JPH1046279A - 曲げ加工性に優れるアルミニウム合金押出材及びその製造方法 - Google Patents
曲げ加工性に優れるアルミニウム合金押出材及びその製造方法Info
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- JPH1046279A JPH1046279A JP22059696A JP22059696A JPH1046279A JP H1046279 A JPH1046279 A JP H1046279A JP 22059696 A JP22059696 A JP 22059696A JP 22059696 A JP22059696 A JP 22059696A JP H1046279 A JPH1046279 A JP H1046279A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 曲げ加工性に優れ、強度も高いアルミニウム
合金押出材を得る。 【解決手段】 Ｍｇ；０．３〜０．５５重量％、Ｓｉ；
０．３〜０．８重量％、Ｃｕ；０．１〜０．５重量％、
Ｔｉ；０．００５〜０．２重量％を含有し、さらにＭ
ｎ、Ｃｒ、Ｚｒのうち少なくとも１種類以上の元素を
０．０５〜０．６重量％含有し、残部不可避不純物とＡ
ｌからなるアルミニウム合金の押出時のプレスクエンチ
において、５００〜２００℃の平均冷却速度を１５０℃
／ｍｉｎ以上、最大冷却速度を５０００℃／ｍｉｎ以下
の条件で製造する。
合金押出材を得る。 【解決手段】 Ｍｇ；０．３〜０．５５重量％、Ｓｉ；
０．３〜０．８重量％、Ｃｕ；０．１〜０．５重量％、
Ｔｉ；０．００５〜０．２重量％を含有し、さらにＭ
ｎ、Ｃｒ、Ｚｒのうち少なくとも１種類以上の元素を
０．０５〜０．６重量％含有し、残部不可避不純物とＡ
ｌからなるアルミニウム合金の押出時のプレスクエンチ
において、５００〜２００℃の平均冷却速度を１５０℃
／ｍｉｎ以上、最大冷却速度を５０００℃／ｍｉｎ以下
の条件で製造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は自動車用フレーム等
の厳しい曲げ加工を施される部材に使用される曲げ加工
性に優れるアルミニウム合金押出材とその製造方法に関
する。
の厳しい曲げ加工を施される部材に使用される曲げ加工
性に優れるアルミニウム合金押出材とその製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウム押出材は鉄に比べ約１／３
の比重であるため鉄からアルミニウム押出材に材料を置
換し軽量化を計ることが多い。合わせてアルミニウム押
出材は優れたエネルギー吸収性を有する。一方、電気自
動車をはじめとする近年の自動車には、安全性、燃費の
向上が強く求められている。そのため自動車部材におけ
るアルミニウム押出材の需要は非常に高い。
の比重であるため鉄からアルミニウム押出材に材料を置
換し軽量化を計ることが多い。合わせてアルミニウム押
出材は優れたエネルギー吸収性を有する。一方、電気自
動車をはじめとする近年の自動車には、安全性、燃費の
向上が強く求められている。そのため自動車部材におけ
るアルミニウム押出材の需要は非常に高い。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
アルミニウム合金は鉄のプレス品に比べ小Ｒ曲げ加工性
が劣るという問題があった。そのため、アルミニウム押
出材を自動車のフレームに採用する際には車体の形状に
小Ｒ部分を採用しない等の配慮が必要となり、デザイン
が限定される、スペースが確保しにくい等の問題が発生
していた。本発明はかかる問題点に鑑みてなされたもの
であり、ＪＩＳ６０６３合金と同等の強度を有し、且つ
ＪＩＳ６０６３合金よりも曲げ加工性に優れるアルミニ
ウム合金押出材を提供するものである。
アルミニウム合金は鉄のプレス品に比べ小Ｒ曲げ加工性
が劣るという問題があった。そのため、アルミニウム押
出材を自動車のフレームに採用する際には車体の形状に
小Ｒ部分を採用しない等の配慮が必要となり、デザイン
が限定される、スペースが確保しにくい等の問題が発生
していた。本発明はかかる問題点に鑑みてなされたもの
であり、ＪＩＳ６０６３合金と同等の強度を有し、且つ
ＪＩＳ６０６３合金よりも曲げ加工性に優れるアルミニ
ウム合金押出材を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、曲げ加工
性に優れるアルミニウム合金押出材を開発すべく種々の
実験研究をおこない、その結果、曲げ加工性には材料の
伸びが大きく寄与していること、組成を最適にすること
でＴ１状態の材料の伸びが大幅に改善するとともにＴ５
状態での強度が向上すること、さらに押出時のプレスク
エンチにおける冷却条件がこの押出材の曲げ加工性と強
度に大きく影響することを見い出した。本発明はこの知
見をもとになされたものである。なお、押出時のプレス
クエンチとは材料を押し出した直後に（押出プレスのオ
ンライン上で）焼入れを行うことをいう。
性に優れるアルミニウム合金押出材を開発すべく種々の
実験研究をおこない、その結果、曲げ加工性には材料の
伸びが大きく寄与していること、組成を最適にすること
でＴ１状態の材料の伸びが大幅に改善するとともにＴ５
状態での強度が向上すること、さらに押出時のプレスク
エンチにおける冷却条件がこの押出材の曲げ加工性と強
度に大きく影響することを見い出した。本発明はこの知
見をもとになされたものである。なお、押出時のプレス
クエンチとは材料を押し出した直後に（押出プレスのオ
ンライン上で）焼入れを行うことをいう。
【０００５】本発明に係る曲げ加工性に優れるアルミニ
ウム合金押出材は、Ｍｇ；０．３〜０．５５重量％、Ｓ
ｉ；０．３〜０．８重量％、Ｃｕ；０．１〜０．５重量
％、Ｔｉ；０．００５〜０．２重量％を含有し、さらに
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒのうち少なくとも１種類以上の元素を
０．０５〜０．６重量％含有し、残部不可避不純物とＡ
ｌからなることを特徴とし、押出時のプレスクエンチ
（プレス焼入れ）において５００〜２００℃の平均冷却
速度を１５０℃／ｍｉｎ以上、最大冷却速度を５０００
℃／ｍｉｎ以下の条件で製造される。
ウム合金押出材は、Ｍｇ；０．３〜０．５５重量％、Ｓ
ｉ；０．３〜０．８重量％、Ｃｕ；０．１〜０．５重量
％、Ｔｉ；０．００５〜０．２重量％を含有し、さらに
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒのうち少なくとも１種類以上の元素を
０．０５〜０．６重量％含有し、残部不可避不純物とＡ
ｌからなることを特徴とし、押出時のプレスクエンチ
（プレス焼入れ）において５００〜２００℃の平均冷却
速度を１５０℃／ｍｉｎ以上、最大冷却速度を５０００
℃／ｍｉｎ以下の条件で製造される。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る曲げ加工性に
優れるアルミニウム合金押出材の成分添加理由及び組成
限定理由について説明する。
優れるアルミニウム合金押出材の成分添加理由及び組成
限定理由について説明する。
【０００７】Ｍｇ ＭｇはＳｉと結合しＭｇ2Ｓｉを形成することにより、
合金強度を向上させる。この効果を発揮するには、Ｍｇ
の添加量は０．３重量％以上が必要である。一方、Ｍｇ
の添加量が０．５５重量％を越えると材料の延性を阻害
してしまう。従って、Ｍｇの含有量は０．３重量％以
上、０．５５重量％以下とする。 Ｓｉ Ｓｉは上述したようにＭｇ2Ｓｉを形成して合金強度を
向上させるとともに、材料の延性を向上させる。この場
合、Ｓｉの添加量が０．３重量％未満では合金強度の向
上を計ることができず、一方、添加量が０．８重量％を
越えると材料の延性を阻害する。従って、Ｓｉの含有量
は０．３重量％以上、０．８重量％以下とする。
合金強度を向上させる。この効果を発揮するには、Ｍｇ
の添加量は０．３重量％以上が必要である。一方、Ｍｇ
の添加量が０．５５重量％を越えると材料の延性を阻害
してしまう。従って、Ｍｇの含有量は０．３重量％以
上、０．５５重量％以下とする。 Ｓｉ Ｓｉは上述したようにＭｇ2Ｓｉを形成して合金強度を
向上させるとともに、材料の延性を向上させる。この場
合、Ｓｉの添加量が０．３重量％未満では合金強度の向
上を計ることができず、一方、添加量が０．８重量％を
越えると材料の延性を阻害する。従って、Ｓｉの含有量
は０．３重量％以上、０．８重量％以下とする。
【０００８】Ｃｕ Ｃｕは析出硬化により合金強度を向上させるとともに材
料の延性を向上させる。しかし、Ｃｕの添加量が０．１
重量％未満では前記効果を発揮することができない。一
方、０．５重量％を越えるとプレス焼入れ性を低下させ
る。従って、Ｃｕの含有量は０．１重量％以上、０．５
重量％以下とする。
料の延性を向上させる。しかし、Ｃｕの添加量が０．１
重量％未満では前記効果を発揮することができない。一
方、０．５重量％を越えるとプレス焼入れ性を低下させ
る。従って、Ｃｕの含有量は０．１重量％以上、０．５
重量％以下とする。
【０００９】Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒはビレットの均質化処理時に微細な金
属間化合物として析出して押出材の結晶粒を微細化し、
強度、延性を向上させるとともに曲げ加工後の表面性状
を良好に保つ作用がある。しかし、これらの元素の添加
量が０．０５重量％未満では前記作用を発揮しえない。
一方、これらの元素は添加量が多くなるにつれ焼入れ感
受性を鋭くし、プレス焼入れ性を低下させる。そして、
総添加量が０．６重量％を越えると、粗大な金属間化合
物が晶出するとともに焼入れ感受性が鋭くなり、所定の
合金強度の向上が計れない。従って、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ
はそのうちの１種以上を添加するが、その総添加量は
０．０５重量％以上、０．６重量％以下とする。
属間化合物として析出して押出材の結晶粒を微細化し、
強度、延性を向上させるとともに曲げ加工後の表面性状
を良好に保つ作用がある。しかし、これらの元素の添加
量が０．０５重量％未満では前記作用を発揮しえない。
一方、これらの元素は添加量が多くなるにつれ焼入れ感
受性を鋭くし、プレス焼入れ性を低下させる。そして、
総添加量が０．６重量％を越えると、粗大な金属間化合
物が晶出するとともに焼入れ感受性が鋭くなり、所定の
合金強度の向上が計れない。従って、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ
はそのうちの１種以上を添加するが、その総添加量は
０．０５重量％以上、０．６重量％以下とする。
【００１０】これらの元素の中ではＺｒが小量の添加で
結晶粒の微細化効果が大きく、曲げ加工後のワークの表
面性状を良好に保つ作用も大きい。加えてプレス焼入れ
性の低下も小さい。従って、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒの１種以
上を添加する場合はＺｒを優先的に添加することが望ま
しい。しかし、Ｚｒの添加量が０．０５重量％未満では
前記効果が十分発揮されず、一方、０．２５重量％を超
えると、粗大な金属間化合物が晶出しやすくなるため、
Ｚｒの添加量は０．０５重量％以上、０．２５重量％以
下とするが好ましい。Ｍｎ及び／又はＣｒだけでも前記
の効果は得られるが、これらの元素はＺｒとの併用が望
ましい。つまり、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒの１種以上の添加量
は０．０５重量％以上、０．６重量％以下とし、望まし
くはそのうちＺｒの添加量を０．０５重量％以上、０．
２５重量％以下とする。
結晶粒の微細化効果が大きく、曲げ加工後のワークの表
面性状を良好に保つ作用も大きい。加えてプレス焼入れ
性の低下も小さい。従って、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒの１種以
上を添加する場合はＺｒを優先的に添加することが望ま
しい。しかし、Ｚｒの添加量が０．０５重量％未満では
前記効果が十分発揮されず、一方、０．２５重量％を超
えると、粗大な金属間化合物が晶出しやすくなるため、
Ｚｒの添加量は０．０５重量％以上、０．２５重量％以
下とするが好ましい。Ｍｎ及び／又はＣｒだけでも前記
の効果は得られるが、これらの元素はＺｒとの併用が望
ましい。つまり、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒの１種以上の添加量
は０．０５重量％以上、０．６重量％以下とし、望まし
くはそのうちＺｒの添加量を０．０５重量％以上、０．
２５重量％以下とする。
【００１１】なお、Ｃｕ及びＭｎ、Ｃｒ、Ｚｒの添加量
は、合計で０．９ｗｔ％以下とするのが好ましい。これ
は、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒの総添加量が０．９ｗｔ％
を越えるとプレス焼入れ性が低下し、強度、伸びともに
低下するからである。
は、合計で０．９ｗｔ％以下とするのが好ましい。これ
は、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒの総添加量が０．９ｗｔ％
を越えるとプレス焼入れ性が低下し、強度、伸びともに
低下するからである。
【００１２】Ｔｉ Ｔｉは鋳造時における結晶粒を微細化することにより合
金強度を向上させる。この効果を発揮させるには、Ｔｉ
添加量は０．００５重量％以上とすることが必要であ
る。一方、Ｔｉ添加量が０．２重量％を越えると前記効
果が飽和してしまい、また粗大な金属間化合物が晶出し
所定の合金強度が得られない。従って、Ｔｉの含有量は
０．００５重量％以上、０．２重量％以下とする。
金強度を向上させる。この効果を発揮させるには、Ｔｉ
添加量は０．００５重量％以上とすることが必要であ
る。一方、Ｔｉ添加量が０．２重量％を越えると前記効
果が飽和してしまい、また粗大な金属間化合物が晶出し
所定の合金強度が得られない。従って、Ｔｉの含有量は
０．００５重量％以上、０．２重量％以下とする。
【００１３】次に押し出し後の冷却速度の限定理由につ
いて説明する。本発明においては、行程の省略のために
押出加工時の高温を利用してプレスクエンチを行う。そ
の際の冷却速度が押出材の強度、延性に大きく影響を及
ぼす。押出材の５００℃〜２００℃の平均冷却速度が１
００℃／ｍｉｎ未満では十分に溶体化を行うことができ
ず、強度、延性が低下し、曲げ加工性が劣化する。一
方、冷却速度が５０００℃／ｍｉｎを越えると急激な熱
収縮のために押出材に変形が発生してしまう。曲げ加工
はワークの寸法精度に大きく影響されるため、押出材の
変形は曲げ加工性を劣化させる。そのため、５００℃〜
２００℃の平均冷却速度を１００℃／ｍｉｎ以上、最大
冷却速度を５０００℃／ｍｉｎ以下とする。
いて説明する。本発明においては、行程の省略のために
押出加工時の高温を利用してプレスクエンチを行う。そ
の際の冷却速度が押出材の強度、延性に大きく影響を及
ぼす。押出材の５００℃〜２００℃の平均冷却速度が１
００℃／ｍｉｎ未満では十分に溶体化を行うことができ
ず、強度、延性が低下し、曲げ加工性が劣化する。一
方、冷却速度が５０００℃／ｍｉｎを越えると急激な熱
収縮のために押出材に変形が発生してしまう。曲げ加工
はワークの寸法精度に大きく影響されるため、押出材の
変形は曲げ加工性を劣化させる。そのため、５００℃〜
２００℃の平均冷却速度を１００℃／ｍｉｎ以上、最大
冷却速度を５０００℃／ｍｉｎ以下とする。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の実施例について、本発明の特
許請求範囲の規定から外れる比較例と比較して説明す
る。まず、表１に示す組成の１６０Ф（直径）×１５０
ｈ（高さ）のアルミニウム合金ビレットに５８０℃×２
ｈｒの均質化処理を行った。そのビレットをビレット温
度５００℃、押出速度５ｍ／ｍｉｎで押し出した。この
ときのプレスクエンチにおいて放冷、ファン空冷、ミス
ト水冷等を用い冷却速度を変化させた。押出材の断面形
状は４０×４０×２ｔの角パイプとした。この押出形状
を図１に示す。
許請求範囲の規定から外れる比較例と比較して説明す
る。まず、表１に示す組成の１６０Ф（直径）×１５０
ｈ（高さ）のアルミニウム合金ビレットに５８０℃×２
ｈｒの均質化処理を行った。そのビレットをビレット温
度５００℃、押出速度５ｍ／ｍｉｎで押し出した。この
ときのプレスクエンチにおいて放冷、ファン空冷、ミス
ト水冷等を用い冷却速度を変化させた。押出材の断面形
状は４０×４０×２ｔの角パイプとした。この押出形状
を図１に示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】この角パイプからＪＩＳ５号引張試験片を
採取し、押出ままの状態（Ｔ１調質）と１９０℃×３ｈ
ｒの人工時効を施した状態（Ｔ５調質）で引張試験を行
い、機械的性質を調査した。その結果を表２に示す。ま
た、曲げ加工性の評価として、押出ままの状態（Ｔ１調
質）の角パイプを回転引き曲げ加工機（ドローベンダ
ー）にて内Ｒ６０の曲げ加工を行った。加工中に割れが
発生せず曲げ加工可能であったものを○、加工中に割れ
を起こし曲げ加工が不可能であったものを×と評価し、
その結果を表３に示す。加えて、曲げ加工可能であった
ものについて、曲げ加工後のワークの表面性状を目視に
て３段階で評価した。曲げ加工部の表面が他の部分に比
べ遜色ないものを◎、ややくすんでいる程度のものを
○、曲げ加工部が肌荒れを起こしているものを×と評価
し、その結果を表３にあわせて示す。
採取し、押出ままの状態（Ｔ１調質）と１９０℃×３ｈ
ｒの人工時効を施した状態（Ｔ５調質）で引張試験を行
い、機械的性質を調査した。その結果を表２に示す。ま
た、曲げ加工性の評価として、押出ままの状態（Ｔ１調
質）の角パイプを回転引き曲げ加工機（ドローベンダ
ー）にて内Ｒ６０の曲げ加工を行った。加工中に割れが
発生せず曲げ加工可能であったものを○、加工中に割れ
を起こし曲げ加工が不可能であったものを×と評価し、
その結果を表３に示す。加えて、曲げ加工可能であった
ものについて、曲げ加工後のワークの表面性状を目視に
て３段階で評価した。曲げ加工部の表面が他の部分に比
べ遜色ないものを◎、ややくすんでいる程度のものを
○、曲げ加工部が肌荒れを起こしているものを×と評価
し、その結果を表３にあわせて示す。
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】本発明例Ｎｏ．１〜５は、従来品Ｎｏ．１
８に比べＴ１状態での伸びが大きく向上し、Ｔ５状態で
の強度も大幅に向上している。曲げ加工も従来品に比べ
小Ｒでの曲げ加工が可能であり、曲げ加工後のワークの
表面性状も良好であった。
８に比べＴ１状態での伸びが大きく向上し、Ｔ５状態で
の強度も大幅に向上している。曲げ加工も従来品に比べ
小Ｒでの曲げ加工が可能であり、曲げ加工後のワークの
表面性状も良好であった。
【００２０】比較例Ｎｏ．６、７の結果より、Ｔｉの含
有量が０．００５重量％未満であると強度が低下すると
ともに曲げ加工後の表面性状が劣化してしまい、逆に
０．２重量％を超えると粗大な金属間化合物のために強
度、伸びともに低下することが分かる。
有量が０．００５重量％未満であると強度が低下すると
ともに曲げ加工後の表面性状が劣化してしまい、逆に
０．２重量％を超えると粗大な金属間化合物のために強
度、伸びともに低下することが分かる。
【００２１】比較例Ｎｏ．８、９の結果より、Ｍｎ、Ｃ
ｒ、Ｚｒの総含有量が０．０５重量％未満であると強度
が低下し、曲げ加工後の表面性状が劣化してしまい、逆
に０．６重量％を超えると粗大な金属間化合物とプレス
焼入れ性の低下のために強度、伸びともに低下すること
が分かる。
ｒ、Ｚｒの総含有量が０．０５重量％未満であると強度
が低下し、曲げ加工後の表面性状が劣化してしまい、逆
に０．６重量％を超えると粗大な金属間化合物とプレス
焼入れ性の低下のために強度、伸びともに低下すること
が分かる。
【００２２】比較品Ｎｏ．１０、１１の結果より、Ｍｇ
の含有量が０．３重量％未満であると強度が低下してし
まい、逆に０．５５重量％を超えると伸びが低下し、曲
げ加工性が低下することが分かる。比較例Ｎｏ．１２、
１３の結果より、Ｃｕの含有量が０．１重量％未満であ
ると強度、伸びともに低下してしまい、逆に０．５重量
％を超えると強度、伸びともに低下し曲げ加工性が低下
することが分かる。
の含有量が０．３重量％未満であると強度が低下してし
まい、逆に０．５５重量％を超えると伸びが低下し、曲
げ加工性が低下することが分かる。比較例Ｎｏ．１２、
１３の結果より、Ｃｕの含有量が０．１重量％未満であ
ると強度、伸びともに低下してしまい、逆に０．５重量
％を超えると強度、伸びともに低下し曲げ加工性が低下
することが分かる。
【００２３】比較例Ｎｏ．１４、１５の結果より、Ｓｉ
の含有量が０．３重量％未満であると強度、伸びともに
低下してしまい、逆に０．８重量％を超えると伸びが低
下することが分かり、いずれも曲げ加工性が低下してい
る。比較品Ｎｏ．１６、１７の結果より、平均冷却速度
が１５０℃／ｍｉｎ未満であると強度、伸びともに低下
して曲げ加工性が低下し、最大冷却速度が５０００℃／
ｍｉｎを超えると押出材断面形状の変形により曲げ加工
性が低下することが分かる。
の含有量が０．３重量％未満であると強度、伸びともに
低下してしまい、逆に０．８重量％を超えると伸びが低
下することが分かり、いずれも曲げ加工性が低下してい
る。比較品Ｎｏ．１６、１７の結果より、平均冷却速度
が１５０℃／ｍｉｎ未満であると強度、伸びともに低下
して曲げ加工性が低下し、最大冷却速度が５０００℃／
ｍｉｎを超えると押出材断面形状の変形により曲げ加工
性が低下することが分かる。
【００２４】
【発明の効果】本発明によれば、曲げ加工性に優れるア
ルミニウム合金押出材を得ることができる。また、この
アルミニウム合金押出材を自動車用フレーム等に用いる
ことにより、小Ｒの曲げでも可能となり、デザイン面で
の制約を受けることがなくなる。
ルミニウム合金押出材を得ることができる。また、この
アルミニウム合金押出材を自動車用フレーム等に用いる
ことにより、小Ｒの曲げでも可能となり、デザイン面で
の制約を受けることがなくなる。
【図１】 実施例の押出角パイプの断面形状を示す図で
ある。
ある。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｍｇ；０．３〜０．５５重量％、Ｓｉ；
０．３〜０．８重量％、Ｃｕ；０．１〜０．５重量％、
Ｔｉ；０．００５〜０．２重量％を含有し、さらにＭ
ｎ、Ｃｒ、Ｚｒのうち少なくとも１種類以上の元素を
０．０５〜０．６重量％含有し、残部不可避不純物とＡ
ｌからなることを特徴とする曲げ加工性に優れるアルミ
ニウム合金押出材。 - 【請求項２】 Ｚｒ；０．０５〜０．２５重量％を含有
することを特徴とする請求項１に記載された曲げ加工性
に優れるアルミニウム合金押出材。 - 【請求項３】 押出時のプレスクエンチにおいて５００
〜２００℃の平均冷却速度を１５０℃／ｍｉｎ以上、最
大冷却速度を５０００℃／ｍｉｎ以下の条件で製造した
ことを特徴とする請求項１又は２に記載された曲げ加工
性に優れるアルミニウム合金押出材。 - 【請求項４】 請求項１又は２に記載された成分組成を
持つアルミニウム合金の押出時のプレスクエンチにおい
て、５００〜２００℃の平均冷却速度を１５０℃／ｍｉ
ｎ以上、最大冷却速度を５０００℃／ｍｉｎ以下の条件
で製造することを特徴とする曲げ加工性に優れるアルミ
ニウム合金押出材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22059696A JPH1046279A (ja) | 1996-08-02 | 1996-08-02 | 曲げ加工性に優れるアルミニウム合金押出材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22059696A JPH1046279A (ja) | 1996-08-02 | 1996-08-02 | 曲げ加工性に優れるアルミニウム合金押出材及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1046279A true JPH1046279A (ja) | 1998-02-17 |
Family
ID=16753464
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22059696A Pending JPH1046279A (ja) | 1996-08-02 | 1996-08-02 | 曲げ加工性に優れるアルミニウム合金押出材及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1046279A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007254833A (ja) * | 2006-03-24 | 2007-10-04 | Kobe Steel Ltd | 拡管用アルミニウム合金押出材 |
| JP4540209B2 (ja) * | 2000-10-16 | 2010-09-08 | 株式会社神戸製鋼所 | セルフピアスリベット接合される自動車フレーム用アルミニウム合金押出材 |
| JP2011195912A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Furukawa-Sky Aluminum Corp | 高温拡管成形性に優れた６０００系アルミニウム合金中空押出材 |
| JP2013517383A (ja) * | 2010-01-20 | 2013-05-16 | コンステリウム フランス | 真空チャンバ用の６ｘｘｘ合金製品の製造方法 |
-
1996
- 1996-08-02 JP JP22059696A patent/JPH1046279A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4540209B2 (ja) * | 2000-10-16 | 2010-09-08 | 株式会社神戸製鋼所 | セルフピアスリベット接合される自動車フレーム用アルミニウム合金押出材 |
| JP2007254833A (ja) * | 2006-03-24 | 2007-10-04 | Kobe Steel Ltd | 拡管用アルミニウム合金押出材 |
| JP2013517383A (ja) * | 2010-01-20 | 2013-05-16 | コンステリウム フランス | 真空チャンバ用の６ｘｘｘ合金製品の製造方法 |
| JP2011195912A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Furukawa-Sky Aluminum Corp | 高温拡管成形性に優れた６０００系アルミニウム合金中空押出材 |
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