JPH1171624A - アルミニウム合金製ドアビーム材 - Google Patents
アルミニウム合金製ドアビーム材Info
- Publication number
- JPH1171624A JPH1171624A JP18513998A JP18513998A JPH1171624A JP H1171624 A JPH1171624 A JP H1171624A JP 18513998 A JP18513998 A JP 18513998A JP 18513998 A JP18513998 A JP 18513998A JP H1171624 A JPH1171624 A JP H1171624A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- door beam
- extruded material
- recrystallized layer
- extrusion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60J—WINDOWS, WINDSCREENS, NON-FIXED ROOFS, DOORS, OR SIMILAR DEVICES FOR VEHICLES; REMOVABLE EXTERNAL PROTECTIVE COVERINGS SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLES
- B60J5/00—Doors
- B60J5/04—Doors arranged at the vehicle sides
- B60J5/042—Reinforcement elements
- B60J5/0422—Elongated type elements, e.g. beams, cables, belts or wires
- B60J5/0438—Elongated type elements, e.g. beams, cables, belts or wires characterised by the type of elongated elements
- B60J5/0443—Beams
- B60J5/0444—Beams characterised by a special cross section
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Body Structure For Vehicles (AREA)
Abstract
の破断を防止し、最大荷重が大きくエネルギー吸収量の
大きいドアビーム材を得る。 【解決手段】 Mg:0.8〜1.5%、Zn:4〜7
%を含有するAl−Zn−Mg系アルミニウム合金、又
はSi:0.5〜1.5%、Mg:0.5〜1.3%を
含有するAl−Si−Mg系アルミニウム合金の押出材
であって、表面の再結晶層の厚さが50μm以下である
ことを特徴とするアルミニウム合金製ドアビーム材。再
結晶層の下は繊維状組織である。また、再結晶層がなく
表面に繊維状組織が存在していてもよい。
Description
用部材として使用されるアルミニウム合金製ドアビーム
材に関する。
突時の負荷吸収性能が要求される。例えば、FMVSS
(米国連邦安全規格)では最終的には実車の側面から負
荷を与えたときにその負荷に対する曲げ荷重値と、荷重
−変形量関係の面積で表されるエネルギー吸収量に一定
の基準値を設けているが、それらは実験室レベルでは一
般的に、車両にかかる衝突を想定し、図2(a)に示す
ようにドアビーム材の両端を支持しその中央部を負荷治
具で押圧する3点曲げの曲げ性能で評価される。
って得られる荷重(P)−変位(δ)曲線の模式図であ
り、変位が大きくなるとやがて最大荷重に達し、途中で
荷重に耐えられず座屈変形して荷重が低下する様子を示
すものだが、一般的に、この荷重(P)−変位(δ)曲
線において、最大荷重が大きく、座屈、破断するまでの
変位が大きくエネルギー吸収量(面積)が大きい方が望
ましいとされている。
gf/mm2クラスのハイテン鋼が使用されているが、
軽量化の観点からアルミ押出形材の適用が検討されるよ
うになった。例えば特開平5−311309号公報に
は、Al−Zn−Mg系アルミニウム合金押出形材をT
6処理したドアビームが記載され、また、特開平5−2
47575号公報には、Al−Zn−Mg系アルミニウ
ム合金押出材又はAl−Si−Mg系アルミニウム合金
押出材の外表面に70μm以上の厚さの再結晶層を形成
させたドアビームが記載されている。
575号公報では、Al−Zn−Mg系アルミニウム合
金押出材又はAl−Si−Mg系アルミニウム合金押出
材の外表面に70μm以上の厚さの再結晶層を形成させ
ているが、これは再結晶粒は繊維状組織に比べ伸びが大
きく、従って、曲げ荷重によって引張力が生じる押出材
の外表面にこの再結晶層を70μm以上の厚さで付与す
ると破断しにくくなり、エネルギー吸収量を向上させる
ことができるという考え方に基づいている。
第に厳しさを増し、その重量を増すことなく最大荷重及
びエネルギー吸収量をさらに向上させる必要が出てき
た。一例として、上記特開平5−247575号公報で
は、Al−Zn−Mg系アルミニウム合金押出材の曲げ
試験による最大荷重のレベルは、ある車種、ある曲げ条
件において1100kg級とされているが、同じ断面形
状で同じ曲げ条件であれば現在では1300kg級が要
求されるようになっている。
重の要求に応じて高σ設計(成分、押出条件、熱処理
等)した場合、この再結晶層がかえってエネルギー吸収
量を低下させることが分かってきた。これは、表面に再
結晶層が厚く形成されていると曲げ変形過程で肌荒れが
発生し、この肌荒れが応力集中するノッチとなり、ドア
ビームの破断を早期に引き起こすためである。特に最近
では、ドアビーム適用車がドア長さの短い小型車にも広
がっており、スパンが短いため小さい曲げストローク
(δ)でも曲げの曲率が大きくなってしまい、その分、
より早期に破断に到りやすくなっている。なお、再結晶
層を原因とする応力集中は、従来レベルの低σ設計のド
アビームでは問題にならない。なお、本発明で高σ設計
というとき、Al−Zn−Mg系では耐力で概ね40k
gf/mm2以上、Al−Si−Mg系では概ね32k
g/mm2以上がその範ちゅうに入る。
公報に記載された組成のアルミニウム合金押出材に関
し、重量を増やすことなく、最大荷重が大きく、エネル
ギー吸収量が大きいドアビーム材を得ることを目的とし
て、成分組成及び外表面組織の形態について種々検討し
た。その結果、最大荷重のレベルを上げたとき、再結晶
層の厚さを小さくするか又はなくすることにより、曲げ
変形時の応力集中を防止し、エネルギー吸収量を向上さ
せることができることを見いだした。本発明は、この知
見をもとになし得たものである。
材は、Mg:0.8〜1.5%、Zn:4〜7%を含有
するAl−Zn−Mg系アルミニウム合金、又はSi:
0.5〜1.5%、Mg:0.5〜1.3%を含有する
Al−Si−Mg系アルミニウム合金の押出材であっ
て、表面の再結晶層の厚さが50μm以下であることを
特徴とする。
Mg:0.8〜1.5%、Zn:4〜7%を含有するほ
か、適宜他の成分を含み得るが、好ましい組成として、
Mg:0.8〜1.5%、Zn:4〜7%、Ti:0.
005〜0.3%と、Cu:0.05〜0.6%、M
n:0.2〜0.7%、Cr:0.05〜0.3%、Z
r:0.05〜0.25%から選択された1種又は2種
以上を含有し、残部がAl及び不可避不純物を挙げるこ
とができ、Al−Si−Mg系アルミニウム合金は、S
i:0.5〜1.5%、Mg:0.5〜1.3%を含有
するほか、適宜他の成分を含み得るが、好ましい組成と
して、Si:0.5〜1.5%、Mg:0.5〜1.3
%、Ti:0.005〜0.2%と、Cu:0.1〜
0.7%、Mn:0.05〜0.6%、Cr:0.05
〜0.2%、Zr:0.05〜0.2%から選択された
1種又は2種以上を含有し、残部がAl及び不可避不純
物を挙げることができる。
維状組織が存在する。ただし、表面再結晶層は存在しな
くてもよい。なお、繊維状組織とは押出材にみられる熱
間加工組織で、押出方向に長く伸ばされた結晶粒組織の
ことである。
の組成について、Al−Zn−Mg系とAl−Si−M
g系に分けて詳細に説明する。 (Al−Zn−Mg系の場合) Mg、Zn Mg、Znはアルミニウム合金の強度を維持するために
必要な元素である。Mgが0.8%未満、Znが4重量
%未満では所望の強度が得られない。また、Mgが1.
5%、Znが7%を超えるとアルミニウム合金の押出性
が低下するとともに伸びも低下し、所要の特性値が得ら
れなくなる。従って、Mg:0.8〜1.5%、Zn:
4〜7%とする。なお、これは前記特開平5−2475
75号公報のMgリッチ側に相当する。
Tiが0.005%より少ないと、微細化の効果が十分
でなく、0.3%より多いと飽和して巨大化合物が発生
してしまう。従って、Tiの含有量は0.005〜0.
3%とする。
た、Cuはアルミニウム合金の耐応力腐食割れ性を改善
し、Mn、Cr、Zrは押出材に繊維状組織を形成して
合金を強化する作用があり、これらの中から1種又は2
種以上が適宜添加される。好適な範囲は、Cu:0.0
5〜0.6%、Mn:0.2〜0.7%、Cr:0.0
5〜0.3%、Zr:0.05〜0.25%である。そ
れぞれ下限未満では上記の作用が不十分であり、また、
上限を超えると、押出性が悪くなり、Cuの場合は一般
耐食性が悪くなる。
含まれる不純物であり、0.35%を超えて合金中に存
在すると鋳造時に粗大な金属間化合物を晶出し、合金の
機械的性質を損なう。従って、Feの含有量は0.35
%以下に規制する。また、アルミニウム合金を鋳造する
際には地金、添加元素の中間合金等様々な経路より不純
物が混入する。混入する元素は様々であるが、Fe以外
の不純物は単体で0.05%以下、総量で0.15%以
下であれば合金の特性にほとんど影響を及ぼさない。従
って、これらの不純物は単体で0.05%以下、総量で
0.15%以下とする。
必要な元素である。Siが0.5%未満、Mgが0.5
重量%未満では所望の強度が得られない。一方、Siが
1.5%、Mgが1.3%を超えるとアルミニウム合金
の押出性が低下するとともに伸びも低下し、所要の特性
値が得られなくなる。従って、Si:0.5〜1.5
%、Mg:0.5〜1.3%とする。一方、Ti、C
u、Mn、Cr、Zr、及び不可避不純物については、
Al−Zn−Mg系と同様の理由で、前記の範囲内に限
定される。
に再結晶層が厚く形成されていると、曲げ変形過程で肌
荒れが発生し、この肌荒れが応力集中のノッチとなり、
ドアビームの破断を早期に引き起こし、その結果、エネ
ルギー吸収量が減少する。しかし、本発明のように再結
晶層が50μm以下と薄いとき又は再結晶層が存在しな
いときは、繊維状組織が薄い再結晶層の下又は表面に存
在することになり、ドアビームに予定されている曲げ変
形程度では、その過程で表面に肌荒れが発生せず、従っ
て、肌荒れ部分が応力集中のノッチになることもない。
なお、押出材の表面に形成される再結晶層のうち、ドア
ビームの破断に結び付くものは、曲げの外側になる側の
表面に形成される再結晶層である。従って、本発明でい
う再結晶層の厚さとは、ドアビームの曲げの外側になる
側の表面で測定される再結晶層の厚さとする。
きい変形を受ける表面層が押出過程で押出材自体が保有
する熱により再結晶を起こすことで生成される。従っ
て、押出温度、押出速度を小さくとりあるいは多穴押出
法を採用し押出比を比較的小さくとることで、再結晶層
の生成又は成長を防止することができる。さらに押出ダ
イスの下流側のダイス出口位置近傍において押出材の表
面層のみ急冷することによっても、再結晶層の生成又は
その後の成長を防止する効果がある。
ミニウム合金において、本発明に規定する上記の組織を
もつ押出材の製造方法としては、例えば、ソーキング条
件;450℃〜500℃、押出温度;400〜500
℃、押出速度;6〜10m/分、押出比;35〜70、
時効条件;130〜170℃×6〜12時間が挙げら
れ、さらに押出ダイス出口位置近傍において押出材表面
に冷却した窒素ガスを吹き付けて、押出ダイスから開放
直後の製品温度の上昇を防止することが挙げられる。ま
た、上記の成分組成のAl−Si−Mg系アルミニウム
合金において、本発明に規定する上記の組織をもつ押出
材の製造方法としては、例えば、ソーキング条件;48
0℃〜550℃、押出温度;480〜550℃、押出速
度;6〜12m/分、押出比;35〜70、時効条件;
150〜200℃×4〜16時間が挙げられ、さらに押
出ダイス出口位置近傍において押出材表面に冷却した窒
素ガスを吹き付けて、押出ダイスから開放直後の製品温
度の上昇を防止することが挙げられる。
較して説明する。 (実施例1)表1に示すNo.1の成分のアルミニウム
合金を、常法により溶解し、直径200mmの鋳塊に鋳
造した。この鋳塊を470℃×8hrソーキングし、押
出温度470℃、押出速度4m/分にて2本取りで押し
出し(押出比42)、押出直後位置において冷却した窒
素ガスを押出材表面に吹き付けて冷却した。押出材の断
面形状は図1(A)に示すとおりである。この押出材に
対し130℃×12hrの時効処理を行い、実施例1の
供試材とした。一方、比較例1として、470℃×8h
rソーキングし、押出温度500℃、押出速度12m/
分にて、1本取りで同一断面形状に押し出した(押出比
83)。押出直後位置における冷却した窒素ガスによる
冷却は行わなかった。この押出材に対し130℃×12
hrの時効処理を行い、比較例1の供試材とした。
出方向に垂直な断面において、曲げの外側になる側(図
1Aの下側フランジ)を左右に4等分し、その分割位置
(3箇所・・・・矢印で示す)の金属組織を顕微鏡写真にと
り、表面からの再結晶層厚を測定して3箇所の平均値を
求めた。その結果を表2に示す。なお、実施例1は表面
再結晶層厚が本発明の規定範囲内であり、表面再結晶層
の下は繊維状組織であった。一方、比較例1は表面再結
晶層厚が本発明の規定範囲を越え、表面再結晶層の下は
繊維状組織であった。また、曲げスパン950mmの3
点曲げ試験を行った結果を表2にあわせて示す。表2に
示すように、表面再結晶層厚が本発明の規定範囲内の実
施例1は、表面再結晶層厚が厚い比較例1と比較する
と、破断変位が長くなっている。なお、破断変位は供試
材の曲げ外側(ドアのインナー側)に割れが発生するま
でのストロークである。
アルミニウム合金を、常法により溶解し、直径200m
mの鋳塊に鋳造した。この鋳塊を470℃×8hrソー
キングし、押出温度460℃、押出速度5m/分にて2
本取りで押し出し(押出比35)、押出直後位置におい
て冷却した窒素ガスを押出材表面に吹き付けて冷却し
た。押出材の断面形状は図1(B)に示すとおりであ
る。この押出材に対し130℃×12hrの時効処理を
行い、実施例2の供試材とした。一方、表1に示すN
o.2の成分のアルミニウム合金を用い、同じプロセス
で同じ断面形状の押出材を得、同じ時効処理を行い、比
較例2の供試材とした。
700mmの3点曲げ試験を行った結果を表3に示す。
表面再結晶厚の測定方法は実施例1と同じである。表3
に示すように、実施例2、比較例2とも表面再結晶層厚
は本発明の規定範囲内にあり、かつ表面再結晶層の下は
いずれも繊維状組織であったが、成分組成が本発明の規
定範囲内にある実施例2は、主成分が不足する比較例2
と比較すると最大曲げ荷重が大きく、変位量6インチま
でのエネルギー吸収量が大きくなっている。
ム合金を、常法により溶解し、直径200mmの鋳塊に
鋳造した。この鋳塊を530℃×12hrソーキング
し、押出温度530℃、押出速度8m/分にて2本取り
で押し出し(押出比35)、押出直後位置において冷却
した窒素ガスを押出材表面に吹き付けて冷却した。押出
材の断面形状は図1(C)に示すとおりである。この押
出材に対し130℃×12hrの時効処理を行い、実施
例3の供試材とした。一方、同じアルミニウム合金を用
い、押出速度を15m/分とし、押出直後位置における
冷却した窒素ガスによる冷却は行わなかった以外は、実
施例3と同一の条件で製造した同一形状の押出材を比較
例3の供試材とした。
900mmの3点曲げ試験(変位量300mmまで実
施)を行った結果を表5に示す。表面再結晶厚の測定方
法は実施例1と同じである。
晶層の下は繊維状組織であったが、表5に示すように、
表面再結晶層厚が本発明の規定範囲内の実施例3は、表
面再結晶層厚が厚い比較例3と比較すると、破断変位が
長く、最大曲げ荷重が大きく、変位量300mmまでの
エネルギー吸収量が大きくなっている。
及びそれに基づく早期の破断を防止し、最大荷重が大き
くエネルギー吸収量の大きいドアビーム材を得ることが
できる。
線を示す図である。
Claims (7)
- 【請求項1】 Mg:0.8〜1.5%(重量%、以下
同じ)、Zn:4〜7%を含有するAl−Zn−Mg系
アルミニウム合金の押出材であって、表面の再結晶層の
厚さが50μm以下であることを特徴とするアルミニウ
ム合金製ドアビーム材。 - 【請求項2】 上記Al−Zn−Mg系アルミニウム合
金が、Mg:0.8〜1.5%、Zn:4〜7%、T
i:0.005〜0.3%と、Cu:0.05〜0.6
%、Mn:0.2〜0.7%、Cr:0.05〜0.3
%、Zr:0.05〜0.25%から選択された1種又
は2種以上を含有し、残部がAl及び不可避不純物から
なるアルミニウム合金であることを特徴とする請求項1
に記載されたアルミニウム合金製ドアビーム材。 - 【請求項3】 Si:0.5〜1.5%、Mg:0.5
〜1.3%を含有するAl−Si−Mg系アルミニウム
合金の押出材であって、表面の再結晶層の厚さが50μ
m以下であることを特徴とするアルミニウム合金製ドア
ビーム材。 - 【請求項4】 上記Al−Si−Mg系アルミニウム合
金が、Si:0.5〜1.5%、Mg:0.5〜1.3
%、Ti:0.005〜0.2%と、Cu:0.1〜
0.7%、Mn:0.05〜0.6%、Cr:0.05
〜0.2%、Zr:0.05〜0.2%から選択された
1種又は2種以上を含有し、残部がAl及び不可避不純
物からなるアルミニウム合金であることを特徴とする請
求項3に記載されたアルミニウム合金製ドアビーム材。 - 【請求項5】 再結晶層の下に繊維状組織が存在するこ
とを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載されたア
ルミニウム合金製ドアビーム材。 - 【請求項6】 再結晶層が存在しないことを特徴とする
請求項1〜4のいずれかに記載されたアルミニウム合金
製ドアビーム材。 - 【請求項7】 表面に繊維状組織が存在することを特徴
とする請求項6に記載されたアルミニウム合金製ドアビ
ーム材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10185139A JP2910920B2 (ja) | 1997-07-02 | 1998-06-30 | アルミニウム合金製ドアビーム材 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19322597 | 1997-07-02 | ||
JP9-193225 | 1997-07-02 | ||
JP10185139A JP2910920B2 (ja) | 1997-07-02 | 1998-06-30 | アルミニウム合金製ドアビーム材 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP35172698A Division JPH11241137A (ja) | 1997-07-02 | 1998-12-10 | アルミニウム合金製ドアビーム材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1171624A true JPH1171624A (ja) | 1999-03-16 |
JP2910920B2 JP2910920B2 (ja) | 1999-06-23 |
Family
ID=26502938
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10185139A Expired - Lifetime JP2910920B2 (ja) | 1997-07-02 | 1998-06-30 | アルミニウム合金製ドアビーム材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2910920B2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6974633B2 (en) * | 2001-11-02 | 2005-12-13 | Alcoa Inc. | Structural members having improved resistance to fatigue crack growth |
JP2006316303A (ja) * | 2005-05-11 | 2006-11-24 | Furukawa Sky Kk | 高温成形用アルミニウム合金押出材および高温成形品 |
JP2011144396A (ja) * | 2010-01-12 | 2011-07-28 | Kobe Steel Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度アルミニウム合金押出材 |
JP2013100604A (ja) * | 2012-12-27 | 2013-05-23 | Kobe Steel Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れたバンパーレインフォース用高強度アルミニウム合金押出材 |
WO2015111437A1 (ja) * | 2014-01-21 | 2015-07-30 | 株式会社Uacj押出加工 | 二輪車及び三輪車用アンダーブラケット並びにその製造方法 |
JP2015137377A (ja) * | 2014-01-21 | 2015-07-30 | 株式会社Uacj押出加工 | 二輪車及び三輪車用アンダーブラケット並びにその製造方法 |
-
1998
- 1998-06-30 JP JP10185139A patent/JP2910920B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6974633B2 (en) * | 2001-11-02 | 2005-12-13 | Alcoa Inc. | Structural members having improved resistance to fatigue crack growth |
JP2006316303A (ja) * | 2005-05-11 | 2006-11-24 | Furukawa Sky Kk | 高温成形用アルミニウム合金押出材および高温成形品 |
JP2011144396A (ja) * | 2010-01-12 | 2011-07-28 | Kobe Steel Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度アルミニウム合金押出材 |
JP2013100604A (ja) * | 2012-12-27 | 2013-05-23 | Kobe Steel Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れたバンパーレインフォース用高強度アルミニウム合金押出材 |
WO2015111437A1 (ja) * | 2014-01-21 | 2015-07-30 | 株式会社Uacj押出加工 | 二輪車及び三輪車用アンダーブラケット並びにその製造方法 |
JP2015137377A (ja) * | 2014-01-21 | 2015-07-30 | 株式会社Uacj押出加工 | 二輪車及び三輪車用アンダーブラケット並びにその製造方法 |
JP2015137376A (ja) * | 2014-01-21 | 2015-07-30 | 株式会社Uacj押出加工 | 二輪車及び三輪車用アンダーブラケット並びにその製造方法 |
WO2015111438A1 (ja) * | 2014-01-21 | 2015-07-30 | 株式会社Uacj押出加工 | 二輪車及び三輪車用アンダーブラケット並びにその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2910920B2 (ja) | 1999-06-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8105449B2 (en) | High-strength aluminum alloy extruded product with excellent impact absorption and stress corrosion cracking resistance and method of manufacturing the same | |
JP4311679B2 (ja) | 自動車のエネルギー吸収部材の製造方法 | |
EP2219860B1 (en) | Clad sheet product and method for its production | |
JPH0860285A (ja) | アルミニウム合金製バンパー補強材およびその製造方法 | |
US6338817B2 (en) | Aluminum extruded door beam material | |
EP0480402A1 (en) | Process for manufacturing aluminium alloy material with excellent formability, shape fixability and bake hardenability | |
CN113614265A (zh) | 由铝合金挤压材形成的汽车的车门防撞梁 | |
JPH08144031A (ja) | 強度と成形性に優れたAl−Zn−Mg系合金中空形材の製造方法 | |
JP2928445B2 (ja) | 高強度アルミニウム合金押出材及びその製造方法 | |
JP2910920B2 (ja) | アルミニウム合金製ドアビーム材 | |
JPH05247575A (ja) | アルミニウム合金製自動車衝撃吸収部材 | |
JP3800275B2 (ja) | アルミニウム合金製ドアビームの製造方法 | |
KR20010087232A (ko) | 도어빔용 Aℓ-Mg-Si계 알루미늄합금압출재 및 도어빔 | |
JP2908993B2 (ja) | 高強度及び高押出性Al−Mg−Zn−Cu系アルミニウム合金材 | |
JP2003034834A (ja) | 衝撃エネルギー吸収性能に優れたAl−Mg−Si系アルミニウム合金押出材およびその製造方法 | |
JP3539980B2 (ja) | アルミニウム合金製自動車サイドドアインパクトビーム | |
JP5166702B2 (ja) | 塗装焼付け硬化性に優れた6000系アルミニウム押出材及びその製造方法 | |
JPH07145440A (ja) | アルミニウム合金鍛造素材 | |
JP5288671B2 (ja) | プレス加工性に優れたAl−Mg−Si系アルミニウム合金押出材 | |
JP2022156481A (ja) | アルミニウム合金押出材およびその製造方法 | |
JPH07150312A (ja) | アルミニウム合金鍛造素材の製造方法 | |
JP4086404B2 (ja) | アルミニウム合金製ドアビーム | |
JPH11241137A (ja) | アルミニウム合金製ドアビーム材 | |
JP2000054049A (ja) | 圧潰特性に優れるサイドメンバー用Al−Mg−Si系合金押出形材及びその製造方法 | |
JP3450209B2 (ja) | 車両ボディ用フレーム材の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080409 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090409 Year of fee payment: 10 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100409 Year of fee payment: 11 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100409 Year of fee payment: 11 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110409 Year of fee payment: 12 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120409 Year of fee payment: 13 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130409 Year of fee payment: 14 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130409 Year of fee payment: 14 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140409 Year of fee payment: 15 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |