JPH10314957A - 抵抗溶接用電極及びその製造方法 - Google Patents
抵抗溶接用電極及びその製造方法Info
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- JPH10314957A JPH10314957A JP9125550A JP12555097A JPH10314957A JP H10314957 A JPH10314957 A JP H10314957A JP 9125550 A JP9125550 A JP 9125550A JP 12555097 A JP12555097 A JP 12555097A JP H10314957 A JPH10314957 A JP H10314957A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 電極材料全体として用いることができる強度
を備えた寿命の長い抵抗溶接用電極とその製造方法とを
提供すること。 【解決手段】 重量比で５〜９５％Ｗと残部が実質的に
ＭｏとのＷ−Ｍｏ合金材料によって構成された抵抗溶接
用電極１，２において，前記Ｗ−Ｍｏ合金材料は，Ｌ
ａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｐｍ，Ｓｍ，Ｅｎ，Ｇｄ，Ｔ
ｂ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｍ，Ｙｂ，Ｙの希土類元素の
うちの少くとも一種を重量比で０．０５〜１０．０％ド
ープされている。この抵抗溶接用電極１，２は，亜鉛め
っき鋼板のスポット溶接に用いられる。
を備えた寿命の長い抵抗溶接用電極とその製造方法とを
提供すること。 【解決手段】 重量比で５〜９５％Ｗと残部が実質的に
ＭｏとのＷ−Ｍｏ合金材料によって構成された抵抗溶接
用電極１，２において，前記Ｗ−Ｍｏ合金材料は，Ｌ
ａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｐｍ，Ｓｍ，Ｅｎ，Ｇｄ，Ｔ
ｂ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｍ，Ｙｂ，Ｙの希土類元素の
うちの少くとも一種を重量比で０．０５〜１０．０％ド
ープされている。この抵抗溶接用電極１，２は，亜鉛め
っき鋼板のスポット溶接に用いられる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は，Ｗ−Ｍｏ合金材料
及びその製造方法に関し，詳しくは，亜鉛（Ｚｎ）めっ
き鋼板のスポット溶接に用いる抵抗溶接電極及びその製
造方法に関する。
及びその製造方法に関し，詳しくは，亜鉛（Ｚｎ）めっ
き鋼板のスポット溶接に用いる抵抗溶接電極及びその製
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年，自動車の耐久性を高めるために，
車体鋼板への防錆鋼板の使用量が最も多い。自動車の組
み立ては，生産性の最も高いスポット抵抗溶接を用い，
しかも大量生産ラインで連続的にスポット抵抗溶接を実
施することで行われている。そのため，抵抗溶接用電極
は，先端部が高温に加熱され続け，この加熱による変形
を防ぐことが重要とされる。また，亜鉛（Ｚｎ）は溶融
すると，非常に腐蝕性の金属のため，使用された電極の
材質を充分考えないと，その寿命はすぐ来てしまう。ち
なみに，溶けたＺｎの湯の中に（温度約７００℃），鉄
（径２０ｍｍ）を１時間入れておくだけで腐蝕溶融し
て，あとかたもなくなって溶け込んでしまう程Ｚｎは腐
蝕性の大きな金属である。
車体鋼板への防錆鋼板の使用量が最も多い。自動車の組
み立ては，生産性の最も高いスポット抵抗溶接を用い，
しかも大量生産ラインで連続的にスポット抵抗溶接を実
施することで行われている。そのため，抵抗溶接用電極
は，先端部が高温に加熱され続け，この加熱による変形
を防ぐことが重要とされる。また，亜鉛（Ｚｎ）は溶融
すると，非常に腐蝕性の金属のため，使用された電極の
材質を充分考えないと，その寿命はすぐ来てしまう。ち
なみに，溶けたＺｎの湯の中に（温度約７００℃），鉄
（径２０ｍｍ）を１時間入れておくだけで腐蝕溶融し
て，あとかたもなくなって溶け込んでしまう程Ｚｎは腐
蝕性の大きな金属である。
【０００３】このような問題を解決する為に，数多くの
特許が提案されているが，まだ完全なものではなかっ
た。スポット抵抗溶接用電極の例として下記のような沢
山の発明が提案されている。
特許が提案されているが，まだ完全なものではなかっ
た。スポット抵抗溶接用電極の例として下記のような沢
山の発明が提案されている。
【０００４】例えば，特公昭５９−４１８３８号公報
（以下，従来技術１と呼ぶ）には，Ｗ，Ｍｏ，又はＷ合
金，Ｍｏ合金からなる焼結体を保持リングに嵌着した電
極チップを備えたスポット溶接用電極が開示されてい
る。
（以下，従来技術１と呼ぶ）には，Ｗ，Ｍｏ，又はＷ合
金，Ｍｏ合金からなる焼結体を保持リングに嵌着した電
極チップを備えたスポット溶接用電極が開示されてい
る。
【０００５】また，特開昭６０−１８７４８１号公報
（以下，従来技術２と呼ぶ）には，Ｃｕベース電極チッ
プ表面に金属酸化物（Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｃｏ，Ｎｉ）
をつけて，チップの寿命を延長するスポット溶接方法が
開示されている。
（以下，従来技術２と呼ぶ）には，Ｃｕベース電極チッ
プ表面に金属酸化物（Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｃｏ，Ｎｉ）
をつけて，チップの寿命を延長するスポット溶接方法が
開示されている。
【０００６】また，特開昭６０−２２７９９７号公報
（以下，従来技術３と呼ぶ）においては，Ｃｕ電極の先
端にＭｏ層又は中間層を設けた溶接用電極材料が開示さ
れている。
（以下，従来技術３と呼ぶ）においては，Ｃｕ電極の先
端にＭｏ層又は中間層を設けた溶接用電極材料が開示さ
れている。
【０００７】また，特開昭６０−２２７９９８号公報
（以下，従来技術４と呼ぶ）には，Ｃｕ電極表面に酸化
物のＭｏ，Ｗを分散させた溶接用電極材料が開示されて
いる。
（以下，従来技術４と呼ぶ）には，Ｃｕ電極表面に酸化
物のＭｏ，Ｗを分散させた溶接用電極材料が開示されて
いる。
【０００８】また，特開平５−３０５４５６号公報（以
下，従来技術５と呼ぶ）には，Ｃｕ合金電極にＷ，Ｍｏ
又はＷ−Ｍｏ合金からなるチップを一部うめ込み，Ｎｉ
めっき層をつけたスポット溶接電極が開示されている。
下，従来技術５と呼ぶ）には，Ｃｕ合金電極にＷ，Ｍｏ
又はＷ−Ｍｏ合金からなるチップを一部うめ込み，Ｎｉ
めっき層をつけたスポット溶接電極が開示されている。
【０００９】また，特開平７−９０４３１号公報（以
下，従来技術６と呼ぶ）には，ＣｕベースＣｒ合金から
なるＡｌ及びＡｌ合金用のスポット電極が開示されてい
る。
下，従来技術６と呼ぶ）には，ＣｕベースＣｒ合金から
なるＡｌ及びＡｌ合金用のスポット電極が開示されてい
る。
【００１０】また，特開昭６３−３０１８５号公報（以
下，従来技術７と呼ぶ）には，Ｃｕ−Ｃｒ合金に，Ｐ，
Ｂ，Ｗを含むＣｏ基又はＣｒ基合金で被覆した溶接用抵
抗電極が開示されている。
下，従来技術７と呼ぶ）には，Ｃｕ−Ｃｒ合金に，Ｐ，
Ｂ，Ｗを含むＣｏ基又はＣｒ基合金で被覆した溶接用抵
抗電極が開示されている。
【００１１】さらに，特開昭６３−１０５９３９号公報
（以下，従来技術８と呼ぶ）には，Ｗ−Ｃｕ合金のシン
ター品等からなる点溶接電極材が開示されている。
（以下，従来技術８と呼ぶ）には，Ｗ−Ｃｕ合金のシン
ター品等からなる点溶接電極材が開示されている。
【００１２】しかしながら，いずれの従来技術において
も，電極材料としてＷ及びＭｏを１００％使用した合金
の発明はいまだ提案されていない。
も，電極材料としてＷ及びＭｏを１００％使用した合金
の発明はいまだ提案されていない。
【００１３】以上の従来技術をまとめてみると公知の発
明では，従来技術６及び８に示されるように，Ｃｕをベ
ースとした合金の発明，従来技術２，３，４，及び７に
示されるようなＣｕ合金電極に金属又はその酸化物をコ
ーティングやめっき等で付着させたもの，及び従来技術
１及び５に示されるように，Ｃｕ合金電極に純Ｗ，又は
純Ｍｏのチップを部分的にうめ込み，Ｃｕに通電性を持
たせ，純Ｗ，Ｍｏに耐蝕性をもたせたものしかないのが
現状である。
明では，従来技術６及び８に示されるように，Ｃｕをベ
ースとした合金の発明，従来技術２，３，４，及び７に
示されるようなＣｕ合金電極に金属又はその酸化物をコ
ーティングやめっき等で付着させたもの，及び従来技術
１及び５に示されるように，Ｃｕ合金電極に純Ｗ，又は
純Ｍｏのチップを部分的にうめ込み，Ｃｕに通電性を持
たせ，純Ｗ，Ｍｏに耐蝕性をもたせたものしかないのが
現状である。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら，従来技
術において，Ｃｕベースとする合金を溶接抵抗電極に用
いているが，Ｚｎに対してはＣｕ合金であれ，すぐ腐蝕
により短寿命になってしまう。まして，耐蝕性金属のめ
っきは，ポーラスになっているのですぐカケ落ちたり，
耐磨耗性，耐衝撃性に欠ける。さらに，電極表面に酸化
物等を付着する方式では，密着強度が弱くすぐ短寿命に
なってしまう。
術において，Ｃｕベースとする合金を溶接抵抗電極に用
いているが，Ｚｎに対してはＣｕ合金であれ，すぐ腐蝕
により短寿命になってしまう。まして，耐蝕性金属のめ
っきは，ポーラスになっているのですぐカケ落ちたり，
耐磨耗性，耐衝撃性に欠ける。さらに，電極表面に酸化
物等を付着する方式では，密着強度が弱くすぐ短寿命に
なってしまう。
【００１５】一方，特公平３−９１７７号公報には，抵
抗溶接用電極に用いたものではないが，亜鉛を含む溶湯
に対して耐食性を有するＷ−Ｍｏ合金材料が開示されて
いる。
抗溶接用電極に用いたものではないが，亜鉛を含む溶湯
に対して耐食性を有するＷ−Ｍｏ合金材料が開示されて
いる。
【００１６】しかし，上記従来技術１〜８のおいても，
電極材料として，電極全体を純Ｗ，純Ｍｏ又はこれらの
合金で形成したものは見当たらない。
電極材料として，電極全体を純Ｗ，純Ｍｏ又はこれらの
合金で形成したものは見当たらない。
【００１７】例えば，上記従来技術１において，Ｗ，Ｍ
ｏ又はＷ合金，Ｍｏ合金については，開示されているも
のの，Ｍｏ及びＷの両方を含むものについては開示され
てはいない。また，上記従来技術５においては，Ｃｕ合
金からなる電極本体に埋め込まれるＷ−Ｍｏ合金チップ
は開示されているが，電極材料全体を示すものではな
い。
ｏ又はＷ合金，Ｍｏ合金については，開示されているも
のの，Ｍｏ及びＷの両方を含むものについては開示され
てはいない。また，上記従来技術５においては，Ｃｕ合
金からなる電極本体に埋め込まれるＷ−Ｍｏ合金チップ
は開示されているが，電極材料全体を示すものではな
い。
【００１８】即ち，従来技術において，電極の一部分に
埋め込むＷ，Ｍｏ，又はＷ−Ｍｏ合金チップしか製造さ
れていない理由として，Ｗ，Ｍｏ，又はＷ−Ｍｏ合金は
脆く割れやすいという欠点があり，Ｃｕ合金等の電極本
体に埋め込むような小さなチップしか形成できないから
であると推測される。
埋め込むＷ，Ｍｏ，又はＷ−Ｍｏ合金チップしか製造さ
れていない理由として，Ｗ，Ｍｏ，又はＷ−Ｍｏ合金は
脆く割れやすいという欠点があり，Ｃｕ合金等の電極本
体に埋め込むような小さなチップしか形成できないから
であると推測される。
【００１９】そこで，本発明の技術的課題は，電極材料
全体として用いることができる強度を備えた寿命の長い
抵抗溶接用電極とその製造方法とを提供することにあ
る。
全体として用いることができる強度を備えた寿命の長い
抵抗溶接用電極とその製造方法とを提供することにあ
る。
【００２０】
【課題を解決するための手段】本発明者は，Ｗ−Ｍｏ合
金に，希土類元素をドープして得られた電極材料によっ
て電極を作成し，スポット抵抗溶接の寿命テストを行っ
た所，高寿命であることを見出した。特に焼結後のイン
ゴット中（熱間加工された最終製品の組成も変化なくイ
ンゴットと同じ量であった）の希土類の合量で０．０５
％〜１０．０％有し，しかも５〜９５％がＷで残部がＭ
ｏである合金が高寿命であることを見出した。そして，
希土類元素は，で単独でも複合でもその合量の重量％で
溶接用電極としての寿命が良くなる事を見出し，本発明
を為すに至ったものである。
金に，希土類元素をドープして得られた電極材料によっ
て電極を作成し，スポット抵抗溶接の寿命テストを行っ
た所，高寿命であることを見出した。特に焼結後のイン
ゴット中（熱間加工された最終製品の組成も変化なくイ
ンゴットと同じ量であった）の希土類の合量で０．０５
％〜１０．０％有し，しかも５〜９５％がＷで残部がＭ
ｏである合金が高寿命であることを見出した。そして，
希土類元素は，で単独でも複合でもその合量の重量％で
溶接用電極としての寿命が良くなる事を見出し，本発明
を為すに至ったものである。
【００２１】即ち，本発明によれば，重量比で５〜９５
％Ｗと残部が実質的にＭｏとのＷ−Ｍｏ合金材料によっ
て構成された抵抗溶接用電極において，前記Ｗ−Ｍｏ合
金材料は，Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｐｍ，Ｓｍ，Ｅ
ｎ，Ｇｄ，Ｔｂ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｍ，Ｙｂ，Ｙの
希土類元素のうちの少くとも一種を重量比で０．０５〜
１０．０％ドープされており，前記抵抗溶接用電極は，
亜鉛めっき鋼板のスポット溶接に用いられることを特徴
とする抵抗溶接用電極が得られる。
％Ｗと残部が実質的にＭｏとのＷ−Ｍｏ合金材料によっ
て構成された抵抗溶接用電極において，前記Ｗ−Ｍｏ合
金材料は，Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｐｍ，Ｓｍ，Ｅ
ｎ，Ｇｄ，Ｔｂ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｍ，Ｙｂ，Ｙの
希土類元素のうちの少くとも一種を重量比で０．０５〜
１０．０％ドープされており，前記抵抗溶接用電極は，
亜鉛めっき鋼板のスポット溶接に用いられることを特徴
とする抵抗溶接用電極が得られる。
【００２２】また，本発明によれば，前記抵抗溶接用電
極において，前記希土類元素は，単体，酸化物，窒化
物，炭化物，硼化物のうちの一種又はそれらの混合物の
形態で添加されることを特徴とする抵抗溶接用電極が得
られる。
極において，前記希土類元素は，単体，酸化物，窒化
物，炭化物，硼化物のうちの一種又はそれらの混合物の
形態で添加されることを特徴とする抵抗溶接用電極が得
られる。
【００２３】さらに，本発明によれば，Ｗ及びＭｏから
なる酸化物粉末に，ドープ剤として希土類元素の単体，
酸化物，窒化物，炭化物，硼化物のうちの一種又は，そ
れらの混合物の形態で添加し，還元雰囲気中で熱処理
し，得られた粉末を成形し，焼結し，加工することを特
徴とする抵抗溶接用電極の製造方法が得られる。
なる酸化物粉末に，ドープ剤として希土類元素の単体，
酸化物，窒化物，炭化物，硼化物のうちの一種又は，そ
れらの混合物の形態で添加し，還元雰囲気中で熱処理
し，得られた粉末を成形し，焼結し，加工することを特
徴とする抵抗溶接用電極の製造方法が得られる。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下，本発明の実施の形態につい
て図面を参照して説明する。
て図面を参照して説明する。
【００２５】図１は本発明の実施の形態による抵抗溶接
用電極の形状を示す正面図である。図１に示すように，
抵抗溶接用電極１又は２は，先端部がドーム形状を備え
た円柱状を備えている。外径１６ｍｍ，先端部は直径６
ｍｍでこの部分には，４０Ｒの丸みを帯び，その先端部
の外側は，８Ｒの丸みを帯びた形状を備えている。
用電極の形状を示す正面図である。図１に示すように，
抵抗溶接用電極１又は２は，先端部がドーム形状を備え
た円柱状を備えている。外径１６ｍｍ，先端部は直径６
ｍｍでこの部分には，４０Ｒの丸みを帯び，その先端部
の外側は，８Ｒの丸みを帯びた形状を備えている。
【００２６】この抵抗溶接用電極１又は２の製造方法に
ついて更に具体的に説明する。
ついて更に具体的に説明する。
【００２７】重量比でＷ％／Ｍｏ％が０／１００〜１０
０／０になるようにＭｏ，Ｗの中間酸化物粉末を用意し
た。ＭｏはＭｏＯ2 でＷはＷＯ2.72又はＷＯ2.90の酸化
物を使用し，一般的な粉末冶金法による擂潰器により，
所定量の希土類を溶液に溶かし，ドープ釜にて撹拌混合
乾燥を行った後，水素還元して，３〜５μｍの粒度のド
ープでタングステン・モリブデン合金メタル粉末を作成
した。その後金型プレスにより，棒状成型を行い，約１
４００℃で仮焼結を行い，Ｈ2 雰囲気中で，ベルジャー
を用い直接通電を行い，棒状インゴットを作成した純Ｗ
の融点は３４２０℃，純Ｍｏは２６２０℃である為，Ｗ
／Ｍｏの重量比により，その融点が異なる為，焼結温度
は溶断電流の９０〜９５％にて水素雰囲気中のベルジャ
ー内で直接通電焼結法にて行いインゴットを作製した。
ちなみに，インゴット断面手法は□２５であった。その
後，転打加工を行い，その後，丸棒表面の黒皮酸化物除
去の為，センタレス研磨して外削し，外径１６ｍ／ｍ丸
棒に仕上げた。
０／０になるようにＭｏ，Ｗの中間酸化物粉末を用意し
た。ＭｏはＭｏＯ2 でＷはＷＯ2.72又はＷＯ2.90の酸化
物を使用し，一般的な粉末冶金法による擂潰器により，
所定量の希土類を溶液に溶かし，ドープ釜にて撹拌混合
乾燥を行った後，水素還元して，３〜５μｍの粒度のド
ープでタングステン・モリブデン合金メタル粉末を作成
した。その後金型プレスにより，棒状成型を行い，約１
４００℃で仮焼結を行い，Ｈ2 雰囲気中で，ベルジャー
を用い直接通電を行い，棒状インゴットを作成した純Ｗ
の融点は３４２０℃，純Ｍｏは２６２０℃である為，Ｗ
／Ｍｏの重量比により，その融点が異なる為，焼結温度
は溶断電流の９０〜９５％にて水素雰囲気中のベルジャ
ー内で直接通電焼結法にて行いインゴットを作製した。
ちなみに，インゴット断面手法は□２５であった。その
後，転打加工を行い，その後，丸棒表面の黒皮酸化物除
去の為，センタレス研磨して外削し，外径１６ｍ／ｍ丸
棒に仕上げた。
【００２８】その後，図１のようなＲ形状した電極に機
械加工して仕上げ，スポット抵抗溶接用電極寿命試験に
供した。スポット溶接条件は下記表１の通りである。
械加工して仕上げ，スポット抵抗溶接用電極寿命試験に
供した。スポット溶接条件は下記表１の通りである。
【００２９】
【表１】
【００３０】溶融Ｚｎめっき鋼板をスポット溶接するに
あたり，図１に示すドーム型（先端径６ｍｍ）の抵抗溶
接用電極１，２電極を使用して，図２に示すように，連
続打点性を調査した。めっき鋼板３，４は，板厚０．８
ｍｍの両面めっき鋼板であり，付着量は溶融めっき鋼板
で１００ｇ／ｍ2 であった。また，溶接条件は，上記表
１に示した通りで，連続スポット抵抗溶接を行い，連続
打点性はナゲット部５を中央まで切断して測定した。ナ
ゲット部５のナゲット径が３．６ｍｍになるまでの打点
で評価した。くり返し四回の平均値で連続打点性の調査
結果を下記表２に示す。
あたり，図１に示すドーム型（先端径６ｍｍ）の抵抗溶
接用電極１，２電極を使用して，図２に示すように，連
続打点性を調査した。めっき鋼板３，４は，板厚０．８
ｍｍの両面めっき鋼板であり，付着量は溶融めっき鋼板
で１００ｇ／ｍ2 であった。また，溶接条件は，上記表
１に示した通りで，連続スポット抵抗溶接を行い，連続
打点性はナゲット部５を中央まで切断して測定した。ナ
ゲット部５のナゲット径が３．６ｍｍになるまでの打点
で評価した。くり返し四回の平均値で連続打点性の調査
結果を下記表２に示す。
【００３１】なおＷ／Ｍｏの重量％は０／１００，５／
９５，１０／９０………９５／５，１００／０表２の通
りの５〜１０％きざみで各々重量％を変えた種類の材料
を作り，その各々に希土類元素を合量重量％で０，０．
０４，０．０５，０．１０，０．５０，１．０，２．
０，３．０，４．０，５．０，６．０，７．０，８．
０，９．０，１０．０％のインゴットを用意した。な
お，その値は径１６ｍｍの材料も同じ値であった。
９５，１０／９０………９５／５，１００／０表２の通
りの５〜１０％きざみで各々重量％を変えた種類の材料
を作り，その各々に希土類元素を合量重量％で０，０．
０４，０．０５，０．１０，０．５０，１．０，２．
０，３．０，４．０，５．０，６．０，７．０，８．
０，９．０，１０．０％のインゴットを用意した。な
お，その値は径１６ｍｍの材料も同じ値であった。
【００３２】Ｗ−Ｍｏ合金にドープされる各希土類元素
は実験した結果，下記表２のＬａ…Ｙの元素で，いずれ
の場合でも同じ効果が示されたため，その元素の合量で
評価出来る事が分ったので，データはその合量値で表現
してある。
は実験した結果，下記表２のＬａ…Ｙの元素で，いずれ
の場合でも同じ効果が示されたため，その元素の合量で
評価出来る事が分ったので，データはその合量値で表現
してある。
【００３３】
【表２】 以上の材料を用いて焼接寿命テストを行った。その結果
を下記表３に示した。
を下記表３に示した。
【００３４】
【表３】
【００３５】上記表３の結果で，横軸はＷ−Ｍｏ合金の
Ｗ重量％を示している。例えばＷ５％という事は残り９
５％がＭｏという事になるのでＷの０％は，Ｍｏの１０
０％に相当し，Ｗの１００％は，Ｍｏが０％に対応する
ような重量比を示している。希土類元素の合量はその合
金中に含まれる重量％を示している。スポット溶接回数
として，４０００回以上のショット回数を打てた電極を
本発明品とした。又，１００００回を越える場合は，時
間がかかりすぎるので，１００００回以上（記号として
＞１００００とした）。上記表３から分かるように印
（＊）は本発明以外の参考として区別した。
Ｗ重量％を示している。例えばＷ５％という事は残り９
５％がＭｏという事になるのでＷの０％は，Ｍｏの１０
０％に相当し，Ｗの１００％は，Ｍｏが０％に対応する
ような重量比を示している。希土類元素の合量はその合
金中に含まれる重量％を示している。スポット溶接回数
として，４０００回以上のショット回数を打てた電極を
本発明品とした。又，１００００回を越える場合は，時
間がかかりすぎるので，１００００回以上（記号として
＞１００００とした）。上記表３から分かるように印
（＊）は本発明以外の参考として区別した。
【００３６】表３から分かるように，寿命の長かったも
のは，Ｗが５以上で９５重量％で残部がＭｏの組成より
成るＷ−Ｍｏ合金に於て，ドープされた希土類元素は，
合量でその残量が０．０５〜１０．０％（重量比）を有
する合金材料を使った電極が寿命が長かった。なお１
０．０％を越えるものは熱間転打，鍛造，圧延等で棒が
割れてしまい製品にならなかった。
のは，Ｗが５以上で９５重量％で残部がＭｏの組成より
成るＷ−Ｍｏ合金に於て，ドープされた希土類元素は，
合量でその残量が０．０５〜１０．０％（重量比）を有
する合金材料を使った電極が寿命が長かった。なお１
０．０％を越えるものは熱間転打，鍛造，圧延等で棒が
割れてしまい製品にならなかった。
【００３７】又，今回のテストは丸棒の加工品を使った
が圧延した板材より切り出した角電極でも，又，鍛造し
た材料でも同じ結果を示した。
が圧延した板材より切り出した角電極でも，又，鍛造し
た材料でも同じ結果を示した。
【００３８】以上により，Ｗ−Ｍｏ合金に希土類元素を
残量させる事により大幅なスポット溶接用電極の寿命を
向上することが出来た。
残量させる事により大幅なスポット溶接用電極の寿命を
向上することが出来た。
【００３９】下記表４，表５，表６として各希土類元素
を個々にドープ量（％）を分けた実験結果を示してあ
る。尚，表４（Ａ）は９５％Ｗ／５％Ｍｏに於て，表３
のＬａ…Ｙｂ，Ｙの１５元素を各々分けてドープした電
極材料を使ったものでのスポット寿命テスト回数結果を
示してある。また，表５（Ｂ）は５０％Ｗ／５０％Ｍｏ
であり，表６（Ｃ）は５％Ｗ／９５％Ｍｏの結果であ
る。なお表２のデータと表４，表５，表６のデータで同
一の材料の結果を示してあるものが１種類づつ表示して
ある。これは長い○印にて示しておいた。
を個々にドープ量（％）を分けた実験結果を示してあ
る。尚，表４（Ａ）は９５％Ｗ／５％Ｍｏに於て，表３
のＬａ…Ｙｂ，Ｙの１５元素を各々分けてドープした電
極材料を使ったものでのスポット寿命テスト回数結果を
示してある。また，表５（Ｂ）は５０％Ｗ／５０％Ｍｏ
であり，表６（Ｃ）は５％Ｗ／９５％Ｍｏの結果であ
る。なお表２のデータと表４，表５，表６のデータで同
一の材料の結果を示してあるものが１種類づつ表示して
ある。これは長い○印にて示しておいた。
【００４０】
【表４】
【００４１】
【表５】
【００４２】
【表６】
【００４３】上記表４，表５，及び表６から分かるよう
に，希土類元素を単独にて使用しても複合で使用しても
その合量でスポット溶接寿命は決まり，ほぼ同一結果に
なる事が分かる。
に，希土類元素を単独にて使用しても複合で使用しても
その合量でスポット溶接寿命は決まり，ほぼ同一結果に
なる事が分かる。
【００４４】
【発明の効果】以上説明したように，本発明によれば，
電極材料全体として用いることができる強度を備えると
ともに，寿命の長い抵抗溶接用電極とその製造方法とを
提供することができる。
電極材料全体として用いることができる強度を備えると
ともに，寿命の長い抵抗溶接用電極とその製造方法とを
提供することができる。
【図１】本発明の実施の形態によるＷ−Ｍｏ合金材料か
らなるの抵抗溶接用電極の形状を示す正面図である。
らなるの抵抗溶接用電極の形状を示す正面図である。
【図２】図１の抵抗溶接用電極を用い，Ｚｎめっき鋼板
を溶接した時の状態を説明するための断面図である。
を溶接した時の状態を説明するための断面図である。
１，２ 抵抗溶接用電極 ３，４ Ｚｎめっき鋼板 ５ ナゲット部
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 27/04 １０１ Ｃ２２Ｃ 27/04 １０２ １０２ Ｂ２２Ｆ 5/00 Ｊ
Claims (3)
- 【請求項１】 重量比で５〜９５％Ｗと残部が実質的に
ＭｏとのＷ−Ｍｏ合金材料によって構成された抵抗溶接
用電極において，前記Ｗ−Ｍｏ合金材料は，Ｌａ，Ｃ
ｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｐｍ，Ｓｍ，Ｅｎ，Ｇｄ，Ｔｂ，Ｄ
ｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｍ，Ｙｂ，Ｙの希土類元素のうちの
少くとも一種を重量比で０．０５〜１０．０％ドープさ
れており，前記抵抗溶接用電極は，亜鉛めっき鋼板のス
ポット溶接に用いられることを特徴とする抵抗溶接用電
極。 - 【請求項２】 請求項１記載の抵抗溶接用電極におい
て，前記希土類元素は，単体，酸化物，窒化物，炭化
物，硼化物のうちの一種又はそれらの混合物の形態で添
加されることを特徴とする抵抗溶接用電極。 - 【請求項３】 Ｗ及びＭｏからなる酸化物粉末に，ドー
プ剤として希土類元素の単体，酸化物，窒化物，炭化
物，硼化物のうちの一種又は，それらの混合物の形態で
添加し，還元雰囲気中で熱処理し，得られた粉末を成形
し，焼結し，加工することを特徴とする抵抗溶接用電極
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12555097A JP3328799B2 (ja) | 1997-05-15 | 1997-05-15 | 抵抗溶接用電極及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12555097A JP3328799B2 (ja) | 1997-05-15 | 1997-05-15 | 抵抗溶接用電極及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10314957A true JPH10314957A (ja) | 1998-12-02 |
| JP3328799B2 JP3328799B2 (ja) | 2002-09-30 |
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ID=14912985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12555097A Expired - Fee Related JP3328799B2 (ja) | 1997-05-15 | 1997-05-15 | 抵抗溶接用電極及びその製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3328799B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006095549A (ja) * | 2004-09-28 | 2006-04-13 | Nisshin Steel Co Ltd | Ｍｇ成分含有Ｚｎ系合金めっき鋼板スポット溶接用電極 |
| JP2006167801A (ja) * | 2004-11-22 | 2006-06-29 | Kobe Steel Ltd | 鋼材とアルミニウム材との異材接合体とその接合方法 |
| JP2015221935A (ja) * | 2014-04-28 | 2015-12-10 | 三菱マテリアル株式会社 | 抵抗溶接用タングステン−モリブデン合金電極材料 |
| EP3118339A1 (de) * | 2015-07-17 | 2017-01-18 | Gesellschaft für Wolfram Industrie mbH | Molybdänlegierung, elektrode umfassend eine molybdänlegierung, sowie verwendung einer elektrode |
| CN110106418A (zh) * | 2019-04-29 | 2019-08-09 | 廊坊开发区阳雨钨业股份有限公司 | 一种用于切割丝的稀土钼钨合金及其制备方法 |
| CN110229986A (zh) * | 2019-04-29 | 2019-09-13 | 廊坊开发区阳雨钨业股份有限公司 | 一种用于电极的稀土钨钼合金及其制备方法 |
-
1997
- 1997-05-15 JP JP12555097A patent/JP3328799B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP4683890B2 (ja) * | 2004-09-28 | 2011-05-18 | 日新製鋼株式会社 | Ｍｇ成分含有Ｚｎ系合金めっき鋼板スポット溶接用電極 |
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| CN110106418B (zh) * | 2019-04-29 | 2020-11-10 | 廊坊开发区阳雨钨业股份有限公司 | 一种用于切割丝的稀土钼钨合金及其制备方法 |
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| JP3328799B2 (ja) | 2002-09-30 |
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