JPH10305308A - 伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線とその製造方法 - Google Patents
伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線とその製造方法Info
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- JPH10305308A JPH10305308A JP11686897A JP11686897A JPH10305308A JP H10305308 A JPH10305308 A JP H10305308A JP 11686897 A JP11686897 A JP 11686897A JP 11686897 A JP11686897 A JP 11686897A JP H10305308 A JPH10305308 A JP H10305308A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 線径が１ｍｍ以下の細径高強度ワイヤーロー
プの素線となる鋼線の製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃ：０．７０％以上１．００％未満であ
り、Ｃ断面表層と中心のビッカース硬度差が１００未満
の引張強さ２０００ＭＰａ以上、伸び６％以上の高強度
高炭素鋼線であり、その製造方法は、Ｃ：０．７０％以
上１．００％未満の高炭素鋼線材をアプローチ角度を６
°以上１２°未満としたダイスを使用し、１ダイス当た
りの減面率を総減面率の１／２未満では２０％以上３５
％未満、１／２以上では１５％以上２５％以下として、
最終ダイスを毎分１０回転以上で回転させて伸線加工を
行った後に、ブルーイング処理する。更に伸線加工を行
った後に複数個のロール間を曲げ角度１０°以上３０°
未満で通過させ曲げ加工を行い、その後ブルーイング処
理を行う。
プの素線となる鋼線の製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃ：０．７０％以上１．００％未満であ
り、Ｃ断面表層と中心のビッカース硬度差が１００未満
の引張強さ２０００ＭＰａ以上、伸び６％以上の高強度
高炭素鋼線であり、その製造方法は、Ｃ：０．７０％以
上１．００％未満の高炭素鋼線材をアプローチ角度を６
°以上１２°未満としたダイスを使用し、１ダイス当た
りの減面率を総減面率の１／２未満では２０％以上３５
％未満、１／２以上では１５％以上２５％以下として、
最終ダイスを毎分１０回転以上で回転させて伸線加工を
行った後に、ブルーイング処理する。更に伸線加工を行
った後に複数個のロール間を曲げ角度１０°以上３０°
未満で通過させ曲げ加工を行い、その後ブルーイング処
理を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】線径が１ｍｍ以下の伸びが６％以
上の高強度ワイヤーロープあるいは高強度ビードワイヤ
ー用高強度高炭素鋼線およびその製造方法に関するもの
である。
上の高強度ワイヤーロープあるいは高強度ビードワイヤ
ー用高強度高炭素鋼線およびその製造方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術及び問題点】近年、ワイヤーロープ、タイ
ヤなどの軽量化の観点から、その高強度化が求められて
いる。高強度化を実現するための方法としては、合金元
素を添加する方法と伸線加工量を増加させる方法があ
る。前者は熱処理特性が変化し、伸線加工性が低下する
という問題があり、実用的でない。そのため、通常は高
強度化を行う際に伸線加工量を増加する方法がとられ
る。
ヤなどの軽量化の観点から、その高強度化が求められて
いる。高強度化を実現するための方法としては、合金元
素を添加する方法と伸線加工量を増加させる方法があ
る。前者は熱処理特性が変化し、伸線加工性が低下する
という問題があり、実用的でない。そのため、通常は高
強度化を行う際に伸線加工量を増加する方法がとられ
る。
【０００３】一方、ワイヤーロープの素線、ビードワイ
ヤーなどでは強度と同時に鋼線の伸びが重要な特性の一
つである。鋼線に十分な伸びがないと安定した製品形状
を作り込むことができない。しかし、「機械の研究」第
９巻、第１０号（１９５７）の５７〜６５頁に示されて
いるように、鋼線の伸びは伸線加工量が増加すると非常
に小さい値となり、高強度化が実現できる伸線加工歪量
が２．５以上の領域では伸びは３％以下となる。
ヤーなどでは強度と同時に鋼線の伸びが重要な特性の一
つである。鋼線に十分な伸びがないと安定した製品形状
を作り込むことができない。しかし、「機械の研究」第
９巻、第１０号（１９５７）の５７〜６５頁に示されて
いるように、鋼線の伸びは伸線加工量が増加すると非常
に小さい値となり、高強度化が実現できる伸線加工歪量
が２．５以上の領域では伸びは３％以下となる。
【０００４】従来、伸線加工後に４００〜４５０℃で数
秒間保持するブルーイング処理を行って伸びの回復を図
っているが、伸線加工歪量が２．５以上の領域ではブル
ーイング処理を行っても高い伸びは実現できなかった。
また、特公平４−４３９２号公報では成分調整により伸
び特性を改善したステンレス鋼細線について開示してい
るが、高炭素鋼線の場合、ステンレス鋼線のような高温
焼鈍処理を行った場合、伸びは回復するがセメンタイト
の球状化により強度が大幅に低下してしまう。そのた
め、高炭素鋼線の場合には、前記特許文献記載の伸び特
性の改善方法は適用は出来ない。
秒間保持するブルーイング処理を行って伸びの回復を図
っているが、伸線加工歪量が２．５以上の領域ではブル
ーイング処理を行っても高い伸びは実現できなかった。
また、特公平４−４３９２号公報では成分調整により伸
び特性を改善したステンレス鋼細線について開示してい
るが、高炭素鋼線の場合、ステンレス鋼線のような高温
焼鈍処理を行った場合、伸びは回復するがセメンタイト
の球状化により強度が大幅に低下してしまう。そのた
め、高炭素鋼線の場合には、前記特許文献記載の伸び特
性の改善方法は適用は出来ない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は伸線加工工程
でのダイスアプローチ角度、１ダイス当たりの減面率を
適正化し、更に最終ダイスの回転あるいは曲げ加工を施
すことにより、鋼線のＣ断面で均一性を促進し、伸び特
性の優れた高強度高炭素鋼線およびその製造方法を提供
するものである。
でのダイスアプローチ角度、１ダイス当たりの減面率を
適正化し、更に最終ダイスの回転あるいは曲げ加工を施
すことにより、鋼線のＣ断面で均一性を促進し、伸び特
性の優れた高強度高炭素鋼線およびその製造方法を提供
するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは伸線加工
後、ブルーイング後の高炭素鋼線の伸びに及ぼす伸線加
工条件の影響を詳細に解析した結果、ダイスアプローチ
角度、１ダイス当たりの減面率を適正化し、最終ダイス
を回転させることにより、伸びを向上できることを見出
した。
後、ブルーイング後の高炭素鋼線の伸びに及ぼす伸線加
工条件の影響を詳細に解析した結果、ダイスアプローチ
角度、１ダイス当たりの減面率を適正化し、最終ダイス
を回転させることにより、伸びを向上できることを見出
した。
【０００７】更に、伸線後に曲げ加工を施すことにより
伸びが一段と向上し、屈曲値も改善されることを見出し
た。本発明はかかる知見に基づいて創案されたもので、
その要旨とするところは下記のとおりである。 （１）Ｃ：０．７０％以上１．００％未満であり、Ｃ断
面表層と中心のビッカース硬度差が１００未満の引張強
さ２０００ＭＰａ以上、伸び６％以上の伸び特性に優れ
た高強度高炭素鋼線。 （２）Ｃ：０．７０％以上１．００％未満の高炭素鋼線
材を、アプローチ角度を６°以上１２°未満としたダイ
スを使用し、１ダイス当たりの減面率を総減面率の１／
２未満では２０％以上３５％未満、１／２以上では１５
％以上２５％以下として、最終ダイスを毎分１０回転以
上で回転させて伸線加工した後、ブルーイング処理する
ことを特徴とするＣ断面表層と中心のビッカース硬度差
が１００未満の引張強さ２０００ＭＰａ以上、伸び６％
以上の伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線の製造方法。 （３）Ｃ：０．７０％以上１．００％未満の高炭素鋼線
材を、アプローチ角度を６°以上１２°未満としたダイ
スを使用し、１ダイス当たりの減面率を総減面率の１／
２未満では２０％以上３５％未満、１／２以上では１５
％以上２５％以下として、最終ダイスを毎分１０回転以
上で回転させて伸線加工した後、複数個のロール間を曲
げ角度１０°以上３０°未満で通過させ曲げ加工を行
い、その後ブルーイング処理をすることを特徴とするＣ
断面表層と中心のビッカース硬度差が１００未満の引張
強さ２０００ＭＰａ以上、伸び６％以上の伸び特性に優
れた高強度高炭素鋼線の製造方法。
伸びが一段と向上し、屈曲値も改善されることを見出し
た。本発明はかかる知見に基づいて創案されたもので、
その要旨とするところは下記のとおりである。 （１）Ｃ：０．７０％以上１．００％未満であり、Ｃ断
面表層と中心のビッカース硬度差が１００未満の引張強
さ２０００ＭＰａ以上、伸び６％以上の伸び特性に優れ
た高強度高炭素鋼線。 （２）Ｃ：０．７０％以上１．００％未満の高炭素鋼線
材を、アプローチ角度を６°以上１２°未満としたダイ
スを使用し、１ダイス当たりの減面率を総減面率の１／
２未満では２０％以上３５％未満、１／２以上では１５
％以上２５％以下として、最終ダイスを毎分１０回転以
上で回転させて伸線加工した後、ブルーイング処理する
ことを特徴とするＣ断面表層と中心のビッカース硬度差
が１００未満の引張強さ２０００ＭＰａ以上、伸び６％
以上の伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線の製造方法。 （３）Ｃ：０．７０％以上１．００％未満の高炭素鋼線
材を、アプローチ角度を６°以上１２°未満としたダイ
スを使用し、１ダイス当たりの減面率を総減面率の１／
２未満では２０％以上３５％未満、１／２以上では１５
％以上２５％以下として、最終ダイスを毎分１０回転以
上で回転させて伸線加工した後、複数個のロール間を曲
げ角度１０°以上３０°未満で通過させ曲げ加工を行
い、その後ブルーイング処理をすることを特徴とするＣ
断面表層と中心のビッカース硬度差が１００未満の引張
強さ２０００ＭＰａ以上、伸び６％以上の伸び特性に優
れた高強度高炭素鋼線の製造方法。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の形態につい
て説明する。まず、Ｃ量の限定理由について述べる。Ｃ
量が０．７０％未満では組織中のフェライトの割合が多
く、加工硬化が小さいため、目標の引張強さに到達させ
るための伸線加工量が大きくなり、そのため伸びが低下
してしまう。また、Ｃ量が１．００％以上では引張強さ
は大きいが初析セメンタイトの影響により伸びが低下し
てしまう。このためＣ量を０．７０％以上１．００％未
満とした。
て説明する。まず、Ｃ量の限定理由について述べる。Ｃ
量が０．７０％未満では組織中のフェライトの割合が多
く、加工硬化が小さいため、目標の引張強さに到達させ
るための伸線加工量が大きくなり、そのため伸びが低下
してしまう。また、Ｃ量が１．００％以上では引張強さ
は大きいが初析セメンタイトの影響により伸びが低下し
てしまう。このためＣ量を０．７０％以上１．００％未
満とした。
【０００９】次にＣ断面表層と中心のビッカース硬度差
の限定理由について述べる。伸線加工を行うと中心に比
較して表層の方が多くの加工を受けるために、加工硬化
量に差が生じるため、表層と中心に硬度差が生じる。こ
の硬度差が１００以上であると伸線加工後のブルーイン
グ処理時の組織変化が表層と中心で大きな差を生じ、ブ
ルーイング処理による伸びの回復が小さくなる。このた
め、Ｃ断面表層と中心のビッカース硬度差を１００未満
と限定した。
の限定理由について述べる。伸線加工を行うと中心に比
較して表層の方が多くの加工を受けるために、加工硬化
量に差が生じるため、表層と中心に硬度差が生じる。こ
の硬度差が１００以上であると伸線加工後のブルーイン
グ処理時の組織変化が表層と中心で大きな差を生じ、ブ
ルーイング処理による伸びの回復が小さくなる。このた
め、Ｃ断面表層と中心のビッカース硬度差を１００未満
と限定した。
【００１０】ダイスのアプローチ角度の限定理由につい
て述べる。ダイスアプローチ角度が６°未満では伸線加
工時にダイス内部への潤滑剤の導入が困難となり、潤滑
不良を起こすために、鋼線の伸びは低くなる。一方、ダ
イスのアプローチ角度が１２°以上の場合、Ｃ断面表層
と中心のビッカース硬度差が１００以上となり、伸線加
工後の伸びは３％以下となってしまい、その後のブルー
イング処理により十分な伸びを得られない。よって、ダ
イスのアプローチ角度を６°以上１２°未満とした。
て述べる。ダイスアプローチ角度が６°未満では伸線加
工時にダイス内部への潤滑剤の導入が困難となり、潤滑
不良を起こすために、鋼線の伸びは低くなる。一方、ダ
イスのアプローチ角度が１２°以上の場合、Ｃ断面表層
と中心のビッカース硬度差が１００以上となり、伸線加
工後の伸びは３％以下となってしまい、その後のブルー
イング処理により十分な伸びを得られない。よって、ダ
イスのアプローチ角度を６°以上１２°未満とした。
【００１１】１ダイス当たりの減面率の限定理由につい
て述べる。総減面率の１／２未満での１ダイス当たりの
減面率が３５％以上の場合、加工硬化が大きく、最終線
径に到達する前に延性が劣化してしまう。一方、２０％
未満では加工硬化が小さく、Ｃ断面表層と中心の硬度差
が１００以上となる。また、総減面率の１／２未満まで
を２０％以上３５％未満の減面率で伸線加工すると加工
硬化が大きくできるうえ、Ｃ断面表層と中心のビッカー
ス硬度差を低下することができる。このため、総減面率
の１／２未満での１ダイス当たりの減面率を２０％以上
３５％未満とした。
て述べる。総減面率の１／２未満での１ダイス当たりの
減面率が３５％以上の場合、加工硬化が大きく、最終線
径に到達する前に延性が劣化してしまう。一方、２０％
未満では加工硬化が小さく、Ｃ断面表層と中心の硬度差
が１００以上となる。また、総減面率の１／２未満まで
を２０％以上３５％未満の減面率で伸線加工すると加工
硬化が大きくできるうえ、Ｃ断面表層と中心のビッカー
ス硬度差を低下することができる。このため、総減面率
の１／２未満での１ダイス当たりの減面率を２０％以上
３５％未満とした。
【００１２】総減面率の１／２以上での１ダイス当たり
の減面率が２５％超では加工硬化が大きく、最終線径に
到達する前に延性が劣化してしまう。一方、１５％未満
では加工硬化が小さく、到達強度が低い。また、総減面
率の１／２以上での減面率を１５％以上２５％以下とし
て伸線加工するとＣ断面表層と中心のビッカース硬度差
を低下することができる。このため、総減面率の１／２
以上での１ダイス当たりの減面率を１５％以上２５％以
下とした。
の減面率が２５％超では加工硬化が大きく、最終線径に
到達する前に延性が劣化してしまう。一方、１５％未満
では加工硬化が小さく、到達強度が低い。また、総減面
率の１／２以上での減面率を１５％以上２５％以下とし
て伸線加工するとＣ断面表層と中心のビッカース硬度差
を低下することができる。このため、総減面率の１／２
以上での１ダイス当たりの減面率を１５％以上２５％以
下とした。
【００１３】次に最終ダイスを回転させる理由について
述べる。最終ダイスを回転させることにより、ダイスの
偏磨耗を防止できるうえ、ダイスが回転することによ
り、鋼線内部での付加的なせん断変形が減少し、均一変
形が促進され、Ｃ断面表層と中心のビッカース硬度差が
低下し、伸びが改善される。また、均一変形によりブル
ーイング処理による組織変化も均一化し、ブルーイング
後の伸びも回復する。但し、回転速度が毎分１０回転未
満であると均一変形促進の効果がほとんどないため、回
転速度を毎分１０回転以上と限定した。
述べる。最終ダイスを回転させることにより、ダイスの
偏磨耗を防止できるうえ、ダイスが回転することによ
り、鋼線内部での付加的なせん断変形が減少し、均一変
形が促進され、Ｃ断面表層と中心のビッカース硬度差が
低下し、伸びが改善される。また、均一変形によりブル
ーイング処理による組織変化も均一化し、ブルーイング
後の伸びも回復する。但し、回転速度が毎分１０回転未
満であると均一変形促進の効果がほとんどないため、回
転速度を毎分１０回転以上と限定した。
【００１４】次に伸線加工後の曲げ加工の限定理由につ
いて述べる。曲げ加工は図１に示すような装置により行
う。第二及び三段目のロールによる曲げ加工が重要であ
り、それ以降のロールは鋼線を直線に強制するためのも
のである。曲げ角度θが１０°未満、またはθが３０°
以上では鋼線の伸びは十分であるが屈曲値が小さい。よ
って曲げ角度θを１０°以上３０°未満と限定した。
いて述べる。曲げ加工は図１に示すような装置により行
う。第二及び三段目のロールによる曲げ加工が重要であ
り、それ以降のロールは鋼線を直線に強制するためのも
のである。曲げ角度θが１０°未満、またはθが３０°
以上では鋼線の伸びは十分であるが屈曲値が小さい。よ
って曲げ角度θを１０°以上３０°未満と限定した。
【００１５】
【実施例】以下、実施例により本発明の効果を更に具体
的に説明する。表１はダイスアプローチ角度１０°、１
ダイス当たりの減面率２５％で最終ダイスを毎分３０回
で回転させ伸線加工を行い、鉛浴中で４２５℃で５秒間
のブルーイング処理を行った場合の炭素量と引張強さ、
伸びの関係を示したものである。
的に説明する。表１はダイスアプローチ角度１０°、１
ダイス当たりの減面率２５％で最終ダイスを毎分３０回
で回転させ伸線加工を行い、鉛浴中で４２５℃で５秒間
のブルーイング処理を行った場合の炭素量と引張強さ、
伸びの関係を示したものである。
【００１６】本発明例であるＮｏ．２、３、４はいずれ
も２０００ＭＰａ以上の高い引張強さと６％以上の高い
伸びを実現している。Ｎｏ．１はＣ量が低いために引張
強さが低く、伸びも小さい。Ｎｏ．５は引張強さは十分
であるが、伸びが小さい。表２はＣ量が０．７２％、総
減面率９８．４％の場合についてのダイスアプローチ角
度、１ダイス当たりの減面率、最終ダイスの回転速度、
Ｃ断面表層と中心のビッカース硬度差と伸びの関係を示
したものである。尚、ブルーイング処理は鉛浴中で４２
５℃、５秒間行った。
も２０００ＭＰａ以上の高い引張強さと６％以上の高い
伸びを実現している。Ｎｏ．１はＣ量が低いために引張
強さが低く、伸びも小さい。Ｎｏ．５は引張強さは十分
であるが、伸びが小さい。表２はＣ量が０．７２％、総
減面率９８．４％の場合についてのダイスアプローチ角
度、１ダイス当たりの減面率、最終ダイスの回転速度、
Ｃ断面表層と中心のビッカース硬度差と伸びの関係を示
したものである。尚、ブルーイング処理は鉛浴中で４２
５℃、５秒間行った。
【００１７】Ｎｏ．７、８、１１、１４、１７、１８、
１９が本発明例であり、その他は比較例である。
１９が本発明例であり、その他は比較例である。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】表からわかるように、本発明例はいづれも
引張強さ２０００ＭＰａ以上、伸びは６％以上であり、
高強度でかつ高い伸びを実現している。これに対して比
較例であるＮｏ．６はダイスアプローチ角度が小さいた
め、潤滑不良を起こし、伸びが小さい。一方、Ｎｏ．９
はダイスアプローチ角度が大きいために伸びが小さい。
Ｎｏ．１０は総減面率１／２未満での１ダイス当たりの
減面率が大きいために加工硬化が大きく、延性劣化を起
こし、伸びが小さい。Ｎｏ．１２は総減面率１／２未満
での１ダイス当たりの減面率が小さいため、不均一変形
を起こし、伸びが小さい。Ｎｏ．１３は総減面率１／２
以上での１ダイス当たりの減面率が大きいため、延性劣
化を生じ、伸びが低い。Ｎｏ．１５は総減面率１／２以
上での１ダイス当たりの減面率が小さいために加工硬化
が小さく、引張強さが低い。Ｎｏ．１６はダイスの回転
速度が低いために均一変形促進の効果が小さく、伸びが
低い。
引張強さ２０００ＭＰａ以上、伸びは６％以上であり、
高強度でかつ高い伸びを実現している。これに対して比
較例であるＮｏ．６はダイスアプローチ角度が小さいた
め、潤滑不良を起こし、伸びが小さい。一方、Ｎｏ．９
はダイスアプローチ角度が大きいために伸びが小さい。
Ｎｏ．１０は総減面率１／２未満での１ダイス当たりの
減面率が大きいために加工硬化が大きく、延性劣化を起
こし、伸びが小さい。Ｎｏ．１２は総減面率１／２未満
での１ダイス当たりの減面率が小さいため、不均一変形
を起こし、伸びが小さい。Ｎｏ．１３は総減面率１／２
以上での１ダイス当たりの減面率が大きいため、延性劣
化を生じ、伸びが低い。Ｎｏ．１５は総減面率１／２以
上での１ダイス当たりの減面率が小さいために加工硬化
が小さく、引張強さが低い。Ｎｏ．１６はダイスの回転
速度が低いために均一変形促進の効果が小さく、伸びが
低い。
【００２１】図２は、曲げ角度θと鋼線の屈曲値の関係
を示したものであり、本発明に従い曲げ角度１０°以上
３０°未満とすることで、屈曲値改善の効果があること
が判る。
を示したものであり、本発明に従い曲げ角度１０°以上
３０°未満とすることで、屈曲値改善の効果があること
が判る。
【００２２】
【発明の効果】以上の実施例からも明らかなように、本
発明に従い伸線加工条件を適正化することにより、高強
度でかつ高い伸びを有する高炭素鋼線の製造を可能と
し、後加工により屈曲値の改善を可能としたものである
から、本発明の産業上の効果は極めて顕著なものがあ
る。
発明に従い伸線加工条件を適正化することにより、高強
度でかつ高い伸びを有する高炭素鋼線の製造を可能と
し、後加工により屈曲値の改善を可能としたものである
から、本発明の産業上の効果は極めて顕著なものがあ
る。
【図１】鋼線に曲げ加工を施す治具の図である。
【図２】鋼線の屈曲値に及ぼす曲げ加工条件の影響を示
す図である。
す図である。
１：矯正ロール ２：線材 ３：曲げ角度
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 8/14 Ｃ２３Ｃ 8/14
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０．７０％以上１．００％未満であ
り、Ｃ断面表層と中心のビッカース硬度差が１００未満
の引張強さ２０００ＭＰａ以上、伸び６％以上の伸び特
性に優れた高強度高炭素鋼線。 - 【請求項２】 Ｃ：０．７０％以上１．００％未満の高
炭素鋼線材を、アプローチ角度を６°以上１２°未満と
したダイスを使用し、１ダイス当たりの減面率を総減面
率の１／２未満では２０％以上３５％未満、１／２以上
では１５％以上２５％以下として、最終ダイスを毎分１
０回転以上で回転させて伸線加工した後、ブルーイング
処理することを特徴とするＣ断面表層と中心のビッカー
ス硬度差が１００未満の引張強さ２０００ＭＰａ以上、
伸び６％以上の伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線の製
造方法。 - 【請求項３】 Ｃ：０．７０％以上１．００％未満の高
炭素鋼線材を、アプローチ角度を６°以上１２°未満と
したダイスを使用し、１ダイス当たりの減面率を総減面
率の１／２未満では２０％以上３５％未満、１／２以上
では１５％以上２５％以下として、最終ダイスを毎分１
０回転以上で回転させて伸線加工した後、複数個のロー
ル間を曲げ角度１０°以上３０°未満で通過させ曲げ加
工を行い、その後ブルーイング処理をすることを特徴と
するＣ断面表層と中心のビッカース硬度差が１００未満
の引張強さ２０００ＭＰａ以上、伸び６％以上の伸び特
性に優れた高強度高炭素鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11686897A JPH10305308A (ja) | 1997-05-07 | 1997-05-07 | 伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11686897A JPH10305308A (ja) | 1997-05-07 | 1997-05-07 | 伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10305308A true JPH10305308A (ja) | 1998-11-17 |
Family
ID=14697625
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11686897A Pending JPH10305308A (ja) | 1997-05-07 | 1997-05-07 | 伸び特性に優れた高強度高炭素鋼線とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10305308A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100359482B1 (ko) * | 2000-06-28 | 2002-10-31 | 고려용접봉 주식회사 | 송급성이 우수한 아크용접용 와이어 및 와이어의 신선방법 |
| JP2012141433A (ja) * | 2010-12-28 | 2012-07-26 | Ube Nitto Kasei Co Ltd | 光ケーブル用スペーサの製造方法 |
| JP2012179969A (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-20 | Bridgestone Corp | ビードワイヤ、ビードコア、空気入りタイヤ及びビードワイヤの製造方法 |
| JP2018168521A (ja) * | 2018-05-16 | 2018-11-01 | 朝日インテック株式会社 | ワイヤーロープ |
-
1997
- 1997-05-07 JP JP11686897A patent/JPH10305308A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100359482B1 (ko) * | 2000-06-28 | 2002-10-31 | 고려용접봉 주식회사 | 송급성이 우수한 아크용접용 와이어 및 와이어의 신선방법 |
| JP2012141433A (ja) * | 2010-12-28 | 2012-07-26 | Ube Nitto Kasei Co Ltd | 光ケーブル用スペーサの製造方法 |
| JP2012179969A (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-20 | Bridgestone Corp | ビードワイヤ、ビードコア、空気入りタイヤ及びビードワイヤの製造方法 |
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