JP3340232B2 - 高張力鋼線の製造方法 - Google Patents
高張力鋼線の製造方法Info
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- JP3340232B2 JP3340232B2 JP05731894A JP5731894A JP3340232B2 JP 3340232 B2 JP3340232 B2 JP 3340232B2 JP 05731894 A JP05731894 A JP 05731894A JP 5731894 A JP5731894 A JP 5731894A JP 3340232 B2 JP3340232 B2 JP 3340232B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はタイヤ、ベルトコードな
どのゴムおよび有機材料の補強用に使用されているスチ
ールコードなどの高強度で高延性の極細鋼線に関するも
のである。これらの鋼線は、長尺ゴムベルト、スチール
タイヤ用コード、ホースワイヤなどに使用される。
どのゴムおよび有機材料の補強用に使用されているスチ
ールコードなどの高強度で高延性の極細鋼線に関するも
のである。これらの鋼線は、長尺ゴムベルト、スチール
タイヤ用コード、ホースワイヤなどに使用される。
【０００２】
【従来の技術】一般にスチールコードなど伸線された高
炭素鋼極細線は、通常必要に応じて熱間圧延した後に調
整冷却した直径４．０〜５．５mmの線材を一次伸線加工
後、最終パテンティング処理を行ない、その後ブラスメ
ッキ処理をへて最終湿式伸線加工により製造されてい
る。このような極細鋼線の多くは、２本撚り、５本撚り
などの撚り線加工を施した状態でスチールコードとして
使用されている。これらのスチールコードにおいては １）より高強度であること ２）高速伸線性が優れていること、 ３）疲労特性が優れていること、 ４）高速撚り線性が優れること、等の特性を具備しなけ
ればならない。
炭素鋼極細線は、通常必要に応じて熱間圧延した後に調
整冷却した直径４．０〜５．５mmの線材を一次伸線加工
後、最終パテンティング処理を行ない、その後ブラスメ
ッキ処理をへて最終湿式伸線加工により製造されてい
る。このような極細鋼線の多くは、２本撚り、５本撚り
などの撚り線加工を施した状態でスチールコードとして
使用されている。これらのスチールコードにおいては １）より高強度であること ２）高速伸線性が優れていること、 ３）疲労特性が優れていること、 ４）高速撚り線性が優れること、等の特性を具備しなけ
ればならない。
【０００３】このため、従来から要望に応じた高品質の
鋼材が開発されている。例えば、特開昭６０−２０４８
６５号公報には、Ｍｎ含有量を０．３％未満に規制して
鉛パテンティング後の過冷組織の発生を抑え、Ｃ，Ｓ
ｉ，Ｍｎ等の元素量を規制することによって、撚り線時
の断線が少なく高強度および高靱延性の極細線およびス
チールコード用高炭素鋼線材が開示されており、また、
特開昭６３−２４０４６号公報には、Ｓｉ含有量を１．
００％以上とすることによって鉛パテンティング材の引
張強さを高くして伸線加工率を小さくした高靱性高延性
極細線用線材が開示されている。
鋼材が開発されている。例えば、特開昭６０−２０４８
６５号公報には、Ｍｎ含有量を０．３％未満に規制して
鉛パテンティング後の過冷組織の発生を抑え、Ｃ，Ｓ
ｉ，Ｍｎ等の元素量を規制することによって、撚り線時
の断線が少なく高強度および高靱延性の極細線およびス
チールコード用高炭素鋼線材が開示されており、また、
特開昭６３−２４０４６号公報には、Ｓｉ含有量を１．
００％以上とすることによって鉛パテンティング材の引
張強さを高くして伸線加工率を小さくした高靱性高延性
極細線用線材が開示されている。
【０００４】しかしながら、軽化、長寿命化の観点から
一層、高強度でかつ疲労特性の優れた材料が求められる
ようになっている。
一層、高強度でかつ疲労特性の優れた材料が求められる
ようになっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の鋼線
では達成し得なかった高強度でかつ高延性の鋼線をより
低コストで製造する方法を提供することを目的とする。
では達成し得なかった高強度でかつ高延性の鋼線をより
低コストで製造する方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するもので、その要旨は以下のとおりである。 （１）引き抜き加工において製造される鋼線の製造方法
において、質量％で Ｃ ：０．７〜１．１％ Ｓｉ：０．４％以下 Ｍｎ：０．５％以下 Ｐ ：０．０２０％以下 Ｓ ：０．０２０％以下 Ｃｒ：０〜０．３％（無添加の場合を含む） Ｎｉ：０〜１．０％（無添加の場合を含む） Ｃｕ：０〜０．８％（無添加の場合を含む） 残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼成分で、ワイヤ径
を１．１mmφ以上２．７mmφ以下の線径に加工されたワ
イヤを パテンティング処理において、引張強さをＣ
量（Ｃ％）との関係で ｛（５３０＋９８０×Ｃ％）±５
０｝MPaに調整し、 湿式伸線加工において、真歪み
で（−１．５３×ｌｏｇ 10 Ｄ＋２．８９）± ０．２の加
工を行い、 使用するダイスのベアリング長をＢＬ、
線径をＤ、全てＢＬ／Ｄ＝０．５のダイスを使用して引
き抜き加工した場合の最終ワイヤの引張強さをＴＳ0.5
とした時、任意のベアリング長を使用した場合のワイヤ
の引張強さＴＳを ＴＳ＝｛ＴＳ0.5＋２９０ΣΔ（ＢＬ／Ｄ）｝MPa（ここで、Δ（ＢＬ／Ｄ）＝ＢＬ／Ｄ−０．５、ΣΔ
（ＢＬ／Ｄ）≦１．３） として調整して、円相当直径
０．１５〜０．４mmφ、引張強さ３５００MPa以上のワ
イヤとなすことを特徴とする高張力鋼線の製造方法。
するもので、その要旨は以下のとおりである。 （１）引き抜き加工において製造される鋼線の製造方法
において、質量％で Ｃ ：０．７〜１．１％ Ｓｉ：０．４％以下 Ｍｎ：０．５％以下 Ｐ ：０．０２０％以下 Ｓ ：０．０２０％以下 Ｃｒ：０〜０．３％（無添加の場合を含む） Ｎｉ：０〜１．０％（無添加の場合を含む） Ｃｕ：０〜０．８％（無添加の場合を含む） 残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼成分で、ワイヤ径
を１．１mmφ以上２．７mmφ以下の線径に加工されたワ
イヤを パテンティング処理において、引張強さをＣ
量（Ｃ％）との関係で ｛（５３０＋９８０×Ｃ％）±５
０｝MPaに調整し、 湿式伸線加工において、真歪み
で（−１．５３×ｌｏｇ 10 Ｄ＋２．８９）± ０．２の加
工を行い、 使用するダイスのベアリング長をＢＬ、
線径をＤ、全てＢＬ／Ｄ＝０．５のダイスを使用して引
き抜き加工した場合の最終ワイヤの引張強さをＴＳ0.5
とした時、任意のベアリング長を使用した場合のワイヤ
の引張強さＴＳを ＴＳ＝｛ＴＳ0.5＋２９０ΣΔ（ＢＬ／Ｄ）｝MPa（ここで、Δ（ＢＬ／Ｄ）＝ＢＬ／Ｄ−０．５、ΣΔ
（ＢＬ／Ｄ）≦１．３） として調整して、円相当直径
０．１５〜０．４mmφ、引張強さ３５００MPa以上のワ
イヤとなすことを特徴とする高張力鋼線の製造方法。
【０００７】
【０００８】（２）上記（１）に記載の高張力鋼線の製
造方法において、パテンティング処理後、めっき処理と
してブラスメッキ、Ｃｕめっき、Ｎｉめっき、のいずれ
かを施すことを特徴とする高張力鋼線の製造方法。 （３）上記（１）または（２）に記載の高張力鋼線の製
造方法において、伸線加工の途中あるいは伸線加工後
に、ワイヤの表層の残留応力を中心軸方向にコントロー
ルすることを行うことを特徴とする高張力鋼線の製造方
法。
造方法において、パテンティング処理後、めっき処理と
してブラスメッキ、Ｃｕめっき、Ｎｉめっき、のいずれ
かを施すことを特徴とする高張力鋼線の製造方法。 （３）上記（１）または（２）に記載の高張力鋼線の製
造方法において、伸線加工の途中あるいは伸線加工後
に、ワイヤの表層の残留応力を中心軸方向にコントロー
ルすることを行うことを特徴とする高張力鋼線の製造方
法。
【０００９】
【作用】以下本発明を詳細に説明する。なお、以下に示
す％は質量％である。本発明の鋼組成の限定理由は下記
の通りである。Ｃは経済的かつ有効な強化元素である
が、この初析フェライトの析出量低下にも有効な元素で
ある。従って、引張強さ３５００MPa以上の極細線とし
延性を高めるためには、Ｃは少なくとも０．７％以上と
することが必要であるが、高すぎると延性が低下し伸線
性が劣化するので、その上限は１．１％とする。
す％は質量％である。本発明の鋼組成の限定理由は下記
の通りである。Ｃは経済的かつ有効な強化元素である
が、この初析フェライトの析出量低下にも有効な元素で
ある。従って、引張強さ３５００MPa以上の極細線とし
延性を高めるためには、Ｃは少なくとも０．７％以上と
することが必要であるが、高すぎると延性が低下し伸線
性が劣化するので、その上限は１．１％とする。
【００１０】Ｓｉは鋼の脱酸のために必要な元素であ
り、従ってその含有量があまりに少ないとき、脱酸効果
が不十分になる。また、Ｓｉは熱処理後に形成されるパ
ーライト中のフェライト相に固溶しパテンティング後の
強度を上げるが、反面フェライトの延性を低下させ伸線
後の極細線の延性を低下させるため０．４％以下とす
る。
り、従ってその含有量があまりに少ないとき、脱酸効果
が不十分になる。また、Ｓｉは熱処理後に形成されるパ
ーライト中のフェライト相に固溶しパテンティング後の
強度を上げるが、反面フェライトの延性を低下させ伸線
後の極細線の延性を低下させるため０．４％以下とす
る。
【００１１】Ｍｎは鋼の焼き入れ性を確保するために小
量のＭｎを添加することが望ましい。しかし、多量のＭ
ｎの添加は偏析を引き起こしパテンティングの際にベイ
ナイト、マルテンサイトという過冷組織が発生しその後
の伸線性を害するため０．５％以下とする。本発明のよ
うな過共析鋼の場合、パテンティング後の組織において
セメンタイトのネットワークが発生しやすくセメンタイ
トの厚みのあるものが析出しやすい。この鋼において高
強度高延性を実現するためには、パーライトを微細に
し、かつ先に述べたようなセメンタイトネットワークや
厚いセメンタイトを無くす必要がある。Ｃｒはこのよう
なセメンタイトの異常部の出現を抑制しさらに、パーラ
イトを微細にする効果を持っている。しかし、多量の添
加は熱処理後のフェライト中の転移密度を上昇させるた
め、引き抜き加工後の極細線の延性を著しく害すること
になる。従って、Ｃｒを添加する場合、その添加量はそ
の効果が期待できる０．１％以上としフェライト中の転
移密度を増加させ延性を害することの無い０．３％以下
とする。
量のＭｎを添加することが望ましい。しかし、多量のＭ
ｎの添加は偏析を引き起こしパテンティングの際にベイ
ナイト、マルテンサイトという過冷組織が発生しその後
の伸線性を害するため０．５％以下とする。本発明のよ
うな過共析鋼の場合、パテンティング後の組織において
セメンタイトのネットワークが発生しやすくセメンタイ
トの厚みのあるものが析出しやすい。この鋼において高
強度高延性を実現するためには、パーライトを微細に
し、かつ先に述べたようなセメンタイトネットワークや
厚いセメンタイトを無くす必要がある。Ｃｒはこのよう
なセメンタイトの異常部の出現を抑制しさらに、パーラ
イトを微細にする効果を持っている。しかし、多量の添
加は熱処理後のフェライト中の転移密度を上昇させるた
め、引き抜き加工後の極細線の延性を著しく害すること
になる。従って、Ｃｒを添加する場合、その添加量はそ
の効果が期待できる０．１％以上としフェライト中の転
移密度を増加させ延性を害することの無い０．３％以下
とする。
【００１２】ＮｉもＣｒと同じ効果があるため、必要に
よりその効果を発揮する０．１％以上添加する。Ｎｉも
添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下さ
せるので上限を１．０％とする。Ｃｕは線材の腐食疲労
特性を向上させる元素であるので、必要によりその効果
を発揮する０．１％以上添加することが望ましい。Ｃｕ
も添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下
させるので上限を０．８％とする。
よりその効果を発揮する０．１％以上添加する。Ｎｉも
添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下さ
せるので上限を１．０％とする。Ｃｕは線材の腐食疲労
特性を向上させる元素であるので、必要によりその効果
を発揮する０．１％以上添加することが望ましい。Ｃｕ
も添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下
させるので上限を０．８％とする。
【００１３】従来の極細鋼線と同様に、延性を確保する
ためＳの含有量を０．０２０％以下とし、ＰもＳと同様
に線材の延性を害するのでその含有量を０．０２０％以
下とするのが望ましい。以下、製造方法の限定理由につ
いて述べる。先の鋼組成と含有する介在物が前記範囲内
にある鋼を熱間圧延により、４．０mmφ以上７．０mmφ
以下の線材とする。この時の線径は円相当直径で、実際
の断面形状は、円、楕円、三角などの多角形のいずれで
も良い。４．０mmφ未満の線径とする場合には生産性が
著しく低下する。また、７．０mmφを越えた場合には、
調整冷却において充分な冷却速度が得られないため、
７．０mmφ以下とする。
ためＳの含有量を０．０２０％以下とし、ＰもＳと同様
に線材の延性を害するのでその含有量を０．０２０％以
下とするのが望ましい。以下、製造方法の限定理由につ
いて述べる。先の鋼組成と含有する介在物が前記範囲内
にある鋼を熱間圧延により、４．０mmφ以上７．０mmφ
以下の線材とする。この時の線径は円相当直径で、実際
の断面形状は、円、楕円、三角などの多角形のいずれで
も良い。４．０mmφ未満の線径とする場合には生産性が
著しく低下する。また、７．０mmφを越えた場合には、
調整冷却において充分な冷却速度が得られないため、
７．０mmφ以下とする。
【００１４】また線材圧延後の調整冷却において、初析
セメンタイトが出現すると伸線性が著しく低下するた
め、実質、初析セメンタイトの出現しない組織とする必
要がある。これらの熱間圧延線材を伸線加工により線径
を１．１から２．７mmφのワイヤとする。線径を１．１
mmφ未満にすると伸線ワイヤ中にクラックが入り、その
後の加工に影響を与えるため１．１mmφ以上とする。ま
た、２．７mmφを越えるワイヤとすると、最終製品線径
を０．４mmφ以下とする場合に良好な結果を得ることが
できないので、最終パテンティング処理前の線径を２．
７mmφ以下とする。この時、伸線加工は引き抜き加工で
もローラーダイスのどちらを用いても良い。
セメンタイトが出現すると伸線性が著しく低下するた
め、実質、初析セメンタイトの出現しない組織とする必
要がある。これらの熱間圧延線材を伸線加工により線径
を１．１から２．７mmφのワイヤとする。線径を１．１
mmφ未満にすると伸線ワイヤ中にクラックが入り、その
後の加工に影響を与えるため１．１mmφ以上とする。ま
た、２．７mmφを越えるワイヤとすると、最終製品線径
を０．４mmφ以下とする場合に良好な結果を得ることが
できないので、最終パテンティング処理前の線径を２．
７mmφ以下とする。この時、伸線加工は引き抜き加工で
もローラーダイスのどちらを用いても良い。
【００１５】パテンティング処理により、引張強さがＣ
量（Ｃ％）との関係で（５３０＋９８０×Ｃ％）MPaに
調整された時、３．４以上４．２以下の加工における強
度延性バランスが最も優れている。｛（５３０＋９８０
×Ｃ％）−５０｝MPa未満となった場合、伸線加工後の
引張強さを充分に得ることができない。｛（５３０＋９
８０×Ｃ％）＋５０｝MPaを越えた場合には、強度は高
いがパーライト組織中にベイナイト組織が多く出現して
いるので、伸線加工中の加工硬化率が低下し、同一減面
率での到達強度が低下し、延性も低下する。従って、パ
テンティング処理における引張強さを｛（５３０＋９８
０×Ｃ％）±５０｝MPaに調整する必要がある。
量（Ｃ％）との関係で（５３０＋９８０×Ｃ％）MPaに
調整された時、３．４以上４．２以下の加工における強
度延性バランスが最も優れている。｛（５３０＋９８０
×Ｃ％）−５０｝MPa未満となった場合、伸線加工後の
引張強さを充分に得ることができない。｛（５３０＋９
８０×Ｃ％）＋５０｝MPaを越えた場合には、強度は高
いがパーライト組織中にベイナイト組織が多く出現して
いるので、伸線加工中の加工硬化率が低下し、同一減面
率での到達強度が低下し、延性も低下する。従って、パ
テンティング処理における引張強さを｛（５３０＋９８
０×Ｃ％）±５０｝MPaに調整する必要がある。
【００１６】これらのワイヤは、乾式伸線、湿式伸線の
いずれかあるいは組み合わせで製造されているが、伸線
の過程においてダイスの磨耗を出来るだけ起こしにくく
するため表面にめっきを施すことが望ましい。これらの
めっきはブラスメッキ、Ｃｕめっき、Ｎｉめっきなどが
経済的に望ましいが、これ以外のめっきでも良い。湿式
伸線加工において、真歪みで（−１．５３×ｌｏｇ 10 Ｄ
＋２．８９）＋０．２を越える加工では、強度が上がり
過ぎるため疲労特性が低下する。また、（−１．５３×
ｌｏｇ 10 Ｄ＋２．８９）−０．２未満の加工では、３５
００MPa以上の強度を得ることができない。
いずれかあるいは組み合わせで製造されているが、伸線
の過程においてダイスの磨耗を出来るだけ起こしにくく
するため表面にめっきを施すことが望ましい。これらの
めっきはブラスメッキ、Ｃｕめっき、Ｎｉめっきなどが
経済的に望ましいが、これ以外のめっきでも良い。湿式
伸線加工において、真歪みで（−１．５３×ｌｏｇ 10 Ｄ
＋２．８９）＋０．２を越える加工では、強度が上がり
過ぎるため疲労特性が低下する。また、（−１．５３×
ｌｏｇ 10 Ｄ＋２．８９）−０．２未満の加工では、３５
００MPa以上の強度を得ることができない。
【００１７】伸線加工においては、最終熱処理後のワイ
ヤ径からの最終までの総減面率を一定にしてダイスのベ
アリング長を変化させた場合の強度変化と絞りの変化を
図１に示す。図１は、横軸に、基準となるダイスベアリ
ング長（ＢＬ／Ｄ＝０．５）からの各ダイスにおけるダ
イスベアリング長の変化の和、即ち、Σ（ＢＬ／Ｄ−
０．５）（＝ΣΔ（ＢＬ／Ｄ）） を取り、縦軸に、こ
の時の引張強さを取っている。この図に示されるよう
に、Ｃ量が０．８０〜１．０２％の範囲において、ベア
リング長の影響を次式で表すことができる。ただし、図
１に示すところから、Σ（ＢＬ／Ｄ−０．５）≦１．３
とする。
ヤ径からの最終までの総減面率を一定にしてダイスのベ
アリング長を変化させた場合の強度変化と絞りの変化を
図１に示す。図１は、横軸に、基準となるダイスベアリ
ング長（ＢＬ／Ｄ＝０．５）からの各ダイスにおけるダ
イスベアリング長の変化の和、即ち、Σ（ＢＬ／Ｄ−
０．５）（＝ΣΔ（ＢＬ／Ｄ）） を取り、縦軸に、こ
の時の引張強さを取っている。この図に示されるよう
に、Ｃ量が０．８０〜１．０２％の範囲において、ベア
リング長の影響を次式で表すことができる。ただし、図
１に示すところから、Σ（ＢＬ／Ｄ−０．５）≦１．３
とする。
【００１８】 ＴＳ＝｛ＴＳ0.5＋２９０ΣΔ（ＢＬ／Ｄ）｝MPa また、ダイスベアリング長のコントロールを使用して、
より高強度のワイヤを製造する場合には、曲げ加工、ス
キンパス伸線、ダブルダイス伸線などの残留応力をコン
トロールできる加工技術と組み合わせることにより、ワ
イヤ表層の残留応力を中心軸方向にコントロールし、よ
り高強度の高張力鋼線を製造することが可能となる。
より高強度のワイヤを製造する場合には、曲げ加工、ス
キンパス伸線、ダブルダイス伸線などの残留応力をコン
トロールできる加工技術と組み合わせることにより、ワ
イヤ表層の残留応力を中心軸方向にコントロールし、よ
り高強度の高張力鋼線を製造することが可能となる。
【００１９】従って本発明を用いると、総減面率を変え
ずに引張強さの高いワイヤを製造することが可能とな
る。
ずに引張強さの高いワイヤを製造することが可能とな
る。
【００２０】
【実施例】以下に本発明に基づいてスチールコードを試
作した場合について説明する。熱間圧延後、ステルモア
冷却によって製造された表１および表２の化学成分の
５．５mmφの線材を使用した。
作した場合について説明する。熱間圧延後、ステルモア
冷却によって製造された表１および表２の化学成分の
５．５mmφの線材を使用した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】この５．５mmφの線材を表３および表４に
示す工程に従って加熱温度９００〜１１００℃でオース
テナイト化した後、５５０〜６００℃で恒温変態を行う
パテンティングを行いながら最終ＬＰする線径のワイヤ
を作成した。このワイヤに、加熱温度９００〜１１００
℃でオーステナイト化後５７０〜６１０℃で恒温変態を
行うパテンティングを行うことで、表３および表４に示
す引張強さのワイヤに調整した。なお、表３において、
最終ＬＰ材はブラスメッキ前のＬＰ材である。
示す工程に従って加熱温度９００〜１１００℃でオース
テナイト化した後、５５０〜６００℃で恒温変態を行う
パテンティングを行いながら最終ＬＰする線径のワイヤ
を作成した。このワイヤに、加熱温度９００〜１１００
℃でオーステナイト化後５７０〜６１０℃で恒温変態を
行うパテンティングを行うことで、表３および表４に示
す引張強さのワイヤに調整した。なお、表３において、
最終ＬＰ材はブラスメッキ前のＬＰ材である。
【００２４】
【表３】
【００２５】
【表４】
【００２６】この後、最終伸線を湿式伸線で行い、発明
法は表に示すＢＬ／Ｄのダイスを表に示す個数を使用
し、それ以外のダイスはＢＬ／Ｄが０．５のダイスを使
用した。比較法は、全てＢＬ／Ｄが０．５のダイスを使
用した。比較法１〜１５は、仕上部のダイスにＢＬ／Ｄ
が０．５のダイスを使用する以外は、本発明法１〜１５
と同じ水準である。また、本発明法の２、３、５、１
１、１３、１４、１５には表に示す残留応力をコントロ
ールする方法を適用した。
法は表に示すＢＬ／Ｄのダイスを表に示す個数を使用
し、それ以外のダイスはＢＬ／Ｄが０．５のダイスを使
用した。比較法は、全てＢＬ／Ｄが０．５のダイスを使
用した。比較法１〜１５は、仕上部のダイスにＢＬ／Ｄ
が０．５のダイスを使用する以外は、本発明法１〜１５
と同じ水準である。また、本発明法の２、３、５、１
１、１３、１４、１５には表に示す残留応力をコントロ
ールする方法を適用した。
【００２７】これらのワイヤの機械的特性を引張試験、
捻回試験により評価した。この結果を表４に示す。これ
により、本発明を用いることで従来法と比較して１００
〜３５０MPa強度の高いワイヤを、延性をあまり低下さ
せることなく得ることができる。
捻回試験により評価した。この結果を表４に示す。これ
により、本発明を用いることで従来法と比較して１００
〜３５０MPa強度の高いワイヤを、延性をあまり低下さ
せることなく得ることができる。
【００２８】
【発明の効果】本発明を用いることで、従来に比べ１０
０〜３００MPa 強度の高いワイヤを容易に得ることがで
き、ダイスの変更で強度の異なるワイヤを製造すること
が可能となる。
０〜３００MPa 強度の高いワイヤを容易に得ることがで
き、ダイスの変更で強度の異なるワイヤを製造すること
が可能となる。
【図１】ダイスベアリング長と伸線ワイヤのＴ．Ｓ．と
の関係を示す図である。
の関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１Ｙ 38/04 38/04 38/18 38/18 38/20 38/20 Ｃ２３Ｃ 30/00 Ｃ２３Ｃ 30/00 Ｂ (56)参考文献 特開 昭58−173018（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−280944（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−156370（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−103966（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−204865（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−24046（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21C 1/00 - 19/00 C22C 38/00 - 38/20 C21D 9/52 103 C23C 30/00
Claims (3)
- 【請求項１】 引き抜き加工において製造される鋼線の
製造方法において、質量 ％で Ｃ ：０．７〜１．１％ Ｓｉ：０．４％以下 Ｍｎ：０．５％以下 Ｐ ：０．０２０％以下 Ｓ ：０．０２０％以下 Ｃｒ：０〜０．３％（無添加の場合を含む） Ｎｉ：０〜１．０％（無添加の場合を含む） Ｃｕ：０〜０．８％（無添加の場合を含む） 残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼成分で、ワイヤ径
を１．１mmφ以上２．７mmφ以下の線径に加工されたワ
イヤを パテンティング処理において、引張強さをＣ
量（Ｃ％）との関係で｛（５３０＋９８０×Ｃ％）±５
０｝MPaに調整し、 湿式伸線加工において、真歪みで（−１．５３×ｌ
ｏｇ 10 Ｄ＋２．８９）±０．２の加工を行い、 使用するダイスのベアリング長をＢＬ、線径をＤ、
全てＢＬ／Ｄ＝０．５のダイスを使用して引き抜き加工
した場合の最終ワイヤの引張強さをＴＳ0.5とした時、
任意のベアリング長を使用した場合のワイヤの引張強さ
ＴＳを ＴＳ＝｛ＴＳ0.5＋２９０ΣΔ（ＢＬ／Ｄ）｝MPa（ここで、Δ（ＢＬ／Ｄ）＝ＢＬ／Ｄ−０．５、ΣΔ
（ＢＬ／Ｄ）≦１．３） として調整して、円相当直径
０．１５〜０．４mmφ、引張強さ３５００MPa以上のワ
イヤとなすことを特徴とする高張力鋼線の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１に記載の高張力鋼線の製造方法
において、パテンティング処理後、めっき処理としてブ
ラスメッキ、Ｃｕめっき、Ｎｉめっき、のいずれかを施
すことを特徴とする高張力鋼線の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の高張力鋼線の
製造方法において、伸線加工の途中あるいは伸線加工後
に、ワイヤの表層の残留応力を中心軸方向にコントロー
ルすることを行うことを特徴とする高張力鋼線の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05731894A JP3340232B2 (ja) | 1993-04-06 | 1994-03-28 | 高張力鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7973593 | 1993-04-06 | ||
| JP5-79735 | 1993-04-06 | ||
| JP05731894A JP3340232B2 (ja) | 1993-04-06 | 1994-03-28 | 高張力鋼線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH071027A JPH071027A (ja) | 1995-01-06 |
| JP3340232B2 true JP3340232B2 (ja) | 2002-11-05 |
Family
ID=26398343
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05731894A Expired - Fee Related JP3340232B2 (ja) | 1993-04-06 | 1994-03-28 | 高張力鋼線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3340232B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113477731B (zh) * | 2021-07-05 | 2022-12-20 | 大连环新新材料科技有限公司 | 一种单方向拉拔提高线材强度的方法 |
-
1994
- 1994-03-28 JP JP05731894A patent/JP3340232B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH071027A (ja) | 1995-01-06 |
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