JP2641082B2 - 高強度スチールコードの製造方法 - Google Patents
高強度スチールコードの製造方法Info
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- JP2641082B2 JP2641082B2 JP3347704A JP34770491A JP2641082B2 JP 2641082 B2 JP2641082 B2 JP 2641082B2 JP 3347704 A JP3347704 A JP 3347704A JP 34770491 A JP34770491 A JP 34770491A JP 2641082 B2 JP2641082 B2 JP 2641082B2
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- Metal Extraction Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はトラック、バス、乗用車
などのゴム製タイヤ、あるいは動力伝達用のベルトなど
の補強用に使用される高強度で高延性の極細線を撚り合
わせた高強度スチールコードの製造方法に関する。
などのゴム製タイヤ、あるいは動力伝達用のベルトなど
の補強用に使用される高強度で高延性の極細線を撚り合
わせた高強度スチールコードの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】スチールコードは、熱間圧延後の調整冷
却によってパーライト組織とした後、伸線加工によって
３０〜７０％の加工を行い、パテンティング処理によっ
て加工の影響のないパーライト組織とし、さらに３０〜
７０％の加工を行い所定の線径のワイヤとし、最終湿式
伸線によって０．１５〜０．３５ｍｍφのワイヤにし、
これを撚り合わせてスチールコードとして使用されてい
る。
却によってパーライト組織とした後、伸線加工によって
３０〜７０％の加工を行い、パテンティング処理によっ
て加工の影響のないパーライト組織とし、さらに３０〜
７０％の加工を行い所定の線径のワイヤとし、最終湿式
伸線によって０．１５〜０．３５ｍｍφのワイヤにし、
これを撚り合わせてスチールコードとして使用されてい
る。
【０００３】熱間圧延後の調整冷却によってパーライト
組織を得る方法としては、特公昭６０−５６２１５号公
報、特公昭６０−７００４号公報に記載された方法など
がある。特公昭６０−５６２１５号公報には、Ｃ：０．
２〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．３０ｗｔ％以下、Ｍｎ：
０．３〜０．９ｗｔ％からなる鋼を熱間圧延後にＫＮＯ
3 、ＮａＮＯ3 塩浴中に焼き入れ、微細パーライト組織
の線材を得ることによって１〜５ｍｍφのワイヤ製品を
直接製造する線材の熱処理法が記載されている。また、
特公昭６０−７００４号公報には、Ｃ：０．７５〜１．
０ｗｔ％、Ｓｉ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ｍｎ：０．６
〜１．３ｗｔ％、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、必要により
Ｃｒ：０．３ｗｔ％以下を含有する鋼を熱間圧延後に８
５０℃に冷却した後、その後の冷却速度を７℃／ｓとす
る伸線加工性のすぐれた鋼線材の製造方法が記載されて
いる。
組織を得る方法としては、特公昭６０−５６２１５号公
報、特公昭６０−７００４号公報に記載された方法など
がある。特公昭６０−５６２１５号公報には、Ｃ：０．
２〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．３０ｗｔ％以下、Ｍｎ：
０．３〜０．９ｗｔ％からなる鋼を熱間圧延後にＫＮＯ
3 、ＮａＮＯ3 塩浴中に焼き入れ、微細パーライト組織
の線材を得ることによって１〜５ｍｍφのワイヤ製品を
直接製造する線材の熱処理法が記載されている。また、
特公昭６０−７００４号公報には、Ｃ：０．７５〜１．
０ｗｔ％、Ｓｉ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ｍｎ：０．６
〜１．３ｗｔ％、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、必要により
Ｃｒ：０．３ｗｔ％以下を含有する鋼を熱間圧延後に８
５０℃に冷却した後、その後の冷却速度を７℃／ｓとす
る伸線加工性のすぐれた鋼線材の製造方法が記載されて
いる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】最近、エネルギー問題
から特に工業分野においては省エネルギーで製品を製造
することが必要とされており、鋼製品のように熱処理と
冷却を繰り返す工程においては、できるだけ熱処理工程
を省略する製造工程が必要とされている。スチールコー
ドの製造においても、熱間圧延後の伸線とパテンティン
グ処理を繰り返すことによって熱処理が行われている。
従って、できるだけ工程省略可能なスチールコードの製
造方法が期待されている。
から特に工業分野においては省エネルギーで製品を製造
することが必要とされており、鋼製品のように熱処理と
冷却を繰り返す工程においては、できるだけ熱処理工程
を省略する製造工程が必要とされている。スチールコー
ドの製造においても、熱間圧延後の伸線とパテンティン
グ処理を繰り返すことによって熱処理が行われている。
従って、できるだけ工程省略可能なスチールコードの製
造方法が期待されている。
【０００５】本発明は、４．５〜６．５ｍｍφの熱間圧
延線材から伸線加工によって高強度スチールコードを製
造する方法において、熱間圧延線材と最終ワイヤの間に
おいて最低限必要な１回のパテンティング処理によって
高強度スチールコードを製造する方法を提供する。
延線材から伸線加工によって高強度スチールコードを製
造する方法において、熱間圧延線材と最終ワイヤの間に
おいて最低限必要な１回のパテンティング処理によって
高強度スチールコードを製造する方法を提供する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、重量％
で、 Ｃ ０．９０％以上１．１０％以下、 Ｓｉ ０．４％以下、 Ｍｎ ０．５％以下、 Ｃｒ ０．１０％以上０．３０％以下 を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、かつ、
不可避的に入るＡｌ含有量を０．００３％以下とした
４．５〜６．５ｍｍφの熱間圧延線材に、線材横断面に
存在するアスペクト比が１０以下であるセメンタイトの
存在率が８０％以上となる調整冷却を行い、その後伸線
加工により０．８〜１．４ｍｍφのワイヤとし、さらに
最終パテンティング処理を行い、ブラスめっき処理を行
った後、最終湿式伸線加工により０．１０〜０．３ｍｍ
φで引張強さ３５００ＭＰａ以上のワイヤとし、その後
撚り合わせてコードとすることを特徴とする高強度スチ
ールコードの製造方法である。但し、前記調整冷却とし
て、熱間圧延終了後の線材を８００℃以上１１００℃以
下の温度範囲から５０℃／ｓ以上の冷却速度で４５０℃
以上５５０℃以下の温度範囲で変態を終了させ、さらに
必要に応じて４５０℃以上に１２０ｓ以内保持し、室温
まで冷却する。
で、 Ｃ ０．９０％以上１．１０％以下、 Ｓｉ ０．４％以下、 Ｍｎ ０．５％以下、 Ｃｒ ０．１０％以上０．３０％以下 を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、かつ、
不可避的に入るＡｌ含有量を０．００３％以下とした
４．５〜６．５ｍｍφの熱間圧延線材に、線材横断面に
存在するアスペクト比が１０以下であるセメンタイトの
存在率が８０％以上となる調整冷却を行い、その後伸線
加工により０．８〜１．４ｍｍφのワイヤとし、さらに
最終パテンティング処理を行い、ブラスめっき処理を行
った後、最終湿式伸線加工により０．１０〜０．３ｍｍ
φで引張強さ３５００ＭＰａ以上のワイヤとし、その後
撚り合わせてコードとすることを特徴とする高強度スチ
ールコードの製造方法である。但し、前記調整冷却とし
て、熱間圧延終了後の線材を８００℃以上１１００℃以
下の温度範囲から５０℃／ｓ以上の冷却速度で４５０℃
以上５５０℃以下の温度範囲で変態を終了させ、さらに
必要に応じて４５０℃以上に１２０ｓ以内保持し、室温
まで冷却する。
【０００７】
【作用】本発明の鋼組成の限定理由は下記のとおりであ
る。
る。
【０００８】通常のパテンティング処理においては、
０．８％近傍の共析成分においても旧オーステナイト粒
界に沿って初析フェライトが析出すること、またこの初
析フェライトが伸線後の延性低下の原因となることを本
発明者らは見いだした。Ｃは経済的かつ有効な強化元素
であるが、この初析セメンタイトの析出量低下にも有効
な元素である。従って引張強さ３５００ＭＰａ以上の極
細線とし延性を高めるためには、Ｃの添加量を０．９０
％以上とすることが必要であり、高すぎると延性が低下
し伸線性が劣化するのでその上限を１．１０％とする。
０．８％近傍の共析成分においても旧オーステナイト粒
界に沿って初析フェライトが析出すること、またこの初
析フェライトが伸線後の延性低下の原因となることを本
発明者らは見いだした。Ｃは経済的かつ有効な強化元素
であるが、この初析セメンタイトの析出量低下にも有効
な元素である。従って引張強さ３５００ＭＰａ以上の極
細線とし延性を高めるためには、Ｃの添加量を０．９０
％以上とすることが必要であり、高すぎると延性が低下
し伸線性が劣化するのでその上限を１．１０％とする。
【０００９】Ｓｉは鋼の脱酸のために必要な元素であ
り、含有量が少なすぎると脱酸効果が不十分となる。ま
た、Ｓｉは熱処理後に形成されるパーライト中のフェラ
イト相に固溶してパテンティング後の強度を上げるが、
反面フェライトの延性を低下させ、伸線後の極細線の延
性を低下させるため０．４％以下とする。
り、含有量が少なすぎると脱酸効果が不十分となる。ま
た、Ｓｉは熱処理後に形成されるパーライト中のフェラ
イト相に固溶してパテンティング後の強度を上げるが、
反面フェライトの延性を低下させ、伸線後の極細線の延
性を低下させるため０．４％以下とする。
【００１０】Ｍｎは鋼の焼き入れ性を確保するため添加
する。しかし、多量のＭｎの添加は偏析を引き起こし、
パテンティングの際にベイナイト、マルテンサイトとい
う過冷組織が発生し、その後の伸線性を害するため０．
５％以下とする。
する。しかし、多量のＭｎの添加は偏析を引き起こし、
パテンティングの際にベイナイト、マルテンサイトとい
う過冷組織が発生し、その後の伸線性を害するため０．
５％以下とする。
【００１１】過共析鋼の場合、パテンティング後の組織
においてセメンタイトのネットワークが発生しやすく、
セメンタイトの厚みのあるものが析出しやすい。この鋼
において高強度高延性を実現するためには、パーライト
を微細にし、かつセメンタイトネットワークや厚いセメ
ンタイトを無くす必要がある。Ｃｒはこの様なセメンタ
イトの異常部の出現を抑制し、さらにパーライトを微細
にする効果を持っている。しかし、多量の添加は熱処理
後のフェライト中の転位密度を上昇させるため、引き抜
き加工後の極細線の延性を著しく害することになる。従
って、Ｃｒ添加量はその効果が期待できる０．１０％以
上とし、延性を害することの無い０．３０％以下とす
る。
においてセメンタイトのネットワークが発生しやすく、
セメンタイトの厚みのあるものが析出しやすい。この鋼
において高強度高延性を実現するためには、パーライト
を微細にし、かつセメンタイトネットワークや厚いセメ
ンタイトを無くす必要がある。Ｃｒはこの様なセメンタ
イトの異常部の出現を抑制し、さらにパーライトを微細
にする効果を持っている。しかし、多量の添加は熱処理
後のフェライト中の転位密度を上昇させるため、引き抜
き加工後の極細線の延性を著しく害することになる。従
って、Ｃｒ添加量はその効果が期待できる０．１０％以
上とし、延性を害することの無い０．３０％以下とす
る。
【００１２】従来の極細鋼線と同様に、延性を確保する
ためＳの含有量は０．０２０％以下とし、ＰもＳと同様
に線材の延性を害するのでその含有量を０．０２０％以
下とするのが望ましい。
ためＳの含有量は０．０２０％以下とし、ＰもＳと同様
に線材の延性を害するのでその含有量を０．０２０％以
下とするのが望ましい。
【００１３】極細線の延性を低下させる原因として、Ａ
ｌ2 Ｏ3、ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 等のＡｌ2 Ｏ3を主成分と
する非延性介在物の存在がある。従って、本発明におい
ては非延性介在物による延性低下を避けるために、Ａｌ
含有量を０．００３％以下とする。
ｌ2 Ｏ3、ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 等のＡｌ2 Ｏ3を主成分と
する非延性介在物の存在がある。従って、本発明におい
ては非延性介在物による延性低下を避けるために、Ａｌ
含有量を０．００３％以下とする。
【００１４】また、製造条件の限定理由は以下に述べる
とおりである。
とおりである。
【００１５】調整冷却によってＣ含有量が０．８２ｗｔ
％以上の鋼をパーライト組織とした場合、伸線性を向上
させるためにどのような組織としても、実用上の製造条
件においては、４．５〜６．５ｍｍφの熱間圧延線材を
真ひずみで３．０以上に加工することは不可能であっ
た。これは、岡ら〔材料とプロセス、４（１９９１）２
０４２〕によって、パーライト組織とした場合、微細パ
ーライト組織とすれば加工硬化率が大きくなるため加工
性が低下し、粗いパーライト組織とすればセメンタイト
相の厚みが厚くなり加工性が低下するためとされてい
る。
％以上の鋼をパーライト組織とした場合、伸線性を向上
させるためにどのような組織としても、実用上の製造条
件においては、４．５〜６．５ｍｍφの熱間圧延線材を
真ひずみで３．０以上に加工することは不可能であっ
た。これは、岡ら〔材料とプロセス、４（１９９１）２
０４２〕によって、パーライト組織とした場合、微細パ
ーライト組織とすれば加工硬化率が大きくなるため加工
性が低下し、粗いパーライト組織とすればセメンタイト
相の厚みが厚くなり加工性が低下するためとされてい
る。
【００１６】そこで、本発明者らは熱間圧延後に形成さ
れるセメンタイトの形状に着目し、線材の横断面内に観
察されるアスペクト比が１０以下であるセメンタイトの
存在率が多くなるほど加工硬化率が低下し、加工性を向
上できることを見いだした。
れるセメンタイトの形状に着目し、線材の横断面内に観
察されるアスペクト比が１０以下であるセメンタイトの
存在率が多くなるほど加工硬化率が低下し、加工性を向
上できることを見いだした。
【００１７】セメンタイトのアスペクト比を１０以下と
するためには、例えば熱間圧延における仕上げ温度を８
５０℃以上１１００℃以下とし、その後、パーライト変
態を起こさないように５０℃／ｓ以上の冷却速度で恒温
変態温度まで冷却する。恒温変態温度は、変態温度が高
くなるとセメンタイトが球状化しにくいラメラー組織が
発達するため、上限を５５０℃とする。また、変態温度
が低くなると変態終了までの時間が長くなり生産性を低
下させるので、下限を４５０℃とする。
するためには、例えば熱間圧延における仕上げ温度を８
５０℃以上１１００℃以下とし、その後、パーライト変
態を起こさないように５０℃／ｓ以上の冷却速度で恒温
変態温度まで冷却する。恒温変態温度は、変態温度が高
くなるとセメンタイトが球状化しにくいラメラー組織が
発達するため、上限を５５０℃とする。また、変態温度
が低くなると変態終了までの時間が長くなり生産性を低
下させるので、下限を４５０℃とする。
【００１８】また、アスペクト比が１０以下のセメンタ
イトの存在率を８０％以上とするために、必要に応じ
て、変態終了後１２０ｓ以内の範囲で変態温度以上に保
持することによってパーライト組織の球状化を促進する
ことができる。
イトの存在率を８０％以上とするために、必要に応じ
て、変態終了後１２０ｓ以内の範囲で変態温度以上に保
持することによってパーライト組織の球状化を促進する
ことができる。
【００１９】熱間圧延後の一次伸線加工における仕上げ
径は、１．４ｍｍφ以下にしたときにパーライト鋼との
差が表れるので上限を１．４ｍｍφとする。また、一次
伸線において０．８ｍｍφ未満に伸線加工すると一次伸
線における脆化によりその後の加工によるワイヤ特性を
劣化させるので、下限を０．８ｍｍφとする。
径は、１．４ｍｍφ以下にしたときにパーライト鋼との
差が表れるので上限を１．４ｍｍφとする。また、一次
伸線において０．８ｍｍφ未満に伸線加工すると一次伸
線における脆化によりその後の加工によるワイヤ特性を
劣化させるので、下限を０．８ｍｍφとする。
【００２０】
【実施例】表１に示す成分元素の鋼を用いて、表２に示
す製造条件に従ってスチールコードを製造した。
す製造条件に従ってスチールコードを製造した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】試料番号１〜１０は本発明例用の試料で、
試料番号１１〜１４は比較例用の試料である。
試料番号１１〜１４は比較例用の試料である。
【００２４】製造工程は図１に示す通りで、熱間圧延後
の調整冷却によって製造された４．５〜６．５ｍｍφの
線材を伸線加工により最終パテンティング処理を行う線
径とした。このワイヤに最終パテンティング処理を行っ
た後、ブラスめっきを行い、さらに最終湿式伸線を行い
最終ワイヤとした。
の調整冷却によって製造された４．５〜６．５ｍｍφの
線材を伸線加工により最終パテンティング処理を行う線
径とした。このワイヤに最終パテンティング処理を行っ
た後、ブラスめっきを行い、さらに最終湿式伸線を行い
最終ワイヤとした。
【００２５】表２の組織率は、線材横断面に存在するセ
メンタイトにおいて、そのアスペクト比が１０以下とな
るセメンタイトの存在率を示している。
メンタイトにおいて、そのアスペクト比が１０以下とな
るセメンタイトの存在率を示している。
【００２６】表２の一次伸線最終径実績は、伸線過程の
試料を取り出し、捻回試験においてデラミネーションの
発生しない限界のワイヤ試料径を示している。
試料を取り出し、捻回試験においてデラミネーションの
発生しない限界のワイヤ試料径を示している。
【００２７】表２の撚り線時の断線数は、試料４０００
ｍを２本撚りで撚り線加工した際の断線回数を示してい
る。
ｍを２本撚りで撚り線加工した際の断線回数を示してい
る。
【００２８】本発明法に従って製造された試料番号１〜
１０は、いずれも所定の線径で問題なく伸線が可能であ
り、撚り線加工においても断線を起こしていない。
１０は、いずれも所定の線径で問題なく伸線が可能であ
り、撚り線加工においても断線を起こしていない。
【００２９】試料番号１１は添加成分が異なるため３５
００ＭＰａ以上の強度が得られていない。
００ＭＰａ以上の強度が得られていない。
【００３０】試料番号１２は恒温変態温度が異なる水準
で変態温度が高いので層状構造が健全であるため１２０
ｓの保持においてラメラー組織の球状化が促進されず、
組織率が３０％と低い値となっている。このため、デラ
ミネーションが一次伸線の１．５３ｍｍφで発生し、目
標のワイヤ径まで到達できなかった。
で変態温度が高いので層状構造が健全であるため１２０
ｓの保持においてラメラー組織の球状化が促進されず、
組織率が３０％と低い値となっている。このため、デラ
ミネーションが一次伸線の１．５３ｍｍφで発生し、目
標のワイヤ径まで到達できなかった。
【００３１】試料番号１３は冷却速度が異なる水準で、
冷却速度が低いためパーライト組織が出現し、その後の
セメンタイトの分断が進んでいない。このため、デラミ
ネーションが一次伸線の１．４０ｍｍφで発生し、目標
の線径まで伸線加工はできたものの、ワイヤ内部に欠陥
を含んでいるため、強度と延性が低下している。
冷却速度が低いためパーライト組織が出現し、その後の
セメンタイトの分断が進んでいない。このため、デラミ
ネーションが一次伸線の１．４０ｍｍφで発生し、目標
の線径まで伸線加工はできたものの、ワイヤ内部に欠陥
を含んでいるため、強度と延性が低下している。
【００３２】試料番号１４は変態終了後の保持温度が４
５０℃より低い水準で、変態後の保持温度が低いため、
組織率が低くなっている。このため、最終ワイヤまで製
造できてはいるが、撚り線加工における断線回数が多く
なっている。
５０℃より低い水準で、変態後の保持温度が低いため、
組織率が低くなっている。このため、最終ワイヤまで製
造できてはいるが、撚り線加工における断線回数が多く
なっている。
【００３３】
【発明の効果】４．５〜６．５ｍｍφの熱間圧延線材か
らの伸線加工による高強度スチールコードの製造におい
て、熱間圧延線材と最終ワイヤの間において最低限必要
な１回のパテンティング処理によって素線の引張強さが
３５００ＭＰａ以上の高強度スチールコードが製造可能
となる。
らの伸線加工による高強度スチールコードの製造におい
て、熱間圧延線材と最終ワイヤの間において最低限必要
な１回のパテンティング処理によって素線の引張強さが
３５００ＭＰａ以上の高強度スチールコードが製造可能
となる。
【図１】本発明の製造工程を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/18 Ｃ２２Ｃ 38/18 (72)発明者 落合 征雄 千葉県君津市君津１ 新日本製鐵株式会 社 君津製鐵所内 (56)参考文献 特開 平２−263951（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−27926（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ０．９０％以上１．１０％以下、 Ｓｉ ０．４％以下、 Ｍｎ ０．５％以下、 Ｃｒ ０．１０％以上０．３０％以下 を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、かつ、
不可避的に入るＡｌ含有量を０．００３％以下とした
４．５〜６．５ｍｍφの熱間圧延線材に、線材横断面に
存在するアスペクト比が１０以下であるセメンタイトの
存在率が８０％以上となる下記の調整冷却を行い、その
後伸線加工により０．８〜１．４ｍｍφのワイヤとし、
さらに最終パテンティング処理を行い、ブラスめっき処
理を行った後、最終湿式伸線加工により０．１０〜０．
３ｍｍφで引張強さ３５００ＭＰａ以上のワイヤとし、
その後撚り合わせてコードとすることを特徴とする高強
度スチールコードの製造方法。前記調整冷却として、熱
間圧延終了後の線材を８００℃以上１１００℃以下の温
度範囲から５０℃／ｓ以上の冷却速度で４５０℃以上５
５０℃以下の温度に冷却した後４５０℃以上５５０℃以
下の温度範囲で変態を終了させ、室温まで冷却する。 - 【請求項２】 前記調整冷却として、熱間圧延終了後の
線材を８００℃以上１１００℃以下の温度範囲から５０
℃／ｓ以上の冷却速度で４５０℃以上５５０℃以下の温
度に冷却した後４５０℃以上５５０℃以下の温度範囲で
変態を終了させ、さらに４５０℃以上に１２０ｓ以内保
持し、室温まで冷却する、請求項１記載のスチールコー
ドの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3347704A JP2641082B2 (ja) | 1991-12-04 | 1991-12-04 | 高強度スチールコードの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3347704A JP2641082B2 (ja) | 1991-12-04 | 1991-12-04 | 高強度スチールコードの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05156370A JPH05156370A (ja) | 1993-06-22 |
| JP2641082B2 true JP2641082B2 (ja) | 1997-08-13 |
Family
ID=18392018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3347704A Expired - Lifetime JP2641082B2 (ja) | 1991-12-04 | 1991-12-04 | 高強度スチールコードの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2641082B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100435460B1 (ko) * | 1999-12-20 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 스틸코드용 강선의 제조방법 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5827926A (ja) * | 1981-08-12 | 1983-02-18 | Nippon Steel Corp | 球状化組織を有する線材の製造法 |
| JP2735647B2 (ja) * | 1988-12-28 | 1998-04-02 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度高延性鋼線材および高強度高延性極細鋼線の製造方法 |
-
1991
- 1991-12-04 JP JP3347704A patent/JP2641082B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05156370A (ja) | 1993-06-22 |
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