JPH071027A - 高張力鋼線の製造方法 - Google Patents
高張力鋼線の製造方法Info
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- JPH071027A JPH071027A JP5731894A JP5731894A JPH071027A JP H071027 A JPH071027 A JP H071027A JP 5731894 A JP5731894 A JP 5731894A JP 5731894 A JP5731894 A JP 5731894A JP H071027 A JPH071027 A JP H071027A
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- tensile strength
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ダイスベアリング長の変更で異なる強度の高
強度鋼線の製造を可能にする。 【構成】 ΔTS=290ΣΔ(BL/D)MPa
(ΔTS:引張強さの増分、BL:ダイスベアリング
長、D:ダイス孔径)で最終ワイヤの強度を変える高張
力鋼線の製造方法。+成分(C:0.7〜1.
1,Si:0.4以下、Mn:0.5以下、必要により
Cr,Ni,Cu添加)、最終パテンティング強度、最
終伸線での総減面率を規定した高張力鋼線の製造方法。
強度鋼線の製造を可能にする。 【構成】 ΔTS=290ΣΔ(BL/D)MPa
(ΔTS:引張強さの増分、BL:ダイスベアリング
長、D:ダイス孔径)で最終ワイヤの強度を変える高張
力鋼線の製造方法。+成分(C:0.7〜1.
1,Si:0.4以下、Mn:0.5以下、必要により
Cr,Ni,Cu添加)、最終パテンティング強度、最
終伸線での総減面率を規定した高張力鋼線の製造方法。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明はタイヤ、ベルトコードな
どのゴムおよび有機材料の補強用に使用されているスチ
ールコードなどの高強度で高延性の極細鋼線に関するも
のである。これらの鋼線は、長尺ゴムベルト、スチール
タイヤ用コード、ホースワイヤなどに使用される。
どのゴムおよび有機材料の補強用に使用されているスチ
ールコードなどの高強度で高延性の極細鋼線に関するも
のである。これらの鋼線は、長尺ゴムベルト、スチール
タイヤ用コード、ホースワイヤなどに使用される。
【0002】
【従来の技術】一般にスチールコードなど伸線された高
炭素鋼極細線は、通常必要に応じて熱間圧延した後に調
整冷却した直径4.0〜5.5mmの線材を一次伸線加工
後、最終パテンティング処理を行ない、その後ブラスメ
ッキ処理をへて最終湿式伸線加工により製造されてい
る。このような極細鋼線の多くは、2本撚り、5本撚り
などの撚り線加工を施した状態でスチールコードとして
使用されている。これらのスチールコードにおいては 1)より高強度であること 2)高速伸線性が優れていること、 3)疲労特性が優れていること、 4)高速撚り線性が優れること、等の特性を具備しなけ
ればならない。
炭素鋼極細線は、通常必要に応じて熱間圧延した後に調
整冷却した直径4.0〜5.5mmの線材を一次伸線加工
後、最終パテンティング処理を行ない、その後ブラスメ
ッキ処理をへて最終湿式伸線加工により製造されてい
る。このような極細鋼線の多くは、2本撚り、5本撚り
などの撚り線加工を施した状態でスチールコードとして
使用されている。これらのスチールコードにおいては 1)より高強度であること 2)高速伸線性が優れていること、 3)疲労特性が優れていること、 4)高速撚り線性が優れること、等の特性を具備しなけ
ればならない。
【0003】このため、従来から要望に応じた高品質の
鋼材が開発されている。例えば、特開昭60−2048
65号公報には、Mn含有量を0.3%未満に規制して
鉛パテンティング後の過冷組織の発生を抑え、C,S
i,Mn等の元素量を規制することによって、撚り線時
の断線が少なく高強度および高靱延性の極細線およびス
チールコード用高炭素鋼線材が開示されており、また、
特開昭63−24046号公報には、Si含有量を1.
00%以上とすることによって鉛パテンティング材の引
張強さを高くして伸線加工率を小さくした高靱性高延性
極細線用線材が開示されている。
鋼材が開発されている。例えば、特開昭60−2048
65号公報には、Mn含有量を0.3%未満に規制して
鉛パテンティング後の過冷組織の発生を抑え、C,S
i,Mn等の元素量を規制することによって、撚り線時
の断線が少なく高強度および高靱延性の極細線およびス
チールコード用高炭素鋼線材が開示されており、また、
特開昭63−24046号公報には、Si含有量を1.
00%以上とすることによって鉛パテンティング材の引
張強さを高くして伸線加工率を小さくした高靱性高延性
極細線用線材が開示されている。
【0004】しかしながら、軽化、長寿命化の観点から
一層、高強度でかつ疲労特性の優れた材料が求められる
ようになっている。
一層、高強度でかつ疲労特性の優れた材料が求められる
ようになっている。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の鋼線
では達成し得なかった高強度でかつ高延性の鋼線をより
低コストで製造する方法を提供することを目的とする。
では達成し得なかった高強度でかつ高延性の鋼線をより
低コストで製造する方法を提供することを目的とする。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するもので、その要旨は、 (1)引き抜き加工において製造される鋼線の製造方法
において、使用するダイスのベアリング長をBL、線径
をD、全てBL/D=0.5のダイスを使用して引き抜
き加工した場合の最終ワイヤの引張強さをTS0.5 とし
た時、任意のベアリング長を使用した場合のワイヤの引
張強さTSを TS={TS0.5 +290ΣΔ(BL/D)}MPa として調整することを特徴とする高張力鋼線の製造方
法。
するもので、その要旨は、 (1)引き抜き加工において製造される鋼線の製造方法
において、使用するダイスのベアリング長をBL、線径
をD、全てBL/D=0.5のダイスを使用して引き抜
き加工した場合の最終ワイヤの引張強さをTS0.5 とし
た時、任意のベアリング長を使用した場合のワイヤの引
張強さTSを TS={TS0.5 +290ΣΔ(BL/D)}MPa として調整することを特徴とする高張力鋼線の製造方
法。
【0007】(2)重量%で C :0.7〜1.1% Si:0.4%以下 Mn:0.5%以下 P :0.020%以下 S :0.020%以下 Cr:0〜0.3%(無添加の場合を含む) Ni:0〜1.0%(無添加の場合を含む) Cu:0〜0.8%(無添加の場合を含む) 残部Fe及び不可避不純物からなる鋼成分で、ワイヤ径
を1.1mmφ以上2.7mmφ以下の線径に加工されたワ
イヤを パテンティング処理において引張強さを {(530+980×Cwt. %)±50}MPa に調整
し、 湿式伸線加工において真歪みで(−1.53×Lo
gD+2.89)±0.2の加工を行い、 上記(1)を利用して円相当直径0.15〜0.4
mmφ、引張強さ3500MPa 以上のワイヤとなすことを
特徴とする高張力鋼線の製造方法。
を1.1mmφ以上2.7mmφ以下の線径に加工されたワ
イヤを パテンティング処理において引張強さを {(530+980×Cwt. %)±50}MPa に調整
し、 湿式伸線加工において真歪みで(−1.53×Lo
gD+2.89)±0.2の加工を行い、 上記(1)を利用して円相当直径0.15〜0.4
mmφ、引張強さ3500MPa 以上のワイヤとなすことを
特徴とする高張力鋼線の製造方法。
【0008】(3)上記(2)の製造方法においてパテ
ンティング処理後、めっき処理としてブラスメッキ、C
uめっき、Niめっき、のいづれかを施すことを特徴と
した高張力鋼線の製造方法。 (4)伸線加工の途中あるいは伸線加工後に、ワイヤの
表層の残留応力を圧縮側にコントロールすることを行う
上記(1)から(3)のいずれかに記載の高張力鋼線の
製造方法。
ンティング処理後、めっき処理としてブラスメッキ、C
uめっき、Niめっき、のいづれかを施すことを特徴と
した高張力鋼線の製造方法。 (4)伸線加工の途中あるいは伸線加工後に、ワイヤの
表層の残留応力を圧縮側にコントロールすることを行う
上記(1)から(3)のいずれかに記載の高張力鋼線の
製造方法。
【0009】
【作用】以下本発明を詳細に説明する。なお、以下に示
す%は重量%である。本発明の鋼組成の限定理由は下記
の通りである。Cは経済的かつ有効な強化元素である
が、この初析フェライトの析出量低下にも有効な元素で
ある。従って、引張強さ3500MPa 以上の極細線とし
延性を高めるためにはCは少なくとも0.70%以上と
することが必要であるが、高すぎると延性が低下し伸線
性が劣化するのでその上限は1.10%とする。
す%は重量%である。本発明の鋼組成の限定理由は下記
の通りである。Cは経済的かつ有効な強化元素である
が、この初析フェライトの析出量低下にも有効な元素で
ある。従って、引張強さ3500MPa 以上の極細線とし
延性を高めるためにはCは少なくとも0.70%以上と
することが必要であるが、高すぎると延性が低下し伸線
性が劣化するのでその上限は1.10%とする。
【0010】Siは鋼の脱酸のために必要な元素であ
り、従ってその含有量があまりに少ないとき、脱酸効果
が不十分になる。また、Siは熱処理後に形成されるパ
ーライト中のフェライト相に固溶しパテンティング後の
強度を上げるが、反面フェライトの延性を低下させ伸線
後の極細線の延性を低下させるため0.4%以下とす
る。
り、従ってその含有量があまりに少ないとき、脱酸効果
が不十分になる。また、Siは熱処理後に形成されるパ
ーライト中のフェライト相に固溶しパテンティング後の
強度を上げるが、反面フェライトの延性を低下させ伸線
後の極細線の延性を低下させるため0.4%以下とす
る。
【0011】Mnは鋼の焼き入れ性を確保するために小
量のMnを添加することが望ましい。しかし、多量のM
nの添加は偏析を引き起こしパテンティングの際にベイ
ナイト、マルテンサイトという過冷組織が発生しその後
の伸線性を害するため0.5%以下とする。本発明のよ
うな過共析鋼の場合、パテンティング後の組織において
セメンタイトのネットワークが発生しやすくセメンタイ
トの厚みのあるものが析出しやすい。この鋼において高
強度高延性を実現するためには、パーライトを微細に
し、かつ先に述べたようなセメンタイトネットワークや
厚いセメンタイトを無くす必要がある。Crはこのよう
なセメンタイトの異常部の出現を抑制しさらに、パーラ
イトを微細にする効果を持っている。しかし、多量の添
加は熱処理後のフェライト中の転移密度を上昇させるた
め、引き抜き加工後の極細線の延性を著しく害すること
になる。従って、Crを添加する場合、その添加量はそ
の効果が期待できる0.1%以上としフェライト中の転
移密度を増加させ延性を害することの無い0.3%以下
とする。
量のMnを添加することが望ましい。しかし、多量のM
nの添加は偏析を引き起こしパテンティングの際にベイ
ナイト、マルテンサイトという過冷組織が発生しその後
の伸線性を害するため0.5%以下とする。本発明のよ
うな過共析鋼の場合、パテンティング後の組織において
セメンタイトのネットワークが発生しやすくセメンタイ
トの厚みのあるものが析出しやすい。この鋼において高
強度高延性を実現するためには、パーライトを微細に
し、かつ先に述べたようなセメンタイトネットワークや
厚いセメンタイトを無くす必要がある。Crはこのよう
なセメンタイトの異常部の出現を抑制しさらに、パーラ
イトを微細にする効果を持っている。しかし、多量の添
加は熱処理後のフェライト中の転移密度を上昇させるた
め、引き抜き加工後の極細線の延性を著しく害すること
になる。従って、Crを添加する場合、その添加量はそ
の効果が期待できる0.1%以上としフェライト中の転
移密度を増加させ延性を害することの無い0.3%以下
とする。
【0012】NiもCrと同じ効果があるため、必要に
よりその効果を発揮する0.1%以上添加する。Niも
添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下さ
せるので上限を1.0%とする。Cuは線材の腐食疲労
特性を向上させる元素であるので、必要によりその効果
を発揮する0.1%以上添加することが望ましい。Cu
も添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下
させるので上限を0.8%とする。
よりその効果を発揮する0.1%以上添加する。Niも
添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下さ
せるので上限を1.0%とする。Cuは線材の腐食疲労
特性を向上させる元素であるので、必要によりその効果
を発揮する0.1%以上添加することが望ましい。Cu
も添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下
させるので上限を0.8%とする。
【0013】従来の極細鋼線と同様に、延性を確保する
ためSの含有量を0.020%以下とし、PもSと同様
に線材の延性を害するのでその含有量を0.020%以
下とするのが望ましい。以下、製造方法の限定理由につ
いて述べる。先の鋼組成と含有する介在物が前記範囲内
にある鋼を熱間圧延により、4.0mmφ以上7.0mmφ
以下の線材とする。この時の線径は円相当直径で、実際
の断面形状は、円、楕円、三角などの多角形のいづれで
も良い。4.0mmφ未満の線径とする場合には生産性が
著しく低下する。また、7.0mmφを越えた場合には、
調整冷却において充分な冷却速度が得られないため、
7.0mmφ以下とする。
ためSの含有量を0.020%以下とし、PもSと同様
に線材の延性を害するのでその含有量を0.020%以
下とするのが望ましい。以下、製造方法の限定理由につ
いて述べる。先の鋼組成と含有する介在物が前記範囲内
にある鋼を熱間圧延により、4.0mmφ以上7.0mmφ
以下の線材とする。この時の線径は円相当直径で、実際
の断面形状は、円、楕円、三角などの多角形のいづれで
も良い。4.0mmφ未満の線径とする場合には生産性が
著しく低下する。また、7.0mmφを越えた場合には、
調整冷却において充分な冷却速度が得られないため、
7.0mmφ以下とする。
【0014】また線材圧延後の調整冷却において、初析
セメンタイトが出現すると伸線性が著しく低下するた
め、実質、初析セメンタイトの出現しない組織とする必
要がある。これらの熱間圧延線材を伸線加工により線径
を1.1から2.7mmφのワイヤとする。線径を1.0
mmφ以下にすると伸線ワイヤ中にクラックが入るため、
その後の加工に悪影響を与えるため1.1mmφ以上とす
る。また、2.7mmφ以上のワイヤとすると最終製品線
径を0.4以下とする場合に良好な結果を得ることがで
きないので最終パテンティング処理前の線径を2.7mm
φ以下とする。この時、伸線加工は引き抜き加工でもロ
ーラーダイスのどちらを用いても良い。
セメンタイトが出現すると伸線性が著しく低下するた
め、実質、初析セメンタイトの出現しない組織とする必
要がある。これらの熱間圧延線材を伸線加工により線径
を1.1から2.7mmφのワイヤとする。線径を1.0
mmφ以下にすると伸線ワイヤ中にクラックが入るため、
その後の加工に悪影響を与えるため1.1mmφ以上とす
る。また、2.7mmφ以上のワイヤとすると最終製品線
径を0.4以下とする場合に良好な結果を得ることがで
きないので最終パテンティング処理前の線径を2.7mm
φ以下とする。この時、伸線加工は引き抜き加工でもロ
ーラーダイスのどちらを用いても良い。
【0015】パテンティング処理により、引張強さが
(530+980×Cwt. %)MPa に調整された時、
3.4以上4.2以下の加工における強度延性バランス
が最も優れている。{(530+980×Cwt. %)−
50}MPa 以下となった場合、伸線加工後の引張強さを
充分に得ることができない。{(530+980×Cw
t.%)+50}MPa 以上となった場合には、強度は高い
がパーライト組織中にベイナイト組織が多く出現してい
るので、伸線加工中の加工硬化率が低下し、同一減面率
での到達強度が低下し、延性も低下する。従って、パテ
ンティング処理における引張強さを{(530+980
×Cwt. %)±50}MPa に調整する必要がある。
(530+980×Cwt. %)MPa に調整された時、
3.4以上4.2以下の加工における強度延性バランス
が最も優れている。{(530+980×Cwt. %)−
50}MPa 以下となった場合、伸線加工後の引張強さを
充分に得ることができない。{(530+980×Cw
t.%)+50}MPa 以上となった場合には、強度は高い
がパーライト組織中にベイナイト組織が多く出現してい
るので、伸線加工中の加工硬化率が低下し、同一減面率
での到達強度が低下し、延性も低下する。従って、パテ
ンティング処理における引張強さを{(530+980
×Cwt. %)±50}MPa に調整する必要がある。
【0016】これらのワイヤは、乾式伸線、湿式伸線の
いづれかあるいは組み合わせで製造されているが、伸線
の過程においてダイスの磨耗を出来るだけ起こしにくく
するため表面にめっきを施すことが望ましい。これらの
めっきはブラスメッキ、Cuめっき、Niめっきなどが
経済的に望ましいがこれ以外のめっきでも良い。湿式伸
線加工において真歪みで(−1.53×LogD+2.
89)+0.2以上の加工では、強度が上がり過ぎるた
め疲労特性が低下する。また、(−1.53×LogD
+2.89)−0.5以下の加工では、3500MPa 以
上の強度を得ることができない。
いづれかあるいは組み合わせで製造されているが、伸線
の過程においてダイスの磨耗を出来るだけ起こしにくく
するため表面にめっきを施すことが望ましい。これらの
めっきはブラスメッキ、Cuめっき、Niめっきなどが
経済的に望ましいがこれ以外のめっきでも良い。湿式伸
線加工において真歪みで(−1.53×LogD+2.
89)+0.2以上の加工では、強度が上がり過ぎるた
め疲労特性が低下する。また、(−1.53×LogD
+2.89)−0.5以下の加工では、3500MPa 以
上の強度を得ることができない。
【0017】伸線加工においては、最終熱処理後のワイ
ヤ径からの最終までの総減面率を一定にしてダイスのベ
アリング長を変化させた場合の強度変化と絞りの変化を
図1に示す。図1は横軸に基準となるダイスベアリング
長(BL/D=0.5)からの各ダイスにおけるダイス
ベアリング長の変化の和を横軸に取り、縦軸にこの時の
引張強さを取っている。この図に示されるように、C量
を0.80〜1.02wt. %の範囲において、ベアリン
グ長の影響を一定で次式で表すことができる。
ヤ径からの最終までの総減面率を一定にしてダイスのベ
アリング長を変化させた場合の強度変化と絞りの変化を
図1に示す。図1は横軸に基準となるダイスベアリング
長(BL/D=0.5)からの各ダイスにおけるダイス
ベアリング長の変化の和を横軸に取り、縦軸にこの時の
引張強さを取っている。この図に示されるように、C量
を0.80〜1.02wt. %の範囲において、ベアリン
グ長の影響を一定で次式で表すことができる。
【0018】 TS={TS0.5 +290ΣΔ(BL/D)}MPa また、ダイスベアリング長のコントロールを使用して、
より高強度のワイヤを製造する場合には曲げ加工、スキ
ンパス伸線、ダブルダイス伸線などの残留応力をコント
ロールできる加工技術と組み合わせることにより、ワイ
ヤ表層の残留応力を圧縮側にコントロールし、より高強
度の高張力鋼線を製造することが可能となる。
より高強度のワイヤを製造する場合には曲げ加工、スキ
ンパス伸線、ダブルダイス伸線などの残留応力をコント
ロールできる加工技術と組み合わせることにより、ワイ
ヤ表層の残留応力を圧縮側にコントロールし、より高強
度の高張力鋼線を製造することが可能となる。
【0019】従って本発明を用いると、総減面率を変え
ずに引張強さの高いワイヤを製造することが可能とな
る。
ずに引張強さの高いワイヤを製造することが可能とな
る。
【0020】
【実施例】以下に本発明に基づいてスチールコードを試
作した場合について説明する。熱間圧延後、ステルモア
冷却によって製造された表1および表2の化学成分の
5.5mmφの線材を使用した。
作した場合について説明する。熱間圧延後、ステルモア
冷却によって製造された表1および表2の化学成分の
5.5mmφの線材を使用した。
【0021】
【表1】
【0022】
【表2】
【0023】この5.5mmφの線材を表3および表4に
示す工程に従って加熱温度900〜1100℃でオース
テナイト化した後、550〜600℃で恒温変態を行う
パテンティングを行いながら最終LPする線径のワイヤ
を作成した。このワイヤに、加熱温度900〜1100
℃でオーステナイト化後570〜610℃で恒温変態を
行うパテンティングを行うことで表3および表4に示す
引張強さのワイヤに調整した。
示す工程に従って加熱温度900〜1100℃でオース
テナイト化した後、550〜600℃で恒温変態を行う
パテンティングを行いながら最終LPする線径のワイヤ
を作成した。このワイヤに、加熱温度900〜1100
℃でオーステナイト化後570〜610℃で恒温変態を
行うパテンティングを行うことで表3および表4に示す
引張強さのワイヤに調整した。
【0024】
【表3】
【0025】
【表4】
【0026】この後、最終伸線を湿式伸線で行い、発明
法は表に示すBL/Dのダイスを表に示す個数を使用
し、それ以外のダイスはBL/Dが0.5のダイスを使
用した。比較法は、全てBL/Dが0.5のダイスを使
用した。比較法1〜15は、仕上部のダイスにL/Dが
0.5のダイスを使用する以外は、本発明法1〜15と
同じ水準である。また、本発明法の2,3,5,11,
13,14,15には表に示す残留応力をコントロール
する方法を適用した。
法は表に示すBL/Dのダイスを表に示す個数を使用
し、それ以外のダイスはBL/Dが0.5のダイスを使
用した。比較法は、全てBL/Dが0.5のダイスを使
用した。比較法1〜15は、仕上部のダイスにL/Dが
0.5のダイスを使用する以外は、本発明法1〜15と
同じ水準である。また、本発明法の2,3,5,11,
13,14,15には表に示す残留応力をコントロール
する方法を適用した。
【0027】これらのワイヤの機械的特性を引張試験、
捻回試験により評価した。この結果を表2に示す。これ
により、本発明法を用いることで従来法と比較して10
0〜350MPa 強度の高いワイヤを延性をあまり低下さ
せることなく得ることができる。
捻回試験により評価した。この結果を表2に示す。これ
により、本発明法を用いることで従来法と比較して10
0〜350MPa 強度の高いワイヤを延性をあまり低下さ
せることなく得ることができる。
【0028】
【発明の効果】本発明を用いることで、従来に比べ10
0〜300MPa 強度の高いワイヤを容易に得ることがで
き、ダイスの変更で強度の異なるワイヤを製造すること
が可能となる。
0〜300MPa 強度の高いワイヤを容易に得ることがで
き、ダイスの変更で強度の異なるワイヤを製造すること
が可能となる。
【図1】ダイスベアリング長と伸線ワイヤのT.S.と
の関係を示す図である。
の関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 FI 技術表示箇所 C22C 38/00 301 Y 38/04 38/18 38/20 C23C 30/00 B
Claims (4)
- 【請求項1】 引き抜き加工において製造される鋼線の
製造方法において、使用するダイスのベアリング長をB
L、線径をD、全てBL/D=0.5のダイスを使用し
て引き抜き加工した場合の最終ワイヤの引張強さをTS
0.5 とした時、任意のベアリング長を使用した場合のワ
イヤの引張強さTSを TS={TS0.5 +290ΣΔ(BL/D)}MPa として調整することを特徴とする高張力鋼線の製造方
法。 - 【請求項2】 重量%で C :0.7〜1.1% Si:0.4%以下 Mn:0.5%以下 P :0.020%以下 S :0.020%以下 Cr:0〜0.3%(無添加の場合を含む) Ni:0〜1.0%(無添加の場合を含む) Cu:0〜0.8%(無添加の場合を含む) 残部Fe及び不可避不純物からなる鋼成分で、ワイヤ径
を1.1mmφ以上2.7mmφ以下の線径に加工されたワ
イヤを パテンティング処理において引張強さを{(530
+980×Cwt. %)±50}MPa に調整し、 湿式伸線加工において真歪みで(−1.53×Lo
gD+2.89)±0.2の加工を行い、 請求項1を利用して円相当直径0.15〜0.4mm
φ、引張強さ3500MPa 以上のワイヤとなすことを特
徴とする高張力鋼線の製造方法。 - 【請求項3】 請求項2の製造方法においてパテンティ
ング処理後、めっき処理としてブラスメッキ、Cuめっ
き、Niめっき、のいづれかを施すことを特徴とした高
張力鋼線の製造方法。 - 【請求項4】 伸線加工の途中あるいは伸線加工後に、
ワイヤの表層の残留応力を圧縮側にコントロールするこ
とを行う請求項1から3のいずれかに記載の高張力鋼線
の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP05731894A JP3340232B2 (ja) | 1993-04-06 | 1994-03-28 | 高張力鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7973593 | 1993-04-06 | ||
JP5-79735 | 1993-04-06 | ||
JP05731894A JP3340232B2 (ja) | 1993-04-06 | 1994-03-28 | 高張力鋼線の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH071027A true JPH071027A (ja) | 1995-01-06 |
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