JPH10301023A - 内視鏡対物レンズ系 - Google Patents
内視鏡対物レンズ系Info
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- JPH10301023A JPH10301023A JP9112419A JP11241997A JPH10301023A JP H10301023 A JPH10301023 A JP H10301023A JP 9112419 A JP9112419 A JP 9112419A JP 11241997 A JP11241997 A JP 11241997A JP H10301023 A JPH10301023 A JP H10301023A
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- lens group
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 第１レンズ群と第２レンズ群の間に、直視型
に比べて長い間隔を与えるタイプの内視鏡対物レンズに
おいて、従来よりも歪曲収差を低減すること、歪曲収差
が低減されたときに、周辺部の像面強度比の低下をなる
べく少なくすること、及び非球面の加工難易度を下げる
こと。 【構成】 物体側から順に、負のパワーを有する第１レ
ンズ群と；明るさ絞りと；正のパワーを有する第２レン
ズ群と；近軸付近で負のパワーを有する第３レンズ群
と；から構成される内視鏡対物レンズ系において、第３
レンズ群の最も物体側の面を凹面となし、第３レンズ群
の最も像側の面を凸面とした内視鏡対物レンズ系。
に比べて長い間隔を与えるタイプの内視鏡対物レンズに
おいて、従来よりも歪曲収差を低減すること、歪曲収差
が低減されたときに、周辺部の像面強度比の低下をなる
べく少なくすること、及び非球面の加工難易度を下げる
こと。 【構成】 物体側から順に、負のパワーを有する第１レ
ンズ群と；明るさ絞りと；正のパワーを有する第２レン
ズ群と；近軸付近で負のパワーを有する第３レンズ群
と；から構成される内視鏡対物レンズ系において、第３
レンズ群の最も物体側の面を凹面となし、第３レンズ群
の最も像側の面を凸面とした内視鏡対物レンズ系。
Description
【０００１】
【技術分野】本発明は、内視鏡対物レンズ系に関し、特
に、第１レンズ群と第２レンズ群（明るさ絞り）との間
に、プリズムやミラー等の視野方向変換素子、あるいは
フィルター類を配置するタイプとして好適な対物レンズ
系に関する。
に、第１レンズ群と第２レンズ群（明るさ絞り）との間
に、プリズムやミラー等の視野方向変換素子、あるいは
フィルター類を配置するタイプとして好適な対物レンズ
系に関する。
【０００２】側視用及び斜視用として、プリズムやミラ
ー等の視野方向変換素子を、第１レンズ群と明るさ絞り
（第２レンズ群）との間に配置する構成がよく用いられ
ており、その構成は比較的コンパクトである。第１レン
ズ群の外径が直視タイプと比較して大きくなったとして
も、第１レンズはスコープの長手方向と平行に位置する
から、スコープ径の増加にはつながならいからである。
ー等の視野方向変換素子を、第１レンズ群と明るさ絞り
（第２レンズ群）との間に配置する構成がよく用いられ
ており、その構成は比較的コンパクトである。第１レン
ズ群の外径が直視タイプと比較して大きくなったとして
も、第１レンズはスコープの長手方向と平行に位置する
から、スコープ径の増加にはつながならいからである。
【０００３】プリズム等を配置するためには、負の第１
レンズ群と正の第２レンズ群の間に広い間隔が必要であ
る。負の第１レンズ群と正の第２レンズ群との間隔が広
いと、近軸領域で第２レンズ群へ入射する光線高が高く
なり、バックフォーカスは一般的に長くなる。このた
め、レンズ系と固体撮像素子（ＣＣＤ）との間に、レン
ズ系と比較して相対的に厚いフィルター類やＣＣＤカバ
ーガラスを配置する電子内視鏡への適用が容易である。
レンズ群と正の第２レンズ群の間に広い間隔が必要であ
る。負の第１レンズ群と正の第２レンズ群との間隔が広
いと、近軸領域で第２レンズ群へ入射する光線高が高く
なり、バックフォーカスは一般的に長くなる。このた
め、レンズ系と固体撮像素子（ＣＣＤ）との間に、レン
ズ系と比較して相対的に厚いフィルター類やＣＣＤカバ
ーガラスを配置する電子内視鏡への適用が容易である。
【０００４】他方、従来の内視鏡対物レンズ系として、
前群が負、後群が正のレトロフォーカスタイプが用いら
れてきたが、このタイプはパワー配置が非対称形である
ため、負の歪曲収差が大きくなるという欠点がある。そ
こで非球面を開いて歪曲収差を小さくする手法がよく知
られている。
前群が負、後群が正のレトロフォーカスタイプが用いら
れてきたが、このタイプはパワー配置が非対称形である
ため、負の歪曲収差が大きくなるという欠点がある。そ
こで非球面を開いて歪曲収差を小さくする手法がよく知
られている。
【０００５】一方、歪曲収差を補正しすぎると、中心に
対する周辺部の像面強度比が小さくなる。内視鏡は、ラ
ンプ光源をファイバー束で伝達し、その射出光を配光レ
ンズで照明しているため、その配光特性は、中心部は強
く周辺部は弱いような強度分布を持っている。また、絶
対的な光量も不足気味である。このような照明下で、レ
ンズの中心に対する周辺部の像面強度比が小さくなる
と、ますます周辺部が暗くなってしまい、観察に支障が
でかねない。つまり、より良い光学性能を求めて歪曲収
差を小さくすると、像面強度比の低下と、照明光の不均
一な強度分布とよって、周辺部が暗くなるという現象が
避けられなかった。このため従来、製品として使用可能
な周辺光量を得るためには、歪曲収差をあまり小さくで
きなかった。
対する周辺部の像面強度比が小さくなる。内視鏡は、ラ
ンプ光源をファイバー束で伝達し、その射出光を配光レ
ンズで照明しているため、その配光特性は、中心部は強
く周辺部は弱いような強度分布を持っている。また、絶
対的な光量も不足気味である。このような照明下で、レ
ンズの中心に対する周辺部の像面強度比が小さくなる
と、ますます周辺部が暗くなってしまい、観察に支障が
でかねない。つまり、より良い光学性能を求めて歪曲収
差を小さくすると、像面強度比の低下と、照明光の不均
一な強度分布とよって、周辺部が暗くなるという現象が
避けられなかった。このため従来、製品として使用可能
な周辺光量を得るためには、歪曲収差をあまり小さくで
きなかった。
【０００６】上述したように、非球面レンズを用いて、
歪曲収差を小さくできることは公知であり、また、歪曲
収差を補正するのに効果的な非球面の位置は、対物レン
ズ第１面または最終面であることもよく知られている。
歪曲収差を小さくできることは公知であり、また、歪曲
収差を補正するのに効果的な非球面の位置は、対物レン
ズ第１面または最終面であることもよく知られている。
【０００７】しかし、非球面レンズだけに歪曲収差補正
の役割をもたせても、あまり大きな効果はなく、無理に
補正しようとすると、他の収差が大きくなり光学性能が
悪くなってしまうか、または、非球面量が大きくなって
しまうため、光軸近傍から周辺にかけての面形状の変化
量が大きくなり、加工性が悪くなる。
の役割をもたせても、あまり大きな効果はなく、無理に
補正しようとすると、他の収差が大きくなり光学性能が
悪くなってしまうか、または、非球面量が大きくなって
しまうため、光軸近傍から周辺にかけての面形状の変化
量が大きくなり、加工性が悪くなる。
【０００８】
【発明の目的】本発明は、第１レンズ群と第２レンズ群
の間に、直視型に比べて長い間隔を与えるタイプの内視
鏡対物レンズにおいて、従来よりも歪曲収差を低減する
こと、歪曲収差が低減されたときに、周辺部の像面強度
比の低下をなるべく少なくすること、及び非球面の加工
難易度を下げて、低コストの内視鏡対物レンズ系を得る
ことを目的とする。
の間に、直視型に比べて長い間隔を与えるタイプの内視
鏡対物レンズにおいて、従来よりも歪曲収差を低減する
こと、歪曲収差が低減されたときに、周辺部の像面強度
比の低下をなるべく少なくすること、及び非球面の加工
難易度を下げて、低コストの内視鏡対物レンズ系を得る
ことを目的とする。
【０００９】
【発明の概要】本発明は、物体側から順に、負のパワー
を有する第１レンズ群と；明るさ絞りと；正のパワーを
有する第２レンズ群と；近軸付近で負のパワーを有する
第３レンズ群と；から構成される内視鏡対物レンズ系に
おいて、第３レンズ群の最も物体側の面を凹面となし、
第３レンズ群の最も像側の面を凸面から構成したことを
特徴としている。この第３レンズ群の最も像側の凸面
は、光軸から離れるに従って曲率が緩くなる非球面とす
ることが好ましい。
を有する第１レンズ群と；明るさ絞りと；正のパワーを
有する第２レンズ群と；近軸付近で負のパワーを有する
第３レンズ群と；から構成される内視鏡対物レンズ系に
おいて、第３レンズ群の最も物体側の面を凹面となし、
第３レンズ群の最も像側の面を凸面から構成したことを
特徴としている。この第３レンズ群の最も像側の凸面
は、光軸から離れるに従って曲率が緩くなる非球面とす
ることが好ましい。
【００１０】本発明の内視鏡対物レンズ系は、具体的に
は、次の条件式（１）を満足することが好ましい。 （１）０．４＜｜ｆ／ｆ1 ｜＜０．８（ｆ1 ＜０） 但し、 ｆ：レンズ全系の焦点距離、 ｆ1 ：第１レンズ群の焦点距離、 である。
は、次の条件式（１）を満足することが好ましい。 （１）０．４＜｜ｆ／ｆ1 ｜＜０．８（ｆ1 ＜０） 但し、 ｆ：レンズ全系の焦点距離、 ｆ1 ：第１レンズ群の焦点距離、 である。
【００１１】または、次の条件式（２）及び（３）を満
足することが好ましい。 （２）０．９＜ｆ／ｆ2 ＜１．６ （３）−０．５＜ｆ／ｆ3 ＜０ 但し、 ｆ2 ：第２レンズ群の焦点距離、 ｆ3 ：第３レンズ群の焦点距離、 である。
足することが好ましい。 （２）０．９＜ｆ／ｆ2 ＜１．６ （３）−０．５＜ｆ／ｆ3 ＜０ 但し、 ｆ2 ：第２レンズ群の焦点距離、 ｆ3 ：第３レンズ群の焦点距離、 である。
【００１２】本発明の内視鏡対物レンズ系は、上述のよ
うに、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔を大きくする
タイプに用いて好適であるが、この間隔は、具体的に
は、次の条件式（４）を満足することが好ましい。 （４）０．８＜ｄa ／ｆ＜２．２ 但し、 ｄa ：第１レンズ群の最も像側の面から明るさ絞りまで
の距離（空気換算長）、である。
うに、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔を大きくする
タイプに用いて好適であるが、この間隔は、具体的に
は、次の条件式（４）を満足することが好ましい。 （４）０．８＜ｄa ／ｆ＜２．２ 但し、 ｄa ：第１レンズ群の最も像側の面から明るさ絞りまで
の距離（空気換算長）、である。
【００１３】本発明の内視鏡対物レンズ系は、また次の
条件式（５）及び（６）を満足することが好ましい。 （５）−１．２＜ｒa ／ｆ＜−０．５ （６）−２．０＜ｒb ／ｆ＜−０．８ 但し、 ｒa ：第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、 ｒb ：第３レンズ群の最も像側の面の曲率半径、 である。
条件式（５）及び（６）を満足することが好ましい。 （５）−１．２＜ｒa ／ｆ＜−０．５ （６）−２．０＜ｒb ／ｆ＜−０．８ 但し、 ｒa ：第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、 ｒb ：第３レンズ群の最も像側の面の曲率半径、 である。
【００１４】第３レンズ群は、例えば、負の単レンズと
正の単レンズの接合レンズから構成することができる。
この接合レンズは、次の条件式（７）を満足することが
好ましい。 （７）１．０＜ｒS ／ｆ＜６．０ 但し、 ｒS ：接合面の曲率半径、 である。
正の単レンズの接合レンズから構成することができる。
この接合レンズは、次の条件式（７）を満足することが
好ましい。 （７）１．０＜ｒS ／ｆ＜６．０ 但し、 ｒS ：接合面の曲率半径、 である。
【００１５】第２レンズ群は、例えば、両凸単レンズか
ら構成することができる。この場合、この両凸単レンズ
は、次の条件式（８）を満足することが好ましい。 （８）０＜（ｒd ＋ｒc ）／（ｒd −ｒc ）＜０．４ 但し、 ｒc ：両凸単レンズの物体側の面の曲率半径、 ｒd ：両凸単レンズの像側の面の曲率半径、 である。
ら構成することができる。この場合、この両凸単レンズ
は、次の条件式（８）を満足することが好ましい。 （８）０＜（ｒd ＋ｒc ）／（ｒd −ｒc ）＜０．４ 但し、 ｒc ：両凸単レンズの物体側の面の曲率半径、 ｒd ：両凸単レンズの像側の面の曲率半径、 である。
【００１６】本発明の内視鏡対物レンズ系は、その第３
レンズ群の最終面の非球面が次の条件式（９）を満足す
ることが好ましい。 （９）｜Ｒasp ｜＞１．８ 但し、 Ｒasp ：非球面の近軸曲率半径（ｍｍ）、 である。
レンズ群の最終面の非球面が次の条件式（９）を満足す
ることが好ましい。 （９）｜Ｒasp ｜＞１．８ 但し、 Ｒasp ：非球面の近軸曲率半径（ｍｍ）、 である。
【００１７】本発明の内視鏡対物レンズ系は、より具体
的には、第１レンズ群を負の単レンズから構成し、第２
レンズ群を正の単レンズから構成し、第３レンズ群を両
凹単レンズと両凸単レンズの接合レンズから構成するこ
とができる。あるいは、第１レンズ群と第２レンズ群の
構成は同一とした上で、第３レンズ群を負のメニスカス
単レンズから構成することができる。
的には、第１レンズ群を負の単レンズから構成し、第２
レンズ群を正の単レンズから構成し、第３レンズ群を両
凹単レンズと両凸単レンズの接合レンズから構成するこ
とができる。あるいは、第１レンズ群と第２レンズ群の
構成は同一とした上で、第３レンズ群を負のメニスカス
単レンズから構成することができる。
【００１８】
【発明の実施の態様】内視鏡対物レンズ系は、超広角で
あって且つある程度のテレセントリック性が必要であ
る。このような光学系では、軸外光線はレンズ面を通過
するときに光軸と平行となる方向に大きく曲げられ、負
の歪曲収差が発生する。その歪曲度はほぼ像高の２乗に
比例して大きくなる。歪曲収差の発生量を少なくするた
めには、軸外の光束をなめらかに曲げる必要がある。し
かし、その為にレンズ枚数を増やすのではコストアップ
につながるばかりでなく、コンパクト性（径は細く、全
長は長くしたい）が失われしまうため、内視鏡対物レン
ズ系としては非現実的である。
あって且つある程度のテレセントリック性が必要であ
る。このような光学系では、軸外光線はレンズ面を通過
するときに光軸と平行となる方向に大きく曲げられ、負
の歪曲収差が発生する。その歪曲度はほぼ像高の２乗に
比例して大きくなる。歪曲収差の発生量を少なくするた
めには、軸外の光束をなめらかに曲げる必要がある。し
かし、その為にレンズ枚数を増やすのではコストアップ
につながるばかりでなく、コンパクト性（径は細く、全
長は長くしたい）が失われしまうため、内視鏡対物レン
ズ系としては非現実的である。
【００１９】本発明の内視鏡対物レンズ系は、物体側か
ら順に、負のパワーを有する第１レンズ群と、明るさ絞
りと、全体として正のパワーを有する第２レンズ群と、
近軸付近で負のパワーを有する第３レンズ群とからな
り、第３レンズ群の最も物体側の面を凹面とし、第３レ
ンズ群の最も像側の面を凸面で、かつ光軸から離れるに
従って曲率が緩くなる非球面とすることにより、歪曲収
差を補正している。第１レンズ群と明るさ絞り（第２レ
ンズ群）との間には、側視型あるいは斜視用とするため
のプリズムやミラー等の光路変換素子、又は（及び）各
種のフィルター類が配置される。図１は、本発明の内視
鏡対物レンズ系を側視型内視鏡に適用した例で、物体側
から順に、第１レンズ群１０、光路変換プリズムＰ、絞
りＳ、第２レンズ群２０、及び第３レンズ群３０からな
り、ＣＣＤの撮像面にカバーガラスＣＧが設けられてい
る。
ら順に、負のパワーを有する第１レンズ群と、明るさ絞
りと、全体として正のパワーを有する第２レンズ群と、
近軸付近で負のパワーを有する第３レンズ群とからな
り、第３レンズ群の最も物体側の面を凹面とし、第３レ
ンズ群の最も像側の面を凸面で、かつ光軸から離れるに
従って曲率が緩くなる非球面とすることにより、歪曲収
差を補正している。第１レンズ群と明るさ絞り（第２レ
ンズ群）との間には、側視型あるいは斜視用とするため
のプリズムやミラー等の光路変換素子、又は（及び）各
種のフィルター類が配置される。図１は、本発明の内視
鏡対物レンズ系を側視型内視鏡に適用した例で、物体側
から順に、第１レンズ群１０、光路変換プリズムＰ、絞
りＳ、第２レンズ群２０、及び第３レンズ群３０からな
り、ＣＣＤの撮像面にカバーガラスＣＧが設けられてい
る。
【００２０】本発明の内視鏡対物レンズ系により、歪曲
収差を補正できる理由は次の通りである。まず、物体側
から順に、負、正、近軸が負の３群のレンズ構成におい
て、近軸が負のパワーの第３レンズ群の物体側の面を凹
面とすると、この面で軸外光束が大きく曲げられること
がない。上述のように、歪曲収差は、軸外光束が大きく
曲げられることによって発生するから、第３レンズ群の
第１面での歪曲収差の発生自体を小さくすることができ
る。
収差を補正できる理由は次の通りである。まず、物体側
から順に、負、正、近軸が負の３群のレンズ構成におい
て、近軸が負のパワーの第３レンズ群の物体側の面を凹
面とすると、この面で軸外光束が大きく曲げられること
がない。上述のように、歪曲収差は、軸外光束が大きく
曲げられることによって発生するから、第３レンズ群の
第１面での歪曲収差の発生自体を小さくすることができ
る。
【００２１】その上で、歪曲収差を補正するための非球
面を、レンズ系最終面（第３レンズ群の最も像側の面）
に配設している。上述のように、歪曲収差の補正は、対
物レンズ系の第１面を非球面にすることで、行なうこと
ができるが、第１面を非球面とすると、コマ収差や非点
収差等の軸外収差のバランスが大きく崩れてしまう。ま
た、周辺に向かうほど曲率がきつくなるため、加工性が
悪くなる。これに対し、第３レンズ群の第１面での歪曲
収差の発生自体を小さくした上で、第３レンズ群の最終
面を非球面とし、しかもその非球面形状を光軸から離れ
るに従って曲率が緩くなる形状とすることにより、この
ような不具合を生じることなく、歪曲収差を補正するこ
とができる。つまり、第３レンズ群の第１面で発生する
歪曲収差が軽減されるため、歪曲収差を補正する第３レ
ンズ群最終面の非球面の負担が軽減される。また、無理
に補正しないため、他のコマ収差や非点収差等が大きく
なることはなく、結果的には結像性能が良くなる。
面を、レンズ系最終面（第３レンズ群の最も像側の面）
に配設している。上述のように、歪曲収差の補正は、対
物レンズ系の第１面を非球面にすることで、行なうこと
ができるが、第１面を非球面とすると、コマ収差や非点
収差等の軸外収差のバランスが大きく崩れてしまう。ま
た、周辺に向かうほど曲率がきつくなるため、加工性が
悪くなる。これに対し、第３レンズ群の第１面での歪曲
収差の発生自体を小さくした上で、第３レンズ群の最終
面を非球面とし、しかもその非球面形状を光軸から離れ
るに従って曲率が緩くなる形状とすることにより、この
ような不具合を生じることなく、歪曲収差を補正するこ
とができる。つまり、第３レンズ群の第１面で発生する
歪曲収差が軽減されるため、歪曲収差を補正する第３レ
ンズ群最終面の非球面の負担が軽減される。また、無理
に補正しないため、他のコマ収差や非点収差等が大きく
なることはなく、結果的には結像性能が良くなる。
【００２２】また、歪曲収差が小さくなると、対角方向
の画角に対して、相対的に対辺画角（視野角）が大きく
なるという効果も得られる。図１４は、歪曲収差と画角
の関係を示している。内視鏡の視野は正方形である。
の画角に対して、相対的に対辺画角（視野角）が大きく
なるという効果も得られる。図１４は、歪曲収差と画角
の関係を示している。内視鏡の視野は正方形である。
【００２３】次に、像面強度比を大きくするためには、
瞳の収差を大きくすればよい。そのためには、第１レン
ズ群を、第１面有効径が大きくなりすぎない程度に、明
るさ絞りから離して配置すればよい。また、軸外の光線
がレンズ全体を滑らかに通るように（大きく曲げられる
ことがないように）すれば、口径食が小さくなり、像面
強度比の低下が抑えられる。
瞳の収差を大きくすればよい。そのためには、第１レン
ズ群を、第１面有効径が大きくなりすぎない程度に、明
るさ絞りから離して配置すればよい。また、軸外の光線
がレンズ全体を滑らかに通るように（大きく曲げられる
ことがないように）すれば、口径食が小さくなり、像面
強度比の低下が抑えられる。
【００２４】条件式（１）は第１レンズ群のパワーに関
するものである。条件式（１）の上限を越えると、バッ
クフォーカスが長くなりすぎて、全長（レンズ第１面か
ら像面までの距離）が長くなる。レンズ全長が長くなる
とスコープ先端部の湾曲操作性が低下する。下限を越え
ると、広い視野角と長いバックフォーカスが得られなく
なる。
するものである。条件式（１）の上限を越えると、バッ
クフォーカスが長くなりすぎて、全長（レンズ第１面か
ら像面までの距離）が長くなる。レンズ全長が長くなる
とスコープ先端部の湾曲操作性が低下する。下限を越え
ると、広い視野角と長いバックフォーカスが得られなく
なる。
【００２５】条件式（２）は、第２レンズ群のパワーに
関するものである。対物レンズ系は、全体として正のパ
ワーを持つものであり、第２レンズ群は、レンズ系の中
で唯一の正のパワーを受け持つ群である。条件式（２）
の上限を越えると、像面湾曲がアンダーになることに加
えて、長いバックフォーカスが得られなくなる。下限を
越えると、負の第１レンズ群とのバランスが崩れて、像
面湾曲がオーバーとなる。
関するものである。対物レンズ系は、全体として正のパ
ワーを持つものであり、第２レンズ群は、レンズ系の中
で唯一の正のパワーを受け持つ群である。条件式（２）
の上限を越えると、像面湾曲がアンダーになることに加
えて、長いバックフォーカスが得られなくなる。下限を
越えると、負の第１レンズ群とのバランスが崩れて、像
面湾曲がオーバーとなる。
【００２６】条件式（３）は、第３レンズ群のパワーに
関するものである。条件式（３）の上限を越えると、第
３レンズ群が正のパワーを持つこととなり、レンズ射出
角は小さくできるが、歪曲収差が大きくなってしまう。
また、絞りから離れた位置で強いパワーを持つと、コマ
収差や非点収差等の収差補正が難しくなる。下限を越え
ると、第３レンズ群が強い負のパワーをもち、レンズ射
出角が大きくなる。つまり、像面入射角が大きくなり、
ＣＣＤの受光感度が低下してしまう。
関するものである。条件式（３）の上限を越えると、第
３レンズ群が正のパワーを持つこととなり、レンズ射出
角は小さくできるが、歪曲収差が大きくなってしまう。
また、絞りから離れた位置で強いパワーを持つと、コマ
収差や非点収差等の収差補正が難しくなる。下限を越え
ると、第３レンズ群が強い負のパワーをもち、レンズ射
出角が大きくなる。つまり、像面入射角が大きくなり、
ＣＣＤの受光感度が低下してしまう。
【００２７】条件式（４）は、第１レンズ群最終面から
明るさ絞りまでの距離に関するものである。本発明の内
視鏡対物レンズは、この条件式（４）を満足するように
第１レンズ群と明るさ絞りの距離を大きく設定し、その
間に、光路変換プリズム、ミラー、あるいは各種フィル
ターを配置するタイプの対物レンズに適している。条件
式（４）の上限を越えて、第１レンズ群が絞りから離れ
すぎると、広角の内視鏡対物レンズ系においては、第１
面の有効径が大きくなってしまう。側視型では第１レン
ズ群の外径の大きさは大きな問題ではないが、本内視鏡
対物レンズ系は直視型にも使用可能であり、その場合に
はスコープ径が大きくなり、洗浄性も悪化する。下限を
越えると、瞳の収差を大きくすることができないので、
像面強度比を大きくすることができない。
明るさ絞りまでの距離に関するものである。本発明の内
視鏡対物レンズは、この条件式（４）を満足するように
第１レンズ群と明るさ絞りの距離を大きく設定し、その
間に、光路変換プリズム、ミラー、あるいは各種フィル
ターを配置するタイプの対物レンズに適している。条件
式（４）の上限を越えて、第１レンズ群が絞りから離れ
すぎると、広角の内視鏡対物レンズ系においては、第１
面の有効径が大きくなってしまう。側視型では第１レン
ズ群の外径の大きさは大きな問題ではないが、本内視鏡
対物レンズ系は直視型にも使用可能であり、その場合に
はスコープ径が大きくなり、洗浄性も悪化する。下限を
越えると、瞳の収差を大きくすることができないので、
像面強度比を大きくすることができない。
【００２８】条件式（５）は、第３レンズ群の最も物体
側の面（凹面）の曲率半径に関するものである。条件式
（５）の上限を越えて、第３レンズ群の最も物体側に位
置する凹面の曲率半径が小さくなると、軸外光束に対し
て発散作用が大きくなるため、レンズ射出角が大きくな
ってしまう。下限を越えて、第３レンズ群の最も物体側
の凹面の曲率半径が大きくなりすぎると、この面で軸外
光束が光軸方向に曲げられてしまうので、歪曲収差が大
きく発生してしまう。
側の面（凹面）の曲率半径に関するものである。条件式
（５）の上限を越えて、第３レンズ群の最も物体側に位
置する凹面の曲率半径が小さくなると、軸外光束に対し
て発散作用が大きくなるため、レンズ射出角が大きくな
ってしまう。下限を越えて、第３レンズ群の最も物体側
の凹面の曲率半径が大きくなりすぎると、この面で軸外
光束が光軸方向に曲げられてしまうので、歪曲収差が大
きく発生してしまう。
【００２９】条件式（６）は、第３レンズ群の最も像側
の面（凸面）の曲率半径に関するものである。条件式
（６）の上限を越えると、第３レンズ群の最も像面側の
曲率半径が小さく、歪曲収差が大きくなる。下限を越え
ると、第３レンズ群の最も像側の面の曲率半径が大きく
なり、レンズ射出角が大きくなってしまう。
の面（凸面）の曲率半径に関するものである。条件式
（６）の上限を越えると、第３レンズ群の最も像面側の
曲率半径が小さく、歪曲収差が大きくなる。下限を越え
ると、第３レンズ群の最も像側の面の曲率半径が大きく
なり、レンズ射出角が大きくなってしまう。
【００３０】条件式（７）は、第３レンズ群を正負の単
レンズの接合レンズから構成した場合の接合面の曲率半
径に関するものである。条件式（７）の上限を越える
と、倍率色収差が補正不足となる。下限を越えると、接
合レンズを構成する正レンズの周縁の厚みが取れなくな
る。
レンズの接合レンズから構成した場合の接合面の曲率半
径に関するものである。条件式（７）の上限を越える
と、倍率色収差が補正不足となる。下限を越えると、接
合レンズを構成する正レンズの周縁の厚みが取れなくな
る。
【００３１】条件式（８）は、正の第２レンズ群を両凸
の単レンズで構成する場合、そのレンズ形状を表すシェ
イピングファクターの範囲を示すものである。シェイピ
ングファクターＳＦは、第１面と第２面の曲率半径をｒ
c 、ｒd とするとき、 ＳＦ＝（ｒd ＋ｒc ）／（ｒd −ｒc ） で定義される。条件式（８）の上限を越えると、第２レ
ンズ群を構成する両凸単レンズの第１面の曲率半径が、
第２面のそれと比較して小さくなりすぎて、軸外光線の
第１面への入射角が大きくなるため、非点収差及び像面
湾曲が大きくなる。下限を越えると、第１面の曲率半径
が第２面のそれに比べて大きくなり、軸外光線の領域で
の第２レンズの像側の面への入射高が高くなるため、バ
ックフォーカスが長くなりすぎてしまう。
の単レンズで構成する場合、そのレンズ形状を表すシェ
イピングファクターの範囲を示すものである。シェイピ
ングファクターＳＦは、第１面と第２面の曲率半径をｒ
c 、ｒd とするとき、 ＳＦ＝（ｒd ＋ｒc ）／（ｒd −ｒc ） で定義される。条件式（８）の上限を越えると、第２レ
ンズ群を構成する両凸単レンズの第１面の曲率半径が、
第２面のそれと比較して小さくなりすぎて、軸外光線の
第１面への入射角が大きくなるため、非点収差及び像面
湾曲が大きくなる。下限を越えると、第１面の曲率半径
が第２面のそれに比べて大きくなり、軸外光線の領域で
の第２レンズの像側の面への入射高が高くなるため、バ
ックフォーカスが長くなりすぎてしまう。
【００３２】条件式（９）は、非球面の近軸曲率半径に
関するものである。非球面レンズはプレス加工法が良く
用いられる。非球面金型の製造のしやすさ、あるいはレ
ンズ成形時に離型性の良さ等を考慮すると、曲率半径は
条件式（８）を満足して大きい方が成形上有利である。
関するものである。非球面レンズはプレス加工法が良く
用いられる。非球面金型の製造のしやすさ、あるいはレ
ンズ成形時に離型性の良さ等を考慮すると、曲率半径は
条件式（８）を満足して大きい方が成形上有利である。
【００３３】本発明の内視鏡対物レンズ系は、最も少な
いレンズの構成枚数では、第１レンズ群を負の単レンズ
から構成し、第２レンズ群を正の単レンズから構成し、
第３レンズ群を負のメニスカス単レンズで構成した３群
３枚が可能である。あるいは、第３レンズ群を両凹単レ
ンズと両凸単レンズとの接合レンズから構成して３群４
枚とすることもできる。
いレンズの構成枚数では、第１レンズ群を負の単レンズ
から構成し、第２レンズ群を正の単レンズから構成し、
第３レンズ群を負のメニスカス単レンズで構成した３群
３枚が可能である。あるいは、第３レンズ群を両凹単レ
ンズと両凸単レンズとの接合レンズから構成して３群４
枚とすることもできる。
【００３４】次に、本発明を側視型の内視鏡対物レンズ
系に適用した具体的な実施例を説明する。 ［実施例１］図２は、本発明の内視鏡対物レンズ系の第
１の実施例のレンズ構成図（カバーガラスを含む）であ
る。物体側から順に、１枚の負レンズからなる第１レン
ズ群１０、プリズムＰ、絞りＳ、１枚の正レンズからな
る第２レンズ群２０、及び両凹単レンズ３０ｎと両凸単
レンズ３０ｐの接合レンズからなる第３レンズ群３０か
らなっている。ＣＧは、ＣＣＤの撮像面に設けられたカ
バーガラスである。表１は、このレンズ系（カバーガラ
スを含む）の数値データ、図３は、このレンズ系による
諸収差図である。カバーガラスＣＧの最も像側の面（ｒ
１２）と、ＣＣＤの撮像面とは、０．０５ｍｍ離れてい
る。
系に適用した具体的な実施例を説明する。 ［実施例１］図２は、本発明の内視鏡対物レンズ系の第
１の実施例のレンズ構成図（カバーガラスを含む）であ
る。物体側から順に、１枚の負レンズからなる第１レン
ズ群１０、プリズムＰ、絞りＳ、１枚の正レンズからな
る第２レンズ群２０、及び両凹単レンズ３０ｎと両凸単
レンズ３０ｐの接合レンズからなる第３レンズ群３０か
らなっている。ＣＧは、ＣＣＤの撮像面に設けられたカ
バーガラスである。表１は、このレンズ系（カバーガラ
スを含む）の数値データ、図３は、このレンズ系による
諸収差図である。カバーガラスＣＧの最も像側の面（ｒ
１２）と、ＣＣＤの撮像面とは、０．０５ｍｍ離れてい
る。
【００３５】以下の各表及び各図面において、FNO はＦ
ナンバー、f は全系の焦点距離、Mは近軸横倍率、W は
半画角、fBは空気換算バックフォーカス、R はレンズ各
面の曲率半径、D はレンズ厚もしくはレンズ間隔、N は
ｄ線に対する屈折率、νはアッベ数を示す。ｄ線、ｇ線
およびＣ線は、それぞれの波長における、球面収差によ
って示される色収差及び倍率色収差、Ｓはサジタル面、
Ｍはメリディオナル面を示している。また、回転対称非
球面は次式で定義される。 x=Ch2/{1+[1-(1+K)C2h2]1/2}+A4h4+A6h6+A8h8+・・・ （Ｃは曲率(1/r)、ｈは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数)
ナンバー、f は全系の焦点距離、Mは近軸横倍率、W は
半画角、fBは空気換算バックフォーカス、R はレンズ各
面の曲率半径、D はレンズ厚もしくはレンズ間隔、N は
ｄ線に対する屈折率、νはアッベ数を示す。ｄ線、ｇ線
およびＣ線は、それぞれの波長における、球面収差によ
って示される色収差及び倍率色収差、Ｓはサジタル面、
Ｍはメリディオナル面を示している。また、回転対称非
球面は次式で定義される。 x=Ch2/{1+[1-(1+K)C2h2]1/2}+A4h4+A6h6+A8h8+・・・ （Ｃは曲率(1/r)、ｈは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数)
【００３６】
【表１】 FNO= 1:8.0 f = 2.04 M =-0.182 W =55.4° fB= 2.69(=d9+d10/1.53113+d11/1.53000+0.05) 面 No. R D Nd νd 1 ∞ 0.40 1.88300 40.8 2 3.337 0.70 - - 3 ∞ 4.80 1.88300 40.8 4 ∞ 0.05 - - 絞り ∞ 0.10 - - 5 2.196 1.24 1.88300 40.8 6 -3.519 0.27 - - 7 -1.795 0.33 1.84666 23.8 8 2.628 1.40 1.66625 55.2 9 ＊ -2.427 1.66 - - 10 ∞ 1.00 1.53113 62.4 11 ∞ 0.50 1.53000 60.0 12 ∞ - - - ＊は回転対称非球面を表す。 非球面データ； No.9;K=0、 A4=0.2343 ×10-1、A6=0.1547×10-1
【００３７】［実施例２］図４は、本発明の内視鏡対物
レンズ系の第２の実施例のレンズ構成図（カバーガラス
を含む）であるが、カバーガラスＣＧの最も像側の面
（ｒ１２）は、ＣＣＤの撮像面に密着している。基本的
なレンズ構成は、実施例１と同じである。表２は、この
レンズ系の数値データ、図５は、このレンズ系による諸
収差図である。
レンズ系の第２の実施例のレンズ構成図（カバーガラス
を含む）であるが、カバーガラスＣＧの最も像側の面
（ｒ１２）は、ＣＣＤの撮像面に密着している。基本的
なレンズ構成は、実施例１と同じである。表２は、この
レンズ系の数値データ、図５は、このレンズ系による諸
収差図である。
【００３８】
【表２】 FNO= 1:5.6 F = 2.17 M =-0.196 W =50.0° fB= 2.59(=d9+d10/1.53113+d11/1.53000) 面 No. R D Nd νd 1 ∞ 0.40 1.88300 40.8 2 3.048 0.58 - - 3 ∞ 4.40 1.88300 40.8 4 ∞ 0.00 - - 絞り ∞ 0.15 - - 5 2.060 1.60 1.88300 40.8 6 -3.129 0.23 - - 7 -1.464 0.33 1.80518 25.4 8 2.941 1.64 1.66910 55.4 9 ＊ -2.506 1.61 - - 10 ∞ 1.00 1.53113 62.4 11 ∞ 0.50 1.53000 60.0 12 ∞ - - - ＊は回転対称非球面を表す。 非球面データ； No.9;K=0、 A4=0.1980 ×10-1、A6=0.1061×10-1
【００３９】［実施例３］図６は、本発明の内視鏡対物
レンズ系の第３の実施例のレンズ構成図（カバーガラス
を含む）である。カバーガラスＣＧの最も像側の面（ｒ
１２）は、ＣＣＤの撮像面に密着している。基本的なレ
ンズ構成は、実施例１と同じである。表３は、このレン
ズ系の数値データ、図７は、このレンズ系による諸収差
図である。
レンズ系の第３の実施例のレンズ構成図（カバーガラス
を含む）である。カバーガラスＣＧの最も像側の面（ｒ
１２）は、ＣＣＤの撮像面に密着している。基本的なレ
ンズ構成は、実施例１と同じである。表３は、このレン
ズ系の数値データ、図７は、このレンズ系による諸収差
図である。
【００４０】
【表３】 FNO= 1:5.6 F = 2.22 M =-0.203 W =49.9° fB= 3.07(=d9+d10/1.53113+d11/1.53000) 面 No. R D Nd νd 1 ∞ 0.40 1.51633 64.1 2 1.919 0.60 - - 3 ∞ 4.40 1.88300 40.8 4 ∞ 0.00 - - 絞り ∞ 0.15 - - 5 2.091 0.78 1.77250 49.6 6 -2.961 0.26 - - 7 -1.969 0.30 1.80518 25.4 8 10.069 1.52 1.66910 55.4 9 ＊ -3.639 2.09 - - 10 ∞ 1.00 1.53113 62.4 11 ∞ 0.50 1.53000 60.0 12 ∞ - - - ＊は回転対称非球面を表す。 非球面データ； No.9;K=0、 A4=0.2754 ×10-1、A6=0.1333×10-1
【００４１】［実施例４］図８は、本発明の内視鏡対物
レンズ系の第３の実施例のレンズ構成図（カバーガラス
を含む）である。カバーガラスＣＧの最も像側の面（ｒ
１２）は、ＣＣＤの撮像面に密着している。基本的なレ
ンズ構成は、実施例１と同じである。表４は、このレン
ズ系の数値データ、図９は、このレンズ系による諸収差
図である。
レンズ系の第３の実施例のレンズ構成図（カバーガラス
を含む）である。カバーガラスＣＧの最も像側の面（ｒ
１２）は、ＣＣＤの撮像面に密着している。基本的なレ
ンズ構成は、実施例１と同じである。表４は、このレン
ズ系の数値データ、図９は、このレンズ系による諸収差
図である。
【００４２】
【表４】 FNO= 1:5.6 F = 2.27 M =-0.211 W =49.9° fB= 3.26(=d9+d10/1.53113+d11/1.53000) 面 No. R D Nd νd 1 ∞ 0.40 1.51633 64.1 2 1.717 0.70 - - 3 ∞ 3.00 1.88300 40.8 4 ∞ 0.00 - - 絞り ∞ 0.30 - - 5 2.212 0.98 1.77250 49.6 6 -2.704 0.31 - - 7 -1.764 0.30 1.80518 25.4 8 11.621 1.28 1.66910 55.4 9 ＊ -2.743 2.28 - - 10 ∞ 1.00 1.53113 62.4 11 ∞ 0.50 1.53000 60.0 12 ∞ - - - ＊は回転対称非球面を表す。 非球面データ； No.9;K=0、 A4=0.2281 ×10-1、A6=0.1373×10-1
【００４３】［実施例５］図１０は、本発明の内視鏡対
物レンズ系の第５の実施例のレンズ構成図（カバーガラ
スを含む）である。カバーガラスＣＧの最も像側の面
（ｒ１２）は、ＣＣＤの撮像面に密着している。基本的
なレンズ構成は、実施例１と同じである。表５は、この
レンズ系の数値データ、図１１は、このレンズ系による
諸収差図である。
物レンズ系の第５の実施例のレンズ構成図（カバーガラ
スを含む）である。カバーガラスＣＧの最も像側の面
（ｒ１２）は、ＣＣＤの撮像面に密着している。基本的
なレンズ構成は、実施例１と同じである。表５は、この
レンズ系の数値データ、図１１は、このレンズ系による
諸収差図である。
【００４４】
【表５】 FNO= 1:5.6 F = 1.88 M =-0.161 W =60.1° fB= 1.19(=d9+d10／1.53113+d11/1.53000) 面 No. R D Nd νd 1 ∞ 0.40 1.88300 40.8 2 3.536 0.60 - - 3 ∞ 5.50 1.88300 40.8 4 ∞ 0.00 - - 絞り ∞ 0.46 - - 5 2.140 1.46 1.77250 49.6 6 -2.368 0.45 - - 7 -1.341 0.30 1.80518 25.4 8 4.150 1.63 1.66910 55.4 9 ＊ -2.117 0.93 - - 10 ∞ 1.00 1.53113 62.4 11 ∞ 0.50 1.53000 60.0 12 ∞ - - - ＊は回転対称非球面を表す。 非球面データ； No.9;K=0、 A4=0.2270 ×10-1、A6=0.1314×１０−１
【００４５】［実施例６］図１２は、本発明の内視鏡対
物レンズ系の第６の実施例のレンズ構成図（カバーガラ
スを含む）である。カバーガラスＣＧの最も像側の面
（ｒ１１）は、ＣＣＤの撮像面に密着している。第３レ
ンズ群が負のメニスカス単レンズからなる点が先の各実
施例と異なる。表６は、このレンズ系の数値データ、図
１３は、このレンズ系による諸収差図である。
物レンズ系の第６の実施例のレンズ構成図（カバーガラ
スを含む）である。カバーガラスＣＧの最も像側の面
（ｒ１１）は、ＣＣＤの撮像面に密着している。第３レ
ンズ群が負のメニスカス単レンズからなる点が先の各実
施例と異なる。表６は、このレンズ系の数値データ、図
１３は、このレンズ系による諸収差図である。
【００４６】
【表６】 ＦＮＯ＝ １：５．６ Ｆ ＝ １．９０ Ｍ ＝−０．１７４ Ｗ ＝６０．１° fB= 2.15(=d9+d10/1.53113+d11/1.53000) 面 No. R D Nd νd 1 ∞ 0.40 1.88300 40.8 2 2.566 0.40 - - 3 ∞ 3.60 1.88300 40.8 4 ∞ 0.00 - - 絞り ∞ 0.45 - - 5 2.515 1.64 1.88300 40.8 6 -4.058 0.78 - - 7 -1.537 1.10 1.65160 58.5 8 ＊ -2.113 1.17 - - 9 ∞ 1.00 1.53113 62.4 10 ∞ 0.50 1.53000 60.0 11 ∞ - - - ＊は回転対称非球面を表す。 非球面データ； No.8;K=0、 A4=0.3128 ×10-1、A6=0.1297×10-1、A8=0.1246×10-2
【００４７】表７に実施例１ないし６の各条件式の値を
示す。
示す。
【表７】 実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 実施例５ 実施例６ 条件式（１） 0.541 0.640 0.598 0.682 0.470 0.665 条件式（２） 1.199 1.343 1.307 1.315 1.110 0.956 条件式（３）-0.250 -0.330 -0.347 -0.269 -0.174 -0.054 条件式（４） 1.589 1.284 1.322 1.011 1.872 1.214 条件式（５）-0.878 -0.663 -0.886 -0.778 -0.713 -0.807 条件式（６）-1.187 -1.135 -1.637 -1.209 -1.126 -1.110 条件式（７） 1.285 1.332 4.531 5.124 2.207 - 条件式（８） 0.231 0.206 0.172 0.100 0.051 0.235 条件式（９） 2.427 2.506 3.639 2.743 2.117 2.113
【００４８】表７から明らかなように、各実施例は条件
式（１）ないし（９）を満たしている。各収差はよく補
正され、特に歪曲収差がよく補正されている。
式（１）ないし（９）を満たしている。各収差はよく補
正され、特に歪曲収差がよく補正されている。
【００４９】
【発明の効果】本発明によれば、第１レンズ群と第２レ
ンズ群の間に、直視型に比べて長い間隔を与えるタイプ
の内視鏡対物レンズ系において、従来よりも歪曲収差を
低減できるともに、周辺部の像面強度比の低下を少なく
し、さらに非球面の加工難易度を下げて、コストを下げ
ることができる。
ンズ群の間に、直視型に比べて長い間隔を与えるタイプ
の内視鏡対物レンズ系において、従来よりも歪曲収差を
低減できるともに、周辺部の像面強度比の低下を少なく
し、さらに非球面の加工難易度を下げて、コストを下げ
ることができる。
【図１】側視型内視鏡の構成例を示すレンズ構成図であ
る。
る。
【図２】本発明の内視鏡対物レンズ系の第１の実施例の
レンズ構成図（カバーガラスを含む）である。
レンズ構成図（カバーガラスを含む）である。
【図３】図２のレンズ系の諸収差図である。
【図４】本発明の内視鏡対物レンズ系の第２の実施例の
レンズ構成図（カバーガラスを含む）である。
レンズ構成図（カバーガラスを含む）である。
【図５】図４のレンズ系の諸収差図である。
【図６】本発明の内視鏡対物レンズ系の第３の実施例の
レンズ構成図（カバーガラスを含む）である。
レンズ構成図（カバーガラスを含む）である。
【図７】図６のレンズ系の諸収差図である。
【図８】本発明の内視鏡対物レンズ系の第４の実施例の
レンズ構成図（カバーガラスを含む）である。
レンズ構成図（カバーガラスを含む）である。
【図９】図８のレンズ系の諸収差図である。
【図１０】本発明の内視鏡対物レンズ系の第５の実施例
のレンズ構成図（カバーガラスを含む）である。
のレンズ構成図（カバーガラスを含む）である。
【図１１】図１０のレンズ系の諸収差図である。
【図１２】本発明の内視鏡対物レンズ系の第６の実施例
のレンズ構成図（カバーガラスを含む）である。
のレンズ構成図（カバーガラスを含む）である。
【図１３】図１２のレンズ系の諸収差図である。
【図１４】歪曲収差と画角の関係例を示すグラフであ
る。
る。
１０ 第１レンズ群 Ｓ 絞り ２０ 第２レンズ群 ３０ 第３レンズ群
Claims (11)
- 【請求項１】 物体側から順に、負のパワーを有する第
１レンズ群と；明るさ絞りと；正のパワーを有する第２
レンズ群と；近軸付近で負のパワーを有する第３レンズ
群と；から構成される内視鏡対物レンズ系において、 第３レンズ群の最も物体側の面は凹面からなること；及
び第３レンズ群の最も像側の面は凸面からなること；を
特徴とする内視鏡対物レンズ系。 - 【請求項２】 請求項１記載の内視鏡対物レンズ系にお
いて、第３レンズ群の最も像面の面は、光軸から離れる
に従って曲率が緩くなる非球面からなる内視鏡対物レン
ズ系。 - 【請求項３】 請求項１または２項記載の内視鏡対物レ
ンズ系において、下記の条件式（１）を満足する内視鏡
対物レンズ系。 （１）０．４＜｜ｆ／ｆ1 ｜＜０．８（ｆ1 ＜０） 但し、 ｆ：レンズ全系の焦点距離、 ｆ1 ：第１レンズ群の焦点距離。 - 【請求項４】 請求項１ないし３のいずれか１項記載の
内視鏡対物レンズ系において、さらに下記の条件式
（２）及び（３）を満足する内視鏡対物レンズ系。 （２）０．９＜ｆ／ｆ2 ＜１．６ （３）−０．５＜ｆ／ｆ3 ＜０ 但し、 ｆ2 ：第２レンズ群の焦点距離、 ｆ3 ：第３レンズ群の焦点距離。 - 【請求項５】 請求項１ないし４のいずれか１項記載の
内視鏡対物レンズ系において、さらに、下記条件式
（４）を満足する内視鏡対物レンズ系。 （４）０．８＜ｄa ／ｆ＜２．２ 但し、 ｄa ：第１レンズ群の最も像側の面から明るさ絞りまで
の距離（空気換算長）。 - 【請求項６】 請求項１ないし５のいずれか１項記載の
内視鏡対物レンズ系において、さらに下記の条件式
（５）及び（６）を満足する内視鏡対物レンズ系。 （５）−１．２＜ｒa ／ｆ＜−０．５ （６）−２．０＜ｒb ／ｆ＜−０．８ 但し、 ｒa ：第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、 ｒb ：第３レンズ群の最も像側の面の曲率半径。 - 【請求項７】 請求項１ないし６のいずれか１項記載の
内視鏡対物レンズ系において、第３レンズ群は、負の単
レンズと正の単レンズの接合レンズからなり、下記の条
件式（７）を満足する内視鏡対物レンズ系。 （７）１．０＜ｒS ／ｆ＜６．０ 但し、 ｒS ：接合面の曲率半径。 - 【請求項８】 請求項１ないし７のいずれか１項記載の
内視鏡対物レンズ系において、第２レンズ群は両凸単レ
ンズからなり、下記の条件式（８）を満足する内視鏡対
物レンズ系。 （８）０＜（ｒd ＋ｒc ）／（ｒd −ｒc ）＜０．４ 但し、 ｒc ：両凸単レンズの物体側の面の曲率半径、 ｒd ：両凸単レンズの像側の面の曲率半径。 - 【請求項９】 請求項１ないし８のいずれか１項記載の
内視鏡対物レンズ系において、下記の条件式（９）を満
足することを特徴とする内視鏡対物レンズ系。 （９）｜Ｒasp ｜＞１．８ 但し、 Ｒasp ：非球面の近軸曲率半径（ｍｍ）。 - 【請求項１０】 請求項１ないし９のいずれか１項記載
の内視鏡対物レンズ系において、第１レンズ群は負の単
レンズからなり、第２レンズ群は正の単レンズからな
り、第３レンズ群は両凹単レンズと両凸単レンズの接合
レンズからなる内視鏡体物レンズ。 - 【請求項１１】 請求項１ないし９のいずれか１項記載
の内視鏡対物レンズ系において、第１レンズ群は負の単
レンズからなり、第２レンズ群は正の単レンズからな
り、第３レンズ群は負のメニスカス単レンズからなる内
視鏡対物レンズ系。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11241997A JP3742484B2 (ja) | 1997-04-30 | 1997-04-30 | 内視鏡対物レンズ系 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11241997A JP3742484B2 (ja) | 1997-04-30 | 1997-04-30 | 内視鏡対物レンズ系 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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| JPH10301023A true JPH10301023A (ja) | 1998-11-13 |
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