JPH05288986A

JPH05288986A - 内視鏡用観察光学系

Info

Publication number: JPH05288986A
Application number: JP4116673A
Authority: JP
Inventors: Akira Kikuchi; 彰菊地; Hiroshi Tsuyuki; 浩露木
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1992-04-10
Filing date: 1992-04-10
Publication date: 1993-11-05

Abstract

(57)【要約】【目的】本発明の目的は、液体中で観察時に歪曲収
差の良好に補正された像が得られる内視鏡対物光学系を
提供するものである。【構成】本発明の内視鏡光学系は下記の条件を満足
するように構成して上記目的を達成し得るようにした。 0.82≦N_w・ f・tan[sin^-1{(1/N₁)sinθ_A1}]/I₁ ≦1.18 0.9 ≦N_w・ f・tan[sin^-1{(1/N₁)sinθ_A0.5} ]/I_0.5 ≦1.
1

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は液体環境下の物体を観察
するために用いられる、諸収差、特に歪曲収差が良好に
補正された内視鏡対物光学系に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の硬性内視鏡用対物光学系として特
開昭５９−２２６３１５号公報に記載された光学系が知
られている。この光学系は、図４１に示すようにレトロ
フォーカスタイプで、瞳位置Ｓをはさんで物体側に負の
屈折力を有するレンズＬ₁ を又像側に正の屈折力を有す
るレンズ系Ｌ₂ を配置したレンズ系である。

【０００３】前記の従来の対物光学系を図４２に示すよ
うにリレーレンズと組合わせた場合、対物光学系で結像
された空中像Ｉ₁ は、リレーレンズＲ₁ ，Ｒ₂ ，Ｒ₃ に
よって夫々Ｉ₂ ，Ｉ₃ ，Ｉ₄ と伝達され、同時に明るさ
を決定する瞳の位置も伝達されて行く。そして、空中像
Ｉ₄ の後方に接眼レンズＥを配置して上記の空中像を拡
大観察することができる。瞳位置は、対物光学系中で
は、図中のＳに相当するが、リレー系中では、Ｓ₁ ，Ｓ
₂ ，Ｓ₃ に相当し、多くの場合リレー系の外径と瞳Ｓ
₁ ，Ｓ₂ ，Ｓ₃ の径は等しい。したがって、明るさは、
リレー系の外径によっておよそ決定され、対物光学系の
瞳位置Ｓに遮光効果を有する明るさ絞りを設ける必要は
ない。

【０００４】また従来より内視鏡用対物光学系は射出瞳
がほぼ無限遠であるテレセントリック系であることが要
求されている。それはファイバースコープ、硬性鏡にお
いては、それぞれイメージガイド、リレー光学系におけ
る軸外光束の伝送効率を劣化させないようにするため
に、また単板カラー固体撮像素子を用いたビデオスコー
プでは、色シェーディング等の問題を回避するためのも
のである。

【０００５】このようなテレセントリックな内視鏡対物
光学系は広角になるにつれて大きな負の歪曲収差が発生
する正射影レンズ（ｈ＝ｆｓｉｎθの関係を満足するレ
ンズ）であることが知られている。

【０００６】歪曲収差は入射瞳への主光線の入射角θ_P
に依存し、また像高は入射角θ_Pの関数である。ここで
歪曲収差をＤ（θ_P ）、像高をＩ（θ_P ）とすると、歪
曲収差Ｄ（θ_P ）は次の式（ａ）にて定義される。Ｄ（θ_P ）＝１００｛Ｉ（θ_P ）／ｆ・tanθ_P −１｝（％）（ａ）ここでｆは対物光学系の焦点距離である。

【０００７】通常Ｉ（θ_P ）はＡ（θ_P ）をθ_P の関数
としてＩ（θ_P ）＝ｆＡ（θ_P ）という形で表される。
よって上記の式（ａ）は、下記の式（ｂ）のようにな
る。Ｄ（θ_P ）＝１００｛Ａ（θ_P ）／tan θ_P −１｝（％）（ｂ）このように、歪曲収差と主光線の入射角との関係は像高
と主光線の入射角との関係を決める関数Ａ（θ_P ）のみ
で定まり、この関数は光学系の歪曲特性を表している。

【０００８】一般に、この関数Ａ（θ_P ）は瞳の結像関
係のみに依存し、瞳の収差がない場合は、つまり対物光
学系の全像高にわたって瞳の正弦条件が満足されてい
て、かつ入射瞳と出射瞳とにおける瞳の球面収差がない
と仮定すると、Ａ（θ_P ）は全系の近軸瞳倍率のみをパ
ラメーターとして一意に定まり、下記の式（ｃ）で与え
られる。Ａ（θ_P ）＝sin θ_P ｛１−（sin²θ_P ）／β_P ｝^-1/2 （ｃ）ただしβ_P は近軸瞳位率である。

【０００９】テレセントリック性を保つために、内視鏡
の対物光学系は近軸瞳倍率の絶対値を十分大きくする必
要がある。そのとき上記の式（ｃ）は、次の式（ｄ）の
ように近似される。Ａ（θ_P ）≒ sinθ_P （ｄ）よって、歪曲収差Ｄ（θ_P ）は下記式（ｅ）のようにな
る。Ｄ（θ_P ）≒１００（cos θ_P −１）（ｅ）この式（ｅ）から明らかなようにθ_P が増加するに従っ
て負の歪曲収差が増大する。

【００１０】このテレセントリックな内視鏡対物光学系
の負の歪曲収差を補正するために種々の発明がなされて
いる。例えば、特開平２−２７７０１５、特開平３−３
９９１５、特開平３−２００９１１などである。これら
はいずれもレトロフォーカスタイプ対物光学系であっ
て、その前群または後群に非球面レンズを用い歪曲収差
を補正したものである。

【００１１】また図４３に示すような銀塩写真用カメラ
レンズでは、一般に次の式（ｆ）が成立つ。Ａ（θ_P ）＝ tanθ_P （ｆ）式（ｆ）を式（ｂ）に代入すると、歪曲収差Ｄ（θ_P ）
＝０となり、上記式（ｆ）を満足する光学系は、歪曲収
差が発生しないことが明らかである。

【００１２】さらにレーザービームプリンターなどに使
用されている光学系として図４４に示すような等距離射
影レンズ（以下ｆθレンズと呼ぶ）が知られており、こ
のレンズではＡ（θ_P ）は下記の式（ｇ）で示される。Ａ（θ_P ）＝θ_P （ｇ）通常レーザービームプリンターの走査光学系には、等角
速度で回転する多面鏡（ポリゴンミラー）と、明るさ絞
りが多面鏡面上に位置したｆθレンズが用いられる。レ
ーザービームプリンター用のｆθレンズは一般的にＦナ
ンバーが大きく球面収差、コマ収差の補正はほとんど考
慮しなくともよい。また光源が単色光であるため色収差
の補正も不要である。そのため図４４に示すような１枚
の凹レンズ、凸レンズからなる比較的簡単な構成で必要
な性能が得られることが多い。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】カメラレンズに用いら
れるような式（ｆ）を満足するタイプの光学系は、θ_P
の値が大になるにつれてcos⁴θ_P の割合で像面の光量が
減少する。（一般にコサイン４乗則と呼ばれる。）その
ために広角の内視鏡対物光学系としては不適当である。
更に最も物体側のレンズが他のレンズに比べて大きくな
る為に、外径に大きな制約をともなう内視鏡対物光学系
には適していない。

【００１４】これに対して従来の内視鏡は、負の歪曲収
差が大であるために、前記のコサイン４乗則と打消しあ
い、Ａ（θ_P ）＝ sinθ_P を満足する光学系の場合、θ
_Pが増加しても中心から周辺まで均一な明るさになる。

【００１５】したがって、正弦条件を満足する多くの内
視鏡対物光学系は、像の明るさが中心から周辺まで一様
であると言う優れた特徴を有している。しかし、歪曲収
差が大きいため、この歪曲収差により中心に比べ周辺の
像が小さく歪んで見え、例えば工業用分野における物体
の検査や観察に用いたときは、形状測定や解析が正確に
行えず、また医療用分野においても同様の理由から誤診
につながる危険性がある。

【００１６】ところで、これまで述べてきた光学系は全
て空気中、すなわち物体側媒質の屈折率Ｎ₀ ≒１での使
用を前提にしている。前述の内視鏡対物レンズ、カメラ
レンズ、レーザービームプリンター光学系はいづれも主
として空気中で使用することを想定しての光学系であ
る。

【００１７】しかしながら内視鏡の中でも、医療用硬性
内視鏡、特に泌尿器分野で用いられている膀胱鏡、尿管
鏡、また整形外科分野で用いられる関節鏡、産婦人科分
野における子宮鏡などは、観察部位を水（生理食塩水、
非電解質の水溶液等）で還流しつつ観察するのが一般的
である。すなわち、物体側媒質の屈折率：Ｎ₀'≒１．３
３３である。

【００１８】特に整形外科分野では関節鏡を膝関節の低
侵襲手術用に広く用いているが、水中で歪曲収差が残存
している場合、半月板の形状、格子状血管の走行状態
や、図４５の（Ａ）に示すように、歪曲収差が補正され
ていれば処置に用いられるナイフの刃が上方を向いてい
ると容易にわかるが、図４５の（Ｂ）のように負の歪曲
収差が残存しているとナイフの刃の向きが判別しづらく
なり、手術走査に支障をきすことになる。

【００１９】内視鏡対物光学系のように、最も物体側の
面がほぼ平面であるレンズ系では、空気中での観察と水
中での観察とでは、歪曲収差の発生の様子が大きく異な
る。例えば最も物体側の面が平面である対物光学系は、
空気中の場合（Ｎ₀ ＝１の場合）は、図４６の（Ａ）の
通りであり、又水中の場合（例えばＮ₀'＝１．３３３の
場合）は、図４６の（Ｃ）のようになる。そして空気中
での歪曲収差が完全に補正されていて、格子状の空気中
での物体の像が図４６の（Ｂ）に示すような光学系を考
えると、この光学系のＡ（θ_P ）は式（ｆ）で与えられ
る。図４６の（Ａ）において、光学系の第１面への任意
の入射角をθ₀ 、又第１面からの出射角をθ₁ 、第１面
の射出側の屈折率をＮ₁ とすると、スネルの法則から次
の式（ｈ）が成立つ。 sin θ₀ ＝Ｎ₁・ sinθ₁ （ｈ）また図４６（Ｃ）に示す水中の場合次の式（ｉ）が成立
つ。１．３３３ sinθ₀'＝Ｎ₁・ sinθ₁ （ｉ）ここでθ₀'は物体側雰囲気が水の場合の第１面への入射
角であり、１．３３３は水の屈折率である。

【００２０】上記の式（ｈ）と式（ｉ）とからθ₀ は次
の式（ｊ）にて表わされる。 θ₀ ＝ sin^-1（１．３３３ sinθ₀'）（ｊ）また水中での光学系の焦点距離は１．３３３ｆで表わさ
れるので前掲の式（ａ）は次の式に変形される。Ｄ（θ₀'）＝１００｛Ｉ（θ₀'）／（１．３３３ｆ・tanθ₀'）−１｝（％）よって歪曲収差は下記の式（ｋ）で示される。Ｄ（θ₀'）＝１００［tan {sin^-1( 1.333sinθ₀'）／1.333tanθ₀}−１］（ｋ）図４７は、０≦θ₀ ≦７０°、すなわち０≦θ₀'≦４
４．８°のときの水中における歪曲収差図、図４８の
（Ａ）は０≦θ₀ ≦６０°、すなわち０≦θ₀'≦４０．
５°のときの、図４８の（Ｂ）は０≦θ₀ ≦７０°、す
なわち０≦θ₀'≦４４．８°における歪曲収差の模式図
を示す。これらの図から画角が大きくなるに従って非常
に大きな正の歪曲収差が発生することが解る。このよう
な歪曲収差が発生している光学系は物の形が歪んで観察
され、更に負の歪曲収差が発生している従来の内視鏡に
順応していた観察者に対しては、非常に大きな違和感を
与え望ましくない。

【００２１】また特開昭５９−２２６３１５の硬性内視
鏡対物レンズは、後群収斂系を構成する最も像側のレン
ズの物体側を向いた凹面で光線を大きく曲げて像面湾曲
を補正しているため、レンズが偏心したり、傾いた場
合、収差が大きく変動し像に大きな悪影響を与え望まし
くない。

【００２２】また近年の傾向として、内視鏡が外科手術
に用いられる機会が増えてきている。外科手術に用いら
れる場合は経皮的に直接体内に挿入されるため、内視鏡
の消毒性が大きな問題となる。手術機器の消毒の方法で
代表的なものに、高温高圧の水蒸気中に機器を入れ滅菌
する方法が知られている。この場合、直接蒸気に触れる
部分が通常の光学ガラスで構成されている場合、光学ガ
ラスが水蒸気により腐食され、たちまち使用不可能にな
ってしまう。そこで腐食されない光学素材として直接蒸
気に接触する部分には人工サファイア（Ａｌ₂ Ｏ₃ 結
晶）からなるカバーガラスを使用することが知られてい
る。この構成では対物光学系の視野角を広角にした場
合、サファイアカバーガラスで光線がけられてしまう問
題があった。

【００２３】本発明は以上の点に鑑み、水等の液体中で
観察する時に良好に歪曲収差が補正されている広角な内
視鏡対物光学系を提供するものである。

【００２４】

【課題を解決するための手段】本発明の内視鏡対物光学
系は、任意の液体中にある対象物を観察する際に歪曲収
差が良好に補正された像を得ることを目的として、少な
くとも物体の観察開口が液体中に配置されるもので、下
記の条件（１），（２）を満足するものである。（１） 0.82≦Ｎ_w・ｆ・tan[sin^-1{(1/Ｎ_w)sinθ_A1｝］／Ｉ₁ ≦1.18 （２） 0.9 ≦Ｎ_w・ｆ・tan[sin^-1{(1/Ｎ_w)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ≦1.1 ただしＮ_wは前記の液体の屈折率、ｆは対物光学系の焦
点距離、θ_A1は最大像高における空気中での視野角、θ
_A0.5は最大像高の半分の像高における空気中での視野
角、Ｉ₁ は最大像高、Ｉ_0.5 は最大像高の半分の像高で
ある。

【００２５】図３４は、対物光学系での軸外主光線の屈
折の様子を示すもので、（Ａ）は水中、（Ｂ）は空気中
のものである。この図からわかるように水中での観察時
に歪曲収差が発生しない光学系では、次の式（イ），
（ロ）が成立つ。Ｎ_W・sin θ_w＝Ｎ₁・sin θ_w’ （イ）Ｉ（θ_w）＝Ｎ_wｆ・tanθ_w （ロ）ここでθ_wは水中において対物光学系に入射する任意の
軸外主光線が光軸となす角、θ_w' は対物光学系の第１
面で屈折した直後の軸外主光線が光軸となす角Ｎ₁はレ
ンズの屈折率である。

【００２６】式（イ）は、軸外主光線に関するスネルの
法則で、式（ロ）は水中での軸外主光線角（視野角）と
対物光学系の像高との関係を示す式である。

【００２７】又空気中での観察の場合は、前記の式
（イ），（ロ）と同様に次の式（ハ），（ニ）が成立
つ。Ｎ_A・sin θ_A ＝Ｎ₁・sin θ_A ' （ハ）Ｉ（θ_A ）＝ｆ・Ａ（θ_A ）（ニ）ここで、θ_A は空気中において対物光学系に入射する任
意の軸外主光線が光軸となす角、θ_A'は対物光学系の第
１面で屈折した直後の軸外主光線が光軸となす角、Ｎ_A
は空気の屈折率で、以下１と置き換える。

【００２８】式（イ）と（ハ）は、物体側の媒質が異な
るだけであってθ_W' ＝θ_A'であるので、式（イ）と
（ハ）から次の式（ホ）が得られる。 θ_W＝sin^-1 ｛（１／Ｎ_w ）sin θ_A ｝（ホ）又式（ホ）を式（ロ）に代入すると次の式（ヘ）が得ら
れる。Ｉ（θ_A ）＝Ｎ_W・ｆ・tan［sin^-1 ｛（１／Ｎ_w ）sin θ_A ｝］（ヘ）すなわち、式（ニ）のＡ（θ_A ）は下記の式（ト）で表
される。Ａ（θ_A ）＝Ｎ_W・tan［sin^-1 ｛（１／Ｎ_w ）sin θ_A ｝］（ト）つまり式（ヘ）は、対物光学系の第１面が概略平面の場
合、水中観察時に歪曲収差がないときの空気中における
視野角と像高の関係（射影系）を表したものである。

【００２９】図３５は、式（ヘ）で表わされ空気中の歪
曲収差（Ａ）と、水中の歪曲収差（Ｂ）を示すものであ
る。又図３６中に曲線ｄ，ｆ，ｇ，ｑで表わされるもの
は、光学系の空気中での視野角と像高との関係を示すグ
ラフである。この図で式（ト）で示される水中での歪曲
収差が完全に補正された光学系の特徴は、視野角θ_A が
比較的狭い領域ではｆθレンズと似た特性を示すが、視
野角θ_A が３０°を越え大になると傾きが増し、視野角
θ_A が更に大になり６０°を越えると傾きが小になると
いう傾向をもっている。

【００３０】図３６のグラフおよび従来例での説明中に
示した図から、水中で使用される内視鏡の射影が図３６
の曲線ｑの上方に外れた場合つまり条件（１），（２）
の上限を越えると水中観察時に大きく正の歪曲収差が発
生し好ましくない。又曲線ｑの下方に外された場合つま
り両条件の下限を越えると水中観察時正の歪曲収差を補
正しきれず好ましくない。

【００３１】更に、水中にて発生する歪曲収差を有する
像を違和感なく使用するためには、次の（１’），
（２’）に示す範囲で使用することが望ましい。（1'） 0.9 ≦Ｎ_W・ｆ・tan[sin^-1{(1/Ｎ_w)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ≦1.1 （2'） 0.95≦Ｎ_W・ｆ・tan[sin^-1{(1/Ｎ_w)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ≦1.0 硬性内視鏡の対物光学系で、前記の条件（１），（２）
あるいは条件（１’），（２’）を満足するようにする
ためには、次のような構成にすることが望ましい。

【００３２】図３７に示すように、物体像を形成する対
物光学系Ｏと、対物光学系Ｏにより形成された像を複数
回伝送するリレー光学系Ｒ₁，Ｒ₂・・・を有する内視鏡
観察光学系で、対物光学系Ｏが物体側より順に、物体側
の面に周辺にいくにしたがって正の屈折力が強くなって
いく非球面ＡＳＰ₁を配置した１枚のメニスカス凹レン
ズＬ₁ からなる前群発散系Ｇ₁ と接合レンズを含み少な
くとも２つのレンズ成分からなる正の屈折力を有する後
群収斂系Ｇ₂ で構成されるレトロフォーカスタイプのテ
レセントリック系で、入射瞳が対物光学系内にあり更に
次の条件（３），（４）を満足するものである。（３）１≦ｆ₂ ／ｆ≦１０（４） −０．１≦ｆ₁ ／ｆ≦−４ただし、ｆ₁ は前群発散系Ｇ₁ の焦点距離、ｆ₂ は後群
収斂系Ｇ₂ の焦点距離である。

【００３３】条件（３）は、後群収斂系Ｇ₂ の正の屈折
力を規定したものである。ｆ₂ が条件（３）の下限を越
えて小さくなると、像高が一定である場合後群収斂系に
入射する軸外主光線の入射角が大になる。図３８に示す
ように前群と後群との間に視野方向変換プリズムを設け
る場合、この間隔における軸外主光線の光軸に対する角
度が大きく、前群における光線高が高くなってレンズの
外径が大になり好ましくない。またｆ₂ が条件（３）の
上限を越えて大になると像高が一定である場合後群収斂
系に入射する光線の角度が小になる。ここで全系の画角
を大きくしようとすると前群発散系の焦点距離を小にし
なければならず、収差補正や組立時の偏芯調整が困難に
なり好ましくない。

【００３４】条件（４）は、前群発散系の負の屈折力を
規定するものである。ｆ₁ が条件（４）の下限を越えて
小になると像高が一定である場合、全系の画角を大にし
ようとすると前群発散系の焦点距離が小になり収差補正
や偏芯調整が困難になり好ましくない。条件（４）の上
限を越えて大になると、広角化のためには後群収斂系の
焦点距離を小さくしなければならず、像高が一定である
場合後群収斂系に入射する軸外主光線の入射角が大にな
る。図３８に示すように前群と後群の間に視野方向変換
プリズムを設ける場合、この間隔における軸外主光線の
光軸に対する角度が大きくなり前群における光線高が高
くなりレンズ外径が大になるので好ましくない。

【００３５】又、内視鏡観察光学系が図３９に示すよう
な物体像を形成する対物光学系Ｏと、対物光学系Ｏによ
る像を複数回伝送するリレー光学系Ｒ₁，Ｒ₂，・・・と
を有していて、対物光学系Ｏが物体側から順に、凹レン
ズＬ₁ と物体側の面が周辺にいくにしたがって正の屈折
力が強くなっていく非球面ＡＳＰ₁ の凹レンズＬ₂から
なる前群発散系Ｇ₁ と、少なくとも２つのレンズ成分か
らなり最も像側の凸面が周辺にいくにしたがって正の屈
折力が弱くなっていく非球面ＡＳＰ₂ を配置した後群収
斂系Ｇ₂ とにて構成されたレトロフォーカスタイプのテ
レセントリック系で、対物光学系Ｏの入射瞳が対物光学
系内部にあり、更に次の条件（３），（４），（５），
（６）を満足するものである。（３）１≦ｆ₂ ／ｆ≦１０（４） −０．１≦ｆ₁ ／ｆ≦−４（５）０．２≦ｆ₁₂／ｆ₁₁≦１．２（６） −０．５≦ｒ₂ ／ｒ₁ ≦０．５ただし、ｆ₁₁は前群発散系の物体側の凹レンズＬ₁ の焦
点距離、ｆ₁₂は前群発散系の非球面を有する凹レンズＬ
₂ の焦点距離、ｒ₁ ，ｒ₂ は夫々前群発散系の物体側の
凹レンズの物体側の面および像側の面の曲率半径であ
る。

【００３６】これら条件のうち条件（３），（４）は、
図３７に示す構成の対物光学系が満足する条件（３），
（４）と同じ条件で、対物光学系が図３９に示す構成の
場合にもこれを満足することが好ましいことを表わして
いる。したがってこれら条件（３），（４）の意味につ
いても基本的には、既に述べたと同じである。

【００３７】尚図３７の最も物体側はカバーガラスで、
図３８や図３９の場合凹レンズがカバーガラスを兼ねて
いる。

【００３８】次に条件中条件（５）は、前群発散系Ｇ₁
を構成する２枚の凹レンズＬ₁ ，Ｌ₂ の焦点距離の比を
示すものである。条件（５）の下限を越えて小さくなる
と視野を広くする作用が凹レンズＬ₂ に片寄るために、
最も物体側の凹レンズでの光線高が高くなり必然的にレ
ンズの外径が大になるので望ましくない。又条件（５）
の上限を越えると凹レンズＬ₂ の非球面において各像高
の主光線高が接近するため、歪曲収差を良好に補正でき
なくなる。

【００３９】条件（６）は、最も物体側の凹レンズの両
屈折面の曲率半径の比を示したものである。先に述べた
水中で歪曲収差がない条件は、最も物体側の屈折面が平
面であると仮定してのことである。しかし実際に使用す
る上では非点収差等の他の収差を補正するためにも最も
物体側の屈折面は、比較的曲率半径の大きな球面にする
ことが多いが、その場合も条件（１），（２）に大きな
影響を与えることはない。

【００４０】条件（６）の上限を越えると、最も物体側
の屈折面の曲率と像側の面の曲率が接近し芯とりなどの
加工が行ないにくくなり好ましくない。また上限および
下限を越えると、いずれも比較的曲率半径の小さい面に
研磨する必要性が生じてコストが上昇するので好ましく
なく、さらに面ｒ₁ が曲率を有するとその曲面に沿った
窪みが出来、液体中での観察時にレンズの中心又は周辺
に気泡がまとわりつき、視野がけられる等観察に支障と
なる。

【００４１】本発明において、最も物体側の凹レンズを
サファイア素材にすることによって滅菌時の高温高圧水
蒸気に対する耐久性が増し、さらに対物光学系と物体と
の光路中にカバーガラスを位置せしめる必要がなくな
る。そのため対物光学系の最も物体側の屈折面の光線高
が低くなり、それによりレンズの外径が小さくコンパク
トになり好ましい。さらにサファイアは通常の光学ガラ
スと比較して硬度が高く研磨が比較的困難である。した
がって条件（６）を満足することが一層に重要になる。

【００４２】次に本発明で用いる非球面は、次の式
（７）で近似されるものである。

【００４３】ここでｘ，ｙは光軸をｘ軸にとりその像の
方向を正とし、光軸と垂直な方向をｙ軸にとったもので
面と光軸との交点を原点とした座標系の座標値である。
又ｒは２次曲面頂における曲率半径、ｐは円錐定数、
Ｅ，Ｆ，Ｇは夫々４次，６次，８次の非球面係数であ
る。

【００４４】この図３７、図３８等に示す対物光学系の
前群発散系の物体側の面に用いられる周辺にいくにした
がって正の屈折力が強くなっていく非球面の場合、有効
光束が通過する範囲における非球面形状は、次の条件
（８），（９），（１０）を満足するものである。（８）Ｐ_f ＝１（９）Ｅ_f・ｆ³ ＞０（１０）｜Ｅ_f・ｆ³ ｜＞｜Ｆ_f・ｆ⁵ ｜ここでＰ_f ，Ｅ_f ，Ｆ_f はそれぞれ前群発散系に用いら
れる非球面の円錐定数、４次，６次の非球面係数であ
る。

【００４５】条件（８）は、円錐定数を１に固定し上記
の非球面の式を用いて非球面を近似することを意味して
いる。条件（９），（１０）は非球面が周辺に行くにし
たがって正の屈折力が強くなるものであることを示して
いる。

【００４６】条件（９）および条件（１０）において、
Ｅ_f ，Ｆ_f が同符号で条件の範囲を外れた場合、周辺部
の屈折力が強くなりすぎて水中における歪曲収差が補正
過剰になり好ましくない。また条件（９）および条件
（１０）においてＥ_f ，Ｆ_fが異符号で条件の範囲を外
れるとレンズ周辺部で非球面が変曲面を有する形状にな
り、加工が困難になるので好ましくない。

【００４７】以上の条件（８），（９），（１０）を満
足するか、あるいは次に示す条件（１１）を満足するか
のいずれかであることが好ましい。（１１）０．００５≦｜Δ_f ／ｆ｜≦０．０３ここで、Δ_f は最大像高の軸外主光線が前群非球面と交
わる点における非球面量である。ただしこの非球面量
は、非球面の式で決まるｘ座標の値とｒを曲率半径とす
る球面レンズを想定した時のｘ座標値との差である。

【００４８】条件（１１）の上限を外れると歪曲収差の
補正が過剰になり、条件（１１）の下限より外れると歪
曲収差が補正不足になり好ましくない。

【００４９】図３９に示す対物光学系の後群収斂光学系
の最も像側の凸面に用いられる非球面が、周辺にいくに
したがって正の屈折力が弱くなっていく非球面の場合に
は、この非球面の形状が有効光束が通過する範囲内で以
下の条件（１２）を満足するものであることが望まし
い。（１２） −２≦Ｐ_r ≦０．１ここでＰ_r は、後群収斂系に用いられる非球面のその形
状を表わす式における円錐定数である。

【００５０】条件（１２）は、後群収斂系で用いられる
非球面が双曲面、放物面もしくは放物面に近い楕円形状
で近似できることを意味している。条件（１２）を満足
する非球面は、その周辺部の屈折力が徐々に弱くなる形
状である。この条件（１２）の下限を越えると水中にお
ける歪曲収差が補正過剰になり好ましくなく、上限を越
えると歪曲収差が補正不足になり好ましくない。

【００５１】また上記非球面は次の条件（１３）を満足
するようにすることが望ましい。（１３）０．００３≦｜Δ_r ／ｆ｜≦０．０３ここでΔ_r は最大像高の軸外主光線が後群収斂系中の非
球面と交わる点における非球面量で、前記の非球面の式
で決まるｘ座標値と上記式のｒの値を曲率半径とした球
面のｘ座標値との差である。

【００５２】上記条件（１３）を外れると歪曲収差が補
正過剰あるいは補正不足になり好ましくない。

【００５３】更に上記非球面が次の条件（１４）を満足
することが望ましい。（１４）｜Ｅ_r・ｆ³ ｜≦０．１かつ｜Ｆ_r・ｆ⁵ ｜≦０．１ただしＥ_r、Ｆ_rは夫々後群収斂系に用いられた非球面の
４次、６次の係数である。

【００５４】この条件（１４）を外れると非球面が変曲
点を有する形状になり加工上好ましくない。

【００５５】また図３９に示す対物光学系の場合、次の
条件（１５）を満足することが望ましい。（１５）０．５≦Δ_r ／Δ_f ≦２この条件（１５）は、前群発散系に用いられる非球面の
非球面量Δ_f と後群収斂系に用いられる非球面の非球面
量Δ_r との比を規定したもので、これによって前群と後
群の非球面による歪曲収差の補正の割合いを定めたもの
である。条件（１５）の上限を越えると後群中の非球面
での歪曲収差を補正する作用が大きくなり、この非球面
の非球面量が大になり又変曲点を持つ形状になり加工が
困難になる。条件（１５）の下限を越えると前群中の非
球面での歪曲収差補正作用が大になり、又非球面量が大
になる等同様の問題が生ずる。また条件（１５）の上限
又は下限を越えるといずれも他の収差特に非点収差に対
し悪影響を及ぼすので好ましくない。それは、前群中の
非球面で発生する非点収差と後群中の非球面で発生する
非点収差とでは符号が異なりかつ非球面量が同じであれ
ば非点収差の発生量の絶対値はほぼ等しい。したがって
どちらか一方の非球面量が大になりすぎると大きな非点
収差が発生するので、歪曲収差と非点収差をバランスを
とりながら補正を行なうことが困難になる。

【００５６】更に図３９に示すような、内視鏡光学系で
用いる対物光学系の場合、後群収斂系は、図４０に示す
ような構成にすることが望ましい。つまり、この図に示
すように、後群収斂系を物体側から順に凸レンズＬ₃ の
次に凸レンズＬ₄ と凹レンズＬ₅ と像側の面が非球面で
ある凸レンズＬ₆ とを接合した３枚接合レンズとで構成
することである。リレー光学系を用いた硬性内視鏡にお
いては、リレー光学系で発生する大きな負の像面湾曲を
対物光学系で補正する必要がある。図４０の対物光学系
は、前群発散系で用いている２枚の凹レンズが、前記の
負の像面湾曲を補正するためのもので、この２枚の凹レ
ンズにより、ペッツバール和を補正している。そのため
に従来の内視鏡対物光学系のように後群収斂系に強い凹
面を設ける必要はない。このように後群収斂系中に強い
凹面を用いなければ、組立て時に偏芯や傾きが発生して
も像への影響は小さい。さらに３枚接合レンズにするこ
とによってレンズの厚さが増加し、傾きが発生しにくい
構造である。

【００５７】

【実施例】次に本発明の内視鏡対物レンズの各実施例を
示す。実施例１ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝6.961 ，像高＝1.0823 ，物体距離＝-10.8225 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.2706 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝1.8433 ｄ₂ ＝0.4221 ｒ₃ ＝3.2577（非球面）ｄ₃ ＝0.2165 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.7333 ｄ₄ ＝0.3383 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.6380 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.6615 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-2.6906 ｄ₇ ＝1.4223 ｒ₈ ＝4.5493 ｄ₈ ＝1.4801 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-2.9294 ｄ₉ ＝0.9629 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.43 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝1.3293 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-4.0675 （非球面）ｄ₁₁＝9.3723 ｒ₁₂＝11.4502 ｄ₁₂＝14.5455 ｎ₈ ＝1.63980 ν₈ ＝34.48 ｒ₁₃＝4.6764 ｄ₁₃＝14.4589 ｎ₉ ＝1.56883 ν₉ ＝56.34 ｒ₁₄＝−12.7132 ｄ₁₄＝2.2727 ｒ₁₅＝12.7132 ｄ₁₅＝14.4589 ｎ₁₀＝1.56883 ν₁₀＝56.34 ｒ₁₆＝-4.6764 ｄ₁₆＝14.5455 ｎ₁₁＝1.63980 ν₁₁＝34.48 ｒ₁₇＝-11.4502 ｄ₁₇＝10.5952 ｒ₁₈＝11.4502 ｄ₁₈＝14.5455 ｎ₁₂＝1.63980 ν₁₂＝34.48 ｒ₁₉＝4.6764 ｄ₁₉＝14.4589 ｎ₁₃＝1.56883 ν₁₃＝56.34 ｒ₂₀＝-12.7132 ｄ₂₀＝2.2727 ｒ₂₁＝12.7132 ｄ₂₁＝14.4589 ｎ₁₄＝1.56883 ν₁₄＝56.34 ｒ₂₂＝-4.6764 ｄ₂₂＝14.5455 ｎ₁₅＝1.63980 ν₁₅＝34.48 ｒ₂₃＝-11.4502 ｄ₂₃＝10.5952 ｒ₂₄＝11.4502 ｄ₂₄＝14.5455 ｎ₁₆＝1.63980 ν₁₆＝34.48 ｒ₂₅＝4.6764 ｄ₂₅＝14.4589 ｎ₁₇＝1.56883 ν₁₇＝56.34 ｒ₂₆＝-12.7132 ｄ₂₆＝2.2727 ｒ₂₇＝12.7132 ｄ₂₇＝14.4589 ｎ₁₈＝1.56883 ν₁₈＝56.34 ｒ₂₈＝-4.6764 ｄ₂₈＝14.5455 ｎ₁₉＝1.63980 ν₁₉＝34.48 ｒ₂₉＝-11.4502 非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.23382 ，Ｆ＝-0.91809
×10^-1 ，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.5152 ，Ｅ＝0.67273 ×10^-2 ，Ｆ
＝0.13870 ×10^-2 Ｇ＝-0.35319×10^-3 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.010 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.00
9 ｆ₂ ／ｆ＝3.324 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.710 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.522 Ｐ_r ＝-0.51520 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00673 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝0.
00139 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.23382 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.0
9181 Δ_r ／ｆ＝0.01477 ，Δ_f ／ｆ＝0.01452 ，Δ_r ／Δ_f
＝1.01698 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.881 実施例２ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝7.032 ，像高＝1.0571 ，物体距離＝-10.5708 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.2643 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝2.1832 ｄ₂ ＝0.4123 ｒ₃ ＝3.0632（非球面）ｄ₃ ＝0.2114 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.6417 ｄ₄ ＝0.3301 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.5997 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.5764 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-2.6424 ｄ₇ ＝1.3868 ｒ₈ ＝4.0577 ｄ₈ ＝1.4449 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-2.8105 ｄ₉ ＝0.9521 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.43 ｒ₁₀＝11.3280 ｄ₁₀＝1.3124 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-3.8026 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.24601 ，Ｆ＝-0.10328
，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.4753 ，Ｅ＝0.63765 ×10^-2 ，Ｆ
＝-0.28208×10^-3 Ｇ＝0.23367 ×10^-3 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.040 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.01
0 ｆ₂ ／ｆ＝3.242 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.682 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.379 Ｐ_r ＝-0.47530 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00638 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝−
0.00028 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.24601 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.1
0328 Δ_r ／ｆ＝0.01225 ，Δ_f ／ｆ＝0.01494 ，Δ_r ／Δ_f
＝0.82053 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.915 実施例３ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝6.982 ，像高＝1.0341 ，物体距離＝-10.3413 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.2585 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝1.8791 ｄ₂ ＝0.4033 ｒ₃ ＝3.1610（非球面）ｄ₃ ＝0.2068 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.6553 ｄ₄ ＝0.3213 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.5612 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.5025 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-2.5809 ｄ₇ ＝1.4198 ｒ₈ ＝4.5117 ｄ₈ ＝1.3243 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-2.3261 ｄ₉ ＝0.8355 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.43 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝1.2068 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-3.7005 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.24403 ，Ｆ＝-0.10295
，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.1977 ，Ｅ＝0.25649 ×10^-2 ，Ｆ
＝-0.18360×10^-2 Ｇ＝-0.58170×10^-3Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1}
］／Ｉ₁ ＝1.063 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.02
0 ｆ₂ ／ｆ＝3.229 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.653 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.447 Ｐ_r ＝-0.19770 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00256 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝0.
00184 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.24403 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.1
0295 Δ_r ／ｆ＝0.00794 ，Δ_f ／ｆ＝0.01179 ，Δ_r ／Δ_f
＝0.67331 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.880 実施例４ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝7.191 ，像高＝1.0194 ，物体距離＝-10.1937 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.2548 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝1.8887 ｄ₂ ＝0.3975 ｒ₃ ＝3.1113（非球面）ｄ₃ ＝0.2039 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.6227 ｄ₄ ＝0.3162 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.5387 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.4527 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-2.5603 ｄ₇ ＝1.4003 ｒ₈ ＝4.4048 ｄ₈ ＝1.3049 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-2.2783 ｄ₉ ＝0.9161 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.43 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝1.2700 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-3.7531 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.25069 ，Ｆ＝-0.12191
，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.1864 ，Ｅ＝0.21158 ×10^-2 ，Ｆ
＝0.12969 ×10^-2 Ｇ＝-0.40633×10^-3 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.086 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.02
3 ｆ₂ ／ｆ＝3.235 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.626 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.418 Ｐ_r ＝-0.18640 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00212 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝0.
00130 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.25069 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.1
2191 Δ_r ／ｆ＝0.00641 ，Δ_f ／ｆ＝0.01083 ，Δ_r ／Δ_f
＝0.59151 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.880 実施例５ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝6.972 ，像高＝0.9940 ，物体距離＝-9.9403 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.2485 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝1.9132 ｄ₂ ＝0.3877 ｒ₃ ＝3.0543（非球面）ｄ₃ ＝0.1988 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.5842 ｄ₄ ＝0.3061 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.4979 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.3695 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-2.4352 ｄ₇ ＝1.4418 ｒ₈ ＝4.0715 ｄ₈ ＝1.3342 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-2.0505 ｄ₉ ＝1.0438 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.43 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝1.3683 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-3.8761 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.24395 ，Ｆ＝-0.13368
，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝0.0109 ，Ｅ＝0.89242 ×10^-3 ，Ｆ＝
0.10708 ×10^-2 Ｇ＝-0.35392×10^-3 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.122 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.03
0 ｆ₂ ／ｆ＝3.211 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.598 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.383 Ｐ_r ＝0.01090 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00089 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝0.
00107 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.24395 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.1
3368 Δ_r ／ｆ＝0.00371 ，Δ_f ／ｆ＝0.00897 ，Δ_r ／Δ_f
＝0.41384 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.880 実施例６ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝7.046 ，像高＝1.2837 ，物体距離＝-12.8370 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.3209 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝1.3846 ｄ₂ ＝0.5006 ｒ₃ ＝2.3736（非球面）ｄ₃ ＝0.2567 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.8650 ｄ₄ ＝0.3969 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.9447 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝4.3411 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-3.4553 ｄ₇ ＝0.9922 ｒ₈ ＝5.0053 ｄ₈ ＝2.0117 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-4.7892 ｄ₉ ＝1.1192 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.43 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝1.5694 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-4.7932 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.16721 ，Ｆ＝0.11591
×10^-2 ，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.3708 ，Ｅ＝0.47311 ×10^-2 ，Ｆ
＝0.16145 ×10^-2 Ｇ＝-0.27338×10^-3 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.021 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.01
1 ｆ₂ ／ｆ＝3.681 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.764 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
1.041 Ｐ_r ＝-0.37080 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00473 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝0.
00161 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.16721 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝0.00
116 Δ_r ／ｆ＝0.02248 ，Δ_f ／ｆ＝0.02675 ，Δ_r ／Δ_f
＝0.84035 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.924 実施例７ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝6.882 ，像高＝1.2579 ，物体距離＝-12.5788 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.3145 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝1.3292 ｄ₂ ＝0.4906 ｒ₃ ＝2.4656（非球面）ｄ₃ ＝0.2516 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.8623 ｄ₄ ＝0.3883 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.9049 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝4.2544 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-3.3930 ｄ₇ ＝1.1394 ｒ₈ ＝4.9754 ｄ₈ ＝1.9720 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-4.6296 ｄ₉ ＝1.1140 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.43 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝1.5528 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-4.8590 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.17434 ，Ｆ＝-0.11384
×10^-1 ，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.3517 ，Ｅ＝0.45110 ×10^-2 ，Ｆ
＝0.15651 ×10^-2 Ｇ＝-0.27550×10^-3 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.042 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ _0.5 ＝1.01
5 ｆ₂ ／ｆ＝3.702 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.736 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
1.049 Ｐ_r ＝-0.35170 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00451 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝0.
00157 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.17434 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.0
1138 Δ_r ／ｆ＝0.01961 ，Δ_f ／ｆ＝0.02280 ，Δ_r ／Δ_f
＝0.86026 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.908 実施例８ｆ＝1.000 ，Ｆ／-6.419 ，像高＝1.2315 ，物体距離＝-12.3153 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.3079 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝1.2767 ｄ₂ ＝0.4803 ｒ₃ ＝2.5821（非球面）ｄ₃ ＝0.2463 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.8572 ｄ₄ ＝0.3796 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.8645 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝4.1658 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-3.3283 ｄ₇ ＝1.3009 ｒ₈ ＝4.9327 ｄ₈ ＝1.9317 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-4.4815 ｄ₉ ＝1.1140 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.43 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝1.5405 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-4.9443 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.18150 ，Ｆ＝-0.26834
×10^-1 ，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.3237 ，Ｅ＝0.43451 ×10^-2 ，Ｆ
＝0.14583 ×10^-2 Ｇ＝-0.26273×10^-3 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.064 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.01
9 ｆ₂ ／ｆ＝3.726 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.706 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
1.050 Ｐ_r ＝-0.32370 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00435 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝0.
00146 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.18150 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.0
2683 Δ_r ／ｆ＝0.01694 ，Δ_f ／ｆ＝0.01939 ，Δ_r ／Δ_f
＝0.87368 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.891 実施例９ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝6.892 ，像高＝1.2048 ，物体距離＝-12.0482 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.3012 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝1.2610 ｄ₂ ＝0.4699 ｒ₃ ＝2.9569（非球面）ｄ₃ ＝0.2410 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.8227 ｄ₄ ＝0.3765 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.8272 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝4.0723 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-3.1683 ｄ₇ ＝1.5747 ｒ₈ ＝4.8056 ｄ₈ ＝1.7863 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-3.8637 ｄ₉ ＝1.1775 ｎ₆ ＝1.84666 ν₆ ＝23.78 ｒ₁₀＝26.5208 ｄ₁₀＝1.5625 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-4.4008 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.18429 ，Ｆ＝-0.35216
×10^-1 ，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.2740 ，Ｅ＝0.37727 ×10^-2 ，Ｆ
＝0.11271 ×10^-2 Ｇ＝-0.22503×10^-3 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.088Ｎ_w
・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.026 ｆ₂ ／ｆ＝3.853 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.654 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.931 Ｐ_r ＝-0.27400 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00377 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝0.
00113 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.18429 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.0
3522 Δ_r ／ｆ＝0.01446 ，Δ_f ／ｆ＝0.01556 ，Δ_r ／Δ_f
＝0.92938 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.872 実施例１０ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝6.957 ，像高＝1.1655 ，物体距離＝-11.6550 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.2914 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝1.2952 ｄ₂ ＝0.4546 ｒ₃ ＝3.0903（非球面）ｄ₃ ＝0.2331 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.8108 ｄ₄ ＝0.3639 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.7675 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.9395 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-3.0726 ｄ₇ ＝1.4999 ｒ₈ ＝4.5400 ｄ₈ ＝1.7282 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-3.7309 ｄ₉ ＝1.1408 ｎ₆ ＝1.84666 ν₆ ＝23.78 ｒ₁₀＝30.8611 ｄ₁₀＝1.5032 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-4.4508 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.19965 ，Ｆ＝-0.10989
，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.2539 ，Ｅ＝0.40453 ×10^-2 ，Ｆ
＝0.57476 ×10^-3 Ｇ＝-0.63055×10^-4 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.124 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.02
7 ｆ₂ ／ｆ＝3.683 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.652 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.870 Ｐ_r ＝-0.25390 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00405 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝0.
00057 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.19965 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.1
0989 Δ_r ／ｆ＝0.01208 ，Δ_f ／ｆ＝0.01369 ，Δ_r ／Δ_f
＝0.88266 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.881 実施例１１ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝6.839 ，像高＝1.0173 ，物体距離＝-10.1726 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.2543 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝1.9678 ｄ₂ ＝0.3967 ｒ₃ ＝3.1031（非球面）ｄ₃ ＝0.2035 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.6328 ｄ₄ ＝0.3161 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.5361 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.4451 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-2.5356 ｄ₇ ＝1.3888 ｒ₈ ＝4.3532 ｄ₈ ＝1.3020 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-2.3000 ｄ₉ ＝0.8992 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.43 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝1.2544 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-3.7375 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.25518 ，Ｆ＝-0.11884
，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.2343 ，Ｅ＝0.32156 ×10^-2 ，Ｆ
＝0.12975 ×10^-2 Ｇ＝-0.43564×10^-3 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.062 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.01
8 ｆ₂ ／ｆ＝3.198 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.648 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.396 Ｐ_r ＝-0.23430 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00322 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝0.
00130 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.25518 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.1
1884 Δ_r ／ｆ＝0.00766 ，Δ_f ／ｆ＝0.01135 ，Δ_r ／Δ_f
＝0.67515 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.880 実施例１２ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝6.966 ，像高＝1.0352 ，物体距離＝-10.3520 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.2588 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝2.1401 ｄ₂ ＝0.4037 ｒ₃ ＝2.5543（非球面）ｄ₃ ＝0.2070 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.5708 ｄ₄ ＝0.3106 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.3763 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.6971 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-2.5717 ｄ₇ ＝2.0270 ｒ₈ ＝4.0195 ｄ₈ ＝1.4966 ｎ₅ ＝1.56873 ν₅ ＝63.16 ｒ₉ ＝-2.7906 ｄ₉ ＝1.1387 ｎ₆ ＝1.84666 ν₆ ＝23.78 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝0.7593 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-5.6376 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.19607 ，Ｆ＝-0.12207
×10^-1 ，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.8118 ，Ｅ＝0.85868 ×10^-2 ，Ｆ
＝-0.28924×10^-3 Ｇ＝0.62463 ×10^-4 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.064 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.01
8 ｆ₂ ／ｆ＝3.154 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.632 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.352 Ｐ_r ＝-0.81180 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00859 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝-
0.00029 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.19607 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.0
1221 Δ_r ／ｆ＝0.01108 ，Δ_f ／ｆ＝0.00874 ，Δ_r ／Δ_f
＝1.26775 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.882 実施例１３ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝6.123 ，像高＝1.0707 ，物体距離＝-10.7064 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.2677 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝2.1738 ｄ₂ ＝0.4176 ｒ₃ ＝3.2983（非球面）ｄ₃ ＝0.2141 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.6084 ｄ₄ ＝0.3284 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.6123 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.6304 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₈ ＝4.3220 ｄ₈ ＝1.4947 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-2.3605 ｄ₉ ＝1.2848 ｎ₆ ＝1.84666 ν₆ ＝23.78 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝1.3457 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-3.8908 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.20224 ，Ｆ＝-0.12648
×10^-1 ，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.9672 ，Ｅ＝0.30557 ×10^-2 ，Ｆ
＝0.46831 ×10^-3 Ｇ＝-0.70924×10^-4 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.066 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.02
3 ｆ₂ ／ｆ＝3.383 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.636 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.348 Ｐ_r ＝-0.96720 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00306 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝0.
00047 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.20224 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.0
1265 Δ_r ／ｆ＝0.00992 ，Δ_f ／ｆ＝0.01284 ，Δ_r ／Δ_f
＝0.77259 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.913 実施例１４ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝6.117 ，像高＝1.0515 ，物体距離＝-10.5152 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.2629 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝2.1051 ｄ₂ ＝0.4101 ｒ₃ ＝2.6052（非球面）ｄ₃ ＝0.2103 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.5636 ｄ₄ ＝0.3155 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.3957 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.7532 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-2.7032 ｄ₇ ＝2.0574 ｒ₈ ＝3.9320 ｄ₈ ＝1.5110 ｎ₅ ＝1.56873 ν₅ ＝63.16 ｒ₉ ＝-2.9100 ｄ₉ ＝1.1567 ｎ₆ ＝1.84666 ν₆ ＝23.78 ｒ₁₀＝31.5457 ｄ₁₀＝0.7755 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-5.3754 （非球面）ｄ₁₁＝8.8328 ｒ₁₂＝10.1630 ｄ₁₂＝24.5426 ｎ₈ ＝1.58913 ν₈ ＝61.18 ｒ₁₃＝-5.4322 ｄ₁₃＝1.2198 ｎ₉ ＝1.72342 ν₉ ＝37.95 ｒ₁₄＝-10.8107 ｄ₁₄＝2.1030 ｒ₁₅＝10.8107 ｄ₁₅＝1.2198 ｎ₁₀＝1.72342 ν₁₀＝37.95 ｒ₁₆＝5.4322 ｄ₁₆＝24.5426 ｎ₁₁＝1.58913 ν₁₁＝61.18 ｒ₁₇＝-10.1630 ｄ₁₇＝9.4637 ｒ₁₈＝10.1630 ｄ₁₈＝24.5426 ｎ₁₂＝1.58913 ν₁₂＝61.18 ｒ₁₉＝-5.4322 ｄ₁₉＝1.2198 ｎ₁₃＝1.72342 ν₁₃＝37.95 ｒ₂₀＝-10.8107 ｄ₂₀＝2.1030 ｒ₂₁＝10.8107 ｄ₂₁＝1.2198 ｎ₁₄＝1.72342 ν₁₄＝37.95 ｒ₂₂＝5.4322 ｄ₂₂＝24.5426 ｎ₁₅＝1.58913 ν₁₅＝61.18 ｒ₂₃＝-10.1630 ｄ₂₃＝9.4637 ｒ₂₄＝10.1630 ｄ₂₄＝24.5426 ｎ₁₆＝1.58913 ν₁₆＝61.18 ｒ₂₅＝-5.4322 ｄ₂₅＝1.2198 ｎ₁₇＝1.72342 ν₁₇＝37.95 ｒ₂₆＝-10.8107 ｄ₂₆＝2.1030 ｒ₂₇＝10.8107 ｄ₂₇＝1.2198 ｎ₁₈＝1.72342 ν₁₈＝37.95 ｒ₂₈＝5.4322 ｄ₂₈＝24.5426 ｎ₁₉＝1.58913 ν₁₉＝61.18 ｒ₂₉＝-10.1630 ｄ₂₉＝9.4637 ｒ₃₀＝10.1630 ｄ₃₀＝24.5426 ｎ₂₀＝1.58913 ν₂₀＝61.18 ｒ₃₁＝-5.4322 ｄ₃₁＝1.2198 ｎ₂₁＝1.72342 ν₂₁＝37.95 ｒ₃₂＝-10.8107 ｄ₃₂＝2.1030 ｒ₃₃＝10.8107 ｄ₃₃＝1.2198 ｎ₂₂＝1.72342 ν₂₂＝37.95 ｒ₃₄＝5.4322 ｄ₃₄＝24.5426 ｎ₂₃＝1.58913 ν₂₃＝61.18 ｒ₃₅＝-10.1630 ｄ₃₅＝9.4637 ｒ₃₆＝10.1630 ｄ₃₆＝24.5426 ｎ₂₄＝1.58913 ν₂₄＝61.18 ｒ₃₇＝-5.4322 ｄ₃₇＝1.2198 ｎ₂₅＝1.72342 ν₂₅＝37.95 ｒ₃₈＝-10.8107 ｄ₃₈＝2.1030 ｒ₃₉＝10.8107 ｄ₃₉＝1.2198 ｎ₂₆＝1.72342 ν₂₆＝37.95 ｒ₄₀＝5.4322 ｄ₄₀＝24.5426 ｎ₂₇＝1.58913 ν₂₇＝61.18 ｒ₄₁＝-10.1630 非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.19711 ，Ｆ＝0.21332
×10^-2 ，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-1.6493 ，Ｅ＝0.80385 ×10^-2 ，Ｆ
＝-0.43085×10^-3 Ｇ＝0.75286 ×10^-4 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.063 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.02
2 ｆ₂ ／ｆ＝3.252 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.616 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.350 Ｐ_r ＝-1.64930 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00804 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝-
0.00043 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.19711 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝0.00
213 Δ_r ／ｆ＝0.01205 ，Δ_f ／ｆ＝0.00916 ，Δ_r ／Δ_f
＝1.31532 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.880 実施例１５ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝6.969 ，像高＝0.9712 ，物体距離＝-10.6724 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.2668 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝2.0538 ｄ₂ ＝0.4162 ｒ₃ ＝3.2136（非球面）ｄ₃ ＝0.2135 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.7646 ｄ₄ ＝0.3349 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.6200 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.6059 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-2.5270 ｄ₇ ＝1.3099 ｒ₈ ＝3.6394 ｄ₈ ＝1.4301 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-2.6704 ｄ₉ ＝0.8834 ｎ₆ ＝1.84666 ν₆ ＝23.78 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝1.2378 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-4.2449 （非球面）ｄ₁₁＝5.4749 ｒ₁₂＝12.1398 ｄ₁₂＝25.6137 ｎ₈ ＝1.62004 ν₈ ＝36.25 ｒ₁₃＝∞ ｄ₁₃＝1.8036 ｒ₁₄＝-16.4952 ｄ₁₄＝2.8282 ｎ₉ ＝1.65160 ν₉ ＝58.67 ｒ₁₅＝-3.7268 ｄ₁₅＝1.4408 ｎ₁₀＝1.80610 ν₁₀＝40.95 ｒ₁₆＝-8.3244 ｄ₁₆＝2.9989 ｒ₁₇＝∞ ｄ₁₇＝25.6137 ｎ₁₁＝1.62004 ν₁₁＝36.25 ｒ₁₈＝-12.1398 ｄ₁₈＝4.2689 ｒ₁₉＝12.1398 ｄ₁₉＝25.6137 ｎ₁₂＝1.62004 ν₁₂＝36.25 ｒ₂₀＝∞ ｄ₂₀＝1.8036 ｒ₂₁＝16.4952 ｄ₂₁＝2.8282 ｎ₁₃＝1.65160 ν₁₃＝58.67 ｒ₂₂＝-3.7268 ｄ₂₂＝1.4408 ｎ₁₄＝1.80610 ν₁₄＝40.95 ｒ₂₃＝-8.3244 ｄ₂₃＝2.9989 ｒ₂₄＝∞ ｄ₂₄＝25.6137 ｎ₁₅＝1.62004 ν₁₅＝36.25 ｒ₂₅＝-12.1398 ｄ₂₅＝4.2689 ｒ₂₆＝12.1398 ｄ₂₆＝25.6137 ｎ₁₆＝1.62004 ν₁₆＝36.25 ｒ₂₇＝∞ ｄ₂₇＝1.8036 ｒ₂₈＝16.4952 ｄ₂₈＝2.8282 ｎ₁₇＝1.65160 ν₁₇＝58.67 ｒ₂₉＝-3.7268 ｄ₂₉＝1.4408 ｎ₁₈＝1.80610 ν₁₈＝40.95 ｒ₃₀＝-8.3244 ｄ₃₀＝2.9989 ｒ₃₁＝∞ ｄ₃₁＝25.6137 ｎ₁₉＝1.62004 ν₁₉＝36.25 ｒ₃₂＝-12.1398 非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.13167 ，Ｆ＝-0.32093
×10^-1 ，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-1.0302 ，Ｅ＝0.11359 ×10^-1 ，Ｆ
＝-0.24794×10^-2 Ｇ＝0.56402 ×10^-3 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.064 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.01
4 ｆ₂ ／ｆ＝3.014 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.776 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.497 Ｐ_r ＝-1.03020 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.01136 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝-
0.00248 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.13167 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.0
3209 Δ_r ／ｆ＝0.01146 ，Δ_f ／ｆ＝0.00761 ，Δ_r ／Δ_f
＝1.50605 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.949 実施例１６ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝-6.957 ，像高＝1.0202 ，物体距離＝-11.2107 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.2803 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝2.0816 ｄ₂ ＝0.4373 ｒ₃ ＝3.3761（非球面）ｄ₃ ＝0.2242 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.7676 ｄ₄ ＝0.3525 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.7018 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.7877 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-2.6453 ｄ₇ ＝1.3850 ｒ₈ ＝3.9137 ｄ₈ ＝1.5248 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-2.9057 ｄ₉ ＝0.9492 ｎ₆ ＝1.84666 ν₆ ＝23.78 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝1.3161 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-4.3545 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.11562 ，Ｆ＝-0.22734
×10^-1 ，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-1.1846 ，Ｅ＝0.11470 ×10^-1 ，Ｆ
＝-0.19759×10^-2 Ｇ＝0.43484 ×10^-3 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.065 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.01
4 ｆ₂ ／ｆ＝3.190 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.770 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.486 Ｐ_r ＝-1.18460 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.01147 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝-
0.00198 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.11562 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.0
2273 Δ_r ／ｆ＝0.01432 ，Δ_f ／ｆ＝0.00837 ，Δ_r ／Δ_f
＝1.71095 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.968 実施例１７ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝7.121 ，像高＝1.2315 ，物体距離＝-12.3153 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.3079 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝1.2890 ｄ₂ ＝0.4803 ｒ₃ ＝2.8820（非球面）ｄ₃ ＝0.2463 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.8189 ｄ₄ ＝0.3853 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.8680 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝4.1624 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-3.2267 ｄ₇ ＝1.6246 ｒ₈ ＝4.9893 ｄ₈ ＝1.8261 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-3.9785 ｄ₉ ＝1.1977 ｎ₆ ＝1.84666 ν₆ ＝23.78 ｒ₁₀＝22.2049 ｄ₁₀＝1.5955 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-4.3091 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.17648 ，Ｆ＝-0.26174
×^-1 ，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.2863 ，Ｅ＝0.37904 ×10^-2 ，Ｆ
＝0.15203 ×10^-2 Ｇ＝-0.31287×10^-3 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.064 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.02
0 ｆ₂ ／ｆ＝3.966 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.662 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.917 Ｐ_r ＝-0.28630 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00379 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝0.
00152 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.17648 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.0
2617 Δ_r ／ｆ＝0.01716 ，Δ_f ／ｆ＝0.01632 ，Δ_r ／Δ_f
＝1.05156 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.873 実施例１８ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝6.978 ，像高＝1.2315 ，物体距離＝-12.3153 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.3079 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝1.2652 ｄ₂ ＝0.4803 ｒ₃ ＝2.9281（非球面）ｄ₃ ＝0.2463 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.8223 ｄ₄ ＝0.3850 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.8679 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝4.1626 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-3.2354 ｄ₇ ＝1.6265 ｒ₈ ＝4.9708 ｄ₈ ＝1.8256 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-3.9488 ｄ₉ ＝1.2017 ｎ₆ ＝1.84666 ν₆ ＝23.78 ｒ₁₀＝23.4199 ｄ₁₀＝1.6019 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-4.3643 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.17506 ，Ｆ＝0.27795
×10^-2 ，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.2850 ，Ｅ＝0.37047 ×10^-2 ，Ｆ
＝0.13122 ×10^-2 Ｇ＝-0.27698×10^-3 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.064 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.02
2 ｆ₂ ／ｆ＝3.969 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.654 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.933 Ｐ_r ＝-0.28500 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.00370 ，Ｆ_r・ｆ⁵ ＝0.
00131 Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.17506 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝0.00
278 Δ_r ／ｆ＝0.01624 ，Δ_f ／ｆ＝0.01693 ，Δ_r ／Δ_f
＝0.95900 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.869 実施例１９ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝7.000 ，像高＝0.8543 ，物体距離＝-8.9928 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.2698 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝∞ ｄ₂ ＝0.0899 ｒ₃ ＝4.9254（非球面）ｄ₃ ＝0.1799 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.5414 ｄ₄ ＝0.2698 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.3427 ｎ₃ ＝1.78800 ν₃ ＝47.38 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.1177 ｎ₄ ＝1.78800 ν₄ ＝47.38 ｒ₇ ＝-1.9838 ｄ₇ ＝0.0899 ｒ₈ ＝28.5890 ｄ₈ ＝1.2680 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-1.4460 ｄ₉ ＝0.9263 ｎ₆ ＝1.84666 ν₆ ＝23.78 ｒ₁₀＝-3.6133 ｄ₁₀＝0.1799 ｒ₁₁＝7.2932 ｄ₁₁＝0.6115 ｎ₇ ＝1.78472 ν₇ ＝25.68 ｒ₁₂＝1.5126 ｄ₁₂＝1.1511 ｎ₈ ＝1.85026 ν₈ ＝32.28 ｒ₁₃＝10.1250 非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.92890 ×10^-1 ，Ｆ＝0.
13021 ×10^-2Ｇ＝0.97914 ×10^-8 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.044 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.01
7 ｆ₂ ／ｆ＝2.257 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.788 ，Ｐ_f ＝1.0000
0 Ｅ_f・ｆ³ ＝0.09289 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝0.00130 ，Δ_f ／ｆ＝
0.00529 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.872 実施例２０ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝7.007 ，像高＝0.8418 ，物体距離＝-8.4173 ｒ₁ ＝∞ ｄ₁ ＝0.2525 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝∞ ｄ₂ ＝0.0842 ｒ₃ ＝4.6103（非球面）ｄ₃ ＝0.1684 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.5067 ｄ₄ ＝0.2525 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.5859 ｎ₃ ＝1.78800 ν₃ ＝47.38 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.2374 ｎ₄ ＝1.78800 ν₄ ＝47.38 ｒ₇ ＝-1.9672 ｄ₇ ＝0.1684 ｒ₈ ＝2.4747 ｄ₈ ＝1.2290 ｎ₅ ＝1.58913 ν₅ ＝61.18 ｒ₉ ＝-1.9327 ｄ₉ ＝0.4209 ｎ₆ ＝1.78472 ν₆ ＝25.71 ｒ₁₀＝-27.2576 ｄ₁₀＝0.8502 ｒ₁₁＝-1.1978 ｄ₁₁＝0.6734 ｎ₇ ＝1.78472 ν₇ ＝25.71 ｒ₁₂＝∞ ｄ₁₂＝0.6734 ｎ₈ ＝1.77250 ν₈ ＝49.66 ｒ₁₃＝-1.8375 非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.11327 ，Ｆ＝0.18122
×10^-2 Ｇ＝0.15554 ×10^-7 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.047 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.01
9 ｆ₂ ／ｆ＝2.474 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.739 ，Ｐ_f ＝1.0000
0 Ｅ_f・ｆ³ ＝0.11327 ，Ｆ_f・ｆ⁵ ＝0.00181 ，Δ_f ／ｆ＝
0.00640 ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.866実施例２１ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝7.044 ，像高＝1.0163 ，物体距離＝-10.1626 ｒ₁ ＝20.3252 ｄ₁ ＝0.2541 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝1.8042 ｄ₂ ＝0.3964 ｒ₃ ＝3.1037（非球面）ｄ₃ ＝0.2033 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.6243 ｄ₄ ＝0.3156 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.5345 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.4418 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-2.5249 ｄ₇ ＝1.3854 ｒ₈ ＝4.3431 ｄ₈ ＝1.3013 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-2.2946 ｄ₉ ＝0.8931 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.43 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝1.2486 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-3.7583 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.25516 ，Ｆ＝-0.12031
，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.2112 ，Ｅ＝0.28328 ×10^-2 ，Ｆ
＝0.13314 ×10^-2 Ｇ＝-0.40308×10^-3 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.035 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.01
5 ｆ₂ ／ｆ＝3.163 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.645 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.398 ｒ₂ ／ｒ₁ ＝0.089 ，Ｐ_r ＝-0.21120 ，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.
00283 Ｆ_r・ｆ⁵ ＝0.00133 ，Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.25
516 Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.12031 ，Δ_r ／ｆ＝0.00719 ，Δ_f ／ｆ
＝0.01152 Δ_r ／Δ_f ＝0.62399 ，ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.884 実施例２２ｆ＝1.000 ，Ｆナンバー＝6.904 ，像高＝1.0466 ，物体距離＝-10.4660 ｒ₁ ＝-20.9325 ｄ₁ ＝0.2617 ｎ₁ ＝1.76820 ν₁ ＝71.79 ｒ₂ ＝2.0703 ｄ₂ ＝0.4082 ｒ₃ ＝3.1899（非球面）ｄ₃ ＝0.2093 ｎ₂ ＝1.78472 ν₂ ＝25.71 ｒ₄ ＝0.6724 ｄ₄ ＝0.3253 ｒ₅ ＝∞ ｄ₅ ＝1.5805 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝∞「明るさ絞り位置」ｄ₆ ＝3.5444 ｎ₄ ＝1.77250 ν₄ ＝49.66 ｒ₇ ＝-2.5782 ｄ₇ ＝1.4285 ｒ₈ ＝4.5018 ｄ₈ ＝1.3464 ｎ₅ ＝1.51633 ν₅ ＝64.15 ｒ₉ ＝-2.3994 ｄ₉ ＝0.9222 ｎ₆ ＝1.80518 ν₆ ＝25.43 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝1.2880 ｎ₇ ＝1.56384 ν₇ ＝60.69 ｒ₁₁＝-3.8254 （非球面）非球面係数（第３面）Ｐ＝1.0000 ，Ｅ＝0.23739 ，Ｆ＝-0.99493
×10^-1 ，Ｇ＝0 （第１１面）Ｐ＝-0.2823 ，Ｅ＝0.40717 ×10^-2 ，Ｆ
＝0.11266 ×10^-2 Ｇ＝-0.37668×10^-3 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A1} ］／Ｉ₁ ＝1.099 Ｎ_w・f・tan[sin^-1{(1/Ｎ₁)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ＝1.02
3 ｆ₂ ／ｆ＝3.268 ，ｆ₁ ／ｆ＝-0.664 ，ｆ₁₂／ｆ₁₁＝
0.462 ｒ₂ ／ｒ₁ ＝-0.099 ，Ｐ_r ＝-0.28230，Ｅ_r・ｆ³ ＝0.0
0407 Ｆ_r・ｆ⁵ ＝0.00113 ，Ｐ_f ＝1.00000 ，Ｅ_f・ｆ³ ＝0.23
739 Ｆ_f・ｆ⁵ ＝-0.09949 ，Δ_r ／ｆ＝0.00937 ，Δ_f ／ｆ
＝0.01203 Δ_r ／Δ_f ＝0.77927 ，ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ＝0.883 ただしｒ₁ ，ｒ₂ ，・・・はレンズ各面の曲率半径、ｄ
₁ ，ｄ₂ ，・・・は各レンズの肉厚およびレンズ間隔、ｎ
₁ ，ｎ₂ ，・・・は各レンズの屈折率、ν₁ ，ν₂ ，・・・
は各レンズのアッベ数である。

【００５８】これら実施例で、実施例１は図１に示すよ
うな３回リレーのリレーレンズを含むもので、対物光学
系は、図２に示す通りである。又実施例２〜４、５、１
１、１２、１３、１６の対物光学系も図２に示す構成の
ものである。又実施例６〜１０の対物光学系は、図３に
示す通りの構成である。実施例１４は図４に示すもので
５回リレーのリレーレンズを含むもので、対物光学系は
図２や図３と類似のものだが、リレーレンズが異なって
いる。実施例１５は、図５に示す３回リレーのリレーレ
ンズを含むもので、対物光学系は前記の各実施例と類似
の構成であるが、リレーレンズが図１，図４に示すもの
と相違する。実施例１７，１８は図６に示す通りであ
る。又実施例１９乃至実施例２２は夫々図７乃至図１０
に示す通りである。

【００５９】実施例１の空気中および水中での収差状況
は、夫々図１１，１２に示す通りである。又実施例２乃
至実施例２２の収差状況（水中）は夫々図１３乃至図３
３に示す通りである。

【００６０】図４９および５０は、夫々本発明の対物光
学系を用いた直視および前方斜視の硬性内視鏡の先端部
の断面図である。ここで平凹レンズＬ₁ は人工サファイ
アで形成され、凹レンズＬ₂ は物体が非球面の非球面レ
ンズ、平凸レンズＬ₃ は後群収斂系を構成する凸レン
ズ、Ｐは視野方向変換プリズム、１，２，３は硬性鏡を
構成するパイプ、４は間隔管、５は照明用ライトガイド
である。尚レンズＬ₁は高温高圧水蒸気による滅菌時に
硬性鏡内部へ水蒸気が侵入しないようにパイプ２に半田
付けされている。そのためレンズＬの周辺には金属が蒸
着されている。このようにレンズへの金属の蒸着を良好
に行なうためには、結晶軸方向を光軸に対しほぼ９０°
とすることが望ましい。又フレアー等の有害光を除去す
るためにレンズＬ₁ 等の周辺部その他に黒色塗料を塗付
してある。

【００６１】本発明の各実施例は、いずれも第１面にお
ける入射高が低くおさえられ、内視鏡挿入部の径を小さ
くし得るようにしてある。このように入射光線高を低く
おさえるためには下記の式を満足することが望ましい。
ＲＨ₁ ／Ｉ₁ ≦２ただしＲＨ₁ は光学系第１面における
主光線高の最大値、Ｉ₁ は最大像高である。

【００６２】上記条件を外れると、第１面の光線高が高
くなるか又はレンズ外径に対して必要以上に像高が低く
なり、明るい鮮明な画像を得ることが出来ない。

【００６３】

【発明の効果】本発明の内視鏡対物光学系は、水中観察
時に歪曲収差が良好に補正され広角での内視鏡観察が可
能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１の内視鏡光学系の構成を
示す図

【図２】本発明の実施例１，２〜４，１１，１２，
１３，１６の対物光学系の断面図

【図３】本発明の実施例６〜１０の対物光学系の断
面図

【図４】本発明の実施例１４の内視鏡光学系の構成
を示す図

【図５】本発明の実施例１５の内視鏡光学系の構成
を示す図

【図６】本発明の実施例１７，１８の対物光学系の
断面図

【図７】本発明の実施例１９の対物光学系の断面図

【図８】本発明の実施例２０の対物光学系の断面図

【図９】本発明の実施例２１の対物光学系の断面図

【図１０】本発明の実施例２２の対物光学系の断面図

【図１１】本発明の実施例１の空気中における収差曲
線図

【図１２】本発明の実施例１の水中における収差曲線
図

【図１３】本発明の実施例２の水中における収差曲線
図

【図１４】本発明の実施例３の水中における収差曲線
図

【図１５】本発明の実施例４の水中における収差曲線
図

【図１６】本発明の実施例５の水中における収差曲線
図

【図１７】本発明の実施例６の水中における収差曲線
図

【図１８】本発明の実施例７の水中における収差曲線
図

【図１９】本発明の実施例８の水中における収差曲線
図

【図２０】本発明の実施例９の水中における収差曲線
図

【図２１】本発明の実施例１０の水中における収差曲
線図

【図２２】本発明の実施例１１の水中における収差曲
線図

【図２３】本発明の実施例１２の水中における収差曲
線図

【図２４】本発明の実施例１３の水中における収差曲
線図

【図２５】本発明の実施例１４の水中における収差曲
線図

【図２６】本発明の実施例１５の水中における収差曲
線図

【図２７】本発明の実施例１６の水中における収差曲
線図

【図２８】本発明の実施例１７の水中における収差曲
線図

【図２９】本発明の実施例１８の水中における収差曲
線図

【図３０】本発明の実施例１９の水中における収差曲
線図

【図３１】本発明の実施例２０の水中における収差曲
線図

【図３２】本発明の実施例２１の水中における収差曲
線図

【図３３】本発明の実施例２２の水中における収差曲
線図

【図３４】内視鏡対物光学系における軸外主光線の屈
折状況を示す図

【図３５】水中で歪曲収差が補正された対物光学系で
の空気中、水中での像の見えを示す図

【図３６】上記対物光学系および従来の対物光学系の
視野角と像高との関係を示すグラフ

【図３７】リレーレンズを備えた内視鏡観察光学系の
構成を示す図

【図３８】前群発散系と後群収斂系の間にプリズムを
配置した対物光学系の構成を示す図

【図３９】他の対物光学系を有する観察光学系の構成
を示す図

【図４０】後群収斂系に３枚接合レンズを用いた本発
明の対物光学系の構成を示す図

【図４１】従来の対物光学系の構成を示す図

【図４２】上記対物光学系とリレーレンズとを組合わ
せた光学系の構成を示す図

【図４３】カメラレンズの構成を示す図

【図４４】ｆθレンズの構成を示す図

【図４５】歪曲収差のある光学系による物体像の見え
を示す図

【図４６】物体側の面が平面である光学系の入射角、
出射角の空気中と水中とでの差を示す図

【図４７】上記光学系の歪曲収差図

【図４８】上記歪曲収差の構成図

【図４９】本発明の対物光学系を備えた内視鏡の先端
部の構造を示す図

【図５０】本発明の対物光学系を備えた前方斜視の内
視鏡の先端部の構造を示す図

【手続補正書】

【提出日】平成５年５月３１日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】特許請求の範囲

【補正方法】変更

【補正内容】

【特許請求の範囲】

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２４

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２４】

【課題を解決するための手段】本発明の内視鏡対物光学
系は、任意の液体中にある対象物を観察する際に歪曲収
差が良好に補正された像を得ることを目的として、少な
くとも物体の観察開口が液体中に配置されるもので、下
記の条件（１）または（２）を満足するものである。（１）０．８２≦Ｎ_Ｗ・ｆ・ｔａｎ［ｓｉｎ
^−１｛（１／Ｎ_Ｗ）ｓｉｎθ_Ａ１｝］／Ｉ_１≦１．１８（２）０．９≦Ｎ_Ｗ・ｆ・ｔａｎ［ｓｉｎ^−１｛（１
／Ｎ_Ｗ）ｓｉｎθ_Ａ０．５｝］／Ｉ_０．５≦１．１ただしＮ_Ｗは前記の液体の屈折率、ｆは対物光学系の焦
点距離、θ_Ａ１は最大像高における空気中での視野角、
θ_Ａ０．５は最大像高の半分の像高における空気中での
視野角、Ｉ_１は最大像高、Ｉ_０．５は最大像高の半分の
像高である。

【手続補正３】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００５７

【補正方法】変更

【補正内容】

【００５７】

【実施例】次に本発明の内視鏡対物レンズの各実施例を
示す。実施例１ただしｒ_１’ｒ_２’・・・はレンズ各面の曲率半径、ｄ
_１’ｄ_２’・・・は各レンズの肉厚およびレンズ間隔、
ｎ_１’ｎ_２’・・・は各レンズの屈折率、ν_１’ν_２’
・・・は各レンズのアッベ数である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】観察対象物が任意の液体中に存在し、少な
くとも物体側観察開口が該液体で使用される内視鏡にお
いて、前記内視鏡用の観察光学系が以下の条件（１）又
は（２）を満足する事を特徴とする内視鏡対物光学系。（１） 0.82≦Ｎ_w・ｆ・tan[sin^-1{(1/Ｎ_w)sinθ_A1｝］／Ｉ₁ ≦1.18 （２） 0.9 ≦Ｎ_w・ｆ・tan[sin^-1{(1/Ｎ_w)sinθ_A0.5} ］／Ｉ_0.5 ≦1.1 但し、Ｎ_wは前記液体の屈折率、ｆは対物光学系の焦点
距離、θ_A1は最大像高における空気中での視野角、θ
_A0.5は最大像高の半分の像高における空気中での視野
角、Ｉ₁ は最大像高、Ｉ_0.5 は最大像高の半分の像高で
ある。
【請求項２】前記観察光学系が物体像を形成する対物光
学系とこの像を複数回伝送するリレー光学系とを有し、
前記対物光学系が物体側より順に、物体側の面に周辺に
行くにしたがって正の屈折力が強くなっていく非球面を
有する負メニスカスレンズからなる前群発散系と、接合
レンズを含み少なくとも２つのレンズ成分からなる後群
収斂系とで構成されるレトロフォーカスタイプのテレセ
ントリック光学系であり、前記対物光学系の入射瞳が対
物光学系の内部にあり、更に以下の条件（３）、（４）
を満足する請求項１の内視鏡用観察光学系。（３）１≦ｆ₂／ｆ≦１０（４） −０．１≦ｆ₁／ｆ≦−４但し、ｆ₁は前群発散系の焦点距離、ｆ₂は後群収斂系の
焦点距離、ｆ₁₁は前群発散系の物体側の負レンズの焦点
距離、ｆ₁₂は前群発散系の非球面を有する負レンズの焦
点距離、ｒ₁は前記物体側の負レンズの物体側面の曲率
半径、ｒ₂は前記物体側の負レンズの像側面の曲率半径
である。
【請求項３】前記観察光学系が物体像を形成する対物光
学系と、この像を複数回伝送するリレー光学系とを有
し、前記対物光学系が物体側より順に、負レンズと物体
側の面に周辺に行くにしたがって正の屈折力が強くなっ
ていく非球面を配置した負レンズとからなる前群発散系
と、少なくとも２つのレンズ成分からなり最も像側の凸
面に周辺に行くにしたがって正の屈折力が弱くなってい
く非球面を配置した後群収斂系とで構成されるレトロフ
ォーカスタイプのテレセントリック光学系であり、前記
対物光学系の入射瞳が対物光学系の内部にあり、更に以
下の条件を満足する請求項１の内視鏡用観察光学系。（３）１≦ｆ₂／ｆ≦１０（４） −０．１≦ｆ₁／ｆ≦−４（５）０．２≦ｆ₁₂／ｆ₁₁≦１．２（６） −０．５≦ｒ₂／ｒ₁≦０．５但し、ｆ₁は前群発散系の焦点距離、ｆ₂は後群収斂系の
焦点距離、ｆ₁₁は前群発散系の物体側の負レンズの焦点
距離、ｆ₁₂は前群発散系の非球面を有する負レンズの焦
点距離、ｒ₁は前記物体側の負レンズの物体側面の曲率
半径、ｒ₂は前記物体側の負レンズの像側面の曲率半径
である。
【請求項４】物体像を形成する対物光学系と、この像を
複数回伝送するリレー光学系を有する内視鏡観察光学系
において、前記対物光学系が物体側から順に、物体側の
面に周辺に行くにしたがって正の屈折力が強くなってい
く非球面を有する負メニスカスレンズからなる前群発散
系と、接合レンズを含み少なくとも２つのレンズ成分か
らなる後群収斂系とで構成されるレトロフォーカスタイ
プのテレセントリック光学系であり、前記対物光学系の
入射瞳が対物光学系の内部にあり、更に以下の条件
（３）、（４）を満足し、かつ前記非球面を（７）式で
近似したとき条件（８）〜（１１）を満足する内視鏡観
察光学系。（３）１≦ｆ₂／ｆ≦１０（４） −０．１≦ｆ₁／ｆ≦−４（７）ｘ＝（ｙ²／ｒ）／［１＋｛１−Ｐ（ｙ／
ｒ）²｝^1/2］＋Ｅｙ⁴＋Ｆｙ⁶＋Ｇｙ⁸ （８）Ｐ_f＝１（９）Ｅ_f・ｆ³＞０（１０）｜Ｅ_f・ｆ³｜＞｜Ｆ_f・ｆ⁵｜（１１）０．００５≦｜Δ_f／ｆ｜≦０．０３但し、ｆ₁は前群発散系の焦点距離、ｆ₂は後群収斂系の
焦点距離、ｘ，ｙは光軸をｘ軸として光の進行方向を正
とし、光軸と垂直な方向をｙ軸とし、面と光軸の交点を
原点としたときの座標で、ｒは基準となる２次曲面頂に
おける曲率半径、Ｐは円錐定数、Ｅ、Ｆ、Ｇは夫々４
次、６次、８次の非球面係数であり、Ｐ_f、Ｅ_f、Ｆ_fは
夫々前群発散系に用いられる非球面の円錐定数、４次、
６次の非球面、Δ_fは最大像高の軸外主光線が前群発散
系の非球面と交わる点における非球面量である。ここで
非球面量とは式（７）のｒを曲率半径とする球面と非球
面とのｘ方向の変位である。
【請求項５】物体像を形成する対物光学系と、この像を
複数回伝送するリレー光学系を有する内視鏡観察光学系
において、前記対物光学系が物体側から順に、負レンズ
と物体側の面に周辺に行くにしたがって正の屈折力が強
くなっていく非球面を配置した負レンズとからなる前群
発散系と、少なくとも２つのレンズ成分からなり最も像
側の凸面に周辺に行くにしたがって正の屈折力が弱くな
っていく非球面を配置した後群収斂系をで構成されるレ
トロフォーカスタイプのテレセントリック光学系であ
り、前記対物光学系の入射瞳が対物光学系の内部にあ
り、更に以下の条件（３）、（６）を満足し、かつ前記
非球面を（７）式で近似したとき条件（８）〜（１５）
を満足する内視鏡観察光学系。（３）１≦ｆ₂／ｆ≦１０（４） −０．１≦ｆ₁／ｆ≦−４（５）０．２≦ｆ₁₂／ｆ₁₁≦１．２（６） −０．５≦ｒ₂／ｒ₁≦０．５（７）ｘ＝（ｙ²／ｒ）／［１＋｛１−Ｐ（ｙ／
ｒ）²｝^1/2］＋Ｅｙ⁴＋Ｆｙ⁶＋Ｇｙ⁸ （８）Ｐ_f＝１（９）Ｅ_f・ｆ³＞０（１０）｜Ｅ_f・ｆ³｜＞｜Ｆ_f・ｆ⁵｜（１１）０．００５≦｜Δ_f／ｆ｜≦０．０３（１２）−２≦Ｐ_r≦０．１（１３）０．００３≦｜Δ_r／ｆ｜≦０．０３（１４）｜Ｅ_f・ｆ³｜≦０．１、｜Ｆ_r・ｆ⁵｜≦０．１（１５）０．５≦Δ_r／Δ_f≦２但し、ｆ₁は前群発散系の焦点距離、ｆ₂は後群収斂系の
焦点距離、ｆ₁₁は前群発散系の物体側の凹レンズの焦点
距離、ｆ₁₂は前群発散系の非球面を有する凹レンズの焦
点距離、ｒ₁は前記物体側の凹レンズの物体側面の曲率
半径、ｒ₂は前記物体側の凹レンズの像側面の曲率半
径、ｘ，ｙは光軸をｘ軸にとり、光の進行方向を正、光
軸と垂直な方向をｙ軸にとったもので、面と光軸の交点
を原点としており、ｒは２次曲面頂における曲率半径、
Ｐは円錐定数、Ｅ、Ｆ、Ｇは夫々４次、６次、８次の非
球面係数であり、Ｐ_f、Ｅ_f、Ｆ_fは夫々前群発散系に用
いられる非球面の円錐定数、４次、６次の非球面、
Ｐ_r、Ｅ_r、Ｆ_rは夫々後群収斂系に用いれれる円錐定
数、４次、６次の非球面係数、Δ_fは最大像高の軸外主
光線が前群発散系の非球面と交わる点における非球面
量、Δ_rは最大像高の軸外主光線が後群非球面と交わる
点における非球面量である。ここで非球面量とは式
（７）のｒを曲率半径とする球面と非球面とのｘ方向の
差である。