JPH0961710A - 内視鏡対物レンズ - Google Patents
内視鏡対物レンズInfo
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- JPH0961710A JPH0961710A JP21191995A JP21191995A JPH0961710A JP H0961710 A JPH0961710 A JP H0961710A JP 21191995 A JP21191995 A JP 21191995A JP 21191995 A JP21191995 A JP 21191995A JP H0961710 A JPH0961710 A JP H0961710A
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- Japan
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- lens
- objective lens
- endoscope objective
- positive
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- Instruments For Viewing The Inside Of Hollow Bodies (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 貼合わせレンズを用いることなく、諸収差特
に倍率色収差が補正され、レンズ全長が短く、光学性能
の高い内視鏡対物レンズを得ること。 【構成】 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レ
ンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、明るさ絞り
と、正の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有
する第４レンズの単レンズ４枚で構成され、第３レンズ
は像側に凸のメニスカスレンズからなり、第４レンズは
物体側に凸のメニスカスレンズからなる内視鏡対物レン
ズ。
に倍率色収差が補正され、レンズ全長が短く、光学性能
の高い内視鏡対物レンズを得ること。 【構成】 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レ
ンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、明るさ絞り
と、正の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有
する第４レンズの単レンズ４枚で構成され、第３レンズ
は像側に凸のメニスカスレンズからなり、第４レンズは
物体側に凸のメニスカスレンズからなる内視鏡対物レン
ズ。
Description
【０００１】
【技術分野】本発明は、医用及び工業用内視鏡の対物レ
ンズに関する。
ンズに関する。
【０００２】
【従来技術およびその問題点】気管支や胆道、膵管等の
狭い体腔内に挿入して観察、治療を行う細径内視鏡が実
用化されているが、より細い内腔を観察する必要や、患
者の苦痛を軽減する目的から、より外径の細い内視鏡対
物レンズが求められている。
狭い体腔内に挿入して観察、治療を行う細径内視鏡が実
用化されているが、より細い内腔を観察する必要や、患
者の苦痛を軽減する目的から、より外径の細い内視鏡対
物レンズが求められている。
【０００３】細径の内視鏡対物レンズとしては、例えば
本出願人の出願に係る特開平７−８４１７９号のよう
に、物体側から順に、負のパワーを持つ第１レンズと、
明るさ絞りと、正のパワーを持つ第２レンズと、正のパ
ワーを持つ第３レンズとの単レンズ３枚構成のものが知
られている。このタイプは、小さいＦナンバーで焦点深
度が深いという利点があるが、反面、像面湾曲や倍率色
収差等が比較的大きく、解像力の点で十分ではなかっ
た。
本出願人の出願に係る特開平７−８４１７９号のよう
に、物体側から順に、負のパワーを持つ第１レンズと、
明るさ絞りと、正のパワーを持つ第２レンズと、正のパ
ワーを持つ第３レンズとの単レンズ３枚構成のものが知
られている。このタイプは、小さいＦナンバーで焦点深
度が深いという利点があるが、反面、像面湾曲や倍率色
収差等が比較的大きく、解像力の点で十分ではなかっ
た。
【０００４】同じ３枚構成のものとしては、特開平５−
１０７４７０号のように、物体側から順に負のパワーを
持つ第１レンズと、正のパワーを持つ第２レンズと、明
るさ絞りと、正のパワーを持つ第３レンズとによって構
成される単レンズ３枚のものがある。しかし、このタイ
プは倍率色収差は補正できるが、像面湾曲や非点収差が
大きい。
１０７４７０号のように、物体側から順に負のパワーを
持つ第１レンズと、正のパワーを持つ第２レンズと、明
るさ絞りと、正のパワーを持つ第３レンズとによって構
成される単レンズ３枚のものがある。しかし、このタイ
プは倍率色収差は補正できるが、像面湾曲や非点収差が
大きい。
【０００５】一方、特公昭６０−４９６３号のような後
群の正レンズに接合レンズを用いたタイプによれば、像
面湾曲、倍率色収差等の諸収差は良好に補正されてい
る。しかし、接合レンズは構成する正レンズの周縁部の
厚さ（コバ厚）と負レンズの中心厚は所定の厚さを保持
しなくてはならないため、全長が長くなってしまうとい
う問題が避けられない。対物レンズの全長が長くなる
と、内視鏡先端部も長くなってしまうため、湾曲操作性
の悪化につながり好ましくない。また、接合レンズは、
加工製造時にレンズは芯出しや貼り合わせ等の工程が新
たに増えるという問題に加えて、接合レンズを構成する
両凸レンズの両面の曲率がほぼ同じになるためレンズの
向きの判別が難しいという問題も生じ得る。
群の正レンズに接合レンズを用いたタイプによれば、像
面湾曲、倍率色収差等の諸収差は良好に補正されてい
る。しかし、接合レンズは構成する正レンズの周縁部の
厚さ（コバ厚）と負レンズの中心厚は所定の厚さを保持
しなくてはならないため、全長が長くなってしまうとい
う問題が避けられない。対物レンズの全長が長くなる
と、内視鏡先端部も長くなってしまうため、湾曲操作性
の悪化につながり好ましくない。また、接合レンズは、
加工製造時にレンズは芯出しや貼り合わせ等の工程が新
たに増えるという問題に加えて、接合レンズを構成する
両凸レンズの両面の曲率がほぼ同じになるためレンズの
向きの判別が難しいという問題も生じ得る。
【０００６】同じ４枚構成のものとしては、特開平２−
１７６６１１号のように、物体側から順に負のパワーを
持つ第１レンズと、正のパワーを持つ第２レンズと、明
るさ絞りと、正のパワーを持つ第３レンズと、正のパワ
ーを持つ第４レンズとによって構成されるものも知られ
ている。しかし、特開平２−１７６６１１号では、ＬＤ
／ｆ＝５〜６程度となり（ＬＤ；レンズ全長、ｆ；焦点
距離）、レンズ全長が長いという問題がある。また、第
３レンズの物体側の面がほぼ平面あるいは凸面になって
いるので、コマ収差、非点収差の発生が大きかった。ま
た、第３レンズの正のパワーが強いためにその第２面で
球面収差が大きく発生していた。つまり第４レンズはテ
レセントリック光学系にするためにだけ働いて、収差補
正にはあまり役に立っていない。
１７６６１１号のように、物体側から順に負のパワーを
持つ第１レンズと、正のパワーを持つ第２レンズと、明
るさ絞りと、正のパワーを持つ第３レンズと、正のパワ
ーを持つ第４レンズとによって構成されるものも知られ
ている。しかし、特開平２−１７６６１１号では、ＬＤ
／ｆ＝５〜６程度となり（ＬＤ；レンズ全長、ｆ；焦点
距離）、レンズ全長が長いという問題がある。また、第
３レンズの物体側の面がほぼ平面あるいは凸面になって
いるので、コマ収差、非点収差の発生が大きかった。ま
た、第３レンズの正のパワーが強いためにその第２面で
球面収差が大きく発生していた。つまり第４レンズはテ
レセントリック光学系にするためにだけ働いて、収差補
正にはあまり役に立っていない。
【０００７】
【発明の目的】本発明は、以上の問題意識に基づき、特
に４枚構成の内視鏡対物レンズにおいて、接合レンズを
用いることなく、諸収差、特に倍率色収差がよく補正さ
れて、レンズ全長が短く、光学性能の高い内視鏡対物レ
ンズを提供することを目的とする。
に４枚構成の内視鏡対物レンズにおいて、接合レンズを
用いることなく、諸収差、特に倍率色収差がよく補正さ
れて、レンズ全長が短く、光学性能の高い内視鏡対物レ
ンズを提供することを目的とする。
【０００８】
【発明の概要】本発明は、負、正、正、正の単レンズ４
枚からなる内視鏡対物レンズにおいて、第３レンズとし
て像側に凸のメニスカスレンズを配置し、第４レンズと
して物体側に凸のメニスカスレンズを配置すると、レン
ズ全長を短くし、像面湾曲や倍率色収差が良好に補正さ
れるレンズ系を得ることができることを見出して完成さ
れたものである。すなわち、本発明は、物体側から順
に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有
する第２レンズと、明るさ絞りと、正の屈折力を有する
第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズの単レン
ズ４枚で構成された内視鏡の対物レンズ系において、第
３レンズを像側に凸のメニスカスレンズから構成し、第
４レンズを物体側に凸のメニスカスレンズから構成した
ことを特徴としている。
枚からなる内視鏡対物レンズにおいて、第３レンズとし
て像側に凸のメニスカスレンズを配置し、第４レンズと
して物体側に凸のメニスカスレンズを配置すると、レン
ズ全長を短くし、像面湾曲や倍率色収差が良好に補正さ
れるレンズ系を得ることができることを見出して完成さ
れたものである。すなわち、本発明は、物体側から順
に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有
する第２レンズと、明るさ絞りと、正の屈折力を有する
第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズの単レン
ズ４枚で構成された内視鏡の対物レンズ系において、第
３レンズを像側に凸のメニスカスレンズから構成し、第
４レンズを物体側に凸のメニスカスレンズから構成した
ことを特徴としている。
【０００９】本発明の内視鏡対物レンズにおいて、対物
レンズを構成する４枚のレンズのうち、少なくとも一面
を非球面から構成すると、収差補正を良好に行なうこと
ができる。
レンズを構成する４枚のレンズのうち、少なくとも一面
を非球面から構成すると、収差補正を良好に行なうこと
ができる。
【００１０】本発明の内視鏡対物レンズは、より具体的
には、以下の条件式（１）及び（２）を満足することが
望ましい。 （１）０＜ｆ／ｒ8 ＜０．５ （２）−１．２＜ｆ／ｒ5 ＜−０．１ 但し、 ｆ：対物レンズ全系の焦点距離、 ｒ8 ：第４レンズの第２面の曲率半径、 ｒ5 ：第３レンズの第１面の曲率半径、 である。
には、以下の条件式（１）及び（２）を満足することが
望ましい。 （１）０＜ｆ／ｒ8 ＜０．５ （２）−１．２＜ｆ／ｒ5 ＜−０．１ 但し、 ｆ：対物レンズ全系の焦点距離、 ｒ8 ：第４レンズの第２面の曲率半径、 ｒ5 ：第３レンズの第１面の曲率半径、 である。
【００１１】さらに良好な性能を得るためには、以下の
条件式（３）ないし（６）を満足することが望ましい。 （３）０．１＜｜ｆ／ｆ1 ｜＜１．０ （４）ν2 ＜４５ （５）ｎ3 ＞１．７０ （６）ｎ4 ＞１．６５ 但し、 ｆ1 ；第１レンズの焦点距離、 ν2 ；第２レンズのアッベ数、 ｎ3 ；第３レンズの屈折率、 ｎ4 ；第４レンズの屈折率、 である。
条件式（３）ないし（６）を満足することが望ましい。 （３）０．１＜｜ｆ／ｆ1 ｜＜１．０ （４）ν2 ＜４５ （５）ｎ3 ＞１．７０ （６）ｎ4 ＞１．６５ 但し、 ｆ1 ；第１レンズの焦点距離、 ν2 ；第２レンズのアッベ数、 ｎ3 ；第３レンズの屈折率、 ｎ4 ；第４レンズの屈折率、 である。
【００１２】また、倍率色収差をより小さくするには、
次の条件式（７）及び（８）を満足することが望まし
い。 （７）ν3 ＞４０ （８）ν4 ＞４０ 但し、 ν3 ；第３レンズのアッベ数、 ν4 ；第４レンズのアッベ数、 である。
次の条件式（７）及び（８）を満足することが望まし
い。 （７）ν3 ＞４０ （８）ν4 ＞４０ 但し、 ν3 ；第３レンズのアッベ数、 ν4 ；第４レンズのアッベ数、 である。
【００１３】
【発明の実施の形態】負、正、絞、正、正の単レンズ４
枚からなる内視鏡対物レンズにおいて、第４レンズとし
て、物体側に凸の正のメニスカスレンズを用いると、パ
ワー配分の関係上、第１レンズの負のパワーが小さくな
り、加えて、最終面が凹面となるため、レンズ全長（第
１レンズの第１面から像面迄の距離）を短くすることが
できる。また、最終面が凹面となっているので、諸収差
を小さくすることができる。
枚からなる内視鏡対物レンズにおいて、第４レンズとし
て、物体側に凸の正のメニスカスレンズを用いると、パ
ワー配分の関係上、第１レンズの負のパワーが小さくな
り、加えて、最終面が凹面となるため、レンズ全長（第
１レンズの第１面から像面迄の距離）を短くすることが
できる。また、最終面が凹面となっているので、諸収差
を小さくすることができる。
【００１４】さらに、第１レンズと明るさ絞りの間に配
置される第２レンズは、第１、第３、第４レンズで発生
する倍率色収差を打ち消すために、高分散の正レンズで
物体側に強い凸面を持つことが好ましい。また、明るさ
絞りを挟んで第２レンズと第３レンズの両正レンズがほ
ぼ対称系で配置されるため、コマ収差、歪曲収差の発生
が減少する。
置される第２レンズは、第１、第３、第４レンズで発生
する倍率色収差を打ち消すために、高分散の正レンズで
物体側に強い凸面を持つことが好ましい。また、明るさ
絞りを挟んで第２レンズと第３レンズの両正レンズがほ
ぼ対称系で配置されるため、コマ収差、歪曲収差の発生
が減少する。
【００１５】条件式（１）は、第４レンズの第２面（最
終面）の曲率に関する条件である。この条件式の上限を
超えて、最終面の曲率が強くなると、最終レンズから射
出する軸外光束の主光線の角度が大きくなり、ファイバ
スコープの場合には光量ロスを招き、好ましくない。下
限を超えて、曲率が弱くなると、コマ収差、非点収差等
が大きくなってしまう。
終面）の曲率に関する条件である。この条件式の上限を
超えて、最終面の曲率が強くなると、最終レンズから射
出する軸外光束の主光線の角度が大きくなり、ファイバ
スコープの場合には光量ロスを招き、好ましくない。下
限を超えて、曲率が弱くなると、コマ収差、非点収差等
が大きくなってしまう。
【００１６】条件式（２）は、第３レンズの第１面の曲
率に関する条件である。条件式（２）の下限を超えて曲
率が強くなると、球面収差及び像面湾曲が大きくアンダ
ーになる。球面収差が大きくなると、解像力の低下を招
いてしまうので、好ましくない。上限値を超えて曲率が
弱くなると、コマ収差、非点収差等が大きく発生してし
まい、補正できなくなってしまう。また、第３レンズの
第１面は、この条件式に示すように、負の値、つまり凹
面としている。第３レンズの第１面を凹面とすると、コ
マ収差、非点収差を良好に補正することができる。
率に関する条件である。条件式（２）の下限を超えて曲
率が強くなると、球面収差及び像面湾曲が大きくアンダ
ーになる。球面収差が大きくなると、解像力の低下を招
いてしまうので、好ましくない。上限値を超えて曲率が
弱くなると、コマ収差、非点収差等が大きく発生してし
まい、補正できなくなってしまう。また、第３レンズの
第１面は、この条件式に示すように、負の値、つまり凹
面としている。第３レンズの第１面を凹面とすると、コ
マ収差、非点収差を良好に補正することができる。
【００１７】条件式（３）は、第１レンズのパワーの範
囲を表す。下限を超えてパワーを小さくすると、必要な
画角が得られなくなる。また、像面湾曲と軸上色収差が
補正不足（アンダー）となる。上限を超えてパワーが大
きくなると、球面収差や像面湾曲が補正過剰（オーバ
ー）となる。また、バックフォーカスが長くなり好まし
くない。
囲を表す。下限を超えてパワーを小さくすると、必要な
画角が得られなくなる。また、像面湾曲と軸上色収差が
補正不足（アンダー）となる。上限を超えてパワーが大
きくなると、球面収差や像面湾曲が補正過剰（オーバ
ー）となる。また、バックフォーカスが長くなり好まし
くない。
【００１８】条件式（４）は、第２レンズのアッベ数に
関する条件である。正の屈折力を持つ第２レンズに、ア
ッベ数の大きい硝材を用いると、軸上色収差は増加する
が、倍率色収差は減少する。よって、第２レンズの硝材
を適切に選択することにより、軸上と倍率の色収差のバ
ランスを適度なものにすることができる。条件式（５）
の上限を超えてアッベ数が大きくなると、本発明の内視
鏡対物レンズの効果の一つである倍率色収差の補正が不
十分となる。
関する条件である。正の屈折力を持つ第２レンズに、ア
ッベ数の大きい硝材を用いると、軸上色収差は増加する
が、倍率色収差は減少する。よって、第２レンズの硝材
を適切に選択することにより、軸上と倍率の色収差のバ
ランスを適度なものにすることができる。条件式（５）
の上限を超えてアッベ数が大きくなると、本発明の内視
鏡対物レンズの効果の一つである倍率色収差の補正が不
十分となる。
【００１９】条件式（５）、（６）は、第３レンズと第
４レンズの屈折率に関する条件である。条件式（５）の
下限を超えて正の屈折力を持つ第３レンズの屈折率が小
さくなると、像面湾曲が大きくなる。また、条件式
（６）の下限を超えて、正の第４レンズの屈折率が小さ
くなると、同様に、像面湾曲が大きくなる。
４レンズの屈折率に関する条件である。条件式（５）の
下限を超えて正の屈折力を持つ第３レンズの屈折率が小
さくなると、像面湾曲が大きくなる。また、条件式
（６）の下限を超えて、正の第４レンズの屈折率が小さ
くなると、同様に、像面湾曲が大きくなる。
【００２０】条件式（７）、（８）は、第３レンズと第
４レンズのアッベ数に関する条件である。これらの条件
式の下限を超えると、倍率色収差を良好に補正すること
ができない。
４レンズのアッベ数に関する条件である。これらの条件
式の下限を超えると、倍率色収差を良好に補正すること
ができない。
【００２１】次に具体的な実施例について本発明を説明
する。実施例１ないし６は、４枚の構成レンズ中に非球
面を持たない例であり、実施例７及び８は、非球面を持
つ例である。 ［実施例１］図１、図２は、本発明の内視鏡対物レンズ
の第１の実施例を示す。図１はこの実施例のレンズ構成
図であり、物体側より順に、負の第１レンズ１１、正の
第２レンズ１２、絞Ｓ、正の第３レンズ１３、及び正の
第４レンズ１４からなっており、第３レンズ１３は像側
に凸のメニスカスレンズ、第４レンズ１４は物体側に凸
のメニスカスレンズである。図２はこのレンズ系の諸収
差図である。
する。実施例１ないし６は、４枚の構成レンズ中に非球
面を持たない例であり、実施例７及び８は、非球面を持
つ例である。 ［実施例１］図１、図２は、本発明の内視鏡対物レンズ
の第１の実施例を示す。図１はこの実施例のレンズ構成
図であり、物体側より順に、負の第１レンズ１１、正の
第２レンズ１２、絞Ｓ、正の第３レンズ１３、及び正の
第４レンズ１４からなっており、第３レンズ１３は像側
に凸のメニスカスレンズ、第４レンズ１４は物体側に凸
のメニスカスレンズである。図２はこのレンズ系の諸収
差図である。
【００２２】このレンズ系の具体的数値データを表１に
示す。以下の各表及び各図面において、FEは基準物体距
離（物体から第１レンズ第１面までの距離）5mm での実
効Ｆ値、F は対物レンズ全系の焦点距離、M は近軸横倍
率、W は基準物体距離での半画角、FBはバックフォーカ
ス、ｒはレンズ各面の曲率半径、ｄはレンズ厚もしくは
レンズ間隔、Ｎはｄ線に対する屈折率、νはｄ線のアッ
ベ数を示す。ＳＡは球面収差、ＳＣは正弦条件、ｄ線、
ｇ線、Ｃ線は、それぞれの波長における、球面収差によ
って示される色収差、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナ
ルを示している。
示す。以下の各表及び各図面において、FEは基準物体距
離（物体から第１レンズ第１面までの距離）5mm での実
効Ｆ値、F は対物レンズ全系の焦点距離、M は近軸横倍
率、W は基準物体距離での半画角、FBはバックフォーカ
ス、ｒはレンズ各面の曲率半径、ｄはレンズ厚もしくは
レンズ間隔、Ｎはｄ線に対する屈折率、νはｄ線のアッ
ベ数を示す。ＳＡは球面収差、ＳＣは正弦条件、ｄ線、
ｇ線、Ｃ線は、それぞれの波長における、球面収差によ
って示される色収差、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナ
ルを示している。
【００２３】
【表１】 FE=1:2.3 f=0.50 M=-0.096 W=59.7 ° FB=0.36 No． ｒ ｄ Ｎ ν 1 ∞ 0.30 1.51633 64.1 2 0.441 0.08 - - 3 0.666 0.30 1.92286 21.3 4 ∞ 0.03 - - 絞 ∞ 0.03 - - 5 -0.691 0.40 1.88300 40.8 6 -0.537 0.05 - - 7 0.870 0.46 1.88300 40.8 8 2.276 - - -
【００２４】［実施例２］図３、図４は、本発明の内視
鏡対物レンズの第２の実施例である。表２はレンズデー
タ、図３はレンズ構成図で、基本的なレンズ構成は、実
施例１と同様である。図４は諸収差図である。
鏡対物レンズの第２の実施例である。表２はレンズデー
タ、図３はレンズ構成図で、基本的なレンズ構成は、実
施例１と同様である。図４は諸収差図である。
【表２】 FE=1:2.3 f=0.56 M=-0.110 W=49.8 FB=0.45 No． ｒ ｄ Ｎ ν 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 0.518 0.08 - - 3 0.489 0.30 1.92286 21.3 4 ∞ 0.03 - - 絞 ∞ 0.03 - - 5 -0.634 0.40 1.88300 40.8 6 -0.564 0.05 - - 7 0.893 0.46 1.72916 54.7 8 3.017 - - -
【００２５】［実施例３］図５、図６は、本発明の内視
鏡対物レンズの第３の実施例である。表３はレンズデー
タ、図５はレンズ構成図で、基本的なレンズ構成は、実
施例１と同様である。図６は諸収差図である。
鏡対物レンズの第３の実施例である。表３はレンズデー
タ、図５はレンズ構成図で、基本的なレンズ構成は、実
施例１と同様である。図６は諸収差図である。
【表３】 FE=1:2.2 f=0.48 M=-0.093 W=60.6 ゜ FB=0.33 No． ｒ ｄ Ｎ ν 1 ∞ 0.30 1.51633 64.1 2 0.514 0.10 - - 3 0.694 0.30 1.92286 21.3 4 ∞ 0.03 - - 絞 ∞ 0.03 - - 5 -0.541 0.35 1.69680 55.5 6 -0.404 0.05 - - 7 0.806 0.41 1.88300 40.8 8 1.502 - - -
【００２６】［実施例４］図７、図８は、本発明の内視
鏡対物レンズの第４の実施例である。表４はレンズデー
タ、図７はレンズ構成図で、基本的なレンズ構成は、実
施例１と同様である。図８は諸収差図である。
鏡対物レンズの第４の実施例である。表４はレンズデー
タ、図７はレンズ構成図で、基本的なレンズ構成は、実
施例１と同様である。図８は諸収差図である。
【表４】 FE=1:2.2 f=0.49 M=-0.093 W=60.2 ゜ FB=0.35 No． ｒ ｄ Ｎ ν 1 ∞ 0.30 1.51633 64.1 2 1.500 0.17 - - 3 1.159 0.30 1.92286 21.3 4 ∞ 0.03 - - 絞 ∞ 0.03 - - 5 -0.608 0.35 1.88300 40.8 6 -0.456 0.05 - - 7 0.766 0.32 1.88300 40.8 8 1.266 - - -
【００２７】［実施例５］図９、図１０は、本発明の内
視鏡対物レンズの第５の実施例である。表５はレンズデ
ータ、図９はレンズ構成図で、基本的なレンズ構成は、
実施例１と同様である。図１０は諸収差図である。
視鏡対物レンズの第５の実施例である。表５はレンズデ
ータ、図９はレンズ構成図で、基本的なレンズ構成は、
実施例１と同様である。図１０は諸収差図である。
【表５】 FE=1:2.2 f=0.49 M=-0.093 W=60.2 ゜ FB=0.34 No． ｒ ｄ Ｎ ν 1 ∞ 0.30 1.51633 64.1 2 1.830 0.19 - - 3 1.245 0.30 1.92286 21.3 4 ∞ 0.03 - - 絞 ∞ 0.03 - - 5 -0.610 0.35 1.88300 40.8 6 -0.459 0.05 - - 7 0.769 0.34 1.88300 40.8 8 1.266 - - -
【００２８】［実施例６］図１１、図１２は、本発明の
内視鏡対物レンズの第６の実施例である。表６はレンズ
データ、図１１はレンズ構成図で、基本的なレンズ構成
は、実施例１と同様である。図１２は諸収差図である。
内視鏡対物レンズの第６の実施例である。表６はレンズ
データ、図１１はレンズ構成図で、基本的なレンズ構成
は、実施例１と同様である。図１２は諸収差図である。
【表６】 FE=1:2.2 f=0.48 M=-0.091 W=60.2 ° FB=0.28 No． ｒ ｄ Ｎ ν 1 ∞ 0.30 1.51633 64.1 2 0.441 0.13 - - 3 0.533 0.30 1.88300 40.8 4 ∞ 0.03 - - 絞 ∞ 0.03 - - 5 -0.624 0.40 1.88300 40.8 6 -0.489 0.05 - - 7 0.722 0.40 1.69680 55.5 8 1.120 - - -
【００２９】［実施例７］図１３、図１４は、本発明の
内視鏡対物レンズの第７の実施例である。表７はレンズ
データ、図１３はレンズ構成図で、基本的なレンズ構成
は、実施例１と同様であるが、第４レンズの第２面（最
終面）は回転対称非球面である。図１４は諸収差図であ
る。
内視鏡対物レンズの第７の実施例である。表７はレンズ
データ、図１３はレンズ構成図で、基本的なレンズ構成
は、実施例１と同様であるが、第４レンズの第２面（最
終面）は回転対称非球面である。図１４は諸収差図であ
る。
【表７】 FE=1:2.2 f=0.44 M=-0.081 W=60.0 ° FB=0.32 No． ｒ ｄ Ｎ ν 1 ∞ 0.45 1.51633 64.1 2 0.602 0.22 - - 3 0.715 0.30 1.92286 21.3 4 ∞ 0.03 - - 絞 ∞ 0.03 - - 5 -0.642 0.36 1.88300 40.8 6 -0.452 0.05 - - 7 0.961 0.34 1.88300 40.8 8* 1.943 - - - * は回転対称非球面。但し、回転対称非球面は次式で定
義される。 x=Ch2/{1+[1-(1+K)C2h2]1/2}+A4h4+A6h6+A8h8+・・・ （Ｃは曲率(1/r)、ｈは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数) 非球面データ； No.8:K=-0.84661 ×10、A4=0.40136、A6=-0.32335 ×10、 A8=0.39710 ×102 、A10=-0.11827 ×103
義される。 x=Ch2/{1+[1-(1+K)C2h2]1/2}+A4h4+A6h6+A8h8+・・・ （Ｃは曲率(1/r)、ｈは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数) 非球面データ； No.8:K=-0.84661 ×10、A4=0.40136、A6=-0.32335 ×10、 A8=0.39710 ×102 、A10=-0.11827 ×103
【００３０】［実施例８］図１５、図１６は、本発明の
内視鏡対物レンズの第８の実施例である。表８はレンズ
データ、図１５はレンズ構成図で、基本的なレンズ構成
は、実施例１と同様であるが、第１レンズの第１面は回
転対称非球面である。図１６は諸収差図である。
内視鏡対物レンズの第８の実施例である。表８はレンズ
データ、図１５はレンズ構成図で、基本的なレンズ構成
は、実施例１と同様であるが、第１レンズの第１面は回
転対称非球面である。図１６は諸収差図である。
【表８】 FE=1:2.2 f=0.42 M=-0.078 W=59.9 ° FB=0.30 No． ｒ ｄ Ｎ ν 1* ∞ 0.40 1.51633 64.1 2 0.291 0.08 - - 3 0.567 0.30 1.92286 21.3 4 ∞ 0.03 - - 絞 ∞ 0.03 - - 5 -0.921 0.35 1.88300 40.8 6 -0.452 0.05 - - 7 1.126 0.44 1.88300 40.8 8 4.545 - - - * は回転対称非球面。 非球面データ； No.1:K=0、 A4=0.26540、A6=-0.23453、 A8=-0.32681、 A10
=0.73374
=0.73374
【００３１】次に、実施例１ないし８の各条件式に対応
する値を表９に示す。
する値を表９に示す。
【表９】 条件式（１） 条件式（２） 条件式（３） 実施例１ 0.220 -0.724 0.586 ２ 0.186 -0.883 0.959 ３ 0.320 -0.887 0.486 ４ 0.387 -0.806 0.168 ５ 0.387 -0.803 0.138 ６ 0.429 -0.769 0.559 ７ 0.227 -0.685 0.375 ８ 0.092 -0.456 0.738 条件式（４） 条件式（５） 条件式（６） 実施例１ 21.3 1.883 1.883 ２ 21.3 1.883 1.729 ３ 21.3 1.729 1.883 ４ 21.3 1.883 1.883 ５ 21.3 1.883 1.883 ６ 40.8 1.883 1.729 ７ 21.3 1.883 1.883 ８ 21.3 1.883 1.883
【００３２】表９から明らかなように、実施例１ないし
８の数値は、いずれも条件式（１）から（６）を満足し
ている。また、非球面を用いた実施例７及び８では、そ
れぞれ特に歪曲収差がより良好に補正されている。また
各実施例のレンズ全長ＬＤは、ＬＤ／ｆ＝３〜４となり
特開平２−１７６６１１号と比較して約６０％に短縮さ
れた。
８の数値は、いずれも条件式（１）から（６）を満足し
ている。また、非球面を用いた実施例７及び８では、そ
れぞれ特に歪曲収差がより良好に補正されている。また
各実施例のレンズ全長ＬＤは、ＬＤ／ｆ＝３〜４となり
特開平２−１７６６１１号と比較して約６０％に短縮さ
れた。
【００３３】
【発明の効果】以上のように本発明の内視鏡対物レンズ
によれば、貼合わせレンズを用いることのない、単レン
ズ４枚の構成で、諸収差が良好に補正され、レンズ全長
が短く、光学性能の高いレンズが得られる。
によれば、貼合わせレンズを用いることのない、単レン
ズ４枚の構成で、諸収差が良好に補正され、レンズ全長
が短く、光学性能の高いレンズが得られる。
【図１】本発明による内視鏡対物レンズの第１の実施例
を示すレンズ構成図である。
を示すレンズ構成図である。
【図２】図１のレンズ系の諸収差図である。
【図３】本発明による内視鏡対物レンズの第２の実施例
を示すレンズ構成図である。
を示すレンズ構成図である。
【図４】図３のレンズ系の諸収差図である。
【図５】本発明による内視鏡対物レンズの第３の実施例
を示すレンズ構成図である。
を示すレンズ構成図である。
【図６】図５のレンズ系の諸収差図である。
【図７】本発明による内視鏡対物レンズの第４の実施例
を示すレンズ構成図である。
を示すレンズ構成図である。
【図８】図７のレンズ系の諸収差図である。
【図９】本発明による内視鏡対物レンズの第５の実施例
を示すレンズ構成図である。
を示すレンズ構成図である。
【図１０】図９のレンズ系の諸収差図である。
【図１１】本発明による内視鏡対物レンズの第６の実施
例を示すレンズ構成図である。
例を示すレンズ構成図である。
【図１２】図１１のレンズ系の諸収差図である。
【図１３】本発明による内視鏡対物レンズの第７の実施
例を示すレンズ構成図である。
例を示すレンズ構成図である。
【図１４】図１３のレンズ系の諸収差図である。
【図１５】本発明による内視鏡対物レンズの第８の実施
例を示すレンズ構成図である。
例を示すレンズ構成図である。
【図１６】図１５のレンズ系の諸収差図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 物体側から順に、負の屈折力を有する第
１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、明るさ
絞りと、正の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力
を有する第４レンズの単レンズ４枚で構成された内視鏡
対物レンズにおいて、 上記第３レンズは像側に凸のメニスカスレンズからな
り、 上記第４レンズは物体側に凸のメニスカスレンズからな
ることを特徴とする内視鏡対物レンズ。 - 【請求項２】 請求項１において、以下の条件式（１）
及び（２）を満足する内視鏡対物レンズ。 （１）０＜ｆ／ｒ8 ＜０．５ （２）−１．２＜ｆ／ｒ5 ＜−０．１ 但し、 ｒ8 ：第４レンズの第２面の曲率半径、 ｆ：対物レンズ全系の焦点距離、 ｒ5 ：第３レンズの第１面の曲率半径、 - 【請求項３】 請求項２において、さらに以下の条件式
（３）ないし（６）を満足する内視鏡対物レンズ。 （３）０．１＜｜ｆ／ｆ1 ｜＜１．０ （４）ν2 ＜４５ （５）ｎ3 ＞１．７０ （６）ｎ4 ＞１．６５ 但し、 ｆ1 ；第１レンズの焦点距離、 ν2 ；第２レンズのアッベ数、 ｎ3 ；第３レンズの屈折率、 ｎ4 ；第４レンズの屈折率。 - 【請求項４】 請求項３において、さらに以下の条件式
（７）及び（８）を満足する内視鏡対物レンズ。 （７）ν3 ＞４０ （８）ν4 ＞４０ 但し、 ν3 ；第３レンズのアッベ数、 ν4 ；第４レンズのアッベ数。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21191995A JP3441567B2 (ja) | 1995-08-21 | 1995-08-21 | 内視鏡対物レンズ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21191995A JP3441567B2 (ja) | 1995-08-21 | 1995-08-21 | 内視鏡対物レンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0961710A true JPH0961710A (ja) | 1997-03-07 |
| JP3441567B2 JP3441567B2 (ja) | 2003-09-02 |
Family
ID=16613845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21191995A Expired - Fee Related JP3441567B2 (ja) | 1995-08-21 | 1995-08-21 | 内視鏡対物レンズ |
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| Country | Link |
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| JP (1) | JP3441567B2 (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10170821A (ja) * | 1996-12-16 | 1998-06-26 | Olympus Optical Co Ltd | 内視鏡対物レンズ |
| WO2004102247A1 (ja) * | 2003-05-15 | 2004-11-25 | Olympus Corporation | 対物レンズ及びそれを用いた内視鏡 |
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| US20140085712A1 (en) * | 2012-09-26 | 2014-03-27 | Largan Precision Co., Ltd. | Image capturing lens assembly |
| JP2014106521A (ja) * | 2012-11-30 | 2014-06-09 | Optical Logic Inc | 撮像レンズ |
| KR101404611B1 (ko) * | 2013-02-12 | 2014-06-09 | (주)시원광기술 | 내시경 광학계 |
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| US9784945B1 (en) | 2016-04-06 | 2017-10-10 | Largan Precision Co., Ltd. | Optical lens assembly, image capturing apparatus and electronic device |
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| US11163134B2 (en) | 2018-12-20 | 2021-11-02 | Largan Precision Co., Ltd. | Imaging lens system, identification module and electronic device |
| US11269159B2 (en) | 2017-09-14 | 2022-03-08 | Zhejiang Sunny Optical Co., Ltd. | Optical imaging lens assembly |
| US11307385B2 (en) | 2019-03-26 | 2022-04-19 | Largan Precision Co., Ltd | Optical imaging system, image capturing unit and electronic device |
| US11822056B2 (en) | 2018-07-12 | 2023-11-21 | Largan Precision Co., Ltd. | Imaging optical lens assembly, image capturing unit and electronic device |
-
1995
- 1995-08-21 JP JP21191995A patent/JP3441567B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JP3441567B2 (ja) | 2003-09-02 |
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