JPH1029203A - ベニヤレースにおけるバックアップロールの歩送り制御方法及びベニヤレースにおけるバックアップロール装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 切削中の原木の撓みを防止すべく原木に対し
てバックアップロール２１を作用させる際に、板厚変動
の少ない良質で安定した単板厚の単板切削を可能にし、
然も、原木の撓みを防止しながら最小切削原木径に至る
まで適正な単板の切削を行って歩留りの向上を図る。 【解決手段】 バックアップロール２１を原木求心方向
に所定の歩送り量Ｆで歩送りする際に、バックアップロ
ール２１が原木１に接触する直前の制御開始切削原木径
から、予め任意に設定した補正量αを所定の歩送り量Ｆ
に加算した仮の歩送り量ｆで歩送りを行ない、その後、
少なくとも原木１の撓みが矯正された時点で仮の歩送り
量ｆを所定の歩送り量Ｆに変更して歩送りを行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ベニヤレースによ
り原木からベニヤ単板（以下、単板と称す）を切削する
方法及び切削する装置に関し、更に詳しく述べると、ス
ピンドル駆動型レース及び外周駆動型レースにおいて、
単板切削中の原木を押圧して原木の撓みを防止するバッ
クアップロールの歩送り制御方法及びその為のバックア
ップロール装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】ベニヤレースで原木から単板を切削する
場合、単板切削用ナイフ（以下、ナイフと称す）を備え
た鉋台を、原木の一回転に対して予め設定した単板の厚
さに相当する距離を原木の求心方向に対して連続的に搬
送（以下、歩送りと称す）を行って切削をするが、切削
が進行するのに伴って切削中の原木直径（以下、切削原
木径と称す）が小さくなると、切削抵抗等の負荷によっ
て原木に撓みが生じる。この現象は、原木の両端をスピ
ンドルで支持するスピンドル駆動型レースの他に、切削
初期にスピンドルで原木を支持し切削後期にはスピンド
ルを抜きとる外周駆動型レースでも見られる。図１は撓
んだ状態で切削された原木の剥き芯を示したもので、原
木の中央部の原木径が両端の原木径よりも大きく、全体
的に中央部が凸状となっている。この原木の撓みの程度
によっては小径となった原木が損壊したり、或いは原木
が振動することによりベニヤ単板の厚さ（以下、板厚と
称す）が不均一に切削されたり、或いは撓んだ状態で切
削されることにより単板中央部の厚みが薄く、上方に反
った不良単板となって、単板の品質や歩留りが低下して
適正な単板切削が行えなかった。

【０００３】このような原木の撓みにより発生する諸問
題を解決する為に、従来より例えば図１５に示すよう
に、ベニヤレースのナイフとほぼ反対の位置に、回転す
る原木１の外周に従動自在な少なくとも１本の回転ロー
ル（以下、バックアップロールと称す）を備え、該バッ
クアップロール２１が原木１を押圧しながら原木１の求
心方向へ移動させるようにした種々の原木撓み防止装置
（以下、バックアップロール装置と称す）が知られてい
る。

【０００４】このバックアップロールを原木に当接させ
る時期を簡単に説明する。原木の断面が非真円形状であ
ったり或いは原木の外周面に枝や瘤などが存在して凹凸
状態であったりするなど、一般的にその外形が不定形で
ある状態で、鉋台の歩送り量に対応させてバックアップ
ロールで原木を押圧することもできるが、原木の表面に
割れや樹皮があるような原木をバックアップロールが押
圧すると、原木に異常荷重が加わって原木破損の要因に
なったり、破損しないまでも原木の割れが更に広がり、
刃口で詰まったりするという問題が発生した。従って、
バックアップロールは、原木の非円柱状外周を大部分切
削し（以下、前切削と称す）原木が略円柱状になってか
ら原木に当接されることが一般的に行なわれていた。な
お、別に前切削を行った原木を搬送してくる場合もあ
る。

【０００５】ところで、バックアップロール装置は、バ
ックアップロールの移動制御について大きく、強制加圧
方式と連動追従方式との２種類の装置に分類することが
できる。先ず、強制加圧方式は、バックアップロールを
油圧シリンダ、空気圧シリンダなどの駆動装置により原
木を押圧する方式の装置である。原木の撓みは、切削中
に受ける負荷と原木の材質、形状及びスピンドルの剛性
との要因によって常に変動するのに対し、強制加圧方式
のバックアップロール装置の場合は、単に原木をバック
アップロールで押圧するだけのものであるから、バック
アップロールの原木に対する押圧力が大き過ぎると原木
はナイフ側に逆に曲げられ、切削されたベニヤ単板の板
厚が設定板厚よりも厚くなって不揃いとなってしまった
り、原木の端面を保持しているスピンドルチャックと原
木の端面がずれてしまい切削が不能となる等の問題が生
じていた。反対に押圧力が小さ過ぎると、原木の撓みを
防ぐことができなかった。従って、上述した所謂強制加
圧方式のバックアップロール装置では、バックアップロ
ールが原木を単に押圧するのみであるので、原木の撓み
を正確に防止することが不確実であった。

【０００６】一方、連動追従方式のバックアップロール
装置としては、送りねじなどの駆動装置により鉋台の歩
送りに対応させてバックアップロールの位置制御を行な
いながら原木を押圧する方式の装置である。この連動追
従方式を示す図１５の場合は、バックアップロール２１
を原木外周の所定位置、即ち原木１が撓まずに切削され
ていると仮定した場合の原木外周面に位置するように、
送りねじ２５ａを原木１の求心方向へ移動するよう制御
を行っている。従って、前述の強制加圧方式のバックア
ップロール装置と違い、連動追従方式の場合は、安定し
て原木を加圧することができるという特長を有してい
た。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】ところが、前述の連動
追従方式のバックアップロール装置においては、原木の
大部分の外周が前切削されて略円柱状になってから、バ
ックアップロールが原木へ当接された直後に以下のよう
な問題点が生じる。これらの問題点を図２乃至図４を用
いて説明する。図２は、バックアップロール２１が切削
中の原木に当接する以前で、切削抵抗等の負荷によって
撓んで前切削されている状態を示す平面図及び側面断面
図である。また、図３及び図４は図２における側面断面
図の拡大図である。尚、これから使用する図面において
は、説明に必要のない部分を省略したり、図を見易くし
て理解を容易にするために図を部分的に拡大或いは縮小
して表示する。

【０００８】先ず、図２において、単板４を切削中の原
木１はスピンドル６によって両端を支持されながら回転
しているが、切削抵抗等の負荷によってその外周面はバ
ックアップロール２１側に押されて撓み、湾曲した形状
を成している。図２の側面図において、二点鎖線で示し
た曲線Ｃは、原木が撓まずに切削されていると仮定した
場合の外周面（以下、仮想外周面と称す）を表し、実線
で示した曲線Ｃ１は撓んだ状態で切削されている原木の
湾曲した外周面（以下、湾曲外周面と称す）を表してい
る。従って、湾曲外周面Ｃ１と仮想外周面Ｃとの差が実
際の撓み量Δとなる。

【０００９】さて、この実際の撓み量Δは、切削中に受
ける負荷と原木の材質、形状及びスピンドルの剛性との
要因によって常に変動するのであるが、例えば、長さ１
ｍの比較的硬い南洋材原木を、板厚２．４ｍｍ、ノーズ
バーによる絞りを１０％という条件で切削を行った場
合、切削原木径が８００ｍｍ乃至５００ｍｍの範囲で既
に約１ｍｍの撓みが生じた。そしてその後、バックアッ
プロールを使用しない場合は、切削の進行に伴い撓み量
Δは更に増加していった。尚、撓み量Δにはスピンドル
６の撓み量も含まれるが、その撓み量は原木に比べて小
さい。

【００１０】ここで、従来の連動追従方式のバックアッ
プロール装置の問題点について図４を用いて具体的に述
べる。バックアップロール２１は、仮想外周面Ｃに沿っ
て原木外周を押圧するように、鉋台の歩送りに対応した
歩送り量でその位置を制御されながら原木の求心方向へ
移動するよう構成されている。従って、原木１の大部分
の外周が前切削されて略円柱状になってからバックアッ
プロール２１を仮想外周面Ｃに向けて原木外周面を押圧
するように歩送り制御すると、撓んだ状態（切削中の回
転原木中心Ｓ１）で切削されている原木１はバックアッ
プロール２１により該仮想外周面Ｃに対応する位置まで
鉋台の歩送りに対応した歩送り量とは関係なく、図中二
点鎖線で示した外周面Ｃ２（基準回転原木中心Ｓ）の状
態にまで一挙に押し込まれ、撓み量Δだけ厚く製品には
ならない単板が切削されてしまう（以下、撓み排除切削
と称す）。その後は、鉋台の歩送りに対応した歩送り量
でバックアップロールが移動され適正厚さの単板の切削
が継続されていく（以下、本切削と称す）。そこで、撓
み排除切削された板厚不良部分を本切削の部分から切り
離す手間が生じる。

【００１１】また、撓み排除切削でバックアップロール
２１が原木を一挙に押し込むことにより、切削中の原木
に異常荷重が加わり、原木の状態によっては原木が部分
的に損壊して歩留りが低下する状態を招き、単板から損
壊部分を切断する手間が生じる場合や、或いは切削の継
続ができないという状態を招き、ベニヤレースを連続運
転できない場合があった。

【００１２】この発明の目的は、前切削済みの原木に対
してバックアップロールを作用させる際に、例え前切削
中の原木に撓み量Δが発生していても、バックアップロ
ールを原木に当接した際に板厚変動の少ない良質で安定
した単板厚の単板切削を可能にし、また、原木の損壊の
発生を防止し、然も、原木の撓みを防止しながら切削を
終了する最小切削原木径に至るまで適正な単板の切削を
行って歩留りの向上を図る為のバックアップロールの制
御方法及びバックアップロール装置を提供することにあ
る。

【００１３】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に第１の手段として、ベニヤレースで原木からベニヤ単
板を切削する際に発生する原木の撓みを防止するための
少なくとも１本以上のバックアップロールを備え、該バ
ックアップロールをベニヤ単板切削中の原木求心方向に
歩送りする原木バックアップロール装置において、該バ
ックアップロールが原木に接触する直前における切削原
木径を制御開始切削原木径Φとして、該制御開始切削原
木径Φから、予め任意に設定した補正量αを所定の歩送
り量Ｆに加算した仮の歩送り量ｆで歩送りを行ない、そ
の後、遅くとも原木の撓みが矯正された時点で仮の歩送
り量ｆを所定の歩送り量Ｆに変更して歩送りを行うこと
により、切削中に発生した原木の撓みを矯正しつつベニ
ヤ単板を切削するベニヤレースにおけるバックアップロ
ールの歩送り制御方法である。第２に、第１手段の遅く
とも原木の撓みが矯正された時点で所定の歩送り量Ｆに
変更する前記仮の歩送り量ｆでの歩送りを、前記バック
アップロールが予め任意に設定した制御終了切削原木径
φに至る時点で中断し、所定の歩送り量Ｆに変更して歩
送りするものである。第３に、第１手段の前記補正量α
を、前記制御開始切削原木径から予め任意に設定した回
転数Ｎだけ原木を回転させて制御終了切削原木径φに至
るまでの該回転数Ｎと、予め切削中の原木の撓み量を想
定して設定した撓み量δとに基づいて補正量α＝δ／Ｎ
として求めるとともに、遅くとも原木の撓みが矯正され
た時点で仮の歩送り量ｆを所定の歩送り量Ｆに変更する
前記仮の歩送り量ｆでの歩送りを、原木がＮ回転して該
制御終了切削原木径φに至った時点で中断し、所定の歩
送り量Ｆに変更して歩送りするものである。また、第４
の手段としてベニヤレースで原木からベニヤ単板を切削
する際に発生する原木の撓みを防止するための少なくと
も１本以上のバックアップロールを備え、該バックアッ
プロールをベニヤ単板切削中の原木求心方向に歩送りす
る原木バックアップロール装置において、先ず、該バッ
クアップロールを原木に当接させ、当接した時点のバッ
クアップロールの位置と切削原木径とから切削中の原木
撓み量Δを測定し、該原木撓み量Δを測定した時の切削
原木径を制御開始切削原木径Φとして、該原木撓み量Δ
と該制御開始切削原木径Φと予め任意に設定した制御終
了切削原木径φとベニヤ単板の板厚Ｔに基づいて補正量
α＝２ΔＴ／（Φ―φ）を求めるとともに、該制御開始
切削原木径Φから遅くとも原木の撓みが矯正される時点
まで、該補正量αを所定の歩送り量Ｆに加算した仮の歩
送り量ｆで歩送りを行ない該原木の撓み量Δを矯正する
一方、遅くとも原木の撓みが矯正される前に、該制御終
了切削原木径に至った時点で仮の歩送り量ｆによる送り
を中断し、所定の歩送り量Ｆに変更して歩送りするもの
である。第５に、第４手段の前記補正量αを、前記制御
開始切削原木径Φから予め任意に設定した回転数Ｎだけ
原木を回転させて制御終了切削原木径φに至るまでの該
回転数Ｎと、前記原木撓み量Δとに基づいて補正量α＝
Δ／Ｎとして求めるとともに、遅くとも原木の撓みが矯
正された時点で所定の歩送り量Ｆに変更する前記仮の歩
送り量ｆでの歩送りを、原木がＮ回転して制御終了切削
原木径φに至った時点で中断し、所定の歩送り量Ｆに変
更して歩送りするものである。

【００１４】更に、第６手段として、ベニヤレースで原
木からベニヤ単板を切削する際に発生する原木の撓みを
防止するための少なくとも１本以上のバックアップロー
ルと、該バックアップロールをベニヤ単板切削中の原木
求心方向に歩送りする制御装置を備える原木バックアッ
プロール装置において、前記制御装置に、該バックアッ
プロールが原木に接触する直前における切削原木径を制
御開始切削原木径として、該制御開始切削原木径から、
予め任意に設定した補正量αを所定の歩送り量Ｆに加算
した仮の歩送り量ｆで歩送りを行ない、その後、遅くと
も原木の撓みが矯正された時点で仮の歩送り量ｆを所定
の歩送り量Ｆに変更して歩送りを行う補正制御部を設け
ることにより、切削中に発生した原木の撓みを矯正する
ベニヤレースにおけるバックアップロール装置である。

【００１５】

【発明の実施の形態】図５を使って本発明の実施の形態
を説明する。本発明のベニヤレースにおけるバックアッ
プロール歩送り制御方法は、少なくとも１本以上のバッ
クアップロールを原木の求心方向に対して、鉋台の歩送
りに対応した歩送り量で歩送りして原木の撓みを防止す
るものであるが、その際、撓みながら切削される原木に
対してバックアップロールを正規の位置である仮想外周
面Ｃに対応する位置に沿って原木の求心方向へ歩送りす
るのではなく、バックアップロールが原木に接触する直
前の位置における切削原木径を制御開始切削原木径と
し、その制御開始切削原木径から、板厚Ｔのベニヤ単板
を切削する為の所定の歩送り量Ｆに予め任意に設定した
補正量αを加算した歩送り量ｆ（以下、仮の歩送り量ｆ
と称す）でバックアップロールを歩送りして、切削され
る板厚を所定の板厚Ｔよりも補正量αだけ厚く切削する
ことにより、原木の撓みを徐々に矯正しつつ切削を行う
というものである。

【００１６】尚、バックアップロールの歩送り制御開始
切削原木径は、切削作業効率及び単板歩留りの面からも
原木に可及的に接近した位置が望ましく、その為、作業
者はバックアップロールを手動操作により原木外周面の
できるだけ近くまで移動させた後、仮の歩送り量ｆで歩
送り制御を行う。

【００１７】また、原木の撓み量δを予め想定して、後
述する制御装置４１に該撓み量δを入力しておけば、バ
ックアップロールを湾曲外周面Ｃ１に当接しない位置ま
で自動的に搬送した後、制御装置４１により仮の歩送り
量ｆで歩送り制御することもできる。

【００１８】さて、図５を用いて更に詳しく述べる。バ
ックアップロール２１が原木外周面を押圧しながら仮想
外周面Ｃの位置まで搬送されると、撓み量Δだけ厚い単
板が切削されてしまうことは既に述べた。また、バック
アップロール２１を制御開始切削原木径から所定の歩送
り量Ｆで歩送りすると、ナイフ１５も同じ歩送り量Ｆで
歩出し制御されているので、原木１とバックアップロー
ル２１との間に生じている隙間Ｈは縮まることがないの
で、原木の撓みを防止することはできない。

【００１９】そこで、本発明では、所定の歩送り量Ｆに
予め任意に設定した補正量αを加算した仮の歩送り量ｆ
でバックアップロール２１の歩送りを行うことにより、
隙間Ｈは徐々に小さくなり、更に切削が進行するに伴っ
て隙間Ｈは無くなり、その後は原木の撓みを徐々に矯正
しながらバックアップロール２１の歩送りを行うことが
できるというものである。この為、切削された単板の板
厚Ｔは補正量α分だけ厚く切削されることになるが、こ
の補正量αを後の工程及び製品にした段階でほとんど影
響の無い範囲に収まるように設定することにより、原木
の撓みを徐々に矯正しつつ原木の撓みを防止することが
できるというものである。そして、遅くとも原木の撓み
が矯正されたと判断できる時点、つまり、バックアップ
ロール２１の位置が鉋台の位置に対応する仮想外周面Ｃ
３に到達或いはほぼ到達した時点で、仮の歩送り量ｆを
所定の歩送り量Ｆに変更して歩送りを行うものである。

【００２０】また他の実施の形態としては、バックアッ
プロール２１を仮の歩送り量ｆで歩送りする範囲を、前
記制御開始切削原木径から予め任意に設定した制御終了
切削原木径φに至るまでの間で行ってもよい。これは、
例えば、原木を支持するスピンドルの構造がダブルスピ
ンドルに代表されるような多重構造で構成されている場
合などにおいて実施される。

【００２１】即ち、制御終了切削原木径φを、例えば大
スピンドル径より多少大きめに設定することにより、原
木から大スピンドルを抜きとる前までの段階で原木の撓
みを矯正するようにバックアップロールの歩出しを制御
することができる。従って小スピンドルで切削する時点
においては、既に原木の撓みが矯正されバックアップロ
ールと鉋台とにより両側から押圧されているので、切削
原木径が小さくなって更に撓み易い条件となっても、バ
ックアップロールは鉋台の歩送りと同じ所定の歩送り量
Ｆで原木を押圧するから、確実に原木の撓みを防止する
ことができるのである。なおこの場合も、設定した制御
終了切削原木径φに至るか、原木の撓みが遅くとも矯正
されたと判断できる時点に至った時は、仮の歩送り量ｆ
を所定の歩送り量Ｆに変更して歩送りを行うように制御
するものである。

【００２２】更にまた他の実施の形態としては、バック
アップロールを仮の歩送り量ｆで歩送り制御する範囲
を、前記制御開始切削原木径から原木がＮ回転した後の
制御終了切削原木径に至るまでの間で行うこともでき
る。この歩送り制御範囲においては、予め切削中の原木
の撓み量を想定して設定した撓み量δを基づいて、原木
がＮ回転する間に該撓み量δを矯正するよう演算により
求めた補正量α＝δ／Ｎを所定の歩送り量Ｆに加算した
仮の歩送り量ｆで歩送り制御を行なうというものであ
る。そしてその後、原木がＮ回転した後又は原木がＮ回
転する以前であっても、遅くとも原木の撓みが矯正され
た時点で仮の歩送り量ｆを所定の歩送り量Ｆに変更して
所定の歩送り制御を行うというものである。

【００２３】さて、今まで述べた実施の形態において
は、予め原木の撓み量δを想定した上でバックアップロ
ール２１の歩送り制御を行なうというものであったが、
以下のように、原木の撓みを測定して得られた実際の撓
み量Δに基づいて歩送り制御を行うこともできる。

【００２４】ここで実際の撓み量Δの測定方法に関して
述べる。先ず、バックアップロール２１を原木の求心方
向に対して搬送して切削中の原木１と接触させる。そし
て、接触した時点におけるバックアップロールの位置を
検出する。即ち、バックアップロール２１は湾曲外周面
Ｃ１の原木径を検出したことになるので、その時点にお
ける仮想外周面Ｃの原木径との差を演算することにより
実際の撓み量Δを求めることができる。

【００２５】このようにして実測された原木１の撓み量
Δに基づいて、原木の撓み量Δを実測した時点における
切削原木径を制御開始切削原木径Φとして、この制御開
始切削原木径Φから予め設定した制御終了切削原木径φ
に至るまでの間で原木の撓み量Δを矯正すべく、原木の
撓み量Δ、制御開始切削原木径Φ、制御終了切削原木径
φ及び単板の板厚Ｔそれぞれの値に基づいて演算により
求めた補正量α＝２ΔＴ／（Φ―φ）を所定のバックア
ップロール歩送り量Ｆに加算した仮の歩送り量ｆで歩送
り制御を行うものである。そして、その後、該制御終了
切削原木径φに至るか又は遅くとも原木の撓みがなくな
った時点で、仮の歩送り量ｆを所定の歩送り量Ｆに変更
して歩送り制御を行うこともできる。

【００２６】また、バックアップロールを仮の歩送り量
ｆで歩送り制御する範囲を、前記制御開始切削原木径Φ
から原木がＮ回転するまでの間で行ってもよい。そして
この歩送り制御範囲においては、該制御開始切削原木径
Φから原木がＮ回転する間に原木の撓み量Δを矯正する
よう演算により求めた補正量α＝Δ／Ｎを所定の歩送り
量Ｆに加算した仮の歩送り量ｆで歩送り制御するという
ものである。そして、原木がＮ回転した後又は遅くとも
原木の撓みがなくなった時点で、仮の歩送り量ｆを所定
の歩送り量Ｆに変更して歩送り制御を行うのである。

【００２７】

【実施例】以下、本発明を、その実施例を示す図面に基
づいて詳しく説明する。図６乃至図８は本発明の代表的
な３つの実施例を説明する為の側面説明図である。以下
の３つの実施例は、周知の外周駆動型ベニヤレースにお
けるものであり、その基本的な構成に関しては同一であ
る。

【００２８】（第１実施例）図６は本発明の第１実施例
を説明する為のベニヤレースの側面図であって、１は、
単板４を切削する為の原木である。原木１はスピンドル
６で支持されている。尚，スピンドル６は大小のスピン
ドル，所謂ダブルスピンドル構造で構成されているので
（図示せず），原木径が大きい場合には大スピンドルで
支持し，原木径が小径に至ると大スピンドルを原木から
抜きとって小スピンドルのみで切削を行っている。

【００２９】３は、外周に多数の突刺体３ｂを有する適
数個の原木駆動用部材であって駆動軸３ａの軸芯方向に
適宜間隔毎に具備して成る円柱状の外周駆動ロールであ
る。駆動軸３ａは、刃口昇降台１１に備える三相誘導電
動機等から成る定速駆動の外周駆動モータ２から切削に
必要な動力の供給を受ける。また、駆動軸３ａは、外周
駆動ロール３の上方に位置する揺動支点７で支持される
揺動アーム５に備えられているので、揺動支点７を中心
として外周駆動ロール３は揺動可能に構成されている。
従って、外周駆動ロール３は、油圧シリンダー等から成
る加圧部材９の作用により絶えず原木１側へ押圧されて
いるので、単板切削の進行に伴って原木直径が小さくな
っても、押圧作用により外周駆動ロール３に備えた突刺
体３ｂは、ナイフ１５の刃先直前の原木外周部に追従し
て突刺すべくその位置を変化させることができるので、
切削に必要な駆動力を与えることができる。

【００３０】ナイフ１５は、ナイフ押え１５ａにより刃
物台１７に固定されている。ノーズバー１３は、外周駆
動ロール３の適宜間隔内に位置する複数個の押圧部材で
あって、その下端はナイフ１５の刃先より単板が搬送さ
れる方向の上手の位置にあり単板４との境界付近の原木
表面を押圧することによって、単板切削時に生じる単板
の裏割れを防止するための部材である。

【００３１】鉋台送り装置１８は、ボールねじ等から成
る鉋台送りねじ１８ａ、サーボモータ等から成る鉋台送
りねじ用モータ１８ｂ、ロータリエンコーダ等から成る
鉋台変位検出器１８ｃを用いて構成した装置であって、
後述の制御装置４１により鉋台送りねじ用モータ１８ｂ
の動作は制御されており、鉋台摺動面１９上に載置され
た鉋台２０を任意の早送り速さを以って移動させること
ができるので、所定の板厚の単板の切削が行える。尚、
刃口昇降台１１は検査・保守のため刃口昇降シリンダ
（図示せず）により刃口部分が上方に開くように構成さ
れている。

【００３２】次に、２１は、軸受箱２１ａを介して支持
枠２３に備えた遊転可能な分割状或いは一体のバックア
ップロールであって、該バックアップロール２１の回転
中心は原木１の回転中心と同一或いはほぼ同一水平面内
にあり、該原木１の回転中心を挟んで前記外周駆動ロー
ル３と略対向する位置に備えられ、原木外周部へ当接し
て、主として切削中に於ける原木１の水平方向の撓みを
阻止するものである。２１ｃはロータリエンコーダ等か
ら成るバックアップロール回転角検出器であって、該原
木１に接触することにより該バックアップロール２１が
回転を始めるのを検出して後述の制御装置４１へ出力す
る。支持枠２３はバックアップロール摺動面２７に連結
され、バックアップロール送り装置２５により水平方向
に往復移動することができる。

【００３３】バックアップロール送り装置２５は、一端
を軸受箱（図示せず）を介して支持枠２３に接続するボ
ールねじ等から成るバックアップロール送りねじ２５
ａ、サーボモータ等から成るバックアップロール送りね
じ用モータ２５ｂ、ロータリエンコーダ等から成るバッ
クアップロール変位検出器２５ｃ等を用いて構成され、
バックアップロール２１は、切削の進行に伴って減少す
る原木の直径に追従或いは強制加圧して原木外周面に当
接するように後述の制御装置４１により送り量が制御さ
れている。また、バックアップロール送り装置２５は、
任意の早送り速さを以ってバックアップロール２１を自
在に往復移動させることができる。

【００３４】さて、制御装置４１は前記各モータ類２、
１８ｂ、２５ｂの作動を制御する為の制御機構であっ
て、大きくは、前記夫々の変位検出器１８ｃ、２１ｃ、
２５ｃからの出力信号及び単板厚設定値Ｔなどを入力信
号とし、予め作動プログラムを設定したコンピュータに
より制御を行う制御部４１ａと、各変位検出器１８ｃ、
２１ｃ、２５ｃから該制御部４１ａが得た各出力信号に
基づき各モータ類２、１８ｂ、２５ｂを駆動させる駆動
部４１ｂと、板厚Ｔと補正値αから仮の歩送り量ｆを演
算して前記制御部４１ａの制御を補正する補正制御部４
１ｃ等から成る。

【００３５】また、制御装置４１は、切削準備中或は切
削完了後等に於ては手動若しくは半自動にて各モータ類
を個別に制御することも可能とするが、単板切削時には
夫々を関連づけて以下のように制御するプログラムが記
憶されている。即ち、当初、外形が非円柱状の不定形で
ある原木１をスピンドル６で支持して空転させながら鉋
台２０を鉋台送り装置１８によって原木１の近傍へ接近
させる際は、スピンドル駆動モータ（図示せず）の回転
速度及び鉋台送り装置１８の早送り速さを、手動若しく
は半自動にて任意に制御して差支えないが、遅くとも原
木とナイフ１５が当接する直前の時点に於ては、スピン
ドルの回転速度を外周駆動ロール３の原木駆動速度に同
調又は追従するよう制御し、併せて鉋台送り装置１８の
歩送り量をスピンドル回転角検出器（図示せず）によっ
て計測されるスピンドルの回転数に対応して追従するよ
うプログラムに従って制御される。

【００３６】また、自動運転に於いては鉋台２０の歩送
りに同調してバックアップロール２１の歩送りも行なわ
れるように制御されるのであるが、必要に応じてバック
アップロール２１の歩送り切り換えスイッチ（図示せ
ず）を手動にしておけば、鉋台のみ歩送りを行なうこと
ができる。これは、原木の表面に割れや樹皮があるよう
な場合、これらがバックアップロールに当接して原木に
異常荷重が加わり原木破損の要因になったり、破損しな
いまでも割れが更に広がり、刃口で詰まったりするのを
防止するためである。従って、切削が進行して原木が略
円柱状になれば、切削の途中であっても、バックアップ
ロール２１の歩送り切り換えスイッチを自動にすると、
制御装置４１により制御された位置に移動した後、必要
に応じた歩送り量で歩送り制御することができる。

【００３７】さて、ここでバックアップロールの歩送り
制御方法について、図１０に示したフローチャートに基
づいて具体的に説明する。なお、これらの制御方法は、
ベニヤレースの作動プログラムとしてコンピューターの
記録媒体（磁気ディスク又はＣＤ−ＲＯＭ等）に書き込
まれ、この記憶媒体から制御部４１ａに適宜読み込んで
予め設定する場合や、この記憶媒体がベニヤレース内に
固設され予め設けられた場合等がある。尚、第１実施例
以下に於いては、切削前の最大原木径が６００ｍｍの原
木を使用し、その原木から板厚２．５０ｍｍの単板を切
削中に原木に１ｍｍの撓みが生じることとし、その生じ
た撓みを矯正する為に補正量αを０．０５ｍｍに設定し
て仮の歩送り量で制御を行う場合を例として説明する。

【００３８】先ず、単板の切削を開始する前に、制御部
４１ａに板厚Ｔとして２．５０ｍｍ、バックアップロー
ル２１の仮の歩送量ｆを算出するための補正量αとして
０．０５ｍｍを、予め入力して設定する（stp.１１）。
また、前工程である原木チャージャ（図示せず）におい
て原木の芯出しを行なう際に計測された最大原木径とし
て６００ｍｍの値が制御部４１ａに入力される（stp.１
３）。

【００３９】次いで、該入力された最大原木径の値に基
づいて、鉋台２０及びバックアップロール２１は、原木
のベニヤレースへの搬入とスピンドル６による原木の保
持が可能となる位置まで移動して待機し（stp.１５、バ
ックアップロールをＢＲと略す）、その後、原木が搬入
されてスピンドル６により保持される（stp.１７）。
尚、この待機位置を最大原木径と比べて大きく取り過ぎ
ると、単板切削に至るまでの空転時間が増えて可動効率
が低下するので、回動する原木に接触しないように最大
原木径に若干の余裕を持たせた程度の位置まで移動させ
る。

【００４０】上述のステップまでは鉋台２０及びバック
アップロール２１を自動運転で行なう事もできるが、次
の切削開始（stp.１９）のステップは、作業者が安全を
確認した後、手動により切削開始のスイッチ等（図示せ
ず）を操作して切削を開始するのが望ましい。また、バ
ックアップロールの待機位置が原木外周面から離れ過ぎ
ている原木では、個別に手動操作にて更に原木に近づけ
ることもできる。そして、撓み排除切削が開始してから
次の原木が搬入されるまでの流れは、鉋台２０及びバッ
クアップロール２１の自動運転が可能である。

【００４１】さて、切削開始のスイッチが押されると、
切削原木径とバックアップロール２１の位置は、鉋台の
変位検出器１８ｃ及びバックアップロール変位検出器２
１ｃにより随時作動状況として入力される（stp.２
１）。また、スピンドルの回転速度信号も、スピンドル
回転角検出器（図示せず）から随時作動状況として同時
に入力される（stp.２１、スピンドルをＳＰと略す）。

【００４２】そして、板厚Ｔ、スピンドルの回転速度信
号及び切削原木径信号それぞれの入力値から所定の鉋台
の歩出し量Ｆが演算され（stp.２３）、その演算された
歩出し量Ｆで鉋台の歩送りが開始され（stp.２５）前切
削される。尚、鉋台の歩送りがstp.２５で開始されて
も、前切削ではバックアップロール２１を手動運転に切
り換えてあるのでバックアップロールの歩送りは開始さ
れない。

【００４３】続いて、原木１の外周が略円柱状に旋削さ
れたならば、バックアップロール２１を自動運転に切り
換えて、以下のように歩送り制御を行なう。先ず、バッ
クアップロール送り装置２５は、バックアップロール２
１を待機位置から湾曲外周面Ｃ１に当接する直前の位
置、本実施例の場合、仮想外周面Ｃの位置よりも＋２ｍ
ｍ外側に設定されている位置まで、鉋台とは関係なく任
意速さを以って自動的に搬送される。尚、このバックア
ップロールが原木に接触する直前における切削原木径が
制御開始切削原木径となる（stp.３１）。この＋２ｍｍ
は、１ｍｍに想定した原木の撓み量に、若干の余裕を持
たせる１ｍｍを合算した値である。尚、この数値は作業
員の目視により原木の状態に合わせて任意に変更して設
定することができる。従って、原木の実際の撓み量Δが
２ｍｍ以内であれば、バックアップロールを自動的に＋
２ｍｍ外側の位置まで搬送しても原木に当たることはな
い。

【００４４】次いで、前記制御開始切削原木径からは、
stp.２３において板厚Ｔとスピンドルの回転信号と切削
原木径の入力値とから求めた歩送り量Ｆに、stp.１１に
おいて設定してある補正値αを加算することにより仮の
歩送り量ｆを求め（stp.３２）、その仮の歩送り量ｆで
バックアップロールは歩送り制御されるのである（stp.
３３）。

【００４５】ここで原木の撓みが矯正される過程につい
て説明する。図９は、撓み排除切削時の原木の撓み状態
を示す側面図である。原木１は撓み量Δを生じた状態で
前切削が終了し、撓み排除切削は、まず、前切削の原木
径に対応する仮想外周面Ｃから２ｍｍ隔てた制御開始切
削原木径にバックアップロール２１は搬送制御されてい
る。次に、原木１に二点鎖線で描いた曲線Ｃ３は、切削
の進行に伴い撓み量Δが矯正されて０ｍｍになった時点
における仮想外周面を表している。従って、原木の撓み
が矯正されたこの時点においては、仮想外周面Ｃと湾曲
外周面Ｃ１とは一致することになる。

【００４６】さて、切削中の原木の湾曲外周面Ｃ１を仮
想外周面Ｃ３と一致させるには、先ず、ナイフ１５を備
えた鉋台２０は原木１回転当たり板厚Ｔｍｍの速度（歩
送り量Ｆ）で原木求心方向に距離Ｌだけ移動すればよい
のに対し、バックアップロール２１の方は、前記鉋台２
０の移動距離Ｌにバックアップロール２１と仮想外周面
Ｃとの間隔２ｍｍを加算して求めた移動距離Ｌ１だけ原
木の求心方向に向かって移動するよう制御しなければな
らない。

【００４７】そこで、本実施例において板厚Ｔは２．５
０ｍｍ、補正量αは０．０５ｍｍに設定してあるので、
原木１回転当たり２．５０ｍｍの歩送り量Ｆに０．０５
ｍｍを加算した仮の歩送り量ｆ、原木１回転当たり２．
５５ｍｍでバックアップロールの歩送り制御を行うとい
うものである。バックアップロール２１は上記仮想外周
面Ｃから２ｍｍ隔てた位置にあるので、上記仮の歩送り
量ｆで制御を行った場合は、この２ｍｍを０．０５ｍｍ
で除した値である４０、即ち原木が４０回転する間に１
回転当たり０．０５ｍｍの割合で徐々にこの２ｍｍの隙
間は減少し、原木が４０回転した時点で、バックアップ
ロール２１は仮想外周面Ｃ３に到達することになる。従
って、原木の撓み量Δが１ｍｍの場合、湾曲外周面Ｃ１
とバックアップロール２１との隙間は１ｍｍとなるの
で、この間は、仮の歩送り量ｆで移動してもバックアッ
プロールは湾曲外周面Ｃ１に当接することはなく原木は
２０回転し、当接後原木が残り２０回転し切削が進行す
るのに伴って、上述したように徐々に撓みを矯正するこ
とになる。

【００４８】尚、上述の仮の歩送り量ｆは、バックアッ
プロール２１の回転中心がスピンドル中心と同一水平面
にある場合であり、バックアップロール２１の位置がこ
れより上下している場合には、同一水平面にある場合と
の位置の違いを演算により補正した歩送り量で歩送り制
御する必要がある。

【００４９】さて、単板切削中においては、切削原木径
及びバックアップロール２１の位置は連続的に検出され
ているため、この検出信号に基づいて切削中の原木の実
際の撓み量Δを連続的に求めることができる。即ち、実
際のバックアップロールの位置と仮想外周面Ｃとの位置
を比較演算して差を求めれば、この差を実際の撓み量Δ
と判断して差し支えない。尚、実際にはバックアップロ
ールが原木を押圧すると原木外周面に変形が生じるの
で、比較演算する際にその変形量を考慮して演算するこ
ともできる。

【００５０】そして、切削が進行しバックアップロール
２１が仮想外周面Ｃ３に到達したと検出された場合、原
木の撓みが矯正されたと判断され（stp.３５）、仮の歩
送り量ｆを変更し歩送り量Ｆでバックアップロールの歩
送り制御が行なわれ（stp.４１）、設定値厚さ２．５０
ｍｍの単板が本切削される。従って、原木に撓みのない
状態を持続しながら継続して単板切削を行うことができ
る。そして、最小切削原木径に至って切削終了径が検出
されると、鉋台とバックアップロールの歩送り制御が終
了する（stp.２７）。

【００５１】上記において原木の撓みがまだ残っている
と判断された状態で（stp.３５）、原木の切削終了径が
検出されていなければ（stp.２８）、更に仮の歩送り量
ｆで移動するようにバックアップロール２１は制御され
続ける。また仮の歩送り量ｆでバックアップロール２１
は移動させられ続けている状態、即ち原木の撓みがまだ
残っていると判断されている状態で（stp.３５）、原木
の切削終了径が検出されれば（stp.２８）バックアップ
ロール２１は歩送り量Ｆで移動するように制御される段
階（stp.４１）を経過することなく原木の切削が終了さ
れる。この為、切削の進行に伴って徐々に原木の撓みは
矯正され、従来は撓み排除切削で廃棄された原木部分も
板厚変動が少なく良質で安定した単板厚を有した単板と
して切削が行える。また切削終了までに原木の撓みが全
て矯正されなくても、バックアップロール２１が原木外
周面に押圧される前に有していた原木の撓みが、押圧さ
れた時に一挙に矯正されないため、前述の従来技術の問
題点が解決されるのである。

【００５２】（第２実施例）次に、本発明の第２実施例
を図７に基づいて説明する。尚、前記第１実施例と同じ
構成或いは作用等に関してはその説明を省略する。

【００５３】図７において、５１は軸受箱５１ａを介し
て支持枠５３に備えた遊転可能な分割状の垂直バックア
ップロールであって、原木１の回転中心のほぼ鉛直方向
下手位置に備え、原木外周部へ当接して主として切削中
に於ける原木１の垂直方向の撓みを阻止するものであ
る。支持枠５３は、バックアップロール２１の支持枠２
３に揺動支点５３ａを介して回動自在に連結されてい
る。また、支持枠５３は垂直バックアップロール昇降装
置５５に連結し、該垂直バックアップロール５１は原木
１の回転中心に向かって略垂直方向に往復回動すること
ができる。

【００５４】垂直バックアップロール昇降装置５５は、
サーボモータ等から成る垂直バックアップロール昇降用
モータ５５ａ、ロータリエンコーダ等から成る垂直バッ
クアップロール変位検出器５５ｂ、垂直バックアップロ
ール昇降用モータ５５ａからの動力を受ける垂直バック
アップロール昇降用減速機５５ｃ、該減速機５５ｃの出
力軸に備えた揺動アーム５５ｄ、緩衝部材５５ｅ、連結
部材５５ｆ、連結支点５５ｇ等から構成されている。

【００５５】圧縮ばねから成る緩衝部材５５ｅの目的
は、切削中に原木１と垂直バックアップロール５１との
間に原木の破片などが入り込むことによって過負荷が発
生した時に、該過負荷を緩衝部材によって吸収すること
により、垂直バックアップロール昇降装置５５などの破
損や垂直バックアップロール５１の位置の狂いなどを防
止することである。

【００５６】制御装置６１は、前記第１実施例における
制御装置４１と同様に、前記各モータ類の作動を制御す
る為の制御機構であって、大きくは、前記夫々の検出器
からの出力信号、単板厚設定値Ｔ、補正値α及び任意に
設定した切削原木径φ等を入力信号とし、予め設定して
なる作動プログラムによりコンピュータ制御を行う制御
部６１ａと、各モータ類を該制御部からの出力信号に基
づき駆動する駆動部６１ｂと、板厚Ｔと補正値αから仮
の歩送り量ｆを演算して前記制御部６１ａの制御を補正
する補正制御部６１ｃ等から成る。制御装置６１は、切
削準備中或は切削完了後等に於ては、手動若しくは半自
動にて各モータ類を個別に制御することも可能とする
が、単板切削時には夫々を関連づけて制御する。

【００５７】ここで、本実施例のバックアップロールの
歩送り制御方法について、図１１に示したフローチャー
トに基づいて前記第１実施例と比較して具体的に説明す
る。先ず、前記第１実施例では、切削の進行に伴って原
木の実際の撓み量Δが徐々に矯正され、その後、バック
アップロール２１の位置が鉋台の位置に対応する仮想外
周面Ｃ３にほぼ到達した時点で原木の撓みが矯正された
と判断されると（stp.３５）、仮の歩送り量ｆを所定の
歩送り量Ｆに変更した歩送り量でバックアップロールの
歩送り制御を行っているのであるが、本第２実施例にお
いては、原木の撓みが矯正されたと判断される以前であ
っても、予め任意に設定した制御終了切削原木径φに至
ることがある。そのように予め任意に設定した制御終了
切削原木径φに至った時には（stp.３７）大スピンドル
を小スピンドルの支持のために抜きとり、仮の歩送り量
ｆを中断し所定の歩送り量Ｆでバックアップロールの歩
送り制御を行い（stp.４１）、本切削を行うものであ
る。

【００５８】この為、仮の歩送り量ｆによるバックアッ
プロールの歩送り制御を、任意に設定した制御終了切削
原木径φに至るまでの間で終了することができるから、
ダブルスピンドルの小スピンドルで支持する時には原木
の撓みが矯正されており、原木の損壊によるベニヤレー
スの中断が発生しにくくなる。

【００５９】（第３実施例）次に、本発明の第３実施例
を図８に基づいて説明する。尚、前記第１実施例及び第
２実施例と同じ構成或いは作用等に関してはその説明を
省略する。第３実施例は、略水平方向に移動するディス
クロール並びに斜め方向に移動する上部バックアップロ
ール及び下部バックアップロールを備えている。そし
て、これらのバックアップロールにより原木の撓み防止
制御を行っている。

【００６０】図８において、７１は、取り付け軸方向に
分割された薄い円盤状の適数個のディスクロールであっ
て、駆動軸７１ａの軸芯方向に適宜間隔毎に具備して成
る補助的原木駆動部材である。該ディスクロール７１
は、前述の外周駆動ロール３と違いその外周に突刺体を
有していないが、単板切削に必要な動力を原木表面から
補助的に供給すると共に、切削された単板の刃口部分で
の詰まり現象を軽減して排出を円滑に行う上で有効であ
る。

【００６１】駆動軸７１ａは、刃口昇降台１１上に備え
るサーボモータ等から成る外周駆動モータ７２より切削
に必要な動力の補助的な供給を受ける。この駆動軸７１
ａは、軸受箱７１ｂを介して支持枠７３に備え、該支持
枠７３はディスクロール摺動面７７に連結され、ディス
クロール変位装置７５により自在に往復移動することが
できる。この為、切削の進行に伴って切削原木直径が減
少しても、ディスクロール７１をその変化に追従させて
原木１の表面を所望状態に押圧できるので、単板切削に
必要な動力を原木表面から補助的に供給することができ
る。

【００６２】ディスクロール変位装置７５は、一端を軸
受箱（図示せず）を介して支持枠７３に接続するボール
ねじ等から成るディスクロール変位ねじ７５ａ、サーボ
モータ等から成るディスクロール変位ねじ用モータ７５
ｂ、ロータリエンコーダ等から成るディスクロール変位
検出器７５ｃ等を用いて構成されており、後述の制御装
置１０１によりディスクロール変位ねじ用モータ７５ｂ
の動作は制御され、ディスクロール７１は切削の進行に
伴って減少する切削原木径に追従して原木表面に当接す
るように所定の送り量に制御される。

【００６３】８１は、軸受箱８１ｂを介して支持枠８３
に備えた、外周に多数の突刺体８１ａを有するとともに
軸方向に分割形成された上部バックアップロールであっ
て、原木１の回転中心より上方で、該原木１の回転中心
を挟んで前記ディスクロール７１と対向する位置に備え
られている。そして、サーボモータ等から成る上部バッ
クアップロール駆動モータ８１ｃから動力の供給を受け
て、原木１の外周に当接して切削に必要な回転駆動力を
供給すると共に、切削中の原木１の撓みを阻止するもの
である。また、支持枠８３は上部バックアップロール摺
動面８７に連結され、上部バックアップロール送り装置
８５により傾斜方向に往復移動することができる。

【００６４】上部バックアップロール送り装置８５は、
一端を軸受箱（図示せず）を介して支持枠８３に接続す
るボールねじ等から成る上部バックアップロール送りね
じ８５ａ、サーボモータ等から成る上部バックアップロ
ール送りねじ用モータ８５ｂ、ロータリエンコーダ等か
ら成る上部バックアップロール変位検出器８５ｃ等を用
いて構成され、後述の制御装置１０１により上部バック
アップロール送りねじ用モータ８５ｂの動作は制御さ
れ、切削の進行に伴って減少する原木１の直径に追従し
て原木表面に上部バックアップロール８１が当接するよ
うに所定の送り量で歩送り制御される。また、上部バッ
クアップロール送り装置８５は、任意の早送り速さを以
って上部バックアップロール８１を自在に往復移動させ
ることができる。

【００６５】９１は、軸受箱９１ｂを介して支持枠９３
に備えるとともに軸方向に分割形成された下部バックア
ップロールであって、原木１の回転中心より下方向で上
部押圧ロール８１の直下位置または略直下位置に備え、
サーボモータ等から成る下部バックアップロール駆動モ
ータ９１ｃから動力の供給を受けて、原木１の外周に当
接して切削に必要な回転駆動力を補助的に供給すると共
に、切削中に於ける原木１の撓みを阻止するものであ
る。９１ｄはロータリエンコーダ等から成る下部バック
アップロール９１の回転角検出器であって、実質的に原
木１の回転角を計測して制御装置１０１へ出力し、鉋台
送り装置１８の歩送り量を原木１の回転数に対応して追
従するよう制御する。支持枠９３は下部バックアップロ
ール摺動面９７に連結され、下部バックアップロール送
り装置９５により傾斜方向に往復移動することができ
る。

【００６６】下部バックアップロール送り装置９５は、
一端を軸受箱（図示せず）を介して支持枠９３に接続す
るボールねじ等から成る下部バックアップロール送りね
じ９５ａ、サーボモータ等から成る下部バックアップロ
ール送りねじ用モータ９５ｂ、ロータリエンコーダ等か
ら成る下部バックアップロール変位検出器９５ｃ等を用
いて構成され、後述の制御装置１０１により上部バック
アップロール送りねじ用モータ９５ｂの動作は制御さ
れ、切削の進行に伴って減少する原木１の直径に追従し
て原木表面に下部バックアップロール９１が当接するよ
うに所定の送り量で歩送り制御される。また、下部バッ
クアップロール送り装置９５は、任意の早送り速さを以
って下部バックアップロール９１を自在に往復移動させ
ることができる。

【００６７】ところで、必要に応じては多数の突刺体８
１ａの代用として上部バックアップロール８１及び下部
バックアップロール９１などの外周駆動部材の外周に、
溝加工・ローレット加工・ゴム被覆・研磨布紙被覆等の
摩擦係数増大処理を施すか、或は原木の硬度差等に起因
して食込み深さが変化することのない高さの小突起体を
多数突設するなどの処理を施して、原木と緊密に係合さ
せて駆動しても良い。

【００６８】次に、制御装置１０１は、前記実施例にお
ける制御装置４１、６１と同様に、前記各モータ類の作
動を制御する為の制御機構であって、大きくは、前記夫
々の検出器からの出力信号、単板厚設定値Ｔ、補正値α
及び任意に設定した原木の回転数Ｎ等を入力信号とし、
予め設定してなる作動プログラムによりコンピュータ制
御を行う制御部１０１ａと、各モータ類を該制御部から
の出力信号に基づき駆動する駆動部１０１ｂと、板厚Ｔ
と補正値αから仮の歩送り量ｆを演算して前記制御部１
０１ａの制御を補正する補正制御部１０１ｃ等から成
る。制御装置１０１は、切削準備中或は切削完了後等に
於ては、手動若しくは半自動にて各モータ類を個別に制
御することも可能とするが、単板切削時には夫々を関連
づけて制御する。

【００６９】さて、本第３実施例のバックアップロール
の歩送り制御方法について、図１２に示したフローチャ
ートに基づいて説明する。本第３実施例においては、切
削の進行に伴って原木の撓みが矯正されたと判断された
時は、既に述べた第１実施例及び第２実施例と同様に、
仮の歩送り量ｆを所定の歩送り量Ｆに変更した歩送り量
でバックアップロールの歩送り制御を行うのであるが、
例え原木の撓みが矯正されたと判断される以前であって
も、バックアップロールの歩送り制御が開始されてから
後、予め任意に設定した回転数Ｎ回だけ原木が回転した
場合には（stp.３９）、第２実施例と同様に仮の歩送り
量ｆを中断し所定の歩送り量Ｆでバックアップロールの
歩送り制御を行い（stp.４１）、本切削を行うものであ
る。

【００７０】この為、原木の撓みを矯正する為に行うバ
ックアップロールの歩送り制御を、切削する原木径の大
小に関わりなく、バックアップロールの歩送り制御が開
始されてから後、任意に設定した回転数Ｎ回だけ原木が
回転するまでの間で行うことができる。

【００７１】これまで述べてきた３つの実施例は、いず
れも切削中の原木の撓み量を想定して、その想定した撓
み量δに基づいて任意に設定した補正量αを所定の歩送
り量Ｆに加算して求めた仮の歩送り量ｆでバックアップ
ロールの歩送り制御を行なうというもので、特に第３実
施例は、切削する原木径の大きさが比較的揃っているよ
うな場合撓み量も揃っており、例えば、原木径が大きい
場合には原木回転数Ｎを多めに設定し、逆に小径が多い
場合には原木回転数Ｎを少なめに予め設定するなどの変
更が容易である。これに対し、第４実施例及び第５実施
例においては、以下説明するように、切削中の原木の撓
みを測定して得られた実際の撓み量Δに基づいてバック
アップロールの歩送り制御を行い、原木径の大きさが揃
っていない場合に有効な手段である。

【００７２】（第４実施例）本実施例では、第１実施例
におけるバックアップロールの歩送り制御を原木１の実
際の撓み量Δに基づいて制御を行う場合について説明す
る。従って、本実施例のベニヤレース本体の構成につい
ては図６に示した第１実施例を用いて説明し、バックア
ップロールの歩送り制御方法については、図１３に示し
たフローチャートに基づいて具体的に説明する。

【００７３】先ず、単板の切削を開始する前に、制御部
４１ａに板厚Ｔとして２．５０ｍｍを設定し、また、バ
ックアップロールを仮の歩送り量ｆで歩送り制御する際
の制御終了切削原木径φとして２５０ｍｍの値を入力し
て設定する（stp.１２）。該制御終了切削原木径φは、
ダブルスピンドルで原木を支持して切削する際に、大ス
ピンドルを抜いて小スピンドルのみで切削するに至るま
でに原木の撓みを矯正する制御を終了させる為に、大ス
ピンドルの直径よりも僅か大きめに設定してある。

【００７４】さて、stp.１３乃至stp.２５を経て鉋台の
歩送りが開始され、単板の切削が始まる。この時、バッ
クアップロール２１を自動運転に切り換えると、バック
アップロール２１は、待機位置から任意の速さで原木求
心方向に対して搬送される（stp.３０）。そして、バッ
クアップロール２１が原木に当接して回転が始まると、
バックアップロール回転角検出器２１から回転信号が出
力され、その回転信号は制御装置４１に入力される（st
p.３０ａ）。

【００７５】次に、バックアップロールの回転信号が出
力された時点におけるバックアップロールの位置信号及
び鉋台の位置信号が、バックアップロール変位検出器２
５ｃ及び鉋台変位検出器１８ｃから夫々制御装置４１に
入力される。そして、これら入力された信号に基づいて
原木の実際の撓み量Δの測定が行なわれる。

【００７６】例えば、バックアップロールが原木に当接
して回転が始まった時点において、バックアップロール
外周面と原木との接触位置までの距離が基準スピンドル
中心Ｓから３０３ｍｍ、即ち６０６ｍｍの制御開始切削
原木径Φに相当する位置にあり、一方、鉋台の位置であ
るナイフ１５の刃先までの距離が同様に基準スピンドル
中心Ｓから３００ｍｍ、即ち切削原木径が６００ｍｍで
ある場合について説明をする。尚、鉋台の位置である切
削原木径は、その時点における仮想外周面Ｃの直径に相
当する。

【００７７】さて、バックアップロールの位置は制御開
始切削原木径Φ６０６ｍｍに相当し（stp.３１）、鉋台
の位置は切削原木径６００ｍｍに相当するということか
ら、原木の実際の撓み量Δ＝（６０６ｍｍ―６００ｍ
ｍ）／２＝３ｍｍが測定値となる（stp.３０ｂ）。そこ
で、このようにして実測された原木１の撓み量Δを、バ
ックアップロールが原木に当接して回転が始まった位置
からバックアップロールの歩送り制御終了切削原木径φ
である２５０ｍｍの位置に至るまでの間で矯正する為
に、原木の撓み量Δと制御開始切削原木径Φと制御終了
切削原木径φと単板の板厚Ｔに基づいて補正量α＝２Δ
Ｔ／（Φ―φ）を算出し（stp.３０ｃ）、求めた補正量
αを所定のバックアップロール歩送り量Ｆに加算して求
めた仮の歩送り量ｆで歩送り制御を行うものである（st
p.３２）。

【００７８】ここで、上述した補正量αの算出法につい
て分りやすく具体的に述べる。即ち、実際の撓み量Δ＝
３ｍｍを、制御開始切削原木径Φから制御終了切削原木
径φに至るまでの間で矯正するということは、鉋台が
（６００ｍｍ―２５０ｍｍ）／２＝１７５ｍｍだけ原木
の求心方向に歩送りされる間に矯正されることを意味す
る。また、板厚Ｔが２．５０ｍｍであることから、鉋台
が１７５ｍｍ歩送りされる間に原木は１７５ｍｍ／２．
５０ｍｍ＝７０回転することになる。これを式で表せ
ば、原木回転数＝（Φ―φ）／２Ｔとなる。従って、原
木が７０回転する間に実際の撓み量Δ＝３ｍｍが矯正さ
れればよいことになるので、１回転当たり３ｍｍ／７０
回転≒０．０４ｍｍだけ多めにバックアップロールの歩
送りを制御すれば良いことが分かる。この０．０４ｍｍ
は、製品に影響の無い範囲に収まっており補正量αに相
当する。これを式で表すと、補正量α＝Δ／原木回転数
＝２ΔＴ／（Φ―φ）となるので、バックアップロール
を、Ｔ＋α≒２．５４ｍｍの仮の歩送り量ｆで歩送りす
れば良いことが分かる。なお、補正量αが製品に影響の
無い範囲に収まらない場合は、制御終了切削原木径φを
２５０ｍｍ未満に変更する必要がある。

【００７９】こうして仮の歩送り量ｆが算出されると、
その値に基づいてバックアップロールは仮の歩送り量ｆ
で歩送りが開始される（stp.３３）。そして、切削の進
行に伴って原木の実際の撓み量Δが徐々に矯正され、そ
の後、バックアップロール２１の位置が鉋台の位置に対
応する仮想外周面Ｃ３にほぼ到達し原木の撓みが矯正さ
れたと判断されると（stp.３５）撓み排除切削は終了す
る。或いは、原木の撓みが矯正されたと判断される以前
であっても、予め任意に設定した切削原木径φである２
５０ｍｍに至った時には（stp.３７）、仮の歩送り量ｆ
を中断し所定の歩送り量Ｆに変更した歩送り量でバック
アップロールの歩送り制御を行い（stp.４１）、大スピ
ンドルを抜きとり小スピンドルで切削を行うというもの
である。

【００８０】この為、撓みのない原木を小スピンドルが
支持しているから、従来より精度良く原木の撓みを矯正
することができる。

【００８１】（第５実施例）本実施例の制御方法につい
ては、図１４に示したフローチャートに基づいて具体的
に説明する。先ず、単板の切削を開始する前に、制御部
４１ａに板厚Ｔとして２．５０ｍｍを入力して設定し、
また、後に詳しく説明するが、仮の歩送り量ｆによる歩
送り制御を開始してから原木がＮ回転した後に制御を終
了させるための原木回転数Ｎを入力する。本実施例では
Ｎ＝３０回転を入力して設定する（stp.１２ａ）。

【００８２】そして、第４実施例と同様に、stp.１３乃
至stp.２５を経て鉋台の歩送りが開始されて単板の前切
削が始まる。この後撓み排除切削のために、バックアッ
プロール２１を自動運転に切り換えると、バックアップ
ロール２１は、待機位置から任意の速さで原木求心方向
に対して搬送される（stp.３０）。そして、バックアッ
プロール２１が原木に当接して回転が始まると、第４実
施例と同様にバックアップロール回転角検出器２１から
回転信号が出力され、その回転信号は制御装置４１に入
力される（stp.３０ａ）と共に、バックアップロールの
位置信号及び鉋台の位置信号が、バックアップロール変
位検出器２５ｃ及び鉋台変位検出器１８ｃから夫々制御
装置４１に入力される。

【００８３】これら入力された信号に基づいて、stp.３
０ｂで原木の実際の撓み量Δが実測される。ここでは第
４実施例と同様に、バックアップロールが原木に当接し
て回転が始まった時点が６０６ｍｍの制御開始切削原木
径Φに相当する位置となり（stp.３１）、その時の鉋台
の位置である切削原木径が６００ｍｍであるとした場
合、実際の撓み量Δは３ｍｍであることが分かる（stp.
３１ｂ）。

【００８４】そこで、実測された原木の撓み量Δを、バ
ックアップロールが原木に当接して回転が始まった時点
から、その後原木がＮ回転した後の制御終了切削原木径
までの間で矯正する為に、原木の撓み量Δと原木の回転
数Ｎとに基づいて補正量α＝Δ／Ｎを算出する（stp.３
１ｃ）。そして、求めた補正量αを所定のバックアップ
ロール歩送り量Ｆに加算することにより仮の歩送り量ｆ
が得られる。（stp.３２）。

【００８５】ここで、上述の補正量αの算出法について
述べると、３ｍｍの実際の撓み量Δを制御開始切削原木
径Φから原木がＮ回転数するまでの間で矯正するという
ことは、切削する原木径の大小に関わりなく、実際の撓
み量ΔをＮ回転で除した値が所定の歩送り量Ｆを補正す
る補正値αとなるのである。この時、補正値α＝３ｍｍ
÷３０回転＝０．１０ｍｍとなり、製品に影響の無い範
囲に収まらないと判断された場合には、撓み排除切削を
する原木回転数を３０回以上に変更する必要があり、例
えば、１０回ずつ元の原木回転数に加算して演算し直
し、補正量αが製品に影響の無い範囲まで繰り返す。そ
して、例えばＮ＝６０で、補正量α＝０．０５ｍｍと演
算され製品に影響の無い範囲に収まると判断された場合
にはバックアップロールを仮の送り量ｆ＝板厚Ｔ＋補正
量α＝２．５５ｍｍで歩送りすれば良いことになる（st
p.３１）。

【００８６】こうして仮の歩送り量ｆが算出されると、
その値に基づいてバックアップロールは仮の歩送り量ｆ
で歩送りが開始される（stp.３３）。そして、切削の進
行に伴って原木の実際の撓み量Δが徐々に矯正され、そ
の後原木の撓みが矯正されたと判断されると（stp.３
５）、或いは原木の撓みが矯正されたと判断される以前
であっても、予め任意に設定した原木がＮ回転した時に
は（stp.３９）、仮の歩送り量ｆを中断し所定の歩送り
量Ｆに変更した歩送り量でバックアップロールの歩送り
制御を行い（stp.４１）、本切削を行うというものであ
る。

【００８７】本実施例によれば、切削する原木径の大小
に関わりなく、実際の撓み量Δに対応させて原木がＮ回
転した時点で確実に原木の撓みを矯正することができ
る。このため、切削する原木径の大きさが比較的揃って
いるような場合、例えば、原木径が大きい場合には原木
回転数Ｎを多めに設定し、逆に小径が多い場合には原木
回転数Ｎを少なめに予め設定するなどの変更が容易であ
る。そして、より精度良く原木の撓みを矯正することが
できる。

【００８８】（その他の実施例）ところで、図８に示し
た第３実施例におけるバックアップロールの歩送り制御
方法を、第４実施例及び第５実施例のように実際の撓み
量Δに基づいて行う場合について述べる。

【００８９】第３実施例の場合、バックアップロール自
体が原木に当接する以前から回転駆動されているので、
９１ｄなどの回転角検出器をバックアップロールの回転
検出用のセンサとして使用することができない。しか
し、バックアップロールが原木に当接したことを検知す
る手段として、以下のような機械量センサや光センサを
採用することにより同様のバックアップロール制御方法
を採用することができる。

【００９０】機械量センサとしては、ロータリエンコー
ダ、ストレンゲージ（ロードセル、圧力センサ）、近接
スイッチ、マイクロスイッチ、変位センサなどがあり、
また光センサとして光反射形センサなどが挙げられる。
そしてその中でも、以下に述べるセンサを採用して構成
することが適している。

【００９１】即ち、ロータリエンコーダや近接スイッチ
を採用する場合は、バックアップロールと別体に回転部
材を設け（図示せず）、この回転部材が原木に当接して
回転する際の回転信号を検出するように構成すれば良
い。

【００９２】ストレンゲージを採用する場合には、バッ
クアップロールが原木に当接した際に受ける押圧力を検
知できるよう構成すれば良い。

【００９３】光センサを採用する場合には、光反射形セ
ンサを採用して原木表面を検出するよう構成し、バック
アップロールが原木の表面に当接した時に検出するよう
調整すれば良い。

【００９４】尚、これらのセンサは、第１実施例乃至第
５実施例にも勿論採用して実施することができる。

【００９５】

【発明の効果】本発明は、以上説明したような形態で実
施されるものであるから、原木の損壊が防止でき、更
に、切削中の原木に発生している撓みを徐々に矯正して
板厚変動の少ない良質で安定した単板の切削を可能に
し、然も、原木の撓みを防止しながら最小切削原木径に
至るまで適正な単板の切削を行って歩留りの向上を図る
ことができる。

【００９６】また、バックアップロールの歩送り制御
を、バックアップロールが原木に接触する直前における
切削原木径を制御開始切削原木径として、予め任意に設
定した補正量αを所定の歩送り量Ｆに加算した仮の歩送
り量ｆで始めに歩送り制御する第１の形態により、切削
中に原木に生じていた撓み量を原木１回転につき補正量
αの割合で矯正することができるので、切削の進行に伴
って徐々に原木の撓みは矯正され、板厚変動の少ない、
良質で安定した単板厚の単板の切削が連続的に行える。
従って、従来のようにバックアップロールを仮想外周面
の位置まで一挙に搬送しないので、撓み量Δだけ厚い単
板が切削されたり、原木に異常荷重が加わることにより
原木が損壊したりすることを防止できる。

【００９７】また、バックアップロールの歩送り制御
を、前記制御開始切削原木径から予め任意に設定した制
御終了切削原木径φの間で行なう第２の形態により、例
えば原木を支持するスピンドルの構造がダブルスピンド
ルに代表されるような多重構造で構成されている場合に
おいては、多重スピンドルのうちの任意のスピンドル径
に対応させて制御終了切削原木径φを設定しておけば、
この間で原木の撓み量を矯正することができる。因に、
ダブルスピンドルの場合は、制御終了切削原木径φを大
スピンドル径より多少大きめに予め設定しておけば、原
木から大スピンドルを抜きとる前の段階で原木の撓みを
矯正することができるので、小スピンドルで切削する時
点においては既に原木は撓みが矯正された状態となり、
切削原木径が小さくなって更に原木が撓み易い条件とな
っても、バックアップロールは仮想外周面Ｃに沿って原
木を押圧し続けるので、確実に原木の撓みを防止するこ
とができる。

【００９８】また、スピンドルを原木から抜いた状態で
切削を行う、所謂スピンドルレス切削を行う場合におい
ては、スピンドルを原木から抜きとる直前における切削
原木径を制御終了切削原木径φとして予め設定すれば、
スピンドルを抜きとる前の段階で原木の撓みを矯正する
ことができるので、その後スピンドルレス切削に至って
からはバックアップロールは仮想外周面Ｃに沿って歩送
りされ、撓みが生じない状態の原木にスピンドルレス切
削を行うことができる。

【００９９】また、バックアップロールの歩送り制御の
補正量を、制御開始切削原木径から予め任意に設定した
回転数Ｎだけ原木を回転させて制御終了切削原木径φに
至るまでの該回転数Ｎと、予め切削中の原木の撓み量を
想定して設定した撓み量δとを基にした補正量α＝δ／
Ｎという演算により求め、その補正量を所定の歩送り量
Ｆに加算した仮の歩送り量ｆで切削を行なう間に撓み量
δが矯正される第３の形態により、切削する原木径の大
小に関わりなく原木がＮ回転した時点で原木の撓み量の
矯正を終了することができる。

【０１００】また、バックアップロールの歩送り制御
を、切削中の原木の実際の撓み量Δを測定し、この原木
の撓み量Δを実測した時点における切削原木径を制御開
始切削原木径Φとし、この原木撓み量Δと制御開始切削
原木径Φと予め任意に設定した制御終了切削原木径φと
ベニヤ単板の板厚Ｔとに基づいて補正量α＝２ΔＴ／
（Φ―φ）を求めるとともに、制御開始切削原木径Φか
ら遅くとも原木の撓みが矯正される時点まで補正量αを
所定の歩送り量Ｆに加算した仮の歩送り量ｆで歩送りを
行ない、遅くとも原木の撓みが矯正される前に、該制御
終了切削原木径に至った時点で仮の歩送り量ｆによる送
りを中断し、所定の歩送り量Ｆに変更して原木の撓み量
Δを矯正する第４の形態により、制御開始切削原木径Φ
から予め任意に設定した制御終了切削原木径φに至るま
での間に原木の撓み量Δを徐々に矯正し、樹種、原木径
及び原木長さ並びに切削条件などによって異なる原木の
実際の撓み量Δに対応させて、確実に原木の撓みを矯正
することができる。

【０１０１】また、バックアップロールの歩送り制御の
補正量を、前記制御開始切削原木径Φから予め任意に設
定した回転数Ｎだけ原木を回転させて制御終了切削原木
径φに至るまでの該回転数Ｎと、実測した原木撓み量Δ
とに基づいて補正量α＝Δ／Ｎとして求めるとともに、
仮の歩送り量ｆでの歩送りを、原木がＮ回転して制御終
了切削原木径φに至った時点で中断し、所定の歩送り量
Ｆに変更して歩送り制御する第５の形態により、制御開
始切削原木径Φから原木がＮ回転する間に原木の撓み量
Δを徐々に矯正し、切削する原木径の大小に関わりな
く、前記制御開始切削原木径Φから原木がＮ回転した時
点で確実に原木の撓みを矯正することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】撓んだ状態で切削された原木の剥き芯を示す説
明図である。

【図２】前切削されている状態のベニヤレースの平面図
及び側面断面図である。

【図３】図２における側面断面図の拡大図である。

【図４】従来の撓み排除切削時におけるベニヤレースの
側面断面図である。

【図５】本発明のバックアップロール歩送りを行うベニ
ヤレースの側面断面図である。

【図６】外周駆動型ベニヤレースの側面断面図である。

【図７】外周駆動型ベニヤレースの側面断面図である。

【図８】外周駆動型ベニヤレースの側面断面図である。

【図９】撓み排除切削時の原木の撓み状態を示す側面図
である。

【図１０】切削中の原木の撓み量を想定し遅くとも原木
の撓みが矯正された時点で終了する歩送り制御方法を示
すフローチャートである。

【図１１】切削中の原木の撓み量を想定し制御終了原木
径で中断する歩送り制御方法を示すフローチャートであ
る。

【図１２】切削中の原木の撓み量を想定し原木の所定回
転数で中断する歩送り制御方法を示すフローチャートで
ある。

【図１３】原木の撓みを実測し制御終了原木径で中断す
る歩送り制御方法を示すフローチャートである。

【図１４】原木の撓みを実測し原木の所定回転数で中断
する歩送り制御方法を示すフローチャートである。

【図１５】従来のベニヤレースを示す側面断面図であ
る。

【符号の説明】

１ 原木 ４ 単板 ６ スピンドル １５ ナイフ ２０ 鉋台 ２１ バックアップロール ４１ 制御装置 ４１ｃ 補正制御部

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ベニヤレースで原木からベニヤ単板を切
   削する際に発生する原木の撓みを防止するための少なく
   とも１本以上のバックアップロールを備え、該バックア
   ップロールをベニヤ単板切削中の原木求心方向に歩送り
   する原木バックアップロール装置において、該バックア
   ップロールが原木に接触する直前における切削原木径を
   制御開始切削原木径Φとして、該制御開始切削原木径Φ
   から、予め任意に設定した補正量αを所定の歩送り量Ｆ
   に加算した仮の歩送り量ｆで歩送りを行ない、その後、
   遅くとも原木の撓みが矯正された時点で仮の歩送り量ｆ
   を所定の歩送り量Ｆに変更して歩送りを行うことによ
   り、切削中に発生した原木の撓みを矯正しつつベニヤ単
   板を切削する、ことを特徴とするベニヤレースにおける
   バックアップロールの歩送り制御方法。
2. 【請求項２】 遅くとも原木の撓みが矯正された時点で
   所定の歩送り量Ｆに変更する前記仮の歩送り量ｆでの歩
   送りを、前記バックアップロールが予め任意に設定した
   制御終了切削原木径φに至る時点で中断し、所定の歩送
   り量Ｆに変更して歩送りする、ことを特徴とする請求項
   １記載のベニヤレースにおけるバックアップロールの歩
   送り制御方法。
3. 【請求項３】 前記補正量αを、前記制御開始切削原木
   径Φから予め任意に設定した回転数Ｎだけ原木を回転さ
   せて制御終了切削原木径φに至るまでの該回転数Ｎと、
   予め切削中の原木の撓み量を想定して設定した撓み量δ
   とに基づいて補正量α＝δ／Ｎとして求めるとともに、
   遅くとも原木の撓みが矯正された時点で仮の歩送り量ｆ
   を所定の歩送り量Ｆに変更する前記仮の歩送り量ｆでの
   歩送りを、原木がＮ回転して制御終了切削原木径φに至
   った時点で中断し、所定の歩送り量Ｆに変更して歩送り
   する、ことを特徴とする請求項１記載のベニヤレースに
   おけるバックアップロールの歩送り制御方法。
4. 【請求項４】 ベニヤレースで原木からベニヤ単板を切
   削する際に発生する原木の撓みを防止するための少なく
   とも１本以上のバックアップロールを備え、該バックア
   ップロールをベニヤ単板切削中の原木求心方向に歩送り
   する原木バックアップロール装置において、先ず、該バ
   ックアップロールを原木に当接させ、当接した時点のバ
   ックアップロールの位置と切削原木径とから切削中の原
   木撓み量Δを測定し、該原木撓み量Δを測定した時の切
   削原木径を制御開始切削原木径Φとして、該原木撓み量
   Δと該制御開始切削原木径Φと予め任意に設定した制御
   終了切削原木径φとベニヤ単板の板厚Ｔに基づいて補正
   量α＝２ΔＴ／（Φ―φ）を求めるとともに、該制御開
   始切削原木径Φから遅くとも原木の撓みが矯正される時
   点まで、該補正量αを所定の歩送り量Ｆに加算した仮の
   歩送り量ｆで歩送りを行ない該原木の撓み量Δを矯正す
   る一方、遅くとも原木の撓みが矯正される前に、該制御
   終了切削原木径に至った時点で仮の歩送り量ｆによる送
   りを中断し、所定の歩送り量Ｆに変更して歩送りする、
   ことを特徴とするベニヤレースにおけるバックアップロ
   ールの歩送り制御方法。
5. 【請求項５】 前記補正量αを、前記制御開始切削原木
   径Φから予め任意に設定した回転数Ｎだけ原木を回転さ
   せて制御終了切削原木径φに至るまでの該回転数Ｎと、
   前記原木撓み量Δとに基づいて補正量α＝Δ／Ｎとして
   求めるとともに、遅くとも原木の撓みが矯正された時点
   で所定の歩送り量Ｆに変更する前記仮の歩送り量ｆでの
   歩送りを、原木がＮ回転して制御終了切削原木径φに至
   った時点で中断し、所定の歩送り量Ｆに変更して歩送り
   する、ことを特徴とする請求項４記載のベニヤレースに
   おけるバックアップロールの歩送り制御方法。
6. 【請求項６】 ベニヤレースで原木からベニヤ単板を切
   削する際に発生する原木の撓みを防止するための少なく
   とも１本以上のバックアップロールと、該バックアップ
   ロールをベニヤ単板切削中の原木求心方向に歩送りする
   制御装置を備える原木バックアップロール装置におい
   て、前記制御装置に、該バックアップロールが原木に接
   触する直前における切削原木径を制御開始切削原木径Φ
   として、該制御開始切削原木径Φから、予め任意に設定
   した補正量αを所定の歩送り量Ｆに加算した仮の歩送り
   量ｆで歩送りを行ない、その後、遅くとも原木の撓みが
   矯正された時点で仮の歩送り量ｆを所定の歩送り量Ｆに
   変更して歩送りを行う補正制御部を設けることにより、
   切削中に発生した原木の撓みを矯正する、ことを特徴と
   するベニヤレースにおけるバックアップロール装置。