JPH10286915A

JPH10286915A - 熱成形用多層構造体および熱成形容器

Info

Publication number: JPH10286915A
Application number: JP26370897A
Authority: JP
Inventors: Nobuhiro Hata; 暢宏秦; Hiroyuki Shimo; 浩幸下
Original assignee: Kuraray Co Ltd
Current assignee: Kuraray Co Ltd
Priority date: 1997-02-17
Filing date: 1997-09-29
Publication date: 1998-10-27
Anticipated expiration: 2017-09-29
Also published as: JP3784512B2

Abstract

(57)【要約】【課題】ガスバリア性、熱成形性、力学特性および外
観に優れた熱成形用多層構造体および熱成形容器を得る
こと。【解決手段】エチレン含量２０〜６０モル％、ケン化
度９０％以上のエチレン−ビニルアルコール共重合体６
０〜９９重量％および（メタ）アクリル酸含量１〜３０
重量％のエチレン−（メタ）アクリル酸共重合体４０〜
１重量％からなり、エチレン−ビニルアルコール共重合
体のマトリックス中にエチレン−（メタ）アクリル酸共
重合体粒子が分散している樹脂組成物層、および共重合
ポリプロピレンからなりビカット軟化点が１００〜１５
２℃である層を有する熱成形用多層構造体。このとき、
ＥＶＯＨがエチレン含量の異なる２種類以上のＥＶＯＨ
の混合物からなること、樹脂組成物中の各樹脂成分が特
定の分散形態を有することが好適である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ガスバリア性、熱
成形性、力学特性および外観等に優れた熱成形用多層構
造体およびそれを熱成形してなる熱成形容器に関する。

【０００２】

【従来の技術】エチレン−ビニルアルコール共重合体
（ＥＶＯＨ）は食品や医薬品等、品質の保持が重要視さ
れる内容物を包装する材料として好適に用いられてい
る。かかるＥＶＯＨを用いた包装容器の形態は多様であ
り、中でもＥＶＯＨ層を有する多層体を熱成形して得ら
れる容器は広く用いられている。

【０００３】特に、食品包装の分野では、店頭にて商品
を購入した後、その内容物を他の容器に移し替えること
なく、その容器のまま飲食ができるカップやトレーが盛
んに使用されている。具体的には、ゼリー、プリン、ヨ
ーグルト、ジュース等を包装する容器がその代表例とし
てあげられる。また、その内容物を他の容器に移し替え
ることなく保存用容器として使用できる味噌カップなど
の容器も使用されている。

【０００４】一般に、これらの包装材料として、熱成形
容器が使用されている。熱成形容器は、内容物の品質維
持のために、形態安定性や酸素バリア性が要求される。
形態維持の観点から使用される樹脂の代表例としては、
その剛性や耐衝撃性のバランスに優れたポリプロピレン
の単独重合体（以下「ホモポリプロピレン」と略すこと
がある）があげられる。また、内容物の酸化劣化を防止
するために、酸素バリア性にすぐれたＥＶＯＨをバリア
層として使用することが一般的である。

【０００５】しかし、ホモポリプロピレンを内外層と
し、ＥＶＯＨ層を中間層として使用した場合、透明性が
不足し、中の内容物が見えにくかったり、ホモポリプロ
ピレン層やＥＶＯＨ層の耐衝撃性不足から、容器全体の
耐衝撃性が不足する。さらには、ＥＶＯＨの熱成形性不
足から、容器の側面にクラックや波模様が発生し、外観
に優れた熱成形容器を得られないこともある。これらの
熱成形性や耐衝撃性を改善するためにＥＶＯＨにナイロ
ンを添加する方法（米国特許第４０７９８５０号）など
様々な提案がなされているが、熱成形性が十分でない、
ガスバリア性が低下する、製膜時の熱安定性に問題があ
る、あるいは樹脂の種類や分散状態によっては透明性が
低下する問題を有し十分な改善には至っていない。

【０００６】近年の熱成形容器には、用途の拡大に対応
して、内容物の観察を容易にする優れた透明性や、落下
等の衝撃に耐えうる優れた耐衝撃性が要求される一方
で、絞り深さが深く複雑な容器形状も要求されるに至っ
ている。透明性の改善に対しては内外層に透明性の良好
なランダム共重合ポリプロピレンを使用することで改善
することが考えられる。また、耐衝撃性の改善に対して
は内外層に耐衝撃性の良好なブロック共重合ポリプロピ
レンを使用することで改善することが考えられる。しか
しながら、いずれの共重合ポリプロピレンを用いた際に
も、ホモポリプロピレンと比較して熱成形に適した温度
が低下するため、バリア層であるＥＶＯＨの熱成形性を
さらに悪化させ、クラックや波模様が生じる結果を招い
ている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかして、本発明の目
的は、ガスバリア性、熱成形性、力学特性および外観等
に優れた熱成形用多層構造体およびそれを熱成形してな
る熱成形容器を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的は、エチレン含
量２０〜６０モル％、ケン化度９０％以上のエチレン−
ビニルアルコール共重合体６０〜９９重量％および（メ
タ）アクリル酸含量１〜３０重量％のエチレン−（メ
タ）アクリル酸共重合体４０〜１重量％からなり、エチ
レン−ビニルアルコール共重合体のマトリックス中にエ
チレン−（メタ）アクリル酸共重合体粒子が分散してい
る樹脂組成物層、および共重合ポリプロピレンからなり
ビカット軟化点が１００〜１５２℃である層を有する熱
成形用多層構造体を提供することによって達成される。

【０００９】特に、ＥＶＯＨが、エチレン含量の異なる
２種類のＥＶＯＨ（ａ）および（ｂ）の混合物からな
り、（ａ）のエチレン含量が２０〜４５モル％、（ｂ）
のエチレン含量が４５〜６５モル％、（ａ）と（ｂ）の
エチレン含量の差が８モル％以上であり、かつその配合
重量比｛（ａ）／（ｂ）｝が２／１〜５０／１である熱
成形用多層構造体を提供することによって好適に達成さ
れる。

【００１０】また、ＥＶＯＨのマトリックス中に分散し
ているエチレン−（メタ）アクリル酸共重合体粒子が多
層構造体面に平行な一軸方向に引き延ばされた円柱状の
形状で分散しており、その一軸方向に垂直な面で切断し
たときの粒子断面の平均径が０．２〜１．３μｍである
熱成形用多層構造体も好適である。

【００１１】かかる熱成形用多層構造体の好適な態様と
しては、共重合ポリプロピレンがランダム共重合体であ
ること、あるいはブロック共重合体であることが挙げら
れる。また、ヘイズが５０％以下である熱成形用多層構
造体も好適である。

【００１２】また、本発明の目的は上記多層造体を熱成
形してなる熱成形容器を提供することによっても達成さ
れ、特に、容器の最も肉厚の厚い部分における全層厚み
をＴμｍ、最も肉厚の薄い部分における全層厚みをｔμ
ｍ、容器の絞り比をＳとしたときに、下記式（１）〜
（３）を満たす熱成形容器を提供することによって好適
に達成される。Ｓ≦Ｔ／ｔ≦２０Ｓ（１）３００＜Ｔ≦３０００（２）ｔ≧１００（３）但し、容器の絞り比Ｓは下記式（４）で示される値であ
る。Ｓ＝（容器の深さ）／（容器の開口部に内接する最大径の円の直径）（４）

【００１３】

【発明の実施の形態】本発明のＥＶＯＨは、エチレンと
ビニルエステルからなる共重合体をアルカリ触媒等を用
いてケン化して得られる。ビニルエステルとしては酢酸
ビニルが代表的なものとしてあげられるが、その他の脂
肪酸ビニルエステル（プロピオン酸ビニル、ピバリン酸
ビニルなど）も使用できる。

【００１４】本発明におけるＥＶＯＨのエチレン含量は
２０〜６０モル％であり、好適には２５〜５０モル％、
より好適には２５〜４５モル％である。なおここで、Ｅ
ＶＯＨがエチレン含量の異なる２種類以上のＥＶＯＨの
配合物からなる場合には、配合重量比から算出される平
均値をエチレン含量とする。エチレン含量が２０モル％
未満では、高湿度下でのガスバリア性が低下し溶融成形
性も悪化する。また６０モル％を越えると十分なガスバ
リア性が得られない。

【００１５】また、本発明のＥＶＯＨのビニルエステル
成分のケン化度は９０％以上であり、好適には９５％以
上、より好適には９８％以上である。なおここで、ＥＶ
ＯＨがケン化度の異なる２種類以上のＥＶＯＨの配合物
からなる場合には、配合重量比から算出される平均値を
ケン化度とする。ケン化度が９０％未満では、高湿度時
のガスバリア性が低下するだけでなく、ＥＶＯＨの熱安
定性が悪化し、成形物にゲルが発生しやすくなる。

【００１６】またＥＶＯＨには、本発明の目的が阻害さ
れない範囲で他の単量体を少量共重合することもでき
る。共重合できる単量体の例としては、プロピレン、ブ
テン、イソブテン、４−メチルペンテン−１、ヘキセ
ン、オクテンなどのα−オレフィン、イタコン酸、メタ
クリル酸、アクリル酸、無水マレイン酸などの不飽和カ
ルボン酸、その塩、その部分または完全エステル、その
ニトリル、そのアミド、その無水物、ビニルトリメトキ
シシランなどのビニルシラン系化合物、不飽和スルホン
酸、その塩、アルキルチオール類、ビニルピロリドンな
どがあげられる。

【００１７】なかでも、ＥＶＯＨに共重合成分としてビ
ニルシラン化合物０．０００２〜０．２モル％を含有す
る場合は共押し出しする際の基材樹脂との溶融粘性の整
合性が改善され、均質な共押し出し多層フィルムの製造
が可能なだけでなく、ＥＶＯＨ同士をブレンドに使用す
る際の分散性が改善され成形性などの改善の面でも有効
である。ここで、ビニルシラン系化合物としては、例え
ば、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシ
ラン、ビニルトリ（β−メトキシ−エトキシ）シラン、
γ−メタクリルオキシプロピルメトキシシラン等が挙げ
られる。なかでも、ビニルトリメトキシシラン、ビニル
トリエトキシシランが好適に用いられる。

【００１８】本発明のＥＶＯＨ中のリン化合物濃度は、
リン元素重量換算で１〜２００ｐｐｍ、好適には２〜１
５０ｐｐｍ、最適には５〜１００ｐｐｍの範囲であるこ
とが製膜性や熱安定性の点から好ましい。

【００１９】さらにナトリウムイオン、カリウムイオ
ン、リチウムイオンなどのアルカリ金属イオンを金属重
量換算でＥＶＯＨに対し１０〜５００ｐｐｍ含有させる
ことも本発明の効果を増進させ、層間接着性や相溶性の
改善のために効果的である。アルカリ金属化合物として
は、一価金属の脂肪族カルボン酸塩、芳香族カルボン酸
塩、リン酸塩、金属錯体等があげられ、具体的には、酢
酸ナトリウム、酢酸カリウム、リン酸ナトリウム、リン
酸リチウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カ
リウム、エチレンジアミン四酢酸ナトリウム塩等があげ
られ、好適には、酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、リン
酸ナトリウムがあげられる。

【００２０】また、本発明に用いるＥＶＯＨの好適なメ
ルトフローレート（ＭＦＲ）（２１０℃、２１６０ｇ荷
重下で測定した値）は、好適には０．１〜５０ｇ／１０
分、最適には０．５〜２０ｇ／１０分である。なおここ
で、ＥＶＯＨがメルトフローレートの異なる２種類以上
のＥＶＯＨの配合物からなる場合には、配合重量比から
算出される平均値をメルトフローレートとする。

【００２１】本発明で用いるＥＶＯＨとしては、エチレ
ン含量および／またはケン化度の異なる２種以上のＥＶ
ＯＨをブレンドして用いる事が好適である。特に、ＥＶ
ＯＨが、エチレン含量の異なる２種類のＥＶＯＨ（ａ）
および（ｂ）の混合物からなり、（ａ）のエチレン含量
が２０〜４５モル％、（ｂ）のエチレン含量が４５〜６
５モル％、（ａ）と（ｂ）のエチレン含量の差が８モル
％以上であり、かつその配合重量比｛（ａ）／（ｂ）｝
が２／１〜５０／１であることが、良好なガスバリア性
と熱成形性の両立のために好ましい。

【００２２】このとき、ＥＶＯＨ（ａ）のエチレン含量
は２０〜４５モル％であることが好ましい。より好適に
は２５〜４２モル％であり、さらに好適には３０〜４０
モル％である。ＥＶＯＨ（ａ）のエチレン含量が２０モ
ル％未満では、熱成形性が悪化し、４５モル％を超える
とガスバリア性が低下する。

【００２３】また、ＥＶＯＨ（ｂ）のエチレン含量は
４５〜６５モル％であることが好ましい。より好適には
４７〜６２モル％であり、さらに好適には５０〜６０モ
ル％である。ＥＶＯＨ（ｂ）のエチレン含量がかかる範
囲にあることで、熱成形性が十分に改善される。

【００２４】さらに、ＥＶＯＨ（ａ）と（ｂ）のエチ
レン含量の差は８モル％以上であることが好ましい。よ
り好適には１２モル％以上であり、さらに好適には１５
モル％以上である。ＥＶＯＨ（ａ）のエチレン含量の差
が８モル％未満では、熱成形性の改善効果が小さい。

【００２５】またＥＶＯＨ（ａ）および（ｂ）の配合重
量比｛（ａ）／（ｂ）｝が２／１〜５０／１であること
が好ましい。より好適には３／１〜４０／１であり、さ
らに好適には４／１〜３０／１である。配合重量比が２
／１未満では、ガスバリア性が低下し、５０／１を超え
ると熱成形性の改善効果が小さい。

【００２６】本発明で用いられるエチレン−（メタ）ア
クリル酸共重合体とは、エチレンを主成分としアクリル
酸またはメタクリル酸を共重合した重合体のことをい
う。本発明においては共重合体中のカルボキシル基がナ
トリウムや亜鉛などの金属の塩の形で存在している、い
わゆるアイオノマーを含むものではない。かかるアイオ
ノマーを用いた場合に本願発明の目的が達成されないこ
とは、理由は明らかでないが、後述する比較例に示した
とおりである。

【００２７】エチレン−（メタ）アクリル酸共重合体中
の（メタ）アクリル酸含量は、１〜３０重量％であり、
好適には２〜２５重量％、より好適には３〜２０重量％
である。（メタ）アクリル酸含量が１重量％未満である
場合は樹脂粒子の分散が不良となり、熱成形性が悪化す
る。また３０重量％を超える場合には熱安定性が不良と
なる。

【００２８】また、本発明に用いるエチレン−（メタ）
アクリル酸共重合体の好適なメルトフローレート（ＭＦ
Ｒ）（２１０℃、２１６０ｇ荷重下で測定した値）は、
好適には０．１〜８０ｇ／１０分、最適には０．５〜５
０ｇ／１０分である。本発明においてエチレン−（メ
タ）アクリル酸共重合体は、（メタ）アクリル酸含量お
よび／またはＭＦＲの異なる２種あるいはそれ以上のエ
チレン−（メタ）アクリル酸共重合体をブレンドして用
いることもできる。

【００２９】本発明の樹脂組成物におけるＥＶＯＨの含
有量は６０〜９９重量％、好ましくは７０〜９７重量
％、より好ましくは８０〜９５重量％である。またエチ
レン−（メタ）アクリル酸共重合体の含有量は１〜４０
重量％、好ましくは３〜３０重量％、さらに好ましくは
５〜２０重量％である。エチレン−（メタ）アクリル酸
共重合体の配合比が１重量％より少ない場合には、優れ
た熱成形性が得られず、熱成形容器の側面部と底面部の
交差部や、コーナー部の肉厚が薄くなりすぎるととも
に、成形物の耐衝撃性が低下する。また、エチレン−
（メタ）アクリル酸共重合体の配合比が４０重量％より
多い場合には、ガスバリア性が著しく低下するととも
に、得られる熱成形容器の成形収縮率が大きく、実使用
に適さない。

【００３０】本発明の樹脂組成物は、ＥＶＯＨのマトリ
ックス中にエチレン−（メタ）アクリル酸共重合体粒子
が分散しているものである。かかる分散形態を有するこ
とで、良好なガスバリア性、熱成形性、力学特性を保有
することができる。エチレン−（メタ）アクリル酸共重
合体のマトリックス中にＥＶＯＨが分散していたり、双
方の樹脂が連続状につながっているような形態の時には
ガスバリア性の低下が著しい。

【００３１】本発明に用いるＥＶＯＨとエチレン−（メ
タ）アクリル酸共重合体のメルトフローレート（ＭＦ
Ｒ）（２１０℃、２１６０ｇ荷重下で測定した値）比と
しては、ＥＶＯＨのＭＦＲ（Ａ）とエチレン−（メタ）
アクリル酸共重合体のＭＦＲ（Ｂ）の比（Ａ）／（Ｂ）
が０．１〜５．０であることが好ましく、より好適には
０．１５〜３．０、最適には０．２〜２．０である。か
かる範囲のＭＦＲの比の樹脂を組み合わせることによっ
て、良好に分散され、本発明の目的を達成することがで
きる。

【００３２】本発明の樹脂組成物には、本発明の効果を
増進させ、また溶融安定性等を改善するためにハイドロ
タルサイト系化合物、ヒンダードフェノール系、ヒンダ
ードアミン系熱安定剤、高級脂肪族カルボン酸の金属塩
（たとえば、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸マ
グネシウム等）の一種または二種以上を樹脂組成物に対
し０．０１〜１重量％添加することは好適である。

【００３３】また、本発明の樹脂組成物に必要に応じて
各種の添加剤を配合することもできる。このような添加
剤の例としては、酸化防止剤、可塑剤、熱安定剤、紫外
線吸収剤、帯電防止剤、滑剤、着色剤、フィラー、ある
いは他の高分子化合物を挙げることができ、これらを本
発明の作用効果が阻害されない範囲でブレンドすること
ができる。添加剤の具体的な例としては次のようなもの
が挙げられる。

【００３４】酸化防止剤：２，５−ジ−ｔ−ブチルハイ
ドロキノン、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾー
ル、４，４’−チオビス−（６−ｔ−ブチルフェノー
ル）、２，２’−メチレン−ビス−（４−メチル−６−
ｔ−ブチルフェノール）、オクタデシル−３−（３’，
５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プ
ロピオネート、４，４’−チオビス−（６−ｔ−ブチル
フェノール）等。

【００３５】紫外線吸収剤：エチレン−２−シアノ−
３，３’−ジフェニルアクリレート、２−（２’−ヒド
ロキシ−５’−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、
２−（２’−ヒドロキシ−５’−メチルフェニル）ベン
ゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−５’−メチ
ルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロ
キシ−３’−ｔ−ブチル−５’−メチルフェニル）５−
クロロベンゾトリアゾール、２−ヒドロキシ−４−メト
キシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４−メ
トキシベンゾフェノン等。

【００３６】可塑剤：フタル酸ジメチル、フタル酸ジエ
チル、フタル酸ジオクチル、ワックス、流動パラフィ
ン、リン酸エステル等。帯電防止剤：ペンタエリスリットモノステアレート、ソ
ルビタンモノパルミテート、硫酸化ポリオレフィン類、
ポリエチレンオキシド、カーボワックス等。滑剤：エチレンビスステアロアミド、ブチルステアレー
ト等。着色剤：カーボンブラック、フタロシアニン、キナクリ
ドン、インドリン、アゾ系顔料、ベンガラ等。充填剤：グラスファイバー、アスベスト、バラストナイ
ト、ケイ酸カルシウム等。

【００３７】また、他の多くの高分子化合物を本発明の
作用効果が阻害されない程度にブレンドすることもでき
る。

【００３８】ここで、本発明の樹脂組成物はＥＶＯＨの
マトリックス中に平均粒子径が０．３〜１．５μｍのエ
チレン−（メタ）アクリル酸共重合体粒子が分散してい
ることが好ましく、０．３〜１．０μｍであることがよ
り好ましい。かかる分散形態を有することで良好なガス
バリア性、熱成形性、力学特性および透明性を得ること
ができる。平均粒子径が１．５μｍより大きい場合に
は、組成物中での不均一な分散が発生しやすく熱成形時
に不具合を生じるとともにガスバリア性が低下しやす
い。また平均粒子径が０．３μｍ以下の場合、分散粒子
を含有する効果が組成物の熱成形性に生かされず、良好
な熱成形性が得られにくい。

【００３９】かかる分散形態は主に、フィルムまたはシ
ート等の原料となるペレットの状態において観察され
る。観察は、破断面の走査型電子顕微鏡観察、あるいは
薄片の透過型電子顕微鏡観察等によって行うことができ
る。これら電子顕微鏡観察等によって得られた写真を画
像処理によりその輪郭を特定し、特定された粒子の輪郭
の長径と短径の平均の値から各粒子ごとの粒径を求め
た。こうして得られた各粒子の粒径の単純平均を分散粒
子径とした。このとき、観察方向による粒径の相異を解
消するために、互いに垂直な３方向から観察して得られ
た粒子の平均の値を採用した。

【００４０】このような分散形態を得るために、本発明
における混練操作は重要である。高度な分散を有する組
成物を得るための混練機としては、連続式インテンシブ
ミキサー、ニーディングタイプ二軸押出機（同方向、あ
るいは異方向）などの連続型混練機が最適であるが、バ
ンバリーミキサー、インテンシブミキサー、加圧ニーダ
ーなどのバッチ型混練機を用いることもできる。また別
の連続混練装置としては石臼のような摩砕機構を有する
回転円板を使用したもの、たとえば（株）ＫＣＫ製のＫ
ＣＫ混練押出機を用いることもできる。混練機として通
常に使用されるもののなかには、一軸押出機に混練部
（ダルメージ、ＣＴＭ等）を設けたもの、あるいはブラ
ベンダーミキサーなどの簡易型の混練機もあげることが
できる。

【００４１】この中で、本発明の目的に最も好ましいも
のとしては連続式インテンシブミキサーを挙げることが
できる。市販されている機種としてはＦａｒｒｅｌ社製
ＦＣＭ、（株）日本製鋼所製ＣＩＭあるいは（株）神戸
製鋼所製ＫＣＭ、ＬＣＭあるいはＡＣＭ等がある。実際
にはこれらの混練機の下に一軸押出機を有する、混練と
押出ペレット化を同時に実施する装置を採用するのが好
ましい。また、ニーディングディスクあるいは混練用ロ
ータを有する二軸混練押出機、例えば（株）日本製鋼所
製のＴＥＸ、Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社の
ＺＳＫ、東芝機械（株）製のＴＥＭ、池貝鉄工（株）製
のＰＣＭ等も本発明の混練の目的に用いられる。

【００４２】これらの連続型混練機を用いるにあたって
は、ロータ、ディスクの形状が重要な役割を果たす。特
にミキシングチャンバとローターチップあるいはディス
クチップとの隙間（チップクリアランス）は重要で狭す
ぎても広すぎても本発明の良好な分散性を有する組成物
は得られない。チップクリアランスとしては１〜５ｍｍ
が最適である。

【００４３】また、本発明の良好な分散性を有する組成
物を得るためには混練機の比エネルギーとして０．１ｋ
Ｗｈ／ｋｇ以上、望ましくは０．２〜０．８ｋＷｈ／ｋ
ｇで混練することが最良であることが判明した。比エネ
ルギーは混練に使用されるエネルギー（消費電力量；ｋ
Ｗ）を１時間あたりの混練処理量（ｋｇ）で除して求め
られるものであり、その単位はｋＷｈ／ｋｇである。比
エネルギーが通常の混練で採用される値より高い値で混
練することが本発明の組成物を得るためには必要であ
り、比エネルギー０．１ｋＷｈ／ｋｇ以上とするために
は、単に混練機の回転数をあげるだけでは不十分で、混
練中の組成物をジャケットなどにより冷却して温度を下
げ、粘度を上昇させることが好ましい。粘度を低くした
状態で混練したのでは本発明の目的とする組成物を得る
ことは難しい。したがって、混練温度は混練部の出口の
排出樹脂温度でＥＶＯＨの融点〜融点＋４０℃の範囲で
あることが効果的である。

【００４４】また、混練機のローターの回転数は１００
〜１２００ｒｐｍ、望ましくは１５０〜１０００ｒｐ
ｍ、さらに望ましくは２００〜８００ｒｐｍの範囲が採
用される。混練機チャンバー内径（Ｄ）は３０ｍｍ以
上、望ましくは５０〜４００ｍｍの範囲のものが挙げら
れる。混練機のチャンバー長さ（Ｌ）との比Ｌ／Ｄは４
〜３０が好適である。また混練機はひとつでもよいし、
また２以上を連結して用いることもできる。

【００４５】混練時間は長い方が良い結果を得られる
が、ＥＶＯＨの熱劣化変質あるいは経済性の点から１０
〜６００秒、好適には１５〜２００秒の範囲であり、最
適には１５〜１５０秒である。

【００４６】以上のようにして得られた樹脂組成物は、
熱成形用多層構造体として有用に用いられる。本発明で
いう熱成形とは、フィルムあるいはシート等を加熱して
軟化させた後に、金型形状に成形することをいう。成形
方法としては、真空あるいは圧空を用い、必要によりさ
らにプラグを併せ用いて金型形状に成形する方法（スト
レート法、ドレープ法、エアスリップ法、スナップバッ
ク法、プラグアシスト法など）やプレス成形する方法な
どが挙げられる。成形温度、真空度、圧空の圧力または
成形速度等の各種成形条件は、プラグ形状や金型形状ま
たは原料フィルムやシートの性質等により適当に設定さ
れる。

【００４７】成形温度は特に限定されるものではなく、
成形するのに十分なだけ樹脂が軟化する温度であればよ
いが、原料フィルムやシートによってその好適な温度範
囲は異なる。例えば、フィルムを熱成形する際には、加
熱によるフィルムの溶解が生じたり、ヒーター板の金属
面の凹凸がフィルムに転写したりするほど高温にはせ
ず、一方賦形が十分でない程低温にしないことが望まし
く、具体的にはフィルム温度が５０〜１２０℃、好適に
は６０〜１１０℃、より好適には７０〜１００℃が示さ
れる。一方、フィルムより厚みの大きいシートを熱成形
する際にはフィルムの場合より高温でも成形が可能な場
合があり、１３０〜１８０℃の温度範囲で成形が行われ
る。

【００４８】本発明の熱成形容器はフィルムあるいはシ
ートの平面に凹部を形成した形の３次元状に熱成形され
てなる容器である。凹部の形状は内容物の形状に対応し
て決定されるが、特に凹部の深さが深いほど、凹部の形
状が滑らかでないほど通常のＥＶＯＨ積層体では厚みム
ラを発生しやすく、コーナー部等が極端に薄くなるの
で、本願発明による改善効果が大きい。熱成形容器がフ
ィルムを成形してなるものである場合、絞り比（Ｓ）
は、好適には０．２以上、より好適には０．３以上、さ
らに好適には０．４以上のときに本願発明の効果はより
有効に発揮される。また、熱成形容器がフィルムよりも
厚いシートを成形してなるものである場合、絞り比
（Ｓ）は、好適には０．３以上、より好適には０．５以
上、さらに好適には０．８以上のときに本願発明の効果
はより有効に発揮される。

【００４９】ここで、絞り比（Ｓ）とは、下記式（４）
で示される値をいう。Ｓ＝（容器の深さ）／（容器の開口部に内接する最大径の円の直径）（４）すなわち、絞り比（Ｓ）とは、容器の最深部の深さの値
を、フィルムあるいはシートの平面に形成された凹部
（開口部）の形状に接する最も大きい内接円の円の直径
で割ったものである。例えば、凹部の形状が円である場
合にはその直径、楕円である場合にはその短径、長方形
である場合にはその短辺の長さがそれぞれ内接する最大
径の円の直径になる。

【００５０】本発明の多層構造体は、上述の樹脂組成物
層および共重合ポリプロピレンからなりビカット軟化点
が１００〜１５２℃である層を含むものである。かかる
共重合ポリプロピレンは、プロピレンを主成分とし、プ
ロピレン以外の共重合成分を少量成分として共重合した
重合体のことである。共重合成分としては、エチレンま
たは炭素数４〜８のα−オレフィンがプロピレンとの共
重合のしやすさやコストの面から一般的に使用される。
共重合の形態としては、ランダム共重合とブロック共重
合があるが、ランダム共重合体は透明性が良好な点で好
ましく、ブロック共重合体は耐衝撃性が良好な点で好ま
しい。

【００５１】上記共重合ポリプロピレンにおいて、プロ
ピレンと共重合されるコモノマーである炭素数が４〜８
のα−オレフィンとしては、１−ブテン、イソブテン、
１−ペンテン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オク
テン、３−メチル−１−ブテン、４−メチル−１−ペン
テン、４，４−ジメチル−１−ペンテン等が挙げられ
る。これらのα−オレフィンは単独で使用してもよく、
二種以上を組み合わせて使用してもよい。中でも、１−
ブテン、イソブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４
−メチル−１−ペンテン、１−オクテンがモノマーコス
トが安く、共重合組成を幅広く制御できる点から好まし
い。また、エチレンとの共重合も同様の観点から好まし
い。

【００５２】これらのコモノマーの含有量は特に限定さ
れるものではないが、ランダム共重合体では１０重量％
以下、好ましくは１〜７重量％であることが、透明性、
剛性のバランスの上から好ましい。また、ブロック共重
合体では２〜３０重量％程度が良好な耐衝撃性を得る上
から好ましい。

【００５３】上記共重合ポリプロピレンの重合方法は特
に限定されず、公知の方法が採用される。したがって、
いわゆるチーグラー型の触媒を用いて重合されたもので
あってもよいし、近年開発されたメタロセン触媒を用い
て重合されたものであってもよい。特に、メタロセン触
媒を用いて重合したランダム共重合体は透明性に優れて
いる点で好ましい。また、共重合ポリプロピレンのメル
トフローレートも特に限定されるものではないが、成形
性等を考慮して好適には０．０１〜２０ｇ／１０分、よ
り好適には０．１〜１０ｇ／１０分である。また、共重
合ポリプロピレン同志で種類の異なるものを配合して用
いてもよい。

【００５４】本発明の共重合ポリプロピレンからなる層
のビカット軟化点（ＡＳＴＭＤ１５２５）は１００〜
１５２℃である。好適には１０５℃以上であり、１１０
℃以上であることがより好ましく、１１５℃以上がさら
に好ましい。また、好適には１５０℃以下であり、１４
５℃以下がより好ましく、１４０℃以下がさらに好まし
い。ビカット軟化点が１５２℃を超える場合には、ラン
ダム共重合体においては透明性の改善が不十分で、ブロ
ック共重合体においては耐衝撃性の改善が不十分であ
る。また、ビカット軟化点が１００℃以下では、剛性が
不足し容器の形態保持性に問題を生じる。

【００５５】ここで、共重合ポリプロピレンからなる層
は、共重合ポリプロピレン単独のみならず、共重合ポリ
プロピレンを主成分とする組成物からなる層であっても
良い。したがって、ビカット軟化点が１００〜１５２℃
であるという範囲で、共重合ポリプロピレンに他の樹脂
を本発明の趣旨に反しない範囲で配合することは可能で
ある。

【００５６】例えば、共重合ポリプロピレンにホモポリ
プロピレンを配合する場合には、ホモポリプロピレンと
共重合ポリプロピレンの中間的な特徴を得ることができ
るとともに、互いの相溶性も良好であるから、好ましい
場合がある。また、ＥＶＯＨ、エチレン−（メタ）アク
リル酸共重合体、接着性樹脂等を含む回収組成物（リグ
ラインド）層を用いることもできる。

【００５７】上記熱成形用多層構造体の樹脂組成物層中
の各樹脂の分散状態は、ＥＶＯＨのマトリックス中に分
散しているエチレン−（メタ）アクリル酸共重合体粒子
が多層構造体面に平行な一軸方向に引き延ばされた円柱
状の形状で分散されていることが好ましい。ここで、１
軸方向とは多層構造体の押出方向のことである。このと
き、その一軸方向に垂直な面で切断したときの粒子断面
の平均径が０．２〜１．３μｍであることが好ましく、
０．３〜１．０μｍであることがより好ましい。かかる
粒子断面の平均径が１．３μｍより大きい場合には、組
成物中での不均一な分散が発生しやすく熱成形時に不具
合を生じるとともにガスバリア性が低下する。また粒子
断面の平均径が０．２μｍ未満の場合、分散粒子を含有
する効果が組成物の熱成形性に生かされず、良好な熱成
形性が得られない。

【００５８】本発明でいう粒子断面の平均径の測定方法
としては、以下の手順が示される。まず、多層構造体の
押出方向と垂直な面のサンプルの破断面を走査型電子顕
微鏡、あるいは透過型電子顕微鏡観察等によって撮影す
る。続いてこれら電子顕微鏡観察等によって得られた写
真を画像処理によりその輪郭を特定し、特定された粒子
の輪郭の長径および短径の平均の値をその粒子の径と
し、得られた各粒子の径の単純平均値を粒子断面の平均
径として求めた。

【００５９】本発明の熱成形用多層構造体の層構成は、
前述の樹脂組成物層および共重合ポリプロピレンからな
る層を有する以外に特に限定されるものではないが、樹
脂組成物層の内外層に接着性樹脂層を介して共重合ポリ
プロピレンからなる層を有する構成が特に好ましいもの
としてあげられる。樹脂組成物層の両側を共重合ポリプ
ロピレンで覆うことで樹脂組成物層の吸湿によるガスバ
リア性の低下を防ぐことができるとともに、接着性樹脂
層によって両層間の良好な接着性を確保できるからであ
る。

【００６０】また接着性樹脂層に使用される樹脂は特に
限定されるものではないが、ポリウレタン系、ポリエス
テル系一液型あるいは二液型硬化性接着剤、不飽和カル
ボン酸またはその無水物（無水マレイン酸など）をオレ
フィン系重合体または共重合体に共重合またはグラフト
変性したもの（カルボン酸変性ポリオレフィン樹脂）
が、好適に用いられる。このような接着性樹脂層を設け
ることにより、層間接着性の優れた熱成形容器を得るこ
とができる。

【００６１】これらのうちでも、接着性樹脂がカルボン
酸変性ポリオレフィン樹脂であることが、ＥＶＯＨを含
む樹脂組成物層あるいは共重合ポリプロピレンとの接着
性、あるいはスクラップ回収時の相溶性の観点からより
好ましい。かかるカルボン酸変性ポリエチレン系樹脂の
例としては、ポリエチレン｛低密度ポリエチレン（ＬＤ
ＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、超
低密度ポリエチレン（ＶＬＤＰＥ）｝、ポリプロピレ
ン、共重合ポリプロピレン、エチレン−酢酸ビニル共重
合体、エチレン−（メタ）アクリル酸エステル（メチル
エステル、またはエチルエステル）共重合体等をカルボ
ン酸変性したものが挙げられる。

【００６２】本発明の熱成形用多層構造体の具体的構成
例は、ＥＶＯＨ（ＥＶＯＨ組成物）、ｃｏＰＰ（共重合
ポリプロピレン）、ＡＤ（接着剤）、ＲＥＧ（回収層）
として表記すると、ｃｏＰＰ／ＡＤ／ＥＶＯＨ／ＡＤ／
ｃｏＰＰ、ｃｏＰＰ／ＡＤ／ＥＶＯＨ／ＡＤ／ＲＥＧ、
ｃｏＰＰ／ＡＤ／ＥＶＯＨ／ＡＤ／ＲＥＧ／ｃｏＰＰな
どが好適なものとして示される。ただし、本発明の熱成
形用多層構造体の層構成は上記の層構成例に限定される
ものではない。上記各構成例に、例えばポリエチレン、
ポリアミド、ポリエステルあるいはポリスチレン等の他
の樹脂層が付加されていてもよい。

【００６３】さらに本発明の熱成形用多層構造体のヘイ
ズは５０％以下であることが好ましい。特に共重合ポリ
プロピレンとしてランダム共重合体を使用したときにか
かる透明性の良好な熱成形用多層構造体が得られやす
い。ヘイズが５０％以上の場合、最終商品としての包材
を形成した際に、外部より内容物を鮮明に観察しにくい
場合があり、用途が制限される。ヘイズの測定方法は、
ＡＳＴＭＤ１００３−６１に従った。

【００６４】本発明の熱成形用多層構造体を得る方法と
しては、特に限定されるものではないが、一般のポリオ
レフィン等の分野において実施されている成形方法、例
えばＴダイ成形、インフレーション成形、共押出成形、
ドライラミネート成形等を採用することができ、特に共
押出成形が好適である。

【００６５】得られた多層構造体を熱成形する際の成形
温度は特に限定されるものではなく、成形するのに十分
なだけ樹脂が軟化する温度であればよいが、原料シート
によってその好適な温度範囲は異なる。例えば、シート
を熱成形する際には、加熱によるシートの溶解が生じた
り、ヒーター板の金属面の凹凸がフィルムに転写したり
するほど高温にはせず、一方賦形が十分でない程低温に
しないことが望ましく、具体的にはシート温度として１
３０〜１８０℃、好適には１３５〜１６０℃、より好適
には１３５〜１５５℃が示される。

【００６６】ビカット軟化点が１５２℃を越えるポリプ
ロピレン系樹脂、例えばホモポリプロピレンとＥＶＯＨ
を積層した場合には、ホモポリプロピレンの溶融温度が
高いために、成形時のシート温度を高くすることが可能
であり、それによりＥＶＯＨも高温下で柔軟性を増すた
めに十分な熱成形性を得られるが、ビカット軟化点が１
５２℃以下の共重合ポリプロピレンとＥＶＯＨを積層し
た場合には、共重合ポリプロピレンの融点あるいは軟化
点が低いために、比較的低いシート温度にて成形するこ
とが必要である。この場合、ＥＶＯＨは、十分な柔軟性
が得られず、多層シートとしての優れた熱成形性を得る
ことができない。本発明は、かかるＥＶＯＨのかわりに
ＥＶＯＨを主成分とする特定の組成物を使用すること
で、共重合ポリプロピレンと積層しても、優れた熱成形
性を実現するものである。

【００６７】上述のような共重合ポリプロピレンからな
る層を有する多層構造体、特にシート状の多層構造体を
熱成形する場合の成形容器の好ましい形状は以下の通り
である。すなわち得られた熱成形容器の最も肉厚の厚い
部分（成形前の多層構造体厚と同じ部分）における全層
厚みをＴμｍ、最も肉厚の薄い部分における全層厚みを
ｔμｍ、上述の容器の絞り比Ｓを用いて、以下の式を満
たしていることが好ましい。Ｓ≦Ｔ／ｔ≦２０Ｓ（１）３００＜Ｔ≦３０００（２）ｔ≧１００（３）ここで、（１）、（２）、（３）式はそれぞれより好ま
しくは１．５Ｓ≦Ｔ／ｔ≦１５Ｓ（１’）５００≦Ｔ≦２０００（２’）ｔ≧２００（３’）であり、さらに好ましくは２Ｓ≦Ｔ／ｔ≦１０Ｓ（１”）８００≦Ｔ≦１５００（２”）ｔ≧３００（３”）である。

【００６８】Ｔ／ｔの値がＳ未満である場合には本発明
の構成を必要としないほど熱成形が容易な形状の容器で
あり、Ｔ／ｔの値が２０Ｓを超えるほど大きい値である
ときには、容器の厚みムラが大きく好ましい形状の容器
とはならない。また、最も肉厚の厚い部分における全層
厚み（Ｔ）が３０００μｍを超える場合には、必要以上
に容器の重量が大きくなり、コストの点から好ましくな
いのみならず成形も困難になる。また、最も肉厚の厚い
部分における全層厚み（Ｔ）が３００μｍ未満では、成
形容器の肉厚が薄くなりすぎ、剛性が不足してしまう。
また、最も肉厚の薄い部分におけ全層厚み（ｔ）が１０
０μｍ未満である場合も、同様の理由から好ましくな
い。

【００６９】上述のようなシートから成形されてなる各
種の熱成形容器は各種用途に用いられる。なかでも、ガ
スバリア性に優れるという本発明の樹脂組成物を用いる
ことの優位性は、各種包装容器として用いられたときに
大きく発揮される。食品、医薬品、農薬等、酸素の存在
によって品質が悪化しやすいものの包装容器、例えばプ
リン、ゼリー、みそ等のカップとして特に好適である。

【００７０】

【実施例】以下実施例により本発明をさらに説明する。
実施例によって得られた熱成形用多層構造体、熱成形容
器の評価は、以下の方法に従って行った。

【００７１】・熱成形用多層構造体中の分散粒子の粒子
断面の平均径多層構造体の押出方向と垂直な面のサンプルの破断面を
走査型電子顕微鏡で観察し、倍率３０００〜２００００
倍の写真撮影を行った。分散粒子の観察に際しては、配
合樹脂の種類により観察が困難な場合には必要に応じ
て、ペレット破断面をミクロトームで平滑にしたり、分
散粒子をキシレン等により溶解して分散粒子の溶解後の
痕跡を観察する方法を採用したりした。得られた写真中
の分散粒子断面をケイオー電子工業製画像計測ツールシ
ステムＡＳＰＥＣＴを用いてその輪郭を特定し、特定さ
れた粒子の輪郭の長径および短径の平均の値をその粒子
の径とし、得られた各粒子の径の値の平均値を粒子断面
の平均径として求めた。測定する分散粒子の数は３０個
以上になるようにした。

【００７２】・ビカット軟化点測定する樹脂あるいは樹脂組成物のみで単層シートを作
製し、これより試験片（厚み：３ｍｍ、面積：１０×１
０ｃｍ²）を切り出し、ビカット軟化点測定装置によ
り、ＡＳＴＭ―Ｄ１５２５にしたがって、ｎ＝３にて測
定を実施した。・ヘイズ熱成形用多層構造体の一部を切り取りシリコンオイルを
塗布して、村上色彩技術研究所製ＨＲ−１００を用い、
ＡＳＴＭＤ１００３−６１に従ってヘイズ値を測定し
た。・酸素透過量熱成形用多層構造体の一部を切り取り、２０℃−８５％
ＲＨに湿度調整した後、バリア測定装置（モダンコント
ロール社製、ＯＸ−ＴＲＡＮ−１０／５０Ａ）にて、多
層構造体の酸素透過量を測定した。ここでいう酸素透過
量は、多層構造体で測定した酸素透過量（単位；ｍｌ
／ｍ²・ｄａｙ・ａｔｍ）を、ガスバリア性樹脂層２０
μｍ当たりの酸素透過量に換算した値（ｍｌ・２０μｍ
／ｍ²・ｄａｙ・ａｔｍ）で示した。なお、内外層およ
び接着性樹脂層の酸素透過量はガスバリア性樹脂層に比
べて遙かに大きいので無視した上で計算した。

【００７３】・熱成形容器外観シート加熱温度１５０℃で成形されたカップ（タテ：１
３０ｍｍ、ヨコ：１１０ｍｍ、深さ：５０ｍｍの直方体
形状の金型にて成形）の外観を目視にて観察し、賦形
性、クラックの発生状況および波模様の発生状況を評価
した。ここでの賦形性の評価基準は、角部（側面と底面
の交線）が正確に成形されているかを目視にて判断し、
全評価サンプルを４段階（良：Ａ＞Ｂ＞Ｃ＞Ｄ：悪）に
分類した。クラックの発生状況は側面の底部付近に発生
する長さ約２ｍｍ程度の亀裂（クラック）の発生状態を
目視にて判断し、発生状態の目立ちやすさによって全評
価サンプルを４段階（良：Ａ＞Ｂ＞Ｃ＞Ｄ：悪）に分類
した。波模様の発生状況は、主としてカップの側面部に
発生する波状の外観ムラを目視にて判断し、その目立ち
やすさによって全評価サンプルを４段階（良：Ａ＞Ｂ＞
Ｃ＞Ｄ：悪）に分類した。また最も薄い部分の厚みは、
成形品の底部と側面の交差部分付近での最も厚みの薄い
部分を測定して求めた。

【００７４】・落下試験成形されたカップに２００ｃｃの水を入れ、同じカップ
を逆向きに伏せて加熱溶着させた。この容器をコンクリ
ート上に落下させ、容器の破壊（容器内部の水が漏れ
る）する高さをもとめた。破壊高さは、ｎ＝３０の試験
結果を用いて、ＪＩＳ試験法（Ｋ７２１１の「８．計
算」の部分）に示される計算方法を用いて、５０％破壊
高さとして求めた。

【００７５】実施例１酢酸ナトリウムをナトリウム元素の重量換算で６５ｐｐ
ｍ、リン化合物をリン酸塩の形でリン原子当たりの重量
で１００ｐｐｍ含有するＥＶＯＨ｛エチレン含量３２モ
ル％、ケン化度９９．６％、ＭＦＲ＝３．１ｇ／１０分
（２１０℃、２１６０ｇ荷重）｝９０重量％と、エチレ
ン−メタクリル酸共重合体（以下ＥＭＡＡと略する）
｛メタクリル酸（ＭＡＡ）含有量：９重量％、三井デュ
ポンケミカル「ニュクレル０９０３ＨＣ」、ＭＦＲ＝
５．７ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ荷重）｝１０
重量％とをドライブレンドした後、ニーディングディス
クを有する３０ｍｍφの２軸押出機（日本製鋼所製ＴＥ
Ｘ３０：Ｌ／Ｄ＝３０）を用いてシリンダー温度をフィ
ード下部を１９０℃、混練部及びノズル付近を２１０℃
に設定し、押出機のローターの回転数は６１０ｒｐｍ、
フィーダーのモーター回転数２５０ｒｐｍで、溶融混練
しペレット化を行った。この時の押出量が１時間当たり
２０ｋｇでシリンダー内部の樹脂圧力は２０ｋｇ／ｃｍ
²であった。このときの比エネルギーは０．６ｋＷｈ／
ｋｇであった。

【００７６】得られたペレットを樹脂組成物層とし、ラ
ンダム共重合ポリプロピレン｛グランドポリマー製「Ｆ
２２６Ｄ」、ＭＦＲ＝６ｇ／１０分（２３０℃、２１６
０ｇ荷重）、ビカット軟化点１３５℃｝を内外層、無水
マレイン酸変性ポリプロピレン｛三井石油化学製「アド
マーＱＦ５００」、ＭＦＲ＝５．３ｇ／１０分（２３０
℃、２１６０ｇ荷重）｝を接着剤（ＡＤ）層とする構成
で、Ｔ型ダイを備えた共押出機にて３種５層（ｃｏＰＰ
／ＡＤ／樹脂組成物層／ＡＤ／ｃｏＰＰ＝４００μ／５
０μ／１００μ／５０μ／４００μ）で全体厚みが１０
００μｍの熱成形用シートを得た。得られたシートの組
成物層中の分散粒子の断面径、シートのヘイズ値、シー
トの酸素透過度をそれぞれ測定した。

【００７７】こうして得られたシートを熱成形機（浅野
製作所製）にてシート温度を変更して、カップ形状（金
型形状７０φ×７０ｍｍ、絞り比Ｓ＝１．０）に熱成形
（圧空：５ｋｇ／ｃｍ²、プラグ：４５φ×６５ｍｍ、
シンタックスフォーム、プラグ温度：１５０℃、金型温
度：７０℃を使用）を行った。成形されたカップの外観
は目視にて評価した。また最も薄い部分の厚みを、成形
品の底部と側面の交差部分付近での最も厚みの薄い部分
を測定して求めた。さらに得られた容器に水を入れてか
ら落下試験に供した。これらの熱成形用シート、熱成形
容器の評価結果は表１および表２にまとめて示す。

【００７８】比較例１実施例１において、樹脂組成物層のかわりに実施例１で
用いたのと同じＥＶＯＨ樹脂を単独で用いた以外は、実
施例１に同様にしてサンプルを作製し試験をおこなっ
た。得られたシート、熱成形容器の評価結果は表１およ
び表２にまとめて示す。

【００７９】実施例２、３、比較例２実施例１において使用したものと同じＥＶＯＨとＥＭＡ
Ａを用い、その混合比をＥＶＯＨ９５重量％、ＥＭＡＡ
５重量％（実施例２）、ＥＶＯＨ８０重量％、ＥＭＡＡ
２０重量％（実施例３）、ＥＶＯＨ５０重量％、ＥＭＡ
Ａ５０重量％（比較例２）に変更した以外は、実施例１
に同様にしてサンプルを作製し試験をおこなった。得ら
れたシート、熱成形容器の評価結果は表１および表２に
まとめて示す。

【００８０】実施例４、５実施例１において使用したＥＶＯＨをエチレン含量の異
なるＥＶＯＨ｛エチレン含量２７モル％、ケン化度９
９．６％、ＭＦＲ＝３．９ｇ／１０分（２１０℃、２１
６０ｇ荷重）｝（実施例４）、｛エチレン含量４４モル
％、ケン化度９９．７％、ＭＦＲ＝３．５ｇ／１０分
（２１０℃、２１６０ｇ荷重）｝（実施例５）に変更
した以外は実施例１に同様にしてサンプルを作製し試験
をおこなった。得られたシート、熱成形容器の評価結果
は表１および表２にまとめて示す。

【００８１】実施例６〜９実施例１において使用したＥＶＯＨ９０重量％の代わり
に、以下に示す割合で配合した２種類のＥＶＯＨを用い
た以外は実施例１に同様にしてサンプルを作製し試験を
おこなった。得られたシート、熱成形容器の評価結果は
表１および表２にまとめて示す。実施例６；エチレン含量３２モル％、ケン化度９９．６
％、ＭＦＲ＝３．１ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ
荷重）のＥＶＯＨ８５重量部エチレン含量５１モル％、ケン化度９６％、ＭＦＲ＝１
５．１ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ荷重）のＥＶ
ＯＨ５重量部実施例７；エチレン含量３８モル％、ケン化度９９．７
％、ＭＦＲ＝３．８ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ
荷重）のＥＶＯＨ８５重量部エチレン含量５１モル％、ケン化度９６％、ＭＦＲ＝１
５．１ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ荷重）のＥＶ
ＯＨ５重量部実施例８；エチレン含量３８モル％、ケン化度９９．７
％、ＭＦＲ＝３．８ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ
荷重）のＥＶＯＨ８５重量部エチレン含量４４モル％、ケン化度９９．７％、ＭＦＲ
＝３．５ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ荷重）のＥ
ＶＯＨ５重量部実施例９；エチレン含量３２モル％、ケン化度９９．６
％、ＭＦＲ＝３．１ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ
荷重）のＥＶＯＨ５０重量部エチレン含量５１モル％、ケン化度９６％、ＭＦＲ＝１
５．１ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ荷重）のＥＶ
ＯＨ４０重量部

【００８２】実施例１０〜１２、比較例３〜７実施例１において用いたＥＭＡＡ｛メタクリル酸含有
量：９重量％、三井デュポンケミカル「ニュクレル０９
０３ＨＣ、ＭＦＲ＝５．７ｇ／１０分（２１０℃、２１
６０ｇ荷重）｝のかわりに、以下に示す樹脂を用いた以
外は実施例１に同様にしてサンプルを作製し試験をおこ
なった。得られたシート、熱成形容器の評価結果は表１
および表３にまとめて示す。実施例１０；ＥＭＡＡ｛メタクリル酸含有量：４重量
％、三井デュポンケミカル「ニュクレルＡＮ４２１４
Ｃ」、ＭＦＲ＝１２．２ｇ／１０分（２１０℃、２１６
０ｇ荷重）｝実施例１１；ＥＭＡＡ｛メタクリル酸含有量；１２重量
％、三井デュポンケミカル「ニュクレル１２０７Ｃ」、
ＭＦＲ＝１３．４ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ荷
重）｝実施例１２；エチレン−アクリル酸共重合体（以下ＥＡ
Ａと略する）｛アクリル酸（ＡＡ）含有量：９．０重量
％、ダウケミカル「プリマコール１４３０、ＭＦＲ＝
８．７ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ荷重）｝比較例３；エチレンーメチルメタクリレート共重合体
｛メチルメタアクリル酸（ＭＭＡ）含有量：１８重量
％、住友化学「アクリフトＷＨ３０３、ＭＦＲ＝１２．
１ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ荷重）｝比較例４；無水マレイン酸変性ポリエチレン｛ＭＦＲ＝
３．６ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ荷重）、三井
石油化学製「アドマーＮＦ５００」｝比較例５；アイオノマー｛三井デュポンケミカル「ハイ
ミラン１６５２、ＭＦＲ＝７．６ｇ／１０分（２１０
℃、２１６０ｇ荷重）｝比較例６；ＬＤＰＥ｛三井石油化学製「ミラソンＢ３２
４、ＭＦＲ＝３．４ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ
荷重）｝比較例７；ナイロン｛ナイロン６（ＰＡ−６）｛ＭＦＲ
＝７．２ｇ／１０分（２３０℃、２１６０ｇ荷重）、宇
部興産製「ＵＢＥナイロン１０２２Ｂ」｝

【００８３】実施例１３〜１６以下に示すＥＶＯＨとエチレン−（メタ）アクリル酸共
重合体を組み合わせて用いた以外は実施例１と同様にし
てサンプルを作製し試験をおこなった。このとき、用い
るＥＶＯＨとエチレン−（メタ）アクリル酸共重合体の
ＭＦＲを変更することで、その比ＭＦＲ（Ａ）／ＭＦＲ
（Ｂ）を調整した。得られたシート、熱成形容器の評価
結果は表１および表３にまとめて示す。実施例１３ＥＶＯＨ｛エチレン含量３２モル％、ケン化度９９．６
％、ＭＦＲ＝１．２ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ
荷重）｝、ＥＭＡＡ｛メタクリル酸含有量：９重量％、
三井デュポンケミカル「ニュクレルＮＣ０９０８Ｈ
Ｇ」、ＭＦＲ＝１５．３ｇ／１０分（２１０℃、２１６
０ｇ荷重）｝実施例１４ＥＶＯＨ｛エチレン含量３２モル％、ケン化度９９．６
％、ＭＦＲ＝３３．０ｇ／１０分（２１０℃、２１６０
ｇ荷重）｝、ＥＭＡＡ｛メタクリル酸含有量：９重量
％、三井デュポンケミカル「ニュクレル０９０３ＨＣ、
ＭＦＲ＝５．７ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ荷
重）｝実施例１５ＥＶＯＨ｛エチレン含量３２モル％、ケン化度９９．６
％、ＭＦＲ＝１．２ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ
荷重）｝、ＥＡＡ｛アクリル酸含有量：９重量％、ダウ
ケミカル「プリマコール３４４０」、ＭＦＲ＝１８．０
ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ荷重）｝実施例１６ＥＶＯＨ｛エチレン含量３２モル％、ケン化度９９．６
％、ＭＦＲ＝３３．０ｇ／１０分（２１０℃、２１６０
ｇ荷重）｝、ＥＡＡ｛アクリル酸含有量：９重量％、ダ
ウケミカル「プリマコール１４２０」、ＭＦＲ＝５．６
ｇ／１０分（２１０℃、２１６０ｇ荷重）｝

【００８４】実施例１７実施例１において、ＥＶＯＨとＥＭＡＡの溶融混練を２
軸押出し機を用いる替わりに、１軸押出し機（プラコー
製ＧＴ−４０−Ａ：Ｌ／Ｄ＝２６、フルフライトタイプ
スクリュー使用）を用いてシリンダー温度をフィード下
部で１９０℃、混練部及びノズル付近で２１０℃に設定
し、押出機のローターの回転数は１５００ｒｐｍで、溶
融混練しペレット化を行い、この時の押出量が１時間当
たり２０ｋｇでシリンダー内部の樹脂圧力は８ｋｇ／ｃ
ｍ²で、このときの比エネルギーは０．１ＫＷｈ／Ｋｇ
であった以外は、実施例１に同様にしてサンプルを作製
し試験をおこなった。得られたシート、熱成形容器の評
価結果は表１および表３にまとめて示す。

【００８５】実施例１８スクリューをフルフライトタイプスクリューから、先端
に混練部を有したタイプのスクリューに交換した以外は
実施例１７と同様にしてサンプルを作製し試験をおこな
った。このとき、シリンダー内部の樹脂圧力は１０ｋｇ
／ｃｍ²で、このときの比エネルギーは０．１５ＫＷｈ
／Ｋｇであった。得られたシート、熱成形容器の評価結
果は表１および表３にまとめて示す。

【００８６】実施例１９、２０、比較例８実施例１において用いた内外層のランダム共重合ポリプ
ロピレンを以下に示す樹脂あるいは樹脂組成物に変更し
た以外は実施例１と同様にしてサンプルを作製し試験を
おこなった。得られたシート、熱成形容器の評価結果は
表４および表５にまとめて示す。実施例１９；ブロック共重合ポリプロピレン｛グランド
ポリマー製「Ｆ７６９」、ＭＦＲ＝２４ｇ／１０分（２
３０℃、２１６０ｇ荷重）、ビカット軟化点１５０℃｝実施例２０；ランダム共重合ポリプロピレン｛グランド
ポリマー製「Ｆ２２６Ｄ」、ＭＦＲ＝６ｇ／１０分（２
３０℃、２１６０ｇ荷重）、ビカット軟化点１３５℃｝
７０重量％とホモポリプロピレン｛グランドポリマー製
「Ｊ１０３」、ＭＦＲ＝３．０ｇ／１０分（２３０℃、
２１６０ｇ荷重）、ビカット軟化点１５５℃｝３０重量
％からなる樹脂組成物。ビカット軟化点１４１℃。比較例８；ホモポリプロピレン｛グランドポリマー製
「Ｊ１０３」、ＭＦＲ＝３．０ｇ／１０分（２３０℃、
２１６０ｇ荷重）、ビカット軟化点１５５℃｝

【００８７】実施例２１、２２、比較例９実施例６において用いた内外層のランダム共重合ポリプ
ロピレンを以下に示す樹脂あるいは樹脂組成物に変更し
た以外は実施例６と同様にしてサンプルを作製し試験を
おこなった。得られたシート、熱成形容器の評価結果は
表４および表５にまとめて示す。実施例２１；ブロック共重合ポリプロピレン｛グランド
ポリマー製「Ｆ７６９」、ＭＦＲ＝２４ｇ／１０分（２
３０℃、２１６０ｇ荷重）、ビカット軟化点１５０℃｝実施例２２；ランダム共重合ポリプロピレン｛グランド
ポリマー製「Ｆ２２６Ｄ」、ＭＦＲ＝６ｇ／１０分（２
３０℃、２１６０ｇ荷重）、ビカット軟化点１３５℃｝
７０重量％とホモポリプロピレン｛グランドポリマー製
「Ｊ１０３」、ＭＦＲ＝３．０ｇ／１０分（２３０℃、
２１６０ｇ荷重）、ビカット軟化点１５５℃｝３０重量
％からなる樹脂組成物。ビカット軟化点１４１℃。比較例９；ホモポリプロピレン｛グランドポリマー製
「Ｊ１０３」、ＭＦＲ＝３．０ｇ／１０分（２３０℃、
２１６０ｇ荷重）、ビカット軟化点１５５℃｝

【００８８】比較例１０〜１２比較例１において用いた内外層のランダム共重合ポリプ
ロピレンを以下に示す樹脂あるいは樹脂組成物に変更し
た以外は比較例１と同様にしてサンプルを作製し試験を
おこなった。得られたシート、熱成形容器の評価結果は
表４および表５にまとめて示す。比較例１０；ブロック共重合ポリプロピレン｛グランド
ポリマー製「Ｆ７６９」、ＭＦＲ＝２４ｇ／１０分（２
３０℃、２１６０ｇ荷重）、ビカット軟化点１５０℃｝比較例１１；ランダム共重合ポリプロピレン｛グランド
ポリマー製「Ｆ２２６Ｄ」、ＭＦＲ＝６ｇ／１０分（２
３０℃、２１６０ｇ荷重）、ビカット軟化点１３５℃｝
７０重量％とホモポリプロピレン｛グランドポリマー製
「Ｊ１０３」、ＭＦＲ＝３．０ｇ／１０分（２３０℃、
２１６０ｇ荷重）、ビカット軟化点１５５℃｝３０重量
％からなる樹脂組成物。ビカット軟化点１４１℃。比較例１２；ホモポリプロピレン｛グランドポリマー製
「Ｊ１０３」、ＭＦＲ＝３．０ｇ／１０分（２３０℃、
２１６０ｇ荷重）、ビカット軟化点１５５℃｝

【００８９】実施例２３実施例１において得られた熱成形用シートを粉砕、再溶
融ペレット化した回収組成物（ビカット軟化点１３６
℃）を外層の共重合ポリプロピレンのかわりに用いた以
外は実施例１と同様にして、（ｃｏＰＰ／ＡＤ／樹脂組
成物／ＡＤ／回収組成物＝４００μ／５０μ／１００μ
／５０μ／４００μ）の構成のシートを作成し、回収物
層が外側に来るようにして実施例１と同様に熱成形容器
を作成した。得られたシート、熱成形容器の評価結果は
表４および表５にまとめて示す。

【００９０】

【表１】

【００９１】

【表２】

【００９２】

【表３】

【００９３】

【表４】

【００９４】

【表５】

【００９５】

【発明の効果】本発明の熱成形用多層構造体は、熱成形
性が良好であり、ガスバリア性、力学特性に優れた熱成
形容器を提供することができる。かかる熱成形容器は、
外観が良好で、力学性能に優れ、優れたガスバリア性を
保有するので、各種包装容器として優秀な性能を有して
いる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号ＦＩＢ６５Ｄ 1/09 Ｂ６５Ｄ 1/00 Ｂ // Ｂ２９Ｋ 23:00 55:00 Ｂ２９Ｌ 9:00 22:00

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】エチレン含量２０〜６０モル％、ケン化
度９０％以上のエチレン−ビニルアルコール共重合体６
０〜９９重量％および（メタ）アクリル酸含量１〜３０
重量％のエチレン−（メタ）アクリル酸共重合体４０〜
１重量％からなり、エチレン−ビニルアルコール共重合
体のマトリックス中にエチレン−（メタ）アクリル酸共
重合体粒子が分散している樹脂組成物層、および共重合
ポリプロピレンからなりビカット軟化点が１００〜１５
２℃である層を有する熱成形用多層構造体。
【請求項２】エチレン−ビニルアルコール共重合体
が、エチレン含量の異なる２種類のエチレン−ビニルア
ルコール共重合体（ａ）および（ｂ）の混合物からな
り、（ａ）のエチレン含量が２０〜４５モル％、（ｂ）
のエチレン含量が４５〜６５モル％、（ａ）と（ｂ）の
エチレン含量の差が８モル％以上であり、かつその配合
重量比｛（ａ）／（ｂ）｝が２／１〜５０／１である請
求項１記載の熱成形用多層構造体。
【請求項３】エチレン−ビニルアルコール共重合体の
マトリックス中に分散しているエチレン−（メタ）アク
リル酸共重合体粒子が多層構造体面に平行な一軸方向に
引き延ばされた円柱状の形状で分散しており、その一軸
方向に垂直な面で切断したときの粒子断面の平均径が
０．２〜１．３μｍである請求項１または２に記載の熱
成形用多層構造体。
【請求項４】共重合ポリプロピレンがランダム共重合
体である請求項１ないし３のいずれかに記載の熱成形用
多層構造体。
【請求項５】共重合ポリプロピレンがブロック共重合
体である請求項１ないし３のいずれかに記載の熱成形用
多層構造体。
【請求項６】ヘイズが５０％以下である請求項１ない
し５のいずれかに記載の熱成形用多層構造体。
【請求項７】請求項１ないし６のいずれかに記載の多
層構造体を熱成形してなる熱成形容器。
【請求項８】容器の最も肉厚の厚い部分における全層
厚みをＴμｍ、最も肉厚の薄い部分における全層厚みを
ｔμｍ、容器の絞り比をＳとしたときに、下記式（１）
〜（３）を満たす請求項７記載の熱成形容器。Ｓ≦Ｔ／ｔ≦２０Ｓ（１）３００＜Ｔ≦３０００（２）ｔ≧１００（３）但し、容器の絞り比Ｓは下記式（４）で示される値であ
る。Ｓ＝（容器の深さ）／（容器の開口部に内接する最大径の円の直径）（４）