JPH10251750A - 自動車排気管の触媒担体として使用可能なアルミニウム含有率の高いフェライトステンレス鋼フォイルの製造方法 - Google Patents
自動車排気管の触媒担体として使用可能なアルミニウム含有率の高いフェライトステンレス鋼フォイルの製造方法Info
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- JPH10251750A JPH10251750A JP10066269A JP6626998A JPH10251750A JP H10251750 A JPH10251750 A JP H10251750A JP 10066269 A JP10066269 A JP 10066269A JP 6626998 A JP6626998 A JP 6626998A JP H10251750 A JPH10251750 A JP H10251750A
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-
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- C21—METALLURGY OF IRON
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- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
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- B21B2261/02—Transverse dimensions
- B21B2261/04—Thickness, gauge
Abstract
(57)【要約】
【課題】 特に、自動車の排気管用触媒担体として用い
ることができるアルミニウム含有率の高いフェライトス
テンレス鋼フォイルの製造方法を提供する。 【解決手段】 特に、自動車の排気管用の担体として用
いることができるアルミニウム含有率の高いフェライト
ステンレス鋼フォイルを製造するために、下記組成： 0.005％＜炭素＜0.060％ 10％＜クロム＜23％ 0.1％＜アルミニウム＜３％ 0.003％＜窒素＜0.030％ 0.1％＜マンガン＜２％ 0.1％＜珪素＜２％ 0.03％〜0.15％の比率の希土類元素 を有するフェライトステンレス鋼板ストリップに対し
て、 −２枚のアルミニウム薄板で両面をめっきし、積層板を
製造することを特徴とする方法。
ることができるアルミニウム含有率の高いフェライトス
テンレス鋼フォイルの製造方法を提供する。 【解決手段】 特に、自動車の排気管用の担体として用
いることができるアルミニウム含有率の高いフェライト
ステンレス鋼フォイルを製造するために、下記組成： 0.005％＜炭素＜0.060％ 10％＜クロム＜23％ 0.1％＜アルミニウム＜３％ 0.003％＜窒素＜0.030％ 0.1％＜マンガン＜２％ 0.1％＜珪素＜２％ 0.03％〜0.15％の比率の希土類元素 を有するフェライトステンレス鋼板ストリップに対し
て、 −２枚のアルミニウム薄板で両面をめっきし、積層板を
製造することを特徴とする方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車の排気管の触媒
担体として使用可能なアルミニウム含有率が高いフェラ
イトステンレス鋼のフォイルの製造方法に関するもので
ある。
担体として使用可能なアルミニウム含有率が高いフェラ
イトステンレス鋼のフォイルの製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】自動車の排気管に取付けられる触媒コン
バータでは、触媒化合物を機械的に支持する担体が２種
類の材料すなわちセラミックまたは金属で作られてい
る。金属の場合にはクロムとアルミニウムとを含む鉄を
基材とした合金が主として選択される。
バータでは、触媒化合物を機械的に支持する担体が２種
類の材料すなわちセラミックまたは金属で作られてい
る。金属の場合にはクロムとアルミニウムとを含む鉄を
基材とした合金が主として選択される。
【０００３】この合金は 700〜1,200 ℃の温度範囲で酸
化された時にアルミナを形成しなければならない。しか
も、この合金のフォイルは高温の触媒担体の使用時間
中、アルミナを形成するのに十分なアルミニウムを含ん
でいなければならない。
化された時にアルミナを形成しなければならない。しか
も、この合金のフォイルは高温の触媒担体の使用時間
中、アルミナを形成するのに十分なアルミニウムを含ん
でいなければならない。
【０００４】製鉄所で鋳造によって直接製造される Fe-
20%Cr-5%Al型の合金は公知である。この合金から製造さ
れる鋼板の転化は、特にその脆性挙動から、冷間低温圧
延において問題を生じる。その上、得られた薄鋼板スト
リップの脆性の増加から、鋼板組成中に5.5％以上のア
ルミニウムを含有させるのが難しい。
20%Cr-5%Al型の合金は公知である。この合金から製造さ
れる鋼板の転化は、特にその脆性挙動から、冷間低温圧
延において問題を生じる。その上、得られた薄鋼板スト
リップの脆性の増加から、鋼板組成中に5.5％以上のア
ルミニウムを含有させるのが難しい。
【０００５】また、アルミニウムとステンレス鋼板を同
時圧延する方法として、ステンレス鋼ストリップの両面
を２枚のアルミニウム薄板で冷間めっきし、得られた積
層板を圧延した後、この積層板を焼きなまして、アルミ
ニウムの拡散を引き起こすことによって、鋼板ストリッ
プを得る方法も知られている。
時圧延する方法として、ステンレス鋼ストリップの両面
を２枚のアルミニウム薄板で冷間めっきし、得られた積
層板を圧延した後、この積層板を焼きなまして、アルミ
ニウムの拡散を引き起こすことによって、鋼板ストリッ
プを得る方法も知られている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の目的は、特に、
自動車の排気管用の担体として用いることができるアル
ミニウム含有率の高いフェライトステンレス鋼フォイル
の製造方法であって、フォイルが高いアルミニウム含有
率を持ち、表面仕上りが触媒式排気管に使用されたフォ
イルに対して導電性であることを確実にする方法を提供
することにある。
自動車の排気管用の担体として用いることができるアル
ミニウム含有率の高いフェライトステンレス鋼フォイル
の製造方法であって、フォイルが高いアルミニウム含有
率を持ち、表面仕上りが触媒式排気管に使用されたフォ
イルに対して導電性であることを確実にする方法を提供
することにある。
【０００７】本発明の課題は、特に、フェライトステン
レス鋼板ストリップの両面に２枚のアルミニウム薄板で
同時めっきし、得られた積層板を圧延し、焼なましする
ことによって、アルミニウムの拡散を引き起こす方法で
あって、下記組成： 0.005％＜炭素＜0.060％ 10％＜クロム＜23％ 0.1％＜アルミニウム＜３％ 0.003％＜窒素＜0.030％ 0.1％＜マンガン＜２％ 0.1％＜珪素＜２％ 0.03％〜0.15％の比率の希土類元素 を有し、厚さ1.5mm以下まで熱間圧延および冷間圧延し
たフェライトステンレス鋼板に対して下記の処置を施す
ことを特徴とする方法である： −温度600〜1200℃での軟化焼なまし処理、 −合計厚さが、鋼板ストリップ厚さの0.05〜0.32倍の２
枚のアルミニウム薄板を用いためっきの実施による積層
板の製造、 −露点が−30℃の制御水素雰囲気中でのフォイルの静的
拡散焼なまし、ならびに −最終粗面度Raが0.25μm以下となるような合計縮小度
が20％以上のフォイルの仕上圧延。
レス鋼板ストリップの両面に２枚のアルミニウム薄板で
同時めっきし、得られた積層板を圧延し、焼なましする
ことによって、アルミニウムの拡散を引き起こす方法で
あって、下記組成： 0.005％＜炭素＜0.060％ 10％＜クロム＜23％ 0.1％＜アルミニウム＜３％ 0.003％＜窒素＜0.030％ 0.1％＜マンガン＜２％ 0.1％＜珪素＜２％ 0.03％〜0.15％の比率の希土類元素 を有し、厚さ1.5mm以下まで熱間圧延および冷間圧延し
たフェライトステンレス鋼板に対して下記の処置を施す
ことを特徴とする方法である： −温度600〜1200℃での軟化焼なまし処理、 −合計厚さが、鋼板ストリップ厚さの0.05〜0.32倍の２
枚のアルミニウム薄板を用いためっきの実施による積層
板の製造、 −露点が−30℃の制御水素雰囲気中でのフォイルの静的
拡散焼なまし、ならびに −最終粗面度Raが0.25μm以下となるような合計縮小度
が20％以上のフォイルの仕上圧延。
【０００８】また、本発明特徴は、下記の特徴を有す
る。 −この方法は、さらに、温度600〜1200℃での連続的仕
上軟化焼なまし処理を含み、 −アルミニウムおよび窒素含有率が、関係式：％Al＞２
×（％Ｎ）＋0.030を満たし、 −チタン、ジルコニウムおよびニオブ元素の含有率の合
計が、関係式：％Ti＋（％Zr＋％Nb）×（48／93）＜0.
050％を満たし、 −上記鋼板の鋼材が、15〜19％のクロムをその組成に含
み、 −鋼材の組成が、さらに１％以下の銅を含み、 −鋼材の組成が、さらに１％以下のニッケルを含み、 −鋼材の組成が、さらに0.5％以下のモリブデンを含
み、 −鋼板ストリップの鋼材が、その組成中に0.1〜0.5％の
アルミニウムを含み、 −800〜1000℃の温度範囲内で連続仕上軟化焼なましを
実施する。
る。 −この方法は、さらに、温度600〜1200℃での連続的仕
上軟化焼なまし処理を含み、 −アルミニウムおよび窒素含有率が、関係式：％Al＞２
×（％Ｎ）＋0.030を満たし、 −チタン、ジルコニウムおよびニオブ元素の含有率の合
計が、関係式：％Ti＋（％Zr＋％Nb）×（48／93）＜0.
050％を満たし、 −上記鋼板の鋼材が、15〜19％のクロムをその組成に含
み、 −鋼材の組成が、さらに１％以下の銅を含み、 −鋼材の組成が、さらに１％以下のニッケルを含み、 −鋼材の組成が、さらに0.5％以下のモリブデンを含
み、 −鋼板ストリップの鋼材が、その組成中に0.1〜0.5％の
アルミニウムを含み、 −800〜1000℃の温度範囲内で連続仕上軟化焼なましを
実施する。
【０００９】また、本発明は、特に、自動車排気管用の
担体に使用できるアルミニウム含有率の高いフェライト
ステンレス鋼であって、その組成中に4.5〜10％のアル
ミニウムを含み、粗面度が0.25μm以下、好ましくは0.1
μm以下の表面仕上りを持つ方法によって得られること
を特徴とするフェライトステンレス鋼に関する。
担体に使用できるアルミニウム含有率の高いフェライト
ステンレス鋼であって、その組成中に4.5〜10％のアル
ミニウムを含み、粗面度が0.25μm以下、好ましくは0.1
μm以下の表面仕上りを持つ方法によって得られること
を特徴とするフェライトステンレス鋼に関する。
【００１０】さらに、本発明は、電気抵抗体に使用でき
るアルミニウム含有率の高いフェライトステンレス鋼製
リボンであって、抵抗率が1.4μΩ.m以上であることを
特徴とするリボンに関する。
るアルミニウム含有率の高いフェライトステンレス鋼製
リボンであって、抵抗率が1.4μΩ.m以上であることを
特徴とするリボンに関する。
【００１１】添付の図面を参照にした以下の非制限的な
実施例の説明から、本発明がさらに明らかになるであろ
う。
実施例の説明から、本発明がさらに明らかになるであろ
う。
【００１２】
【実施例】本発明の方法は、特に、自動車の排気管用の
担体として用いることができるアルミニウム含有率の高
いフェライトステンレス鋼フォイルの製造であって、下
記組成： 0.005％＜炭素＜0.060％ 10％＜クロム＜23％ 0.1％＜アルミニウム＜３％ 0.003％＜窒素＜0.030％ 0.1％＜マンガン＜２％ 0.1％＜珪素＜２％ 0.03％〜0.15％の比率の希土類元素 を有する厚さ0.5mm以下の圧延ステンレス鋼板ストリッ
プに対して、このストリップの両面にアルミニウム薄板
を積層することにより、めっきを施す製造に関する。２
枚のアルミニウム薄板の合計厚さは、鋼板ストリップの
厚さの0.05〜0.32倍とする。
担体として用いることができるアルミニウム含有率の高
いフェライトステンレス鋼フォイルの製造であって、下
記組成： 0.005％＜炭素＜0.060％ 10％＜クロム＜23％ 0.1％＜アルミニウム＜３％ 0.003％＜窒素＜0.030％ 0.1％＜マンガン＜２％ 0.1％＜珪素＜２％ 0.03％〜0.15％の比率の希土類元素 を有する厚さ0.5mm以下の圧延ステンレス鋼板ストリッ
プに対して、このストリップの両面にアルミニウム薄板
を積層することにより、めっきを施す製造に関する。２
枚のアルミニウム薄板の合計厚さは、鋼板ストリップの
厚さの0.05〜0.32倍とする。
【００１３】得られた積層板を圧延して、フォイルを製
造し、このフォイルを焼なましすることによって、アル
ミニウムの拡散を起こす。この拡散焼なましは、露点が
−30℃以下の制御された水素雰囲気における静的焼なま
しとする。
造し、このフォイルを焼なましすることによって、アル
ミニウムの拡散を起こす。この拡散焼なましは、露点が
−30℃以下の制御された水素雰囲気における静的焼なま
しとする。
【００１４】アルミニウムによるめっきに使用されるス
テンレス鋼板は、チタン、ジルコニウムもしくはニオブ
タイプの元素を含まないステンレス鋼である。本発明に
よれば、鋼板の基本ストリップは、クロム含有率が23％
以下、アルミニウム含有率が0.1〜３％、好ましくはク
ロム含有率が15〜19％である。この構成で、クロム含有
率が約20％以上の鋼板ストリップと比較して、鋼板スト
リップの転化が大幅に向上する。これは、チタン、ジル
コニウムもしくはニオブタイプの安定剤を含まず、クロ
ム含有率が約19％以上の鋼板ストリップの転化が、鋼板
中のクロム窒化炭素による脆性のために、困難になるた
めである。
テンレス鋼板は、チタン、ジルコニウムもしくはニオブ
タイプの元素を含まないステンレス鋼である。本発明に
よれば、鋼板の基本ストリップは、クロム含有率が23％
以下、アルミニウム含有率が0.1〜３％、好ましくはク
ロム含有率が15〜19％である。この構成で、クロム含有
率が約20％以上の鋼板ストリップと比較して、鋼板スト
リップの転化が大幅に向上する。これは、チタン、ジル
コニウムもしくはニオブタイプの安定剤を含まず、クロ
ム含有率が約19％以上の鋼板ストリップの転化が、鋼板
中のクロム窒化炭素による脆性のために、困難になるた
めである。
【００１５】得られたフォイルのアルミニウム含有率は
4.5〜10％である。これは、製鉄所で鋼材の鋳造による
直接製造方法を用いて得られるものと比べて、アルミニ
ウム濃度が高い。
4.5〜10％である。これは、製鉄所で鋼材の鋳造による
直接製造方法を用いて得られるものと比べて、アルミニ
ウム濃度が高い。
【００１６】鋼板におけるチタン、ジルコニウムまたは
ニオブタイプの安定元素の存在が、特に、伸びおよび酸
化状態で測定した熱応力にかけたときの使用中の挙動状
態において、担体として用いるフォイルの特性に有害で
あることが認められている。
ニオブタイプの安定元素の存在が、特に、伸びおよび酸
化状態で測定した熱応力にかけたときの使用中の挙動状
態において、担体として用いるフォイルの特性に有害で
あることが認められている。
【００１７】同様に、例えばモリブデンのような合金構
成元素は、酸素によって、約1000℃の温度で揮発性とな
る酸化物MoO3を生成する。これは、フォイル表面の酸化
物層の凝集力を損ねることになる。このため、鋼組成物
中のモリブデンの含有率は、意図的に0.5％以下に制限
される。
成元素は、酸素によって、約1000℃の温度で揮発性とな
る酸化物MoO3を生成する。これは、フォイル表面の酸化
物層の凝集力を損ねることになる。このため、鋼組成物
中のモリブデンの含有率は、意図的に0.5％以下に制限
される。
【００１８】さらに、鋼材の組成中少なくとも0.1％の
アルミニウムが存在することによって、液体金属中に、
金属状の希土類を導入することができる。このとき、希
土類酸化物が過剰に生成されることはない。
アルミニウムが存在することによって、液体金属中に、
金属状の希土類を導入することができる。このとき、希
土類酸化物が過剰に生成されることはない。
【００１９】しかも、アルミニウムは、拡散焼なましの
前とその間、鋼板ストリップに含まれる窒素を捕獲す
る。これは、組成中にアルミニウムをまったく含まない
鋼板の場合、鋼板中の窒素が、鋼板中にアルミニウムの
拡散を目的とするアルミニウム薄板と重なる積層板の界
面に向かって拡散することが認められたことによる。界
面では、図１の写真に示すように、脆性の原因となる窒
化アルミニウムが形成される。
前とその間、鋼板ストリップに含まれる窒素を捕獲す
る。これは、組成中にアルミニウムをまったく含まない
鋼板の場合、鋼板中の窒素が、鋼板中にアルミニウムの
拡散を目的とするアルミニウム薄板と重なる積層板の界
面に向かって拡散することが認められたことによる。界
面では、図１の写真に示すように、脆性の原因となる窒
化アルミニウムが形成される。
【００２０】鋼板ストリップの鋼材が、その組成中に、
本発明に従う範囲内の含有率のアルミニウムを含む場合
には、鋼材内の窒素は、細かい沈殿物として均質に鋼材
内にアルミニウムによって固着されるため、界面への窒
素の拡散は完全に防止される。
本発明に従う範囲内の含有率のアルミニウムを含む場合
には、鋼材内の窒素は、細かい沈殿物として均質に鋼材
内にアルミニウムによって固着されるため、界面への窒
素の拡散は完全に防止される。
【００２１】本発明によれば、鋼板ストリップの鋼材中
のアルミニウムおよび窒素含有率は、下記の式を満た
す： ％Al＞２×（％Ｎ）＋0.30
のアルミニウムおよび窒素含有率は、下記の式を満た
す： ％Al＞２×（％Ｎ）＋0.30
【００２２】アルミニウムを含むステンレス鋼板ストリ
ップを使用することにより、めっき薄板からのアルミニ
ウムの拡散が容易になる。鋼板中のアルミニウムの存在
によって、拡散後のアルミニウム含有率は、フォイルの
コアと表面の間でより均質となる。フォイル中のアルミ
ニウムの貯蔵量は増加する。
ップを使用することにより、めっき薄板からのアルミニ
ウムの拡散が容易になる。鋼板中のアルミニウムの存在
によって、拡散後のアルミニウム含有率は、フォイルの
コアと表面の間でより均質となる。フォイル中のアルミ
ニウムの貯蔵量は増加する。
【００２３】拡散炉では、窒素の存在が、フォイル中に
フォイルの機械的性質には有害な窒化アルミニウムの生
成を引き起こすため、制御された水素雰囲気が必要であ
る。−30℃以下の露点を有する水素雰囲気が、非酸化金
属の形成を促進し、フォイルの圧延を可能にする。
フォイルの機械的性質には有害な窒化アルミニウムの生
成を引き起こすため、制御された水素雰囲気が必要であ
る。−30℃以下の露点を有する水素雰囲気が、非酸化金
属の形成を促進し、フォイルの圧延を可能にする。
【００２４】拡散焼なましは、必ず静的でなければなら
ないが、温度の維持時間を十分長くしなければならない
ため、ベル（bell）の下で実施する。これによって、特
に、コイル状のフォイル内部の冷却が遅くなり、475℃
でのフォイルの脆性の原因となる。
ないが、温度の維持時間を十分長くしなければならない
ため、ベル（bell）の下で実施する。これによって、特
に、コイル状のフォイル内部の冷却が遅くなり、475℃
でのフォイルの脆性の原因となる。
【００２５】拡散焼なましの間、フォイルの粗面度Ra
は、約１マイクロメートルの値まで上昇する。
は、約１マイクロメートルの値まで上昇する。
【００２６】本発明によれば、フォイルは、最終粗面度
Raが、0.25μm以下、好ましくは0.1μm以下とするよう
な仕上げ圧延にかけた後、連続仕上げ焼なまし処理を実
施するのが好ましい。
Raが、0.25μm以下、好ましくは0.1μm以下とするよう
な仕上げ圧延にかけた後、連続仕上げ焼なまし処理を実
施するのが好ましい。
【００２７】触媒コンバータを用いた場合の特性に好ま
しい滑らかな表面仕上りは、拡散焼なまし後にフォイル
を冷間圧延することによって達成される。冷間圧延縮小
度は、最後の２回の圧延パスに研磨圧延機を用いて、20
％以上とする。
しい滑らかな表面仕上りは、拡散焼なまし後にフォイル
を冷間圧延することによって達成される。冷間圧延縮小
度は、最後の２回の圧延パスに研磨圧延機を用いて、20
％以上とする。
【００２８】700〜1200℃、好ましくは800〜1000℃で実
施される仕上焼なましは、連続的焼なまし処理であり、
これに冷却速度25℃／秒以上の急速冷却が続く。この焼
なましによって、拡散焼なまし中に形成された金属の脆
性を排除することができる。
施される仕上焼なましは、連続的焼なまし処理であり、
これに冷却速度25℃／秒以上の急速冷却が続く。この焼
なましによって、拡散焼なまし中に形成された金属の脆
性を排除することができる。
【００２９】本発明の方法によって得られたフォイルの
仕上りは、最後の仕上圧延パスによって滑らかにされ、
適度な粗面度、好ましくは0.1μm以下の粗面度を有する
ことから、伸びに関して優れた使用挙動と、ろう付け作
業を容易にする仕上りを達成することができる。実際、
圧延中、非酸化金属が表面に現れる。
仕上りは、最後の仕上圧延パスによって滑らかにされ、
適度な粗面度、好ましくは0.1μm以下の粗面度を有する
ことから、伸びに関して優れた使用挙動と、ろう付け作
業を容易にする仕上りを達成することができる。実際、
圧延中、非酸化金属が表面に現れる。
【００３０】本発明の実施例では、 炭素＝0.045％ クロム＝16.36％ アルミニウム＝0.18％ 窒素＝0.02％ マンガン＝0.48％ 珪素＝0.47％ 硫黄＝0.0006％ リン＝0.027％ モリブデン＝0.016％ ニッケル＝0.16％ 銅＝0.110％ チタン＋ジルコニウム＋ニオブ＝0.001％ かつ関係式：％Ti＋（％Zr＋％Nb）×（48／93）＜0.05
0％を満たす比率（重量）で上記成分と、0.035％の希土
類元素、セリウムとランタンを組成に含む鋼板ストリッ
プを熱間圧延および冷間圧延して厚さ0.5mmにする。軟
化焼なましの後、厚さ50μmの２枚の食品用銘柄のアル
ミニウムによって、薄板ステンレス鋼板にめっきを施し
た後、厚さが0.2mmになるまで再圧延する。次に、露点
が−30℃の純粋窒素雰囲気中の閉じた箱の中で、得られ
たフォイルを900℃で15時間拡散焼なまし処理にかけ
る。
0％を満たす比率（重量）で上記成分と、0.035％の希土
類元素、セリウムとランタンを組成に含む鋼板ストリッ
プを熱間圧延および冷間圧延して厚さ0.5mmにする。軟
化焼なましの後、厚さ50μmの２枚の食品用銘柄のアル
ミニウムによって、薄板ステンレス鋼板にめっきを施し
た後、厚さが0.2mmになるまで再圧延する。次に、露点
が−30℃の純粋窒素雰囲気中の閉じた箱の中で、得られ
たフォイルを900℃で15時間拡散焼なまし処理にかけ
る。
【００３１】次に、縮小度が75％、最終粗面度Ra0.08μ
mを有する表面仕上りの仕上げ厚さ50μmまでフォイルを
圧延する。圧延に続き、連続仕上焼なまし操作を水素雰
囲気において950℃で40秒間連続して実施する。以上記
載した工程における各種操作により、フォイルが得られ
た。このフォイルの温度および伸び試験の結果を図２に
示す。
mを有する表面仕上りの仕上げ厚さ50μmまでフォイルを
圧延する。圧延に続き、連続仕上焼なまし操作を水素雰
囲気において950℃で40秒間連続して実施する。以上記
載した工程における各種操作により、フォイルが得られ
た。このフォイルの温度および伸び試験の結果を図２に
示す。
【００３２】本発明によるフォイルについて、熱間使用
時間の関数としての熱応力にかけた使用中の伸び特性
は、図２の曲線Ａにより示される。これは、製鉄所で製
造された20％Cr-5%ALタイプの鋼材から成る参照フォイ
ルの伸び特性と比較して非常に向上している。
時間の関数としての熱応力にかけた使用中の伸び特性
は、図２の曲線Ａにより示される。これは、製鉄所で製
造された20％Cr-5%ALタイプの鋼材から成る参照フォイ
ルの伸び特性と比較して非常に向上している。
【００３３】図３は、本発明のフォイルＡの組成物と、
製鉄所で製造された20％Cr-5%ALタイプの鋼材から成る
参照フォイルＢの組成物におけるアルミニウム含有率の
変化を示す。
製鉄所で製造された20％Cr-5%ALタイプの鋼材から成る
参照フォイルＢの組成物におけるアルミニウム含有率の
変化を示す。
【００３４】図４は、本発明のフォイルの伸び特性と、
拡散焼なまし後に圧延にかけなかったフォイルの伸び特
性を示す。
拡散焼なまし後に圧延にかけなかったフォイルの伸び特
性を示す。
【図１】 鋼材がその組成中に定められた比率のアルミ
ニウムを含んでいない場合の積層板の鋼−アルミニウム
界面における窒化アルミニウムの形成を示す写真。
ニウムを含んでいない場合の積層板の鋼−アルミニウム
界面における窒化アルミニウムの形成を示す写真。
【図２】 本発明のフォイルＡと、製鉄所で製造された
20％Cr-5%Alタイプの鋼材から成る参照フォイルＢの熱
間使用時間の関数としての熱応力にかけた使用中の伸び
特性を示す。
20％Cr-5%Alタイプの鋼材から成る参照フォイルＢの熱
間使用時間の関数としての熱応力にかけた使用中の伸び
特性を示す。
【図３】 本発明のフォイルＡの組成物と、製鉄所で製
造された20％Cr-5%Alタイプの鋼材から成る参照フォイ
ルＢの組成物における熱間使用中のアルミニウム含有率
の変化を示す。
造された20％Cr-5%Alタイプの鋼材から成る参照フォイ
ルＢの組成物における熱間使用中のアルミニウム含有率
の変化を示す。
【図４】 本発明のフォイルの伸び特性と、拡散焼なま
し後に圧延にかけなかった荒フォイルの伸び特性を示
す。
し後に圧延にかけなかった荒フォイルの伸び特性を示
す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２ Ｃ２２Ｃ 38/18 38/18 Ｂ０１Ｄ 53/36 Ｃ (72)発明者 ジャン−ミシェル オゼ フランス国 73400 ユジーヌ リュ ド ュ オンズ ノヴァンブル 276 (72)発明者 フレデリック モーセ フランス国 74210 サン フェロール シャンカノン（番地なし)
Claims (13)
- 【請求項１】 特に、自動車の排気管用の触媒担体とし
て用いることができるアルミニウム含有率の高いフェラ
イトステンレス鋼フォイルを製造するために、フェライ
トステンレス鋼板ストリップの両面に２枚のアルミニウ
ム薄板で同時めっきし、得られた積層板を圧延し、焼な
ましすることによって、アルミニウムの拡散を引き起こ
す方法であって、下記組成： 0.005％＜炭素＜0.060％ 10％＜クロム＜23％ 0.1％＜アルミニウム＜３％ 0.003％＜窒素＜0.030％ 0.1％＜マンガン＜２％ 0.1％＜珪素＜２％ 0.03％〜0.15％の比率の希土類元素 を有し、厚さ1.5mm以下まで熱間圧延および冷間圧延し
たフェライトステンレス鋼板に対して、下記の処置を施
すことを特徴とする方法： −温度600〜1200℃での軟化焼なまし処理、 −合計厚さが、鋼板ストリップ厚さの0.03〜0.32倍の２
枚のアルミニウム薄板を用いためっきの実施による積層
板の製造、 −露点が−30℃の制御水素雰囲気中でのフォイルの静的
拡散焼なまし、ならびに −最終粗面度Raが0.25μm以下となるような合計縮小度
が20％以上のフォイルの仕上圧延。 - 【請求項２】 さらに、温度600〜1200℃での連続仕上
軟化焼なまし処理を含む請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 上記フェライト鋼板ストリップのアルミ
ニウムおよび窒素含有率が、関係式：％Al＞２×（％
Ｎ）＋0.030を満たす請求項２に記載の方法。 - 【請求項４】 上記鋼板ストリップのチタン、ジルコニ
ウムおよびニオブ元素の含有率の合計が、関係式：％Ti
＋（％Zr＋％Nb）×（48／93）＜0.050％を満たす請求
項１に記載の方法。 - 【請求項５】 上記鋼板ストリップの鋼材が、15〜19％
のクロムをその組成に含む請求項１に記載の方法。 - 【請求項６】 上記鋼板ストリップの鋼材の組成が、さ
らに１％以下の銅を含む請求項１に記載の方法。 - 【請求項７】 上記鋼材の組成が、さらに１％以下のニ
ッケルを含む請求項１に記載の方法。 - 【請求項８】 上記鋼材の組成が、さらに0.5％以下の
モリブデンを含む請求項１に記載の方法。 - 【請求項９】 上記鋼板ストリップの鋼材が、その組成
中に0.1〜0.5％のアルミニウムを含む請求項１に記載の
方法。 - 【請求項10】 800〜1000℃の温度範囲内で連続仕上軟
化焼なましを実施する請求項１〜９のいずれか一項に記
載の方法。 - 【請求項11】 特に、自動車排気管用の担体に使用でき
るアルミニウム含有率の高いフェライトステンレス鋼で
あって、その組成中に4.5〜10％のアルミニウムを含
み、粗面度が0.25μm以下の表面仕上げを持つ方法によ
って得られることを特徴とするフェライトステンレス鋼
フォイル。 - 【請求項12】 粗面度が0.1μm以下の表面仕上げを持つ
請求項11に記載のフォイル。 - 【請求項13】 請求項１〜11に記載の方法によって得ら
れ、特に、電気抵抗体に使用できるアルミニウム含有率
の高いフェライトステンレス鋼製リボンであって、抵抗
率が1.4 μΩ.m以上であることを特徴とするリボン。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9702396A FR2760244B1 (fr) | 1997-02-28 | 1997-02-28 | Procede de fabrication d'un feuillard en acier inoxydable ferritique a haute teneur en aluminium utilisable notamment pour un support de catalyseur d'echappement de vehicule automobile |
| FR9702396 | 1997-02-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10251750A true JPH10251750A (ja) | 1998-09-22 |
Family
ID=9504281
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10066269A Withdrawn JPH10251750A (ja) | 1997-02-28 | 1998-03-02 | 自動車排気管の触媒担体として使用可能なアルミニウム含有率の高いフェライトステンレス鋼フォイルの製造方法 |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6086689A (ja) |
| EP (1) | EP0861916A1 (ja) |
| JP (1) | JPH10251750A (ja) |
| KR (1) | KR19980071835A (ja) |
| CN (1) | CN1213587A (ja) |
| AU (1) | AU5466398A (ja) |
| BR (1) | BR9800790A (ja) |
| CA (1) | CA2230016A1 (ja) |
| FR (1) | FR2760244B1 (ja) |
| ID (1) | ID19972A (ja) |
| MX (1) | MX9801598A (ja) |
| TW (1) | TW470780B (ja) |
| ZA (1) | ZA981598B (ja) |
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| JP2008537977A (ja) * | 2005-03-11 | 2008-10-02 | アルセロールミタル・フランス | 熱処理後に極めて高い耐性を有する被覆鋼部材の製造法 |
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| WO2013114833A1 (ja) * | 2012-01-30 | 2013-08-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス箔 |
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