JPH0820847A

JPH0820847A - 高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の製造方法

Info

Publication number: JPH0820847A
Application number: JP17766994A
Authority: JP
Inventors: Yoshihiro Uematsu; 美博植松; Naoto Hiramatsu; 直人平松
Original assignee: Nisshin Steel Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Nisshin Co Ltd
Priority date: 1994-07-06
Filing date: 1994-07-06
Publication date: 1996-01-23

Abstract

(57)【要約】【目的】歩留まり低下をもたらす割れの発生を抑え、
高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼を分塊圧延する。【構成】Ｃｒ：１５〜２６％，Ａｌ：４〜７％を含む
高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼を、鋳造開始時の
溶鋼温度を１５６５〜１５８５℃の範囲に維持してイン
ゴットに鋳造し、鋳造後に鋳型から抜き出したインゴッ
トの表面温度が５５０℃以下の温度になる前に均熱炉に
装入し、次いで分塊圧延する。【効果】鋳造時の割れや肌荒れ，分塊圧延時の割れ等
の欠陥発生を防止し、健全な表面をもつ熱延用鋼片が高
い歩留まりで得られる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ストーブのチムニー，
自動車の排ガス浄化装置，電熱線等の耐熱用途に供され
る高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼を製造する方法
に関する。

【０００２】

【従来の技術】高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼
は、優れた耐高温酸化特性を活かして、ストーブのチム
ニーを始めとする各種耐熱用途に使用されている。ま
た、電気抵抗値が高いことを利用し、各種ヒータの電熱
線としても使用されている。最近では、自動車排ガス浄
化装置の触媒担持体用材料として、高Ａｌ含有フェライ
ト系ステンレス鋼が使用されるようになってきている。
従来の触媒コンバータ用基材としてのセラミックスは、
熱衝撃に弱く、また熱容量が大きいため触媒反応温度ま
で昇温するのに時間がかかる等の欠陥がある。これに対
し、高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼等の金属を基
材とするメタリックコンバータでは、これらセラミック
スに起因する欠陥を改善することができる。

【０００３】メタリックコンバータ用基材には、板厚５
０μｍ程度の箔材料が使用される。この箔材料は、過酷
な酸化雰囲気に晒されるため、非常に優れた耐高温酸化
特性が要求される。この点で、高Ａｌ含有フェライト系
ステンレス鋼は、メタリックコンバータ用基材に適した
材料である。高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の優
れた耐高温酸化特性は、表層に形成されるＡｌ₂ Ｏ₃ 層
により確保される。しかし、薄肉の箔材料になるほど、
単位面積当りに供給されるＡｌの量が少なくなり、不完
全なＡｌ₂ Ｏ₃ 層が形成され、異常酸化が発生し易くな
る。異常酸化を抑制するためには、従来よりも更に多量
のＡｌを含有するフェライト系ステンレス鋼を使用する
ことが必要になる。従来は、３重量％程度のＡｌを含有
するフェライト系ステンレス鋼がメタリックコンバータ
用基材として使用されていた。しかし、排ガス規制の強
化，エンジンの高出力化等から、Ａｌ含有量が３重量％
程度のフェライト系ステンレス鋼では使用環境に耐えら
れないものになってきている。そのため、Ａｌ含有量を
たとえば５重量％程度に増量することにより、耐高温酸
化特性を改善する試みが行われている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】この種のフェライト系
ステンレス鋼は、Ａｌ含有量が多くなるに従って鋼片或
いは熱延鋼帯の靭性が低下する。この靭性の低下は、Ａ
ｌ含有量を５重量％程度まで増量すると顕著に現れ、所
定形状の箔材料を製造することが困難となり、歩留りも
低下する。また、熱延コイルの巻換え作業の際に割れ等
のトラブルが発生し易い。高Ａｌ含有フェライト系ステ
ンレス鋼の製造上の問題を掲げると、次のようなものが
ある。鋼塊を室温まで冷却する段階で、鋼塊に割れが発生
し易く、また４７５℃脆化が生じる。分塊圧延後又は連続鋳造後の鋼片の割れ感受性が高
く、また疵取り又は熱間圧延工程まで鋼片を室温に保持
しておくときにも割れが発生し易い。熱延鋼帯の靭性が低いため、巻換え或いは連続焼鈍
ラインへの通板等の際に割れが発生し易い。

【０００５】耐高温酸化性を改善するためにＹや希土類
金属を添加することがあるが、このような高Ａｌ含有鋼
になると割れ感受性が著しく高くなる。特に鋳造の際に
インゴット表面に割れが発生しやすく、分塊圧延の際に
も鋼片表面に深い割れが多発する。鋳片の疵取りによっ
て割れを除去できるが、研削量が多くなることから歩留
まり低下の原因となる。非常に深い割れは、研削によっ
て除去できず、製造工程を中止せざるをえない事態も生
じる。そこで、本出願人は、Ａｌ含有量及びＴｉ含有量
との関係で熱間仕上げ温度を特定することにより、割れ
発生のない熱延方法を開発し、その一部を特願昭６２−
２１１４７１号（特開昭６４−５６８２２号）として出
願した。この方法によるとき、熱延時の加工硬化及び４
７５℃脆化が防止される。その結果、後続工程における
曲げ加工時に発生する表面応力が低下することにより、
割れ等の発生が抑制されるものと推察される。

【０００６】また、特開平３−５３０２５号公報では、
熱間圧延温度域でフェライト単相となるように成分調整
されたステンレス鋼を、希土類元素含有量との関係で特
定される圧下率で熱延すると共に、熱延後の鋼帯を急冷
することが提案されている。この方法においては、大圧
下率の熱延で高密度に集積された転位が熱延終了時まで
再配列し、微細なサブグレインが形成され、その後の急
冷によって常温まで維持され微細組織となることによ
り、靭性の改善が行われるとされている。

【０００７】これらの方法によるも、依然として割れ等
の欠陥が発生し易く、量産ラインで高Ａｌ含有フェライ
ト系ステンレス鋼を歩留り良く製造することは困難であ
った。熱延段階の割れは、分塊圧延から熱延工程に至る
鋼材の温度条件をコントロールすることにより抑制でき
る。この点、本発明者等は、各段階における鋼材の温度
条件を規定して熱延コイルを製造する方法を特願平３−
１６５０１８号で提案した。しかし、インゴット鋳造及
び分塊圧延工程で発生する割れに対しては、依然として
効果的な対策が提案されていない。本発明は、このよう
な問題を解消すべく案出されたものであり、インゴット
鋳造及び分塊圧延工程における鋼材の温度条件をコント
ロールすることにより、割れ発生や通板不可能等の状態
を招くことなく高い歩留りで耐高温特性に優れた高Ａｌ
含有フェライト系ステンレス鋼の熱延用鋼片を得ること
を目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明の製造方法は、そ
の目的を達成するため、Ｃ：０．０３重量％以下，Ｓ
ｉ：０．５重量％以下，Ｍｎ：０．５重量％以下，Ｐ：
０．０４重量％以下，Ｓ：０．００５重量％以下，Ｃ
ｒ：１５〜２６重量％，Ａｌ：４〜７重量％及びＮ：
０．０３重量％以下を含み、更に希土類金属，アルカリ
土類金属及びＹの１種又は２種以上を合計で０．０１〜
０．２重量％含む高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼
を、鋳造開始時の溶鋼温度を１５６５〜１５８５℃の範
囲に維持してインゴットに鋳造し、鋳造後に鋳型から抜
き出したインゴットの表面温度が５５０℃以下の温度に
なる前に均熱炉に装入し、次いで分塊圧延することを特
徴とする。高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼として
は、更にＴｉ，Ｎｂ及びＶの１種又は２種以上を合計で
０．０３〜１重量％及び／又はＭｏ：０．１〜４重量％
含む鋼材を使用してもよい。

【０００９】

【作用】本発明者等は、高Ａｌ含有フェライト系ステン
レス鋼の鋳片及び熱延鋼板の靭性について、鋳造及び分
塊圧延が及ぼす影響を調査した。その結果、次の知見を
得た。・インゴットの性状は、鋳造開始時の溶鋼温度に大き
く影響され、低過ぎる温度では肌荒れが生じ、高すぎる
温度では湯差しに起因した拘束割れが発生する。この
点、鋳造開始時の温度を１５６５〜１５８５℃の範囲に
維持してインゴット鋳造すると、型抜き時に顕著な割れ
の発生していないインゴットが得られる。・型抜き後の冷却過程で生じるインゴットの割れは、
インゴット表面が５５０℃以下にならないように温度管
理することにより防止できる。表面温度が５５０℃以上
に保たれたインゴットは、脆化することなく、運搬中、
更には熱延中の割れが防止される。

【００１０】本発明は、このような知見をベースにして
成分・組成が特定された高Ａｌ含有フェライト系ステン
レス鋼の製造プロセスを確立したものである。以下、本
発明に従ったステンレス鋼に含まれる合金元素及びその
含有量等について説明する。Ｃ：０．０３重量％以下耐酸化性に与える影響として、Ｃ含有量の増量によって
異常酸化が発生し易くなることが掲げられる。また、高
Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼では、Ｃ含有量が高
くなるに従って鋼片又は熱延鋼帯の靭性が劣化する。こ
の点で、Ｃ含有量の上限を０．０３重量％に設定した。Ｓｉ：０．５重量％以下Ｓｉは、フェライトマトリックスを著しく硬質にする元
素であり、靭性を劣化させる。そこで、Ｓｉ含有量は、
０．５重量％以下とした。

【００１１】Ｍｎ：０．５重量％以下Ｍｎは、熱間加工性を改善する作用を呈するが、多量の
Ｍｎを含有すると耐高温酸化特性に悪影響が現れる。し
たがって、Ｍｎ含有量は少ない方が良く、その上限を
０．５重量％に設定した。Ｐ：０．０４重量％以下耐高温酸化特性に悪影響を及ぼすため、Ｐ含有量は低い
ほうが好ましい。また、Ｐは熱延板の靭性を低下させる
原因ともなるので、Ｐ含有量を０．０４重量％以下とし
た。

【００１２】Ｓ：０．００５重量％以下鋼中に残留するＳは、希土類元素，Ｙ，Ｃａ等と結合し
て非金属介在物となり、鋼の表面性状を悪くする。ま
た、耐高温酸化特性に有効な希土類元素，Ｙ，Ｃａ等の
有効量を低減させる。この弊害は、Ｓ含有量が０．００
５重量％を超えるとき、顕著に現れる。そのため、本発
明においては、Ｓ含有量の上限を０．００５重量％、よ
り好ましくは０．００２重量％とした。Ｃｒ：１５〜２６重量％耐高温酸化特性を改善するために必要な基本元素であ
る。Ｃｒ添加による耐高温酸化特性向上の効果を得るた
めには、１５重量％以上のＣｒを含有させることが必要
である。しかし、２６重量％を超えるＣｒを含有させる
と、鋼片及び熱延鋼帯の靭性が劣化し、製造性が悪くな
る。

【００１３】Ａｌ：４〜７重量％Ｃｒと同様に本発明が対象とするフェライト系ステンレ
ス鋼の耐高温酸化特性を維持する上で、重要な元素であ
る。所定量のＡｌを含有することにより、ステンレス鋼
の表面にＡｌ₂ Ｏ₃ 層が形成され、優れた耐高温酸化特
性が付与される。触媒担持体材料として使用される箔材
料等では異常酸化が発生し易いため、十分なＡｌ₂ Ｏ₃
層を発達させる必要がある。この点で、４重量％以上の
Ａｌ含有量を必要とする。他方、Ａｌ含有量が７重量％
を超えると、鋼片及び熱延鋼帯の靭性が劣化する。Ｎ：０．０３重量％以下Ｎは、本発明で対象とする高Ａｌ含有フェライト系ステ
ンレス鋼の靭性を低下させ、また鋼中のＡｌと結合して
ＡｌＮを形成する。ＡｌＮ化合物は、異常酸化の起点と
なり、耐高温酸化特性を劣化させる。この点で、Ｎ含有
量を０．０３重量％以下にすることが必要である。

【００１４】ＲＥＭ，アルカリ土類金属及びＹ：合計で
０．０１〜０．２重量％鋼表面に形成されるＡｌ₂ Ｏ₃ 層の保護性及び密着性を
著しく改善し、箔材料に発生し易い異常酸化を抑制す
る。その結果、高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の
耐高温酸化特性が向上する。このような効果は、希土類
元素，Ｙ，アルカリ土類元素等の添加量が０．０１重量
％未満では得られない。逆に、希土類元素，Ｙ，アルカ
リ土類元素等の含有量が０．２重量％を超えると、熱間
加工性及び靭性が劣化し、鋼帯に製造することが困難に
なる。また、多量の非金属介在物が形成され、表面性状
が悪化する原因となる。

【００１５】Ｔｉ，Ｎｂ及びＶ：合計で０．０３〜１重
量％任意成分として添加されるこれら元素は、本発明が対象
とする高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼に適量添加
されると、鋼中のＣ及び／又はＮと結合し、靭性を著し
く改善する。また、触媒担持体として使用される場合に
は冷熱サイクルを受け、担持体に熱変形が生じ易い。こ
の用途から、担持体材料としては高温強度に優れている
ことが要求される。高温強度改善のためにも、Ｎｂ，Ｔ
ｉ，Ｖの添加は非常に有効である。このような効果を得
るためには、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖの含有量を、１種又は２種
以上の合計で０．０３重量％以上にすることが好まし
い。しかし、過剰な添加は鋼を硬質にするため、Ｎｂ，
Ｔｉ，Ｖの含有量の上限を１重量％とする。

【００１６】Ｍｏ：０．１〜４重量％高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼にＭｏを含有させ
ると、耐高温酸化特性が改善される。また、Ｍｏの添加
は、高温強度の改善にも有効である。しかし、過剰にＭ
ｏを含有させると、鋼が硬質なものとなり、靭性が低下
する。したがって、Ｍｏを含有させる場合には、その含
有量を０．１〜４重量％の範囲に設定する。

【００１７】鋳造開始時の温度：１５６５〜１５８５℃ 本発明が対象とする高Ａｌ含有フェライト系ステンレス
鋼は、耐高温酸化性を改善するために多量のＣｒ及びＡ
ｌを含有させ、更にＹ又はＲＥＭを添加していることか
ら割れ感受性が高くなっている。そのため、鋳造時に受
ける応力集中等に起因して、インゴットに割れが発生し
やすくなる。たとえば、鋳造時の溶鋼温度が高いと、鋳
型表面の傷や凹部に湯差しが生じ、この部分が滑らずに
拘束されて割れる熱間拘束割れが発生する。逆に低過ぎ
る溶鋼温度では、鋳造時にノズルの閉塞が生じやすく、
鋳造速度が遅くなることから肌荒れが生じる。肌荒れ
は、後続する分塊圧延や熱間圧延において応力を集中さ
せ、割れを発生させる原因となる。このような割れ又は
割れ発生原因は、鋳造開始時に溶鋼を１５６５〜１５８
５℃の温度範囲に維持することにより回避できる。

【００１８】分塊圧延に至るまでのインゴットの表面温
度：５５０℃以下高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼は、分塊圧延時に
生じやすい表面割れが製造上での大きな障害となる。表
面割れの発生原因は詳細に解明されていないものの、耐
高温酸化性を改善するために多量のＣｒ及びＡｌを含有
させ、更にＹ又はＲＥＭを添加したフェライト系ステン
レス鋼では割れ感受性が高くなっていることにある。そ
のため、インゴットを冷却している過程で介在物又はイ
ンゴットの欠陥を起点として割れが誘発され、この割れ
が分塊圧延時に顕著な割れに至るものと推察される。

【００１９】この推察を前提とし、高Ａｌ含有フェライ
ト系ステンレス鋼の中間温度領域における脆性を調査・
研究した。その結果、高Ａｌ含有フェライト系ステンレ
ス鋼では、４７５℃付近の温度領域においても脆化が問
題となることを見出した。４７５℃脆化は、フェライト
単相鋼で問題となるもので、４７５℃付近を徐冷された
とき室温で脆化する現象である。しかし、多量のＣｒ及
びＡｌを含むフェライト系ステンレス鋼では、室温での
脆化だけではなく、４７５℃付近においても脆化するも
のと考えられる。本発明にあっては、この中間温度領域
における脆化を避けるため、分塊圧延に至るまで５５０
℃以上の温度にインゴットの表面を維持する。これによ
って割れのないインゴットが分塊圧延に供され、分塊圧
延によって顕著な割れに至ることがなくなる。

【００２０】

【実施例】

実施例１：成分・組成を表１に示した２０Ｃｒ−５Ａｌ
−０．１Ｔｉ−０．１ＲＥＭを基本成分とする溶鋼を１
０トン電気炉で溶製し、所定溶鋼温度でインゴットに鋳
造した。型抜き後、インゴットを所定温度まで放置・冷
却し、均熱炉を経て分塊圧延した。表２は、このときの
溶鋼温度及びインゴットの冷却温度を示す。

【００２１】

【表１】

【００２２】

【表２】

【００２３】インゴットは、鋳造終了後に数時間にわた
って静止した後、型抜きされた。サンプルＡ〜Ｃは、型
抜き時点ですでに表面に横方向の割れを生じていた。こ
の割れは、鋳造時の温度が高いことから、熱間拘束割れ
が原因であるものと考えられる。逆に鋳造温度が低いサ
ンプルＤでは、鋳造時の注入流が細くなり、鋳造に７分
程度を必要とした。なお、Ａ〜Ｃの鋳造時間は、４分程
度であった。得られたサンプルＤの表面を型抜き後に観
察したところ、著しい肌荒れを生じていた。このことか
ら、鋳造開始時に溶鋼温度が適性範囲にないとき、分塊
圧延で良好なインゴットが得られないことがサンプルＡ
〜Ｄから確認される。他方、溶鋼温度が本発明で規定し
た１５６５〜１５８５℃の範囲にある溶鋼から得られた
サンプルＥ〜Ｈのインゴットは、型抜き後も顕著な割れ
や肌荒れが観察されなかった。サンプルＥ〜Ｈの各イン
ゴットを所定温度まで放冷した後、分塊圧延した。この
とき、各インゴットに対する冷却条件を、表２に示すよ
うに４００〜５７５℃の範囲で選定した。

【００２４】冷却後のインゴットを分塊圧延用均熱炉に
装入し、１１００℃で４時間均熱処理した後、分塊圧延
した。その結果、５５０℃より低い温度に冷却されたサ
ンプルＥ〜Ｇでは、分塊圧延によってインゴット表面に
割れが発生し、研削によっても除去できない部分があっ
た。これは、鋳造材の延性が著しく低下し、伸び及び絞
りがほとんどない状態になることに原因がある。その結
果、鋳造で生じた欠陥や介在物を起点として、熱歪み又
は輸送中にインゴットに加わる応力等によって、分塊圧
延において顕著な割れに至る割れが発生するものと推察
される。これに対し、冷却温度が５７５℃であったサン
プルＨのインゴットでは、分塊圧延においても表面割れ
が発生せず、高い歩留まりで表面疵取りを行うことがで
きた。以上の結果から、鋳造開始時の溶鋼温度を１５６
５〜１５８５℃の範囲に維持してインゴットに鋳造し、
インゴットが５５０℃に冷却されるまでに均熱炉を経て
分塊圧延すると、表面割れのない健全な分塊鋼片が得ら
れることが判った。

【００２５】実施例２：表３に示す成分・組成をもつフ
ェライト系ステンレス鋼１００ｋｇを真空溶解し、イン
ゴットから直径１０ｍｍの引張り試験用試験片を作成し
た。

【００２６】

【表３】

【００２７】試験片を８００℃に再加熱した後、２００
〜５７５℃の範囲にある所定の試験温度まで１２℃／時
の速度で冷却し、試験温度に１５分間保持した。この試
験片に引張り試験を行った。なお、歪み速度は、３ｍｍ
／分に設定した。試験結果を、それぞれの試験温度にお
ける絞り及び伸びとして図１に示す。図１から明らかな
ように、４５０〜５５０℃の間にある試験温度では、絞
り及び伸びをほとんど示されていない。試験温度が５５
０℃以上になると、絞り及び伸びが著しく改善され、絞
りが７０％，伸びが３５％を示すようになる。また、低
温側の試験温度でも、４００℃以下になると絞り及び伸
びが徐々に改善される傾向が示されている。この絞り及
び伸びに与える試験温度の影響から、実施例１で説明し
た分塊圧延までにインゴットの表面温度を５５０℃以上
に維持することに重要な意義があることが判る。

【００２８】実施例３：表４に示す成分・組成のステン
レス鋼を１０トン電気炉で溶製し、表５に示す鋳造温度
でインゴット鋳造した。

【００２９】

【表４】

【００３０】

【表５】

【００３１】鋳造開始時の溶鋼温度が１５５８℃と低い
試験番号９では肌荒れが著しく、逆に溶鋼温度が１６０
２℃と高い試験番号１０では熱間拘束割れと推察される
横方向の表面割れがインゴットに発生していた。そのた
め、何れのインゴットも分塊圧延に供することはできな
かった。本発明で規定した１５６５〜５８５℃の温度範
囲に鋳造開始時の溶鋼温度を維持した試験番号１〜８及
び１１〜１４では、型抜き後にインゴットの表面を観察
したところ、顕著な割れ及び肌荒れが検出されず、何れ
も健全な表面をもつインゴットであった。これらインゴ
ットをそれぞれ冷却した後、均熱炉に装入した。表５に
示した冷却温度は、このときに均熱炉に装入する前のイ
ンゴットの温度である。

【００３２】５５０℃以上の温度で均熱炉に装入した試
験番号１〜８のインゴットは、分塊圧延においても割れ
を発生することがなかった。他方、冷却温度が５５０℃
以下になった試験番号１１〜１４のインゴットを分塊圧
延すると、表面割れが発生した。その結果、疵取り研削
量を多くする必要が生じ、歩留まりが低下した。また、
一部には深い表面割れが発生したものもあり、このよう
な分塊鋼片は熱延に供することができなかった。

【００３３】

【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、鋳造開始時の溶鋼温度及び分塊圧延にいたるスラブ
の表面温度を制御することにより、高Ａｌ含有フェライ
ト系ステンレス鋼の鋳造時や分塊圧延時に発生しがちな
割れや肌荒れを防止し、健全な表面をもつ熱延用鋼片を
得ている。その結果、脆化の問題から従来製造が困難で
あった高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の製造歩留
まりを著しく高めることができ、耐熱用，耐高温酸化用
等に適した鋼材が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例２で使用した鋼片の絞り及び
伸びを試験温度との関係で表したグラフ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ：０．０３重量％以下，Ｓｉ：０．５
重量％以下，Ｍｎ：０．５重量％以下，Ｐ：０．０４重
量％以下，Ｓ：０．００５重量％以下，Ｃｒ：１５〜２
６重量％，Ａｌ：４〜７重量％及びＮ：０．０３重量％
以下を含み、更に希土類金属，アルカリ土類金属及びＹ
の１種又は２種以上を合計で０．０１〜０．２重量％含
む高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼を、鋳造開始時
の溶鋼温度を１５６５〜１５８５℃の範囲に維持してイ
ンゴットに鋳造し、鋳造後に鋳型から抜き出したインゴ
ットの表面温度が５５０℃以下の温度になる前に均熱炉
に装入し、次いで分塊圧延することを特徴とする高Ａｌ
含有フェライト系ステンレス鋼の製造方法。
【請求項２】請求項１記載の高Ａｌ含有フェライト系
ステンレス鋼として更にＴｉ，Ｎｂ及びＶの１種又は２
種以上を合計で０．０３〜１重量％含む鋼材を使用する
高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の製造方法。
【請求項３】請求項１記載の高Ａｌ含有フェライト系
ステンレス鋼として更にＭｏ：０．１〜４重量％含む鋼
材を使用する高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の製
造方法。
【請求項４】請求項１記載の高Ａｌ含有フェライト系
ステンレス鋼として更にＴｉ，Ｎｂ及びＶの１種又は２
種以上を合計で０．０３〜１重量％とＭｏ：０．１〜４
重量％とを含む鋼材を使用する高Ａｌ含有フェライト系
ステンレス鋼の製造方法。