JPH10229674A - Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ - Google Patents
Ｄｃ−ｄｃコンバ−タInfo
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- JPH10229674A JPH10229674A JP4740497A JP4740497A JPH10229674A JP H10229674 A JPH10229674 A JP H10229674A JP 4740497 A JP4740497 A JP 4740497A JP 4740497 A JP4740497 A JP 4740497A JP H10229674 A JPH10229674 A JP H10229674A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 正常時には一定周波数のＰＷＭパルスでスイ
ッチング素子をオン・オフ制御し、過電流時に電流を制
限するようにパルス幅を制御し、しかる後パルスの平均
値が所定レベルよりも低くなったらスイッチング素子の
オン・オフ周波数を下げるように構成されたＤＣ−ＤＣ
コンバータにおいて、過電流におけるパルス幅制御から
周波数制御への切換え時点が電源電圧の変動により変化
し、スイッチング素子が破壊する恐れがあった。 【解決手段】 直流電源１の一端と他端との間にトラン
ス３の１次巻線７とスイッチング素子２の直列回路を接
続する。制御回路１７からスイッチング素子２にＰＷＭ
パルスを送る。ＰＷＭパルスを抵抗１８を介してコンデ
ンサ１９で平均化する。電源電圧による補正を行うため
に電源１とコンデンサ１９との間にツエナーダイオード
６０を介して抵抗６１を接続する。
ッチング素子をオン・オフ制御し、過電流時に電流を制
限するようにパルス幅を制御し、しかる後パルスの平均
値が所定レベルよりも低くなったらスイッチング素子の
オン・オフ周波数を下げるように構成されたＤＣ−ＤＣ
コンバータにおいて、過電流におけるパルス幅制御から
周波数制御への切換え時点が電源電圧の変動により変化
し、スイッチング素子が破壊する恐れがあった。 【解決手段】 直流電源１の一端と他端との間にトラン
ス３の１次巻線７とスイッチング素子２の直列回路を接
続する。制御回路１７からスイッチング素子２にＰＷＭ
パルスを送る。ＰＷＭパルスを抵抗１８を介してコンデ
ンサ１９で平均化する。電源電圧による補正を行うため
に電源１とコンデンサ１９との間にツエナーダイオード
６０を介して抵抗６１を接続する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、正常時にはスイッチン
グ素子を一定周波数のＰＷＭパルスでオン・オフ制御
し、過電流時にはオン幅制御した後にオフ幅可変による
可変周波数の制御パルスでスイッチング素子をオン・オ
フ制御する形式のＤＣ−ＤＣ（直流−直流）コンバータ
に関する。
グ素子を一定周波数のＰＷＭパルスでオン・オフ制御
し、過電流時にはオン幅制御した後にオフ幅可変による
可変周波数の制御パルスでスイッチング素子をオン・オ
フ制御する形式のＤＣ−ＤＣ（直流−直流）コンバータ
に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＤＣ−ＤＣコンバータとして図１に示す
ものが知られている。このＤＣ−ＤＣコンバータは、整
流平滑回路、電池等から成る非安定の直流電源１の電圧
をオン・オフするためのスイッチング素子２と、スイッ
チング素子２でオン・オフした電圧を出力するためのト
ランス３と、トランス３に接続された整流平滑回路４と
から成る主回路を有し、出力端子５ａ、５ｂ間に接続さ
れた負荷６に安定化した電力を供給する。
ものが知られている。このＤＣ−ＤＣコンバータは、整
流平滑回路、電池等から成る非安定の直流電源１の電圧
をオン・オフするためのスイッチング素子２と、スイッ
チング素子２でオン・オフした電圧を出力するためのト
ランス３と、トランス３に接続された整流平滑回路４と
から成る主回路を有し、出力端子５ａ、５ｂ間に接続さ
れた負荷６に安定化した電力を供給する。
【０００３】図１の回路を更に詳細に説明すると、変換
回路を構成するトランス３の１次巻線７とＭＯＳＦＥＴ
から成るスイッチング素子２との直列回路が電流検出手
段としての抵抗８を介して直流電源１の一端と他端との
間に接続されている。トランス３の２次巻線９と出力端
子５ａ、５ｂとの間に接続された整流平滑回路４は、第
１及び第２のダイオード１０、１１とリアクトル１２と
コンデンサ１３とから成る。第１のダイオード１０は２
次巻線９の一端に接続され、リアクトル１２は第１のダ
イオード１０と出力端子５ａとの間に直列に接続され、
平滑用コンデンサ１３はリアクトル１２の出力側におい
て出力端子５ａ、５ｂ間に接続され、第２のダイオード
１１はリアクトル１２とコンデンサ１３とに対して並列
に接続されている。
回路を構成するトランス３の１次巻線７とＭＯＳＦＥＴ
から成るスイッチング素子２との直列回路が電流検出手
段としての抵抗８を介して直流電源１の一端と他端との
間に接続されている。トランス３の２次巻線９と出力端
子５ａ、５ｂとの間に接続された整流平滑回路４は、第
１及び第２のダイオード１０、１１とリアクトル１２と
コンデンサ１３とから成る。第１のダイオード１０は２
次巻線９の一端に接続され、リアクトル１２は第１のダ
イオード１０と出力端子５ａとの間に直列に接続され、
平滑用コンデンサ１３はリアクトル１２の出力側におい
て出力端子５ａ、５ｂ間に接続され、第２のダイオード
１１はリアクトル１２とコンデンサ１３とに対して並列
に接続されている。
【０００４】スイッチング素子２に並列に周知の部分共
振用コンデンサ１４が接続されている。このコンデンサ
１４はスイッチング素子２のターンオフ時におけるスイ
ッチング素子２の電圧が急激に立上ることを防止し、電
力損失及びノイズの低減を図るものである。なお、スイ
ッチング素子２はソースがサブストレート（チャネル形
成領域）に接続された絶縁ゲート型（ＭＯＳ型）電界効
果トランジスタであるので、ソース・ドレイン間にダイ
オード１５を内蔵している。
振用コンデンサ１４が接続されている。このコンデンサ
１４はスイッチング素子２のターンオフ時におけるスイ
ッチング素子２の電圧が急激に立上ることを防止し、電
力損失及びノイズの低減を図るものである。なお、スイ
ッチング素子２はソースがサブストレート（チャネル形
成領域）に接続された絶縁ゲート型（ＭＯＳ型）電界効
果トランジスタであるので、ソース・ドレイン間にダイ
オード１５を内蔵している。
【０００５】出力端子５ａ、５ｂ間の電圧を一定に制御
し、且つ過電流保護を行うために、電圧制御信号形成回
路１６、制御回路１７、抵抗１８、及びコンデンサ１９
が設けられている。電圧制御信号形成回路１６は、出力
端子５ａ、５ｂ間に接続された電圧検出抵抗２０、２１
と、基準電圧源２２と、誤差増幅器２３と、発光ダイオ
ード２４と、フォトトランジスタ２５とから成る。誤差
増幅器２３の一方の入力端子（正入力端子）は抵抗２
０、２１の分圧点に接続され、他方の入力端子（負入力
端子）は基準電圧源２２に接続されている。発光ダイオ
ード２４は誤差増幅器２３の出力端子とコンバータのグ
ランド側出力端子５ｂとの間に接続されている。従っ
て、発光ダイオード２４はコンバータの出力電圧に対応
して発光する。フォトトランジスタ２５は発光ダイオー
ド２４に光結合されているので、その抵抗値はコンバー
タ出力電圧及び発光ダイオード２４の光出力に対して反
比例的に変化する。
し、且つ過電流保護を行うために、電圧制御信号形成回
路１６、制御回路１７、抵抗１８、及びコンデンサ１９
が設けられている。電圧制御信号形成回路１６は、出力
端子５ａ、５ｂ間に接続された電圧検出抵抗２０、２１
と、基準電圧源２２と、誤差増幅器２３と、発光ダイオ
ード２４と、フォトトランジスタ２５とから成る。誤差
増幅器２３の一方の入力端子（正入力端子）は抵抗２
０、２１の分圧点に接続され、他方の入力端子（負入力
端子）は基準電圧源２２に接続されている。発光ダイオ
ード２４は誤差増幅器２３の出力端子とコンバータのグ
ランド側出力端子５ｂとの間に接続されている。従っ
て、発光ダイオード２４はコンバータの出力電圧に対応
して発光する。フォトトランジスタ２５は発光ダイオー
ド２４に光結合されているので、その抵抗値はコンバー
タ出力電圧及び発光ダイオード２４の光出力に対して反
比例的に変化する。
【０００６】制御回路１７は例えば三菱電機株式会社の
集積回路Ｍ５１９９５Ｐを使用して構成することができ
る回路であって、帰還端子ＦＢ、電流制御用端子ＣＬ
Ｍ、グランド端子ＧＮＤ、ＰＷＭ出力帰還端子ＶＦ、Ｐ
ＷＭパルス（スイッチ制御パルス）出力端子Ｖout 等を
有している。制御回路１７は実際には更に多くの端子を
有しているが、図１では省略されている。フォトトラン
ジスタ２５は帰還端子ＦＢとグランドとの間に接続され
ている。電流制限用端子ＣＬＭは電流検出抵抗８の一端
に接続されている。グランド端子ＧＮＤは直流電源１の
グランド側端子に接続されている。ＰＷＭパルス出力端
子Ｖout はスイッチング素子２の制御端子（ゲート）に
接続されている。抵抗１８とコンデンサ１９との直列回
路はＰＷＭパルス出力端子Ｖout とグランドとの間に接
続され、抵抗１８とコンデンサ１９との接続点２６がＰ
ＷＭ出力帰還端子ＶＦに接続されている。
集積回路Ｍ５１９９５Ｐを使用して構成することができ
る回路であって、帰還端子ＦＢ、電流制御用端子ＣＬ
Ｍ、グランド端子ＧＮＤ、ＰＷＭ出力帰還端子ＶＦ、Ｐ
ＷＭパルス（スイッチ制御パルス）出力端子Ｖout 等を
有している。制御回路１７は実際には更に多くの端子を
有しているが、図１では省略されている。フォトトラン
ジスタ２５は帰還端子ＦＢとグランドとの間に接続され
ている。電流制限用端子ＣＬＭは電流検出抵抗８の一端
に接続されている。グランド端子ＧＮＤは直流電源１の
グランド側端子に接続されている。ＰＷＭパルス出力端
子Ｖout はスイッチング素子２の制御端子（ゲート）に
接続されている。抵抗１８とコンデンサ１９との直列回
路はＰＷＭパルス出力端子Ｖout とグランドとの間に接
続され、抵抗１８とコンデンサ１９との接続点２６がＰ
ＷＭ出力帰還端子ＶＦに接続されている。
【０００７】図２は図１の制御回路１７を模式的又は概
略的に示す。定電圧制御時のＰＷＭパルスの後縁を決定
するための第１の比較器２７は、一方（正）の入力端子
と他方（負）の入力端子と出力端子とを有し、出力端子
はＰＷＭパルスを形成するラッチ回路２８のリセット端
子Ｒに接続されている。比較器２７の正入力端子とグラ
ンドとの間には三角波発生用コンデンサ２９が接続さ
れ、負入力端子は帰還端子ＦＢに接続されている。帰還
端子ＦＢはプルアップ抵抗３０を介して電源端子＋Ｖcc
に接続されているので、＋Ｖccの電源電圧を図１のホト
トランジスタ２５と抵抗３０とで分割した電圧Ｖa が第
１の比較器２７の負入力端子の電圧となる。また、比較
器２７は図３（Ａ）及び図４（Ａ）に示すように正入力
端子の三角波電圧Ｖc と負入力端子のホトトランジスタ
２５に基づく電圧制御電圧Ｖa とを比較し、図３（Ｂ）
及び図４（Ｂ）に示すように正入力端子の三角波電圧Ｖ
c が負入力端子の電圧Ｖa よりも高い期間に高レベルの
パルスを発生する。これにより、図３（Ｃ）に示すＰＷ
Ｍパルスの後縁が決定され、定電圧制御するようにオン
幅が制御されたＰＷＭパルスを得ることが可能になる。
略的に示す。定電圧制御時のＰＷＭパルスの後縁を決定
するための第１の比較器２７は、一方（正）の入力端子
と他方（負）の入力端子と出力端子とを有し、出力端子
はＰＷＭパルスを形成するラッチ回路２８のリセット端
子Ｒに接続されている。比較器２７の正入力端子とグラ
ンドとの間には三角波発生用コンデンサ２９が接続さ
れ、負入力端子は帰還端子ＦＢに接続されている。帰還
端子ＦＢはプルアップ抵抗３０を介して電源端子＋Ｖcc
に接続されているので、＋Ｖccの電源電圧を図１のホト
トランジスタ２５と抵抗３０とで分割した電圧Ｖa が第
１の比較器２７の負入力端子の電圧となる。また、比較
器２７は図３（Ａ）及び図４（Ａ）に示すように正入力
端子の三角波電圧Ｖc と負入力端子のホトトランジスタ
２５に基づく電圧制御電圧Ｖa とを比較し、図３（Ｂ）
及び図４（Ｂ）に示すように正入力端子の三角波電圧Ｖ
c が負入力端子の電圧Ｖa よりも高い期間に高レベルの
パルスを発生する。これにより、図３（Ｃ）に示すＰＷ
Ｍパルスの後縁が決定され、定電圧制御するようにオン
幅が制御されたＰＷＭパルスを得ることが可能になる。
【０００８】図３は正常時の図２の各部の状態を示し、
図４は異常時即ち過電流時の図２の各部の状態を示す。
コンデンサ２９の充放電によって三角波電圧Ｖc を得る
ために、コンデンサ２９の一端は充電用スイッチ３１と
定電流源回路３２を介して電源端子＋Ｖccに接続され、
コンデンサ２９の他端はグランドに接続され、またコン
デンサ２９に並列に放電用スイッチ３３を介して可変抵
抗素子としてのトランジスタ３４が接続され、更にスイ
ッチ３１、３３のオン・オフ制御回路３５が設けられて
いる。オン・オフ制御回路３５は、三角波下限検出比較
器３６と、三角波上限検出比較器３７と、下限基準電圧
Ｖ1 を発生する下限基準電圧源３８と、上限基準電圧源
Ｖ2 を発生する上限基準電圧源３９と、フリップフロッ
プ４０とから成る。下限検出比較器３６の負入力端子及
び上限検出比較器３７の正入力端子は三角波発生コンデ
ンサ２９の一端に接続されている。下限検出比較器３６
の正入力端子は下限基準電圧源３８に接続され、上限検
出比較器３７の負入力端子は上限基準電圧源３９に接続
されている。従って、図３（Ａ）及び図４（Ａ）のｔ0
時点で三角波電圧Ｖc が下限基準電圧Ｖ1 に達すると、
下限検出比較器３６の出力は図３（Ｄ）及び図４（Ｄ）
に示すように高レベルになり、フリップフロップ４０が
セットされ、このＱ出力が図３（Ｆ）及び図４（Ｆ）に
示すように高レベルになる。また、図３（Ａ）及び図４
（Ａ）の三角波電圧Ｖc がｔ2 時点で上限基準電圧Ｖ2
に達すると、上限検出比較器３７から図３（Ｅ）及び図
４（Ｅ）に示すように高レベルのパルスが発生し、フリ
ップフロップ４０のリセット端子Ｒに入力し、フリップ
フロップ４０の出力は図３（Ｆ）及び図４（Ｆ）に示す
ようにｔ2 時点で低レベルに戻る。フリップフロップ４
０はｔ4 時点で再びセット状態になる。
図４は異常時即ち過電流時の図２の各部の状態を示す。
コンデンサ２９の充放電によって三角波電圧Ｖc を得る
ために、コンデンサ２９の一端は充電用スイッチ３１と
定電流源回路３２を介して電源端子＋Ｖccに接続され、
コンデンサ２９の他端はグランドに接続され、またコン
デンサ２９に並列に放電用スイッチ３３を介して可変抵
抗素子としてのトランジスタ３４が接続され、更にスイ
ッチ３１、３３のオン・オフ制御回路３５が設けられて
いる。オン・オフ制御回路３５は、三角波下限検出比較
器３６と、三角波上限検出比較器３７と、下限基準電圧
Ｖ1 を発生する下限基準電圧源３８と、上限基準電圧源
Ｖ2 を発生する上限基準電圧源３９と、フリップフロッ
プ４０とから成る。下限検出比較器３６の負入力端子及
び上限検出比較器３７の正入力端子は三角波発生コンデ
ンサ２９の一端に接続されている。下限検出比較器３６
の正入力端子は下限基準電圧源３８に接続され、上限検
出比較器３７の負入力端子は上限基準電圧源３９に接続
されている。従って、図３（Ａ）及び図４（Ａ）のｔ0
時点で三角波電圧Ｖc が下限基準電圧Ｖ1 に達すると、
下限検出比較器３６の出力は図３（Ｄ）及び図４（Ｄ）
に示すように高レベルになり、フリップフロップ４０が
セットされ、このＱ出力が図３（Ｆ）及び図４（Ｆ）に
示すように高レベルになる。また、図３（Ａ）及び図４
（Ａ）の三角波電圧Ｖc がｔ2 時点で上限基準電圧Ｖ2
に達すると、上限検出比較器３７から図３（Ｅ）及び図
４（Ｅ）に示すように高レベルのパルスが発生し、フリ
ップフロップ４０のリセット端子Ｒに入力し、フリップ
フロップ４０の出力は図３（Ｆ）及び図４（Ｆ）に示す
ようにｔ2 時点で低レベルに戻る。フリップフロップ４
０はｔ4 時点で再びセット状態になる。
【０００９】図３（Ｆ）及び図４（Ｆ）のフリップフロ
ップ４０の出力を充放電制御信号として使用するため
に、フリップフロップ４０の出力端子は充電用スイッチ
３１の制御端子に接続され、またＮＯＴ回路４１を介し
て放電用スイッチ３３の制御端子に接続されている。従
って、図３（Ｆ）及び図４（Ｆ）のフリップフロップ４
０の出力が高レベルの期間ｔ0 〜ｔ2 に充電用スイッチ
３１がオンになり、コンデンサ２９が充電され、またフ
リップフロップ４０の出力が低レベルの期間（ｔ2 〜ｔ
4 ）に放電用スイッチ３３がオンになり、コンデンサ２
９の電荷がトランジスタ３４を介して放電される。な
お、ＮＯＴ回路４１を省いてフリップフロップの位相反
転出力（負出力）で放電用スイッチ３３を制御すること
ができる。
ップ４０の出力を充放電制御信号として使用するため
に、フリップフロップ４０の出力端子は充電用スイッチ
３１の制御端子に接続され、またＮＯＴ回路４１を介し
て放電用スイッチ３３の制御端子に接続されている。従
って、図３（Ｆ）及び図４（Ｆ）のフリップフロップ４
０の出力が高レベルの期間ｔ0 〜ｔ2 に充電用スイッチ
３１がオンになり、コンデンサ２９が充電され、またフ
リップフロップ４０の出力が低レベルの期間（ｔ2 〜ｔ
4 ）に放電用スイッチ３３がオンになり、コンデンサ２
９の電荷がトランジスタ３４を介して放電される。な
お、ＮＯＴ回路４１を省いてフリップフロップの位相反
転出力（負出力）で放電用スイッチ３３を制御すること
ができる。
【００１０】ラッチ回路２８によるＰＷＭパルス（スイ
ッチ制御パルス）の形成は、正常時と異常時で異なる。
正常時には、図３（Ｃ）から明らかなようにｔ0 〜ｔ1
期間でパルスを発生する。このパルスを形成するために
ラッチ回路２８のセット端子Ｓは下限検出比較器３５の
出力端子に接続され、リセット端子ＲはＯＲ回路を形成
するダイオードＤ1 を介してオン幅制御比較器２７の出
力端子に接続されている。この結果、正常時にはラッチ
回路２８が図３（Ｄ）の比較器３６の出力をｔ0 時点で
保持し、図３（Ｂ）に示す比較器２７の出力パルスの前
縁ｔ1 でリセットされ、図３（Ｃ）に示すＰＷＭパルス
が得られる。ラッチ回路２８の出力端子は駆動回路５２
を介してＰＷＭパルス出力端子Ｖout に接続されてい
る。出力端子Ｖout は図１に示すようにスイッチング素
子２の制御端子（ゲート）に接続されているので、スイ
ッチング素子２の制御端子には図３（Ｃ）又は図４
（Ｃ）に示すＰＷＭパルスの発生期間に対応して実質的
に一定の電圧が印加される。
ッチ制御パルス）の形成は、正常時と異常時で異なる。
正常時には、図３（Ｃ）から明らかなようにｔ0 〜ｔ1
期間でパルスを発生する。このパルスを形成するために
ラッチ回路２８のセット端子Ｓは下限検出比較器３５の
出力端子に接続され、リセット端子ＲはＯＲ回路を形成
するダイオードＤ1 を介してオン幅制御比較器２７の出
力端子に接続されている。この結果、正常時にはラッチ
回路２８が図３（Ｄ）の比較器３６の出力をｔ0 時点で
保持し、図３（Ｂ）に示す比較器２７の出力パルスの前
縁ｔ1 でリセットされ、図３（Ｃ）に示すＰＷＭパルス
が得られる。ラッチ回路２８の出力端子は駆動回路５２
を介してＰＷＭパルス出力端子Ｖout に接続されてい
る。出力端子Ｖout は図１に示すようにスイッチング素
子２の制御端子（ゲート）に接続されているので、スイ
ッチング素子２の制御端子には図３（Ｃ）又は図４
（Ｃ）に示すＰＷＭパルスの発生期間に対応して実質的
に一定の電圧が印加される。
【００１１】過電流時即ち異常時の制御を行うために、
過電流検出比較器４２、過電流検出用基準電圧源４３、
ＰＷＭパルス平均値検出用比較器４４、ＰＷＭパルス平
均値検出用基準電圧源４５、ＡＮＤゲート４６、リセッ
ト信号形成回路４７、フリップフロップ４８、スイッチ
４９、及び増幅器５０が設けられている。過電流検出比
較器４２の正入力端子は電流検出端子ＣＬＭに接続さ
れ、その負入力端子は０．２Ｖの過電流検出用基準電圧
源４３に接続されている。図１の電流検出抵抗８からは
スイッチング素子２のオン期間（例えばｔ0 〜ｔ1 、又
はｔ0 〜ｔ1 ′）に対応して図３（Ｇ）又は図４（Ｇ）
に示す電流検出電圧が得られる。即ち、トランス３の１
次巻線７はインダクタンス成分を有するので、スイッチ
ング素子２の電流は時間と共に傾斜を有して増大する。
正常時には、図３（Ｇ）に示すように電流検出電圧が基
準電圧源４３の電圧値０．２Ｖに達しないために図３
（Ｈ）に示すように過電流検出比較器４２の出力は低レ
ベル（０ボルト）に保たれる。一方、異常状態即ち負荷
６の短絡等による過電流状態の時には図４（Ｇ）に示す
ように電流検出電圧は０．２Ｖの基準電圧に達するの
で、過電流検出比較器４２から図４（Ｈ）に示すように
ｔ1 ′、ｔ5 等で高レベル出力が得られる。なお、負荷
６に流れる電流はリアクトル１２の働きによって連続し
た波形を有するものとなるが、この負荷電流は電流検出
抵抗８に流れる電流に対応して変化するので、電流検出
抵抗は等価的に負荷電流を検出していることになる。過
電流検出比較器４２の出力端子はＯＲ回路を構成するダ
イオードＤ2 を介してラッチ回路２８のリセット端子Ｒ
に接続されている。この結果、図４（Ｈ）に示すように
ｔ1 ′で過電流検出パルスが発生すると、これによって
ラッチ回路２８がリセットされ、図４（Ｃ）のラッチ回
路２８の出力即ちＰＷＭパルスは低レベルになる。負荷
７が短絡状態になると、出力電圧が低下するために定電
圧制御系はＰＷＭパルスの幅を広げるような動作にな
り、図４（Ａ）の電圧制御信号Ｖa のレベルが高くな
り、オン幅制御用比較器２７の立上り時点ｔ1 は図３
（Ａ）のｔ1 時点よりも遅れるが、ラッチ回路２８は図
４（Ｂ）の比較器２７の出力に実質的に無関係になり、
図４（Ｈ）の過電流検出パルスに応答してｔ1 ′時点で
リセットされ、ｔ0 〜ｔ1 ′において幅の狭いパルスを
発生する。従って、過電流時には、出力電圧が低いにも
拘らず、ＰＷＭパルスの幅が狭められ、過電流からスイ
ッチング素子２及び負荷６等が保護される。
過電流検出比較器４２、過電流検出用基準電圧源４３、
ＰＷＭパルス平均値検出用比較器４４、ＰＷＭパルス平
均値検出用基準電圧源４５、ＡＮＤゲート４６、リセッ
ト信号形成回路４７、フリップフロップ４８、スイッチ
４９、及び増幅器５０が設けられている。過電流検出比
較器４２の正入力端子は電流検出端子ＣＬＭに接続さ
れ、その負入力端子は０．２Ｖの過電流検出用基準電圧
源４３に接続されている。図１の電流検出抵抗８からは
スイッチング素子２のオン期間（例えばｔ0 〜ｔ1 、又
はｔ0 〜ｔ1 ′）に対応して図３（Ｇ）又は図４（Ｇ）
に示す電流検出電圧が得られる。即ち、トランス３の１
次巻線７はインダクタンス成分を有するので、スイッチ
ング素子２の電流は時間と共に傾斜を有して増大する。
正常時には、図３（Ｇ）に示すように電流検出電圧が基
準電圧源４３の電圧値０．２Ｖに達しないために図３
（Ｈ）に示すように過電流検出比較器４２の出力は低レ
ベル（０ボルト）に保たれる。一方、異常状態即ち負荷
６の短絡等による過電流状態の時には図４（Ｇ）に示す
ように電流検出電圧は０．２Ｖの基準電圧に達するの
で、過電流検出比較器４２から図４（Ｈ）に示すように
ｔ1 ′、ｔ5 等で高レベル出力が得られる。なお、負荷
６に流れる電流はリアクトル１２の働きによって連続し
た波形を有するものとなるが、この負荷電流は電流検出
抵抗８に流れる電流に対応して変化するので、電流検出
抵抗は等価的に負荷電流を検出していることになる。過
電流検出比較器４２の出力端子はＯＲ回路を構成するダ
イオードＤ2 を介してラッチ回路２８のリセット端子Ｒ
に接続されている。この結果、図４（Ｈ）に示すように
ｔ1 ′で過電流検出パルスが発生すると、これによって
ラッチ回路２８がリセットされ、図４（Ｃ）のラッチ回
路２８の出力即ちＰＷＭパルスは低レベルになる。負荷
７が短絡状態になると、出力電圧が低下するために定電
圧制御系はＰＷＭパルスの幅を広げるような動作にな
り、図４（Ａ）の電圧制御信号Ｖa のレベルが高くな
り、オン幅制御用比較器２７の立上り時点ｔ1 は図３
（Ａ）のｔ1 時点よりも遅れるが、ラッチ回路２８は図
４（Ｂ）の比較器２７の出力に実質的に無関係になり、
図４（Ｈ）の過電流検出パルスに応答してｔ1 ′時点で
リセットされ、ｔ0 〜ｔ1 ′において幅の狭いパルスを
発生する。従って、過電流時には、出力電圧が低いにも
拘らず、ＰＷＭパルスの幅が狭められ、過電流からスイ
ッチング素子２及び負荷６等が保護される。
【００１２】図２の制御回路１７は、過電流状態が発生
したら、まずＰＷＭパルスの幅を狭め、しかる後ＰＷＭ
パルスの幅が所定値以下になったらＰＷＭパルス（スイ
ッチ制御パルス）の繰返し周波数を下げるように構成さ
れている。ＰＷＭパルスの周波数を下げる制御を実行す
るために設けられたＰＷＭパルス平均値検出比較器４４
の一方（負）の入力端子はＰＷＭパルス平均値帰還端子
ＶＦに接続され、他方（正）の入力端子は３Ｖの基準電
圧源４５に接続されている。正常時にはＰＷＭパルスの
幅がさほど狭くならないので、この平均値が基準電圧源
４５の電圧（３Ｖ）よりも高い値に保たれ、比較器４４
の出力は図３（Ｉ）に示すように低レベル（０Ｖ）であ
る。他方、過電流時にはＰＷＭパルスの幅が図４（Ｃ）
に示すように制限されるので、ＰＷＭパルスの平均値が
低下し、基準電圧源４５の電圧（３Ｖ）以下になること
がある。もし、ＰＷＭパルスの平均値が３Ｖ以下になる
と、比較器４４の出力は図４（Ｉ）に示すように高レベ
ルとなり、これがＡＮＤゲート４６に入力する。この結
果、図４（Ｈ）に示す過電流検出比較器４２の出力パル
スがＡＮＤゲート４６を通過してフリップフロップ４８
のセット端子Ｓに入力する。これにより、フリップフロ
ップ４８は、過電流が検出されていると同時にＰＷＭパ
ルスの平均値が所定値以下の時にのみセット状態（第１
の状態）となり、この出力端子Ｑから図４（Ｊ）に示す
高レベル出力が得られる。なお、過電流が検出されてい
ない時及び過電流が検出されてもＰＷＭパルスの平均値
が所定値よりも高い時には、図３（Ｊ）に示すようにフ
リップフロップ４８の出力は低レベル（０Ｖ）である。
フリップフロップ４８のリセット端子Ｒにはリセット回
路４７が接続されている。このリセット回路４７は例え
ばＮＯＴ回路を用いて構成することができ、ＰＷＭパル
ス平均値検出比較器４４の出力が高レベルから低レベル
に転換した時又は正常動作開始時に同期してリセット信
号を発生する。フリップフロップ４８の出力端子はスイ
ッチ４９の制御端子に接続されている。スイッチ４９は
接点ａ、ｂを有し、接点ａはフリップフロップ４８の出
力が低レベルの時即ち正常時にオンに保持され、接点ｂ
はフリップフロップ４８の出力が高レベルの時即ち異常
時にオンになる。接点ａには固定の基準電圧源５１が接
続されているので、接点ａがオンしている正常時にはト
ランジスタ３４のベースに固定の基準電圧が抵抗５３を
介して印加される。従って、正常時のコンデンサ２９の
放電時定数は一定である。正常時には充電時定数（充電
速度）と放電時定数（放電速度）とが一定であるので、
図３（Ａ）に示すように一定の周期で三角波電圧Ｖc が
発生する。スイッチ４９の接点ｂは増幅器５０を介して
ＰＷＭパルス平均値帰還端子ＶＦに接続されている。従
って、異常時には、ＰＷＭパルス平均値に対して反比例
的関係を有するベース電流がトランジスタ３４に流れ、
ＰＷＭパルスの平均値が低くなると、トランジスタ３４
のベース電流も低下し、トランジスタ３４の抵抗値が高
くなり、コンデンサ２９の放電時定数が大きくなり、図
４（Ａ）に示すコンデンサ２９の電圧Ｖc の放電区間ｔ
2 〜ｔ4 の傾きが緩くなり、ＰＷＭパルス即ちスイッチ
制御パルスの周波数が低下する。異常時におけるコンデ
ンサ２９の放電電流はＰＷＭパルス（スイッチ制御パル
ス）の平均値の変化に応じて変化する。過電流時にスイ
ッチ制御パルスの周波数を低下させると、ＰＷＭパルス
の幅を極端に狭くすることが不要になり、過電流保護を
確実に達成することができる。即ち、ＰＷＭパルスの周
波数が高い状態ではＰＷＭパルスの幅を極端に狭くする
ことに限界があり、過電流保護を確実に達成することが
不可能になることがあるが、周波数を低下させるとＰＷ
Ｍパルスの幅の制限が緩和され、過電流保護が容易にな
る。なお、本願ではオフ幅を制御したパルス列（スイッ
チ制御パルス）もＰＷＭパルスと呼ぶことにする。
したら、まずＰＷＭパルスの幅を狭め、しかる後ＰＷＭ
パルスの幅が所定値以下になったらＰＷＭパルス（スイ
ッチ制御パルス）の繰返し周波数を下げるように構成さ
れている。ＰＷＭパルスの周波数を下げる制御を実行す
るために設けられたＰＷＭパルス平均値検出比較器４４
の一方（負）の入力端子はＰＷＭパルス平均値帰還端子
ＶＦに接続され、他方（正）の入力端子は３Ｖの基準電
圧源４５に接続されている。正常時にはＰＷＭパルスの
幅がさほど狭くならないので、この平均値が基準電圧源
４５の電圧（３Ｖ）よりも高い値に保たれ、比較器４４
の出力は図３（Ｉ）に示すように低レベル（０Ｖ）であ
る。他方、過電流時にはＰＷＭパルスの幅が図４（Ｃ）
に示すように制限されるので、ＰＷＭパルスの平均値が
低下し、基準電圧源４５の電圧（３Ｖ）以下になること
がある。もし、ＰＷＭパルスの平均値が３Ｖ以下になる
と、比較器４４の出力は図４（Ｉ）に示すように高レベ
ルとなり、これがＡＮＤゲート４６に入力する。この結
果、図４（Ｈ）に示す過電流検出比較器４２の出力パル
スがＡＮＤゲート４６を通過してフリップフロップ４８
のセット端子Ｓに入力する。これにより、フリップフロ
ップ４８は、過電流が検出されていると同時にＰＷＭパ
ルスの平均値が所定値以下の時にのみセット状態（第１
の状態）となり、この出力端子Ｑから図４（Ｊ）に示す
高レベル出力が得られる。なお、過電流が検出されてい
ない時及び過電流が検出されてもＰＷＭパルスの平均値
が所定値よりも高い時には、図３（Ｊ）に示すようにフ
リップフロップ４８の出力は低レベル（０Ｖ）である。
フリップフロップ４８のリセット端子Ｒにはリセット回
路４７が接続されている。このリセット回路４７は例え
ばＮＯＴ回路を用いて構成することができ、ＰＷＭパル
ス平均値検出比較器４４の出力が高レベルから低レベル
に転換した時又は正常動作開始時に同期してリセット信
号を発生する。フリップフロップ４８の出力端子はスイ
ッチ４９の制御端子に接続されている。スイッチ４９は
接点ａ、ｂを有し、接点ａはフリップフロップ４８の出
力が低レベルの時即ち正常時にオンに保持され、接点ｂ
はフリップフロップ４８の出力が高レベルの時即ち異常
時にオンになる。接点ａには固定の基準電圧源５１が接
続されているので、接点ａがオンしている正常時にはト
ランジスタ３４のベースに固定の基準電圧が抵抗５３を
介して印加される。従って、正常時のコンデンサ２９の
放電時定数は一定である。正常時には充電時定数（充電
速度）と放電時定数（放電速度）とが一定であるので、
図３（Ａ）に示すように一定の周期で三角波電圧Ｖc が
発生する。スイッチ４９の接点ｂは増幅器５０を介して
ＰＷＭパルス平均値帰還端子ＶＦに接続されている。従
って、異常時には、ＰＷＭパルス平均値に対して反比例
的関係を有するベース電流がトランジスタ３４に流れ、
ＰＷＭパルスの平均値が低くなると、トランジスタ３４
のベース電流も低下し、トランジスタ３４の抵抗値が高
くなり、コンデンサ２９の放電時定数が大きくなり、図
４（Ａ）に示すコンデンサ２９の電圧Ｖc の放電区間ｔ
2 〜ｔ4 の傾きが緩くなり、ＰＷＭパルス即ちスイッチ
制御パルスの周波数が低下する。異常時におけるコンデ
ンサ２９の放電電流はＰＷＭパルス（スイッチ制御パル
ス）の平均値の変化に応じて変化する。過電流時にスイ
ッチ制御パルスの周波数を低下させると、ＰＷＭパルス
の幅を極端に狭くすることが不要になり、過電流保護を
確実に達成することができる。即ち、ＰＷＭパルスの周
波数が高い状態ではＰＷＭパルスの幅を極端に狭くする
ことに限界があり、過電流保護を確実に達成することが
不可能になることがあるが、周波数を低下させるとＰＷ
Ｍパルスの幅の制限が緩和され、過電流保護が容易にな
る。なお、本願ではオフ幅を制御したパルス列（スイッ
チ制御パルス）もＰＷＭパルスと呼ぶことにする。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、図１及び図
２に示すＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、電源１の電圧
Ｖinが変化すると、ＰＷＭパルスの平均値が同じでも負
荷電流が相違し、過電流時にパルス幅制御から周波数制
御に移行するポイントが変化し、過電流保護を十分に達
成することが不可能又は困難になる。以下、これを詳し
く説明する。直流電源１の電圧即ち入力電圧Ｖinが変化
すると、周波数制御に移行する時点の負荷電流Ｉo が変
化することがある。図５はこれを説明するためのもので
あり、横軸に負荷電流Ｉo 、縦軸に出力電圧Ｖo が示さ
れている。負荷電流Ｉo1までは図３に示す正常時のＰＷ
Ｍ制御が行われ、一定の出力電圧が得られる。しかし、
負荷電流がＩo1になると、過電流検出比較器４２から過
電流検出出力が得られるためにＰＷＭパルスの幅が狭め
られ、出力電圧Ｖo は図５のａ点からｂ点に低下する。
今、ＰＷＭパルスの平均値がｂ点で３Ｖ以下になると、
比較器４４の出力が高レベルになり、周波数制御が開始
され、過電流保護がより確実に達成され、電圧及び電流
はｃ点に移行し、電流がＩo2に抑制される。しかし、部
品等のバラツキにより垂下特性がａ点からｄ点に至るよ
うな特性に変化することがあり、この時にはＰＷＭパル
スの平均値が３Ｖになる点が低くなり、例えばｄ点とな
る。このため周波数制御がｄ点から開始され、垂下特性
線は、ａ点、ｄ点、ｅ点を結ぶものとなる。この場合、
ａ点からｄ点までは周波数一定のパルス幅制御による過
電流抑制であり、ｄ点からｅ点までは周波数可変の過電
流抑制である。これから明らかなように負荷電流はＩ03
まで流れ、特に入力電圧Ｖinが低い時にはｄ点が更に下
り、大きな負荷電流が流れ、スイッチング素子２の破壊
等が生じる可能性がある。
２に示すＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、電源１の電圧
Ｖinが変化すると、ＰＷＭパルスの平均値が同じでも負
荷電流が相違し、過電流時にパルス幅制御から周波数制
御に移行するポイントが変化し、過電流保護を十分に達
成することが不可能又は困難になる。以下、これを詳し
く説明する。直流電源１の電圧即ち入力電圧Ｖinが変化
すると、周波数制御に移行する時点の負荷電流Ｉo が変
化することがある。図５はこれを説明するためのもので
あり、横軸に負荷電流Ｉo 、縦軸に出力電圧Ｖo が示さ
れている。負荷電流Ｉo1までは図３に示す正常時のＰＷ
Ｍ制御が行われ、一定の出力電圧が得られる。しかし、
負荷電流がＩo1になると、過電流検出比較器４２から過
電流検出出力が得られるためにＰＷＭパルスの幅が狭め
られ、出力電圧Ｖo は図５のａ点からｂ点に低下する。
今、ＰＷＭパルスの平均値がｂ点で３Ｖ以下になると、
比較器４４の出力が高レベルになり、周波数制御が開始
され、過電流保護がより確実に達成され、電圧及び電流
はｃ点に移行し、電流がＩo2に抑制される。しかし、部
品等のバラツキにより垂下特性がａ点からｄ点に至るよ
うな特性に変化することがあり、この時にはＰＷＭパル
スの平均値が３Ｖになる点が低くなり、例えばｄ点とな
る。このため周波数制御がｄ点から開始され、垂下特性
線は、ａ点、ｄ点、ｅ点を結ぶものとなる。この場合、
ａ点からｄ点までは周波数一定のパルス幅制御による過
電流抑制であり、ｄ点からｅ点までは周波数可変の過電
流抑制である。これから明らかなように負荷電流はＩ03
まで流れ、特に入力電圧Ｖinが低い時にはｄ点が更に下
り、大きな負荷電流が流れ、スイッチング素子２の破壊
等が生じる可能性がある。
【００１４】そこで、本発明の目的は、過電流時にまず
制御パルスの幅を狭め、その後に制御パルスの周波数を
制御する方式のＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、入力電
圧の変動に基づく周波数制御への移行時点の変化を少な
くすることにある。
制御パルスの幅を狭め、その後に制御パルスの周波数を
制御する方式のＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、入力電
圧の変動に基づく周波数制御への移行時点の変化を少な
くすることにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決し、上記
目的を達成するための本発明は、直流電源と、制御パル
スに応答して前記直流電源の直流電圧を断続するための
スイッチング素子を含む変換回路と、前記スイッチング
素子の断続に基づいて得られた電圧を整流平滑するため
の出力整流平滑回路と、前記出力整流平滑回路の出力電
圧又はこの出力電圧に対応している電圧を検出して出力
電圧制御信号を形成する出力電圧制御信号形成回路と、
前記スイッチング素子の電流又は前記出力整流平滑回路
に接続された負荷の電流を検出する電流検出手段と、過
電流レベルを示す過電流検出用基準電圧を発生する過電
流検出用基準電圧源と、前記過電流検出用基準電圧と前
記電流検出手段から得られた電流検出電圧とを比較し、
前記電流検出電圧が前記過電流検出用基準電圧以上にな
ったか否かを示す出力を発生する過電流検出比較器と、
前記スイッチング素子をオン・オフするために前記スイ
ッチング素子の制御端子に供給する制御パルスの平均値
を求めるために前記制御パルスの伝送ラインとグランド
との間に抵抗を介して接続された平均値用コンデンサ
と、前記制御パルスの平均値の所定レベルを示す平均値
レベル検出用基準電圧を発生する平均値レベル検出用基
準電圧源と、前記平均値用コンデンサから得られた平均
値と前記平均値レベル検出用基準電圧とを比較し、前記
平均値が前記平均値レベル検出用基準電圧以下になった
か否かを示す出力を発生する平均値検出比較器と、前記
過電流検出比較器から過電流を示す出力が発生していな
い時には、前記出力電圧制御信号形成回路から得られた
前記出力電圧制御信号に応答して前記出力電圧を一定に
制御するための実質的に一定周波数のＰＷＭパルスから
成る制御パルスを形成して前記スイッチング素子をオン
・オフ制御し、前記過電流検出器から過電流を示す出力
が発生した時には、前記電流検出電圧が前記過電流検出
用基準電圧よりも高くなることを制限するように前記制
御パルスの幅を制御し、前記過電流検出器から過電流を
示す出力が得られ且つ前記平均値検出比較器から前記平
均値が前記平均値レベル検出用基準電圧以下であること
を示す出力が得られた時には、前記平均値に基づいて前
記制御パルスの相互間隔を制御するように構成された制
御パルス発生手段とを備えたＤＣ−ＤＣコンバータにお
いて、前記直流電源の一端と前記平均値用コンデンサと
の間に平均値補正用抵抗が接続されていることを特徴と
するＤＣ−ＤＣコンバータに係わるものである。なお、
請求項２に示すように、平均値補正用抵抗にツエナーダ
イオードを直列に接続することが望ましい。また、請求
項３に示すように、スイッチング素子をトランスの１次
巻線に直列に接続し、２次巻線に出力整流平滑回路を接
続したＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、３次巻線を設
け、３次巻線の電圧を整流平滑し、これを抵抗を介して
平均値用コンデンサに加えることができる。また、請求
項４に示すように請求項３の抵抗に直列にツエナーダイ
オードを接続することが望ましい。また、請求項５及び
６に示す平均値用コンデンサに可変抵抗回路を接続し、
出力電圧に基づいて抵抗値を制御することができる。
目的を達成するための本発明は、直流電源と、制御パル
スに応答して前記直流電源の直流電圧を断続するための
スイッチング素子を含む変換回路と、前記スイッチング
素子の断続に基づいて得られた電圧を整流平滑するため
の出力整流平滑回路と、前記出力整流平滑回路の出力電
圧又はこの出力電圧に対応している電圧を検出して出力
電圧制御信号を形成する出力電圧制御信号形成回路と、
前記スイッチング素子の電流又は前記出力整流平滑回路
に接続された負荷の電流を検出する電流検出手段と、過
電流レベルを示す過電流検出用基準電圧を発生する過電
流検出用基準電圧源と、前記過電流検出用基準電圧と前
記電流検出手段から得られた電流検出電圧とを比較し、
前記電流検出電圧が前記過電流検出用基準電圧以上にな
ったか否かを示す出力を発生する過電流検出比較器と、
前記スイッチング素子をオン・オフするために前記スイ
ッチング素子の制御端子に供給する制御パルスの平均値
を求めるために前記制御パルスの伝送ラインとグランド
との間に抵抗を介して接続された平均値用コンデンサ
と、前記制御パルスの平均値の所定レベルを示す平均値
レベル検出用基準電圧を発生する平均値レベル検出用基
準電圧源と、前記平均値用コンデンサから得られた平均
値と前記平均値レベル検出用基準電圧とを比較し、前記
平均値が前記平均値レベル検出用基準電圧以下になった
か否かを示す出力を発生する平均値検出比較器と、前記
過電流検出比較器から過電流を示す出力が発生していな
い時には、前記出力電圧制御信号形成回路から得られた
前記出力電圧制御信号に応答して前記出力電圧を一定に
制御するための実質的に一定周波数のＰＷＭパルスから
成る制御パルスを形成して前記スイッチング素子をオン
・オフ制御し、前記過電流検出器から過電流を示す出力
が発生した時には、前記電流検出電圧が前記過電流検出
用基準電圧よりも高くなることを制限するように前記制
御パルスの幅を制御し、前記過電流検出器から過電流を
示す出力が得られ且つ前記平均値検出比較器から前記平
均値が前記平均値レベル検出用基準電圧以下であること
を示す出力が得られた時には、前記平均値に基づいて前
記制御パルスの相互間隔を制御するように構成された制
御パルス発生手段とを備えたＤＣ−ＤＣコンバータにお
いて、前記直流電源の一端と前記平均値用コンデンサと
の間に平均値補正用抵抗が接続されていることを特徴と
するＤＣ−ＤＣコンバータに係わるものである。なお、
請求項２に示すように、平均値補正用抵抗にツエナーダ
イオードを直列に接続することが望ましい。また、請求
項３に示すように、スイッチング素子をトランスの１次
巻線に直列に接続し、２次巻線に出力整流平滑回路を接
続したＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、３次巻線を設
け、３次巻線の電圧を整流平滑し、これを抵抗を介して
平均値用コンデンサに加えることができる。また、請求
項４に示すように請求項３の抵抗に直列にツエナーダイ
オードを接続することが望ましい。また、請求項５及び
６に示す平均値用コンデンサに可変抵抗回路を接続し、
出力電圧に基づいて抵抗値を制御することができる。
【００１６】
【発明の作用及び効果】各請求項の発明によれば、直流
電源の電圧の変化に応じて平均値用コンデンサの電圧即
ち制御パルスの平均値が補正される。即ち、電源電圧
（入力電圧）が高くなるに従って制御パルスの幅が狭く
なり、制御パルスの平均値が低下するが、本発明に従っ
て電源電圧又はこれに対応して変化する電圧によって平
均値用コンデンサの電圧を補正すると、電源電圧の変化
に基づく平均値の変化幅が狭くなり、制御パルスの周波
数制御への切換点を安定化させることができ、スイッチ
ング素子等を破壊させるレベルまで電流が増大すること
を防ぐことができる。また、請求項２又は４のようにツ
エナーダイオードを設けると電源電圧の所定値以上の範
囲においてのみ補正を行うことができる。
電源の電圧の変化に応じて平均値用コンデンサの電圧即
ち制御パルスの平均値が補正される。即ち、電源電圧
（入力電圧）が高くなるに従って制御パルスの幅が狭く
なり、制御パルスの平均値が低下するが、本発明に従っ
て電源電圧又はこれに対応して変化する電圧によって平
均値用コンデンサの電圧を補正すると、電源電圧の変化
に基づく平均値の変化幅が狭くなり、制御パルスの周波
数制御への切換点を安定化させることができ、スイッチ
ング素子等を破壊させるレベルまで電流が増大すること
を防ぐことができる。また、請求項２又は４のようにツ
エナーダイオードを設けると電源電圧の所定値以上の範
囲においてのみ補正を行うことができる。
【００１７】
【第１の実施例】次に、図６及び図７を参照して第１の
実施例のＤＣ−ＤＣコンバータを説明する。但し、図６
及び後述する第２及び第３の実施例を示す図８及び図９
において図１と実質的に同一の部分には同一の符号を付
してその説明を省略する。図６のＤＣ−ＤＣコンバータ
は、図１のＤＣ−ＤＣコンバータにツエナーダイオード
６０と抵抗６１とを付加した他は図１と同一に構成した
ものである。ツエナーダイオード６０と抵抗６１との直
列回路は、直流電源１と平均値用コンデンサ１９との間
に接続されている。ツエナーダイオード６０は電源電圧
１が所定値Ｖz 以上になった時に導通する。図６の制御
回路１７は図２と同様に構成されている。
実施例のＤＣ−ＤＣコンバータを説明する。但し、図６
及び後述する第２及び第３の実施例を示す図８及び図９
において図１と実質的に同一の部分には同一の符号を付
してその説明を省略する。図６のＤＣ−ＤＣコンバータ
は、図１のＤＣ−ＤＣコンバータにツエナーダイオード
６０と抵抗６１とを付加した他は図１と同一に構成した
ものである。ツエナーダイオード６０と抵抗６１との直
列回路は、直流電源１と平均値用コンデンサ１９との間
に接続されている。ツエナーダイオード６０は電源電圧
１が所定値Ｖz 以上になった時に導通する。図６の制御
回路１７は図２と同様に構成されている。
【００１８】図６のＤＣ−ＤＣコンバータの正常時にお
ける制御動作は図１のＤＣ−ＤＣコンバータと同一であ
る。また、過電流時におけるＰＷＭパルスのオン幅の制
限動作及びその後の制御パルス（ＰＷＭパルス）の可変
周波数動作も図１のＤＣ−ＤＣコンバータと同一であ
る。図６のＤＣ−ＤＣコンバータにおいて図１のＤＣ−
ＤＣコンバータと異なる点は平均値用コンデンサ１９の
電圧Ｖf と電源電圧Ｖinとの関係が補正されることであ
る。即ち、図６においては平均値用コンデンサ１９が制
御回路１７のＰＷＭパルス出力端子Ｖout の電圧で充電
されるのみでなく、ツエナーダイオード６０が導通した
時には電源電圧Ｖinからツエナーダイオード６０の電圧
Ｖz を差し引いた電圧によっても充電される。図７はこ
れを説明するためのものであって、横軸に電源電圧Ｖi
n、縦軸にコンデンサ１９の電圧Ｖfが示されている。こ
の図７の特性線Ａは図６からツエナーダイオード６０及
び抵抗６１から成る充電回路を省いた場合のコンデンサ
１９の電圧Ｖf の変化を示し、特性線Ｂは図６から抵抗
１８による充電回路を省いた場合のコンデンサ１９の電
圧Ｖf の変化を示し、破線で示す特性線Ｃは図６の抵抗
１８の充電回路とツエナーダイオード６０及び抵抗６１
の充電回路との両方を有する場合のコンデンサ１９の電
圧Ｖf の変化を示す。これから明らかなように特性線Ａ
においては、電源電圧Ｖinが高くなるに従ってＰＷＭパ
ルスの幅が狭くなり、ＰＷＭパルスの平均値即ちコンデ
ンサ１９の電圧Ｖf も低下する。一方、特性線Ｂにおい
ては、電源電圧Ｖinが高くなるに従ってコンデンサ１９
に対する印加電圧が高くなる。特性線Ｃにおいては、２
つの充電回路でコンデンサ１９が充電されるためコンデ
ンサ１９の電圧は特性線Ａの電圧と特性線Ｂの電圧との
和になる。従って、制御回路１７の平均値帰還端子ＶＦ
には特性線Ｂに従う電圧でバイアスされたＰＷＭパルス
の平均値が入力する。特性線Ｃは電源電圧Ｖinの変化に
拘らずほぼ一定である。従って、電源電圧Ｖinの変動に
よるＰＷＭパルス平均値の変動を補償してＰＷＭパルス
の平均値が図２の基準電圧源４５の所定基準電圧（３
Ｖ）に達したか否かを比較器４４で判定することが可能
になる。本実施例は、特に循環電流を有する共振回路に
おいて、１次側のスイッチング比率が変化しにくい場合
に有効である。
ける制御動作は図１のＤＣ−ＤＣコンバータと同一であ
る。また、過電流時におけるＰＷＭパルスのオン幅の制
限動作及びその後の制御パルス（ＰＷＭパルス）の可変
周波数動作も図１のＤＣ−ＤＣコンバータと同一であ
る。図６のＤＣ−ＤＣコンバータにおいて図１のＤＣ−
ＤＣコンバータと異なる点は平均値用コンデンサ１９の
電圧Ｖf と電源電圧Ｖinとの関係が補正されることであ
る。即ち、図６においては平均値用コンデンサ１９が制
御回路１７のＰＷＭパルス出力端子Ｖout の電圧で充電
されるのみでなく、ツエナーダイオード６０が導通した
時には電源電圧Ｖinからツエナーダイオード６０の電圧
Ｖz を差し引いた電圧によっても充電される。図７はこ
れを説明するためのものであって、横軸に電源電圧Ｖi
n、縦軸にコンデンサ１９の電圧Ｖfが示されている。こ
の図７の特性線Ａは図６からツエナーダイオード６０及
び抵抗６１から成る充電回路を省いた場合のコンデンサ
１９の電圧Ｖf の変化を示し、特性線Ｂは図６から抵抗
１８による充電回路を省いた場合のコンデンサ１９の電
圧Ｖf の変化を示し、破線で示す特性線Ｃは図６の抵抗
１８の充電回路とツエナーダイオード６０及び抵抗６１
の充電回路との両方を有する場合のコンデンサ１９の電
圧Ｖf の変化を示す。これから明らかなように特性線Ａ
においては、電源電圧Ｖinが高くなるに従ってＰＷＭパ
ルスの幅が狭くなり、ＰＷＭパルスの平均値即ちコンデ
ンサ１９の電圧Ｖf も低下する。一方、特性線Ｂにおい
ては、電源電圧Ｖinが高くなるに従ってコンデンサ１９
に対する印加電圧が高くなる。特性線Ｃにおいては、２
つの充電回路でコンデンサ１９が充電されるためコンデ
ンサ１９の電圧は特性線Ａの電圧と特性線Ｂの電圧との
和になる。従って、制御回路１７の平均値帰還端子ＶＦ
には特性線Ｂに従う電圧でバイアスされたＰＷＭパルス
の平均値が入力する。特性線Ｃは電源電圧Ｖinの変化に
拘らずほぼ一定である。従って、電源電圧Ｖinの変動に
よるＰＷＭパルス平均値の変動を補償してＰＷＭパルス
の平均値が図２の基準電圧源４５の所定基準電圧（３
Ｖ）に達したか否かを比較器４４で判定することが可能
になる。本実施例は、特に循環電流を有する共振回路に
おいて、１次側のスイッチング比率が変化しにくい場合
に有効である。
【００１９】
【第２の実施例】図８に示す第２の実施例のＤＣ−ＤＣ
コンバータは、トランス３に１次及び２次巻線７、９に
電磁結合された３次巻線６２と、この３次巻線６２の電
圧を整流するダイオード６３と、平滑用コンデンサ６４
とを設け、第１の実施例と同様な働きを有するツエナー
ダイオード６０及び抵抗６１の直列回路を平滑用コンデ
ンサ６４と平均値用コンデンサ１９との間に接続し、こ
の他は図１と同様に構成したものである。３次巻線６２
には直流電源１の電圧Ｖinに比例した電圧が得られるの
で、平均値用コンデンサ１９の電圧Ｖf が第１の実施例
と同様に補正される。従って、第２の実施例は第１の実
施例と同一の作用効果を有する。
コンバータは、トランス３に１次及び２次巻線７、９に
電磁結合された３次巻線６２と、この３次巻線６２の電
圧を整流するダイオード６３と、平滑用コンデンサ６４
とを設け、第１の実施例と同様な働きを有するツエナー
ダイオード６０及び抵抗６１の直列回路を平滑用コンデ
ンサ６４と平均値用コンデンサ１９との間に接続し、こ
の他は図１と同様に構成したものである。３次巻線６２
には直流電源１の電圧Ｖinに比例した電圧が得られるの
で、平均値用コンデンサ１９の電圧Ｖf が第１の実施例
と同様に補正される。従って、第２の実施例は第１の実
施例と同一の作用効果を有する。
【００２０】
【第３の実施例】図９に示す第３の実施例のＤＣ−ＤＣ
コンバータは、図１の回路に抵抗７０、ホトトランジス
タ７１、電圧検出用抵抗７２、７３、基準電圧源７４、
誤差増幅器７５及び発光ダイオード７６を付加した他は
図１と同一に構成したものである。図９において抵抗７
０とホトトランジスタ７１の直列回路は平均値用コンデ
ンサ１９に並列に接続されている。電圧検出用抵抗７
２、７３は出力端子５ａ、５ｂ間に接続されている。誤
差増幅器７５の一方の入力端子は抵抗７２、７３の分圧
点に接続され、他方の入力端子は基準電圧源７４に接続
されている。発光ダイオード７６は誤差増幅器７５の出
力端子と一方の出力端子５ｂとの間に接続され且つホト
トランジスタ７１に光結合されている。
コンバータは、図１の回路に抵抗７０、ホトトランジス
タ７１、電圧検出用抵抗７２、７３、基準電圧源７４、
誤差増幅器７５及び発光ダイオード７６を付加した他は
図１と同一に構成したものである。図９において抵抗７
０とホトトランジスタ７１の直列回路は平均値用コンデ
ンサ１９に並列に接続されている。電圧検出用抵抗７
２、７３は出力端子５ａ、５ｂ間に接続されている。誤
差増幅器７５の一方の入力端子は抵抗７２、７３の分圧
点に接続され、他方の入力端子は基準電圧源７４に接続
されている。発光ダイオード７６は誤差増幅器７５の出
力端子と一方の出力端子５ｂとの間に接続され且つホト
トランジスタ７１に光結合されている。
【００２１】図９のＤＣ−ＤＣコンバータにおいては、
誤差増幅器７５から出力端子５ａ、５ｂ、間の電圧に対
して反比例的に変化する誤差信号が得られ、発光ダイオ
ード７６は誤差信号に対応した光出力を送出する。ホト
トランジスタ７１の抵抗値は発光ダイオード７６の光出
力に反比例的に変化する。従って、例えば、出力端子５
ａ、５ｂの電圧が直流電源１の電圧Ｖinが高くなり、こ
れに応じて出力端子５ａ、５ｂの電圧も高くなると、ホ
トトランジスタ７１の抵抗も高くなり、平均値用コンデ
ンサ１９の電圧Ｖf も高くなる。従って、図９のＤＣ−
ＤＣコンバータにおいても、第１及び第２の実施例と同
様に電源電圧Ｖinの変化に対応するようにコンデンサ１
９の電圧Ｖf を補正し、第１及び第２の実施例と同一の
作用効果を得ることができる。
誤差増幅器７５から出力端子５ａ、５ｂ、間の電圧に対
して反比例的に変化する誤差信号が得られ、発光ダイオ
ード７６は誤差信号に対応した光出力を送出する。ホト
トランジスタ７１の抵抗値は発光ダイオード７６の光出
力に反比例的に変化する。従って、例えば、出力端子５
ａ、５ｂの電圧が直流電源１の電圧Ｖinが高くなり、こ
れに応じて出力端子５ａ、５ｂの電圧も高くなると、ホ
トトランジスタ７１の抵抗も高くなり、平均値用コンデ
ンサ１９の電圧Ｖf も高くなる。従って、図９のＤＣ−
ＤＣコンバータにおいても、第１及び第２の実施例と同
様に電源電圧Ｖinの変化に対応するようにコンデンサ１
９の電圧Ｖf を補正し、第１及び第２の実施例と同一の
作用効果を得ることができる。
【００２２】
【変形例】本発明は上述の実施例に限定されるものでな
く、例えば次の変形が可能なものである。 （１） 図６、図８及び図９の制御回路１７は、図２に
概略的又は模式的に示すように構成されているが、図２
の回路以外の回路に変形することができる。例えば、ス
イッチ３１、３３、４９を半導体スイッチにすること、
放電用トランジスタ３４の代りに複数のトランジスタと
抵抗との組み合せによる放電電流制御回路とすること、
ＡＮＤゲート４６をスイッチに置き換えること、フリッ
プフロップ４０、４８及びラッチ回路２８の代りに、Ｄ
タイプのフリップフロップ等を使用した回路を設けるこ
と、比較器２７とラッチ回路２８の組み合せによってＰ
ＷＭパルスを形成しないで、比較器２７で三角波と誤差
信号（帰還信号）とを比較してＰＷＭパルスを形成する
こと等が可能である。比較器２７でＰＷＭパルスを形成
する時には、図３（Ｂ）の比較器２７の出力の位相反転
信号を電圧制御用ＰＷＭパルスとし、過電流保護のため
の制御パルス形成回路は別に設け、電圧制御のためのＰ
ＷＭパルスと過電流保護のためのパルスとを切換えてス
イッチング素子２に送る。 （２） 出力整流平滑回路４のダイオード１１とリアク
トル１２とを省き、且つ２次巻線９の極性を図６、図
８、図９と逆にしてリバースタイプ即ちフライバックタ
イプのＤＣ−ＤＣコンバータとすることができる。 （３） 出力電圧を出力端子５ａ、５ｂで直接に検出し
ないで、出力端子５ａ、５ｂの電圧に対応して電圧が得
られる箇所で検出することができる。例えば、フライバ
ックタイプのＤＣ−ＤＣコンバ−タの場合には図８の３
次巻線６２又はこれと同様なもので出力電圧を検出する
ことができる。 （４） 図１において電流検出抵抗８は負荷６の電流に
対応した電流を検出することができるが、この代わりに
負荷６の電流を直接に検出することができる。
く、例えば次の変形が可能なものである。 （１） 図６、図８及び図９の制御回路１７は、図２に
概略的又は模式的に示すように構成されているが、図２
の回路以外の回路に変形することができる。例えば、ス
イッチ３１、３３、４９を半導体スイッチにすること、
放電用トランジスタ３４の代りに複数のトランジスタと
抵抗との組み合せによる放電電流制御回路とすること、
ＡＮＤゲート４６をスイッチに置き換えること、フリッ
プフロップ４０、４８及びラッチ回路２８の代りに、Ｄ
タイプのフリップフロップ等を使用した回路を設けるこ
と、比較器２７とラッチ回路２８の組み合せによってＰ
ＷＭパルスを形成しないで、比較器２７で三角波と誤差
信号（帰還信号）とを比較してＰＷＭパルスを形成する
こと等が可能である。比較器２７でＰＷＭパルスを形成
する時には、図３（Ｂ）の比較器２７の出力の位相反転
信号を電圧制御用ＰＷＭパルスとし、過電流保護のため
の制御パルス形成回路は別に設け、電圧制御のためのＰ
ＷＭパルスと過電流保護のためのパルスとを切換えてス
イッチング素子２に送る。 （２） 出力整流平滑回路４のダイオード１１とリアク
トル１２とを省き、且つ２次巻線９の極性を図６、図
８、図９と逆にしてリバースタイプ即ちフライバックタ
イプのＤＣ−ＤＣコンバータとすることができる。 （３） 出力電圧を出力端子５ａ、５ｂで直接に検出し
ないで、出力端子５ａ、５ｂの電圧に対応して電圧が得
られる箇所で検出することができる。例えば、フライバ
ックタイプのＤＣ−ＤＣコンバ−タの場合には図８の３
次巻線６２又はこれと同様なもので出力電圧を検出する
ことができる。 （４） 図１において電流検出抵抗８は負荷６の電流に
対応した電流を検出することができるが、この代わりに
負荷６の電流を直接に検出することができる。
【図１】従来のＤＣ−ＤＣコンバータを示す回路図であ
る。
る。
【図２】図１、図６、図８及び図９の制御回路を概略的
に示す回路図である。
に示す回路図である。
【図３】図１、図６、図８及び図９のＤＣ−ＤＣコンバ
ータが正常に動作している時の図２の各部の状態を示す
波形図である。
ータが正常に動作している時の図２の各部の状態を示す
波形図である。
【図４】図１、図６、図８及び図９のＤＣ−ＤＣコンバ
ータが過電流状態になった時の図２の各部の状態を示す
波形図である。
ータが過電流状態になった時の図２の各部の状態を示す
波形図である。
【図５】図１のＤＣ−ＤＣコンバータの出力電流と出力
電圧の関係を示す図である。
電圧の関係を示す図である。
【図６】第１の実施例のＤＣ−ＤＣコンバータを示す回
路図である。
路図である。
【図７】図６のＤＣ−ＤＣコンバータにおける電源電圧
と平均値用コンデンサの電圧との関係を示す図である。
と平均値用コンデンサの電圧との関係を示す図である。
【図８】第２の実施例のＤＣ−ＤＣコンバータを示す回
路図である。
路図である。
【図９】第３の実施例のＤＣ−ＤＣコンバータを示す回
路図である。
路図である。
１ 直流電源 ２ スイッチング素子 １７ 制御回路 １９ 平均値用コンデンサ ６０ ツエナーダイオード ６１ 補正用抵抗
Claims (6)
- 【請求項１】 直流電源と、 制御パルスに応答して前記直流電源の直流電圧を断続す
るためのスイッチング素子を含む変換回路と、 前記スイッチング素子の断続に基づいて得られた電圧を
整流平滑するための出力整流平滑回路と、 前記出力整流平滑回路の出力電圧又はこの出力電圧に対
応している電圧を検出して出力電圧制御信号を形成する
出力電圧制御信号形成回路と、 前記スイッチング素子の電流又は前記出力整流平滑回路
に接続された負荷の電流を検出する電流検出手段と、 過電流レベルを示す過電流検出用基準電圧を発生する過
電流検出用基準電圧源と、 前記過電流検出用基準電圧と前記電流検出手段から得ら
れた電流検出電圧とを比較し、前記電流検出電圧が前記
過電流検出用基準電圧以上になったか否かを示す出力を
発生する過電流検出比較器と、 前記スイッチング素子をオン・オフするために前記スイ
ッチング素子の制御端子に供給する制御パルスの平均値
を求めるために前記制御パルスの伝送ラインとグランド
との間に抵抗を介して接続された平均値用コンデンサ
と、 前記制御パルスの平均値の所定レベルを示す平均値レベ
ル検出用基準電圧を発生する平均値レベル検出用基準電
圧源と、 前記平均値用コンデンサから得られた平均値と前記平均
値レベル検出用基準電圧とを比較し、前記平均値が前記
平均値レベル検出用基準電圧以下になったか否かを示す
出力を発生する平均値検出比較器と、 前記過電流検出比較器から過電流を示す出力が発生して
いない時には、前記出力電圧制御信号形成回路から得ら
れた前記出力電圧制御信号に応答して前記出力電圧を一
定に制御するための実質的に一定周波数のＰＷＭパルス
から成る制御パルスを形成して前記スイッチング素子を
オン・オフ制御し、前記過電流検出器から過電流を示す
出力が発生した時には、前記電流検出電圧が前記過電流
検出用基準電圧よりも高くなることを制限するように前
記制御パルスの幅を制御し、前記過電流検出器から過電
流を示す出力が得られ且つ前記平均値検出比較器から前
記平均値が前記平均値レベル検出用基準電圧以下である
ことを示す出力が得られた時には、前記平均値に基づい
て前記制御パルスの相互間隔を制御するように構成され
た制御パルス発生手段とを備えたＤＣ−ＤＣコンバータ
において、 前記直流電源の一端と前記平均値用コンデンサとの間に
平均値補正用抵抗が接続されていることを特徴とするＤ
Ｃ−ＤＣコンバータ。 - 【請求項２】 前記直流電源の電圧が所定値以上になっ
た時に導通するツエナーダイオードが前記平均値補正用
抵抗に直列に接続されていることを特徴とする請求項１
記載のＤＣ−ＤＣコンバータ。 - 【請求項３】 直流電源と、 前記直流電源の一端と他端との間に接続されたトランス
の１次巻線とスイッチング素子との直列回路と、 前記トランスの２次巻線に接続された出力整流平滑回路
と、 前記出力整流平滑回路の出力電圧又はこの出力電圧に対
応している電圧を検出して出力電圧制御信号を形成する
出力電圧制御信号形成回路と、 前記スイッチング素子の電流又は前記出力整流平滑回路
に接続された負荷の電流を検出する電流検出手段と、 過電流レベルを示す過電流検出用基準電圧を発生する過
電流検出用基準電圧源と、 前記過電流検出用基準電圧と前記電流検出手段から得ら
れた電流検出電圧とを比較し、前記電流検出電圧が前記
過電流検出用基準電圧以上になったか否かを示す出力を
発生する過電流検出比較器と、 前記スイッチング素子をオン・オフするために前記スイ
ッチング素子の制御端子に供給する制御パルスの平均値
を求めるために前記制御パルスの伝送ラインとグランド
との間に抵抗を介して接続された平均値用コンデンサ
と、 前記制御パルスの平均値の所定レベルを示す平均値レベ
ル検出用基準電圧を発生する平均値レベル検出用基準電
圧源と、 前記平均値用コンデンサから得られた平均値と前記平均
値レベル検出用基準電圧とを比較し、前記平均値が前記
平均値レベル検出用基準電圧以下になったか否かを示す
出力を発生する平均値検出比較器と、 前記過電流検出比較器から過電流を示す出力が発生して
いない時には、前記出力電圧制御信号形成回路から得ら
れた前記出力電圧制御信号に応答して前記出力電圧を一
定に制御するための実質的に一定周波数のＰＷＭパルス
から成る制御パルスを形成して前記スイッチング素子を
オン・オフ制御し、前記過電流検出器から過電流を示す
出力が発生した時には、前記電流検出電圧が前記過電流
検出用基準電圧よりも高くなることを制御するように前
記制御パルスの幅を制御し、前記過電流検出器から過電
流を示す出力が得られ且つ前記平均値検出比較器から前
記平均値が前記平均値レベル検出用基準電圧以下である
ことを示す出力が得られた時には、前記平均値に基づい
て前記制御パルスの相互間隔を制御するように構成され
た制御パルス発生手段とを備えたＤＣ−ＤＣコンバータ
において、 前記トランスの３次巻線と、 前記３次巻線の電圧を整流平滑するための補正用整流平
滑回路と、 前記補正用整流平滑回路と前記平均値用コンデンサとの
間に接続された補正充電用抵抗とを備えていることを特
徴とするＤＣ−ＤＣコンバータ。 - 【請求項４】 前記補正用整流平滑回路の出力電圧が所
定値以上の時に導通するツエナーダイオードが前記補正
充電用抵抗に直列に接続されていることを特徴とする請
求項３記載のＤＣ−ＤＣコンバータ。 - 【請求項５】 直流電源と、制御パルスに応答して前記
直流電源の直流電圧を断続するためのスイッチング素子
を含む変換回路と、 前記スイッチング素子の断続に基づいて得られた電圧を
整流平滑するための出力整流平滑回路と、 前記出力整流平滑回路の出力電圧又はこの出力電圧に対
応している電圧を検出して出力電圧制御信号を形成する
出力電圧制御信号形成回路と、 前記スイッチング素子の電流又は前記出力整流平滑回路
に接続された負荷の電流を検出する電流検出手段と、 過電流レベルを示す過電流検出用基準電圧を発生する過
電流検出用基準電圧源と、 前記過電流検出用基準電圧と前記電流検出手段から得ら
れた電流検出電圧とを比較し、前記電流検出電圧が前記
過電流検出用基準電圧以上になったか否かを示す出力を
発生する過電流検出比較器と、 前記スイッチング素子をオン・オフするために前記スイ
ッチング素子の制御端子に供給する制御パルスの平均値
を求めるために前記制御パルスの伝送ラインとグランド
との間に抵抗を介して接続された平均値用コンデンサ
と、 前記制御パルスの平均値の所定レベルを示す平均値レベ
ル検出用基準電圧を発生する平均値レベル検出用基準電
圧源と、 前記平均値用コンデンサから得られた平均値と前記平均
値レベル検出用基準電圧とを比較し、前記平均値が前記
平均値レベル検出用基準電圧以下になったか否かを示す
出力を発生する平均値検出比較器と、 前記過電流検出比較器から過電流を示す出力が発生して
いない時には、前記出力電圧制御信号形成回路から得ら
れた前記出力電圧制御信号に応答して前記出力電圧を一
定に制御するための実質的に一定周波数のＰＷＭパルス
から成る制御パルスを形成して前記スイッチング素子を
オン・オフ制御し、前記過電流検出器から過電流を示す
出力が発生した時には、前記電流検出電圧が前記過電流
検出用基準電圧よりも高くなることを制限するように前
記制御パルスの幅を制御し、前記過電流検出器から過電
流を示す出力が得られ且つ前記平均値検出比較器から前
記平均値が前記平均値レベル検出用基準電圧以下である
ことを示す出力が得られた時には、前記平均値に基づい
て前記制御パルスの相互間隔を制御するように構成され
た制御パルス発生手段とを備えたＤＣ−ＤＣコンバータ
において、 前記平均値用コンデンサに並列に接続された可変抵抗回
路と、 前記可変抵抗回路の抵抗値を前記出力整流平滑回路の出
力電圧に比例的に制御する手段とを備えたＤＣ−ＤＣコ
ンバータ。 - 【請求項６】 前記可変抵抗回路は、抵抗とホトトラン
ジスタの直列回路であり、 前記比例的に制御する手段は、 前記出力整流平滑回路の出力電圧を検出する電圧検出手
段と、 基準電圧源と、 前記電圧検出手段で検出された検出電圧と前記基準電圧
源の電圧との差に対応する信号を形成する誤差信号形成
手段と、 前記出力整流平滑回路の出力電圧に対して反比例的に変
化する光出力が得られるように前記誤差信号形成手段に
接続され且つ前記ホトトランジスタに光結合された発光
ダイオードとから成ることを特徴とする請求項５記載の
ＤＣ−ＤＣコンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4740497A JPH10229674A (ja) | 1997-02-14 | 1997-02-14 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4740497A JPH10229674A (ja) | 1997-02-14 | 1997-02-14 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10229674A true JPH10229674A (ja) | 1998-08-25 |
Family
ID=12774190
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4740497A Pending JPH10229674A (ja) | 1997-02-14 | 1997-02-14 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10229674A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7038415B2 (en) | 2003-03-10 | 2006-05-02 | Denso Corporation | Motor driving device |
| JP2008206271A (ja) * | 2007-02-19 | 2008-09-04 | Fuji Electric Device Technology Co Ltd | スイッチング電源制御用集積回路およびスイッチング電源装置 |
| JP2010017054A (ja) * | 2008-07-07 | 2010-01-21 | Nissan Motor Co Ltd | フライバック型スイッチング電源 |
| US8040120B2 (en) | 2007-10-23 | 2011-10-18 | Sanken Electric Co., Ltd | Switching DC-DC converter and oscillator |
| US8634210B2 (en) | 2010-09-03 | 2014-01-21 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | DC-DC converter including switching frequency control circuit |
| JP2014220862A (ja) * | 2013-05-01 | 2014-11-20 | コーセル株式会社 | スイッチング電源装置及びその制御方法 |
| JP2016103879A (ja) * | 2014-11-27 | 2016-06-02 | ニチコン株式会社 | スイッチング電源装置 |
| CN112684359A (zh) * | 2020-12-03 | 2021-04-20 | 上汽通用汽车有限公司 | 电压脉冲隔离保护装置及包括其的电池试验台架 |
-
1997
- 1997-02-14 JP JP4740497A patent/JPH10229674A/ja active Pending
Cited By (9)
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| CN112684359A (zh) * | 2020-12-03 | 2021-04-20 | 上汽通用汽车有限公司 | 电压脉冲隔离保护装置及包括其的电池试验台架 |
| CN112684359B (zh) * | 2020-12-03 | 2024-04-02 | 上汽通用汽车有限公司 | 电压脉冲隔离保护装置及包括其的电池试验台架 |
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