JPH10216480A - 排ガスの処理方法と排ガス処理用触媒 - Google Patents
排ガスの処理方法と排ガス処理用触媒Info
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- JPH10216480A JPH10216480A JP9029188A JP2918897A JPH10216480A JP H10216480 A JPH10216480 A JP H10216480A JP 9029188 A JP9029188 A JP 9029188A JP 2918897 A JP2918897 A JP 2918897A JP H10216480 A JPH10216480 A JP H10216480A
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- exhaust gas
- catalyst
- gas treatment
- component
- treatment method
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ごみ焼却炉、下水汚泥処理焼却炉等から排出
された排ガス中に含有されている、有害な窒素酸化物、
有機塩素化合物及びＣＯ、炭化水素などの可燃性ガス等
を経済的に、そして広い温度範囲において効率良く除去
し、排ガスを浄化するたの方法と触媒を提供することに
ある。 【解決手段】 少なくともＴｉ、Ｖ及びＢ成分を含有す
る触媒を用い、上記成分に加えて更にＭｏ、Ｗ、Ｐｔ、
Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒｈから選ばれた少なくとも一種以上の金
属またはその酸化物を含んでなる触媒とすることで一層
の除去効果の増進が実施できる。
された排ガス中に含有されている、有害な窒素酸化物、
有機塩素化合物及びＣＯ、炭化水素などの可燃性ガス等
を経済的に、そして広い温度範囲において効率良く除去
し、排ガスを浄化するたの方法と触媒を提供することに
ある。 【解決手段】 少なくともＴｉ、Ｖ及びＢ成分を含有す
る触媒を用い、上記成分に加えて更にＭｏ、Ｗ、Ｐｔ、
Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒｈから選ばれた少なくとも一種以上の金
属またはその酸化物を含んでなる触媒とすることで一層
の除去効果の増進が実施できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、排ガス中に含有さ
れている窒素酸化物、炭化水素及び一酸化炭素等の可燃
性ガスならびにポリ塩化ジベンゾダイオキシン（以下、
ＰＣＤＤと言う。）、ポリ塩化ジベンゾフラン（以下、
ＰＣＤＦと言う。）及びクロロベンゼン等の有機塩素化
合物を除去して排ガスを浄化するための方法に関するも
のである。
れている窒素酸化物、炭化水素及び一酸化炭素等の可燃
性ガスならびにポリ塩化ジベンゾダイオキシン（以下、
ＰＣＤＤと言う。）、ポリ塩化ジベンゾフラン（以下、
ＰＣＤＦと言う。）及びクロロベンゼン等の有機塩素化
合物を除去して排ガスを浄化するための方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】都市ごみや産業廃棄物又は下水汚泥等を
処理する焼却施設等から発生する排ガス中には窒素酸化
物（以下、ＮＯｘと言う。）、炭化水素及び一酸化炭素
とともに微量ではあるが極めて毒性の強いダイオキシン
類等の有機塩素化合物が含まれており、これら排ガス中
のＮＯｘ、炭化水素、一酸化炭素及び有機塩素化合物を
除去することは環境保全の上で非常に重要である。
処理する焼却施設等から発生する排ガス中には窒素酸化
物（以下、ＮＯｘと言う。）、炭化水素及び一酸化炭素
とともに微量ではあるが極めて毒性の強いダイオキシン
類等の有機塩素化合物が含まれており、これら排ガス中
のＮＯｘ、炭化水素、一酸化炭素及び有機塩素化合物を
除去することは環境保全の上で非常に重要である。
【０００３】排ガス中の芳香族系有機塩素化合物を触媒
で分解する方法として、例えば特開平２−３５９１４号
公報には、排ガス温度を１５０℃以上に高め、その後、
酸化チタン、酸化バナジウム、酸化ダングステン、白
金、パラジウムの中から選ばれた少なくとも一種の金属
含有成分を含む触媒と前記排ガスと接触させることによ
り、排ガス中の芳香族系含有塩素化合物を分解する方法
が開示されている。
で分解する方法として、例えば特開平２−３５９１４号
公報には、排ガス温度を１５０℃以上に高め、その後、
酸化チタン、酸化バナジウム、酸化ダングステン、白
金、パラジウムの中から選ばれた少なくとも一種の金属
含有成分を含む触媒と前記排ガスと接触させることによ
り、排ガス中の芳香族系含有塩素化合物を分解する方法
が開示されている。
【０００４】また排ガス中の窒素酸化物、有機塩素化合
物及び一酸化炭素の除去方法として、例えば特開平５−
２４５３４３号にＡ成分としてチタン（Ｔｉ）、シリカ
（Ｓｉ）、ジルコニア（Ｚｒ）、アルミモニウム（Ａ
ｌ）及びバナジウム（Ｖ）から選択され、Ｖを必ず含む
一種の金属の単独金属系酸化物または二種以上の金属の
複合多元系酸化物群から選ばれる一種以上と、Ｂ成分と
して白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、ルテニウム
（Ｒｕ）、マンガン（Ｍｎ）、銅（Ｃｕ）、クロム（Ｃ
ｒ）及び鉄（Ｆｅ）よりなる群から選択される少なくと
も一種の金属またはその酸化物を含んでなる触媒を用い
ることにより焼却炉排ガス等に含まれる窒素酸化物及び
有機塩素化合物を除去することが示されている。
物及び一酸化炭素の除去方法として、例えば特開平５−
２４５３４３号にＡ成分としてチタン（Ｔｉ）、シリカ
（Ｓｉ）、ジルコニア（Ｚｒ）、アルミモニウム（Ａ
ｌ）及びバナジウム（Ｖ）から選択され、Ｖを必ず含む
一種の金属の単独金属系酸化物または二種以上の金属の
複合多元系酸化物群から選ばれる一種以上と、Ｂ成分と
して白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、ルテニウム
（Ｒｕ）、マンガン（Ｍｎ）、銅（Ｃｕ）、クロム（Ｃ
ｒ）及び鉄（Ｆｅ）よりなる群から選択される少なくと
も一種の金属またはその酸化物を含んでなる触媒を用い
ることにより焼却炉排ガス等に含まれる窒素酸化物及び
有機塩素化合物を除去することが示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら前記従来
の方法では必ずしもその排ガスの浄化性能が十分とは言
えず、排ガス中の有害物除去率を向上させるために触媒
量を増加させる等の措置や反応温度を上げる等の方策を
実施する必要がある。しかし前者の方法では設備が大型
化し、また触媒のコストが上昇する問題がある。一方、
後者の方法では排ガス加熱に要するエネルギーが大きく
なるという不具合が生じ、エネルギー的に効率よく窒素
酸化物、炭化水素、一酸化炭素及び有機塩素化合物を除
去することができない。
の方法では必ずしもその排ガスの浄化性能が十分とは言
えず、排ガス中の有害物除去率を向上させるために触媒
量を増加させる等の措置や反応温度を上げる等の方策を
実施する必要がある。しかし前者の方法では設備が大型
化し、また触媒のコストが上昇する問題がある。一方、
後者の方法では排ガス加熱に要するエネルギーが大きく
なるという不具合が生じ、エネルギー的に効率よく窒素
酸化物、炭化水素、一酸化炭素及び有機塩素化合物を除
去することができない。
【０００６】従って本発明の課題は焼却炉等から排出さ
れた排ガス中に含有されている、有害な窒素酸化物、有
機塩素化合物及び可燃性ガスである炭化水素、一酸化炭
素等を経済的に、そして広い温度範囲において効率良く
除去し、排ガスを浄化するたの方法を提供することにあ
る。
れた排ガス中に含有されている、有害な窒素酸化物、有
機塩素化合物及び可燃性ガスである炭化水素、一酸化炭
素等を経済的に、そして広い温度範囲において効率良く
除去し、排ガスを浄化するたの方法を提供することにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は上述した問
題を解決すべく鋭意研究を重ねた。その結果、触媒を用
いて焼却炉等から排出された排ガス中に含有されてい
る、有害な窒素酸化物、有機塩素化合物及び可燃性ガス
である炭化水素、一酸化炭素等を経済的に、効率良く除
去し、排ガスを浄化し得ることを知見した。
題を解決すべく鋭意研究を重ねた。その結果、触媒を用
いて焼却炉等から排出された排ガス中に含有されてい
る、有害な窒素酸化物、有機塩素化合物及び可燃性ガス
である炭化水素、一酸化炭素等を経済的に、効率良く除
去し、排ガスを浄化し得ることを知見した。
【０００８】この発明は上記知見に基づいてなされたも
のであって、有機塩素化合物、可燃性ガス、窒素酸化物
を含有する排ガスを触媒に接触させることにより前記排
ガス中に含まれている有機塩素化合物、可燃性ガス及び
窒素酸化物を前記排ガス中ら除去する排ガスの処理方法
において、上記触媒が、少なくともＴｉ、Ｖ及びＢの酸
化物を含有することを特徴とする触媒組成物とすること
で、排ガス中の窒素酸化物、有機塩素化合物及び可燃性
ガスを前記触媒により効率的しかも経済的に除去し、排
ガスを浄化し得ることを知見した。またその場合、上記
成分に加えて更にＭｏ、Ｗ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｕ及びＲｈ
から選ばれた少なくとも一種以上の金属含有成分（金属
またはその酸化物など）を含んでなる触媒組成物とする
ことで一層の除去効果の増進が実施できることも知見し
た。
のであって、有機塩素化合物、可燃性ガス、窒素酸化物
を含有する排ガスを触媒に接触させることにより前記排
ガス中に含まれている有機塩素化合物、可燃性ガス及び
窒素酸化物を前記排ガス中ら除去する排ガスの処理方法
において、上記触媒が、少なくともＴｉ、Ｖ及びＢの酸
化物を含有することを特徴とする触媒組成物とすること
で、排ガス中の窒素酸化物、有機塩素化合物及び可燃性
ガスを前記触媒により効率的しかも経済的に除去し、排
ガスを浄化し得ることを知見した。またその場合、上記
成分に加えて更にＭｏ、Ｗ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｕ及びＲｈ
から選ばれた少なくとも一種以上の金属含有成分（金属
またはその酸化物など）を含んでなる触媒組成物とする
ことで一層の除去効果の増進が実施できることも知見し
た。
【０００９】特に触媒に含まれるＶの含有量の活性成分
の原子比で１〜２０％とすることで高い除去効果を得る
ことができ、有機塩素化合物及び可燃性ガスの除去に加
え、窒素酸化物の高い除去効果を長期にわたって維持で
きる。Ｖの含有量が２０％を超えるとＴｉ上でＶが高分
散しにくくなり、上述した触媒による効果的な分解除去
ができない。
の原子比で１〜２０％とすることで高い除去効果を得る
ことができ、有機塩素化合物及び可燃性ガスの除去に加
え、窒素酸化物の高い除去効果を長期にわたって維持で
きる。Ｖの含有量が２０％を超えるとＴｉ上でＶが高分
散しにくくなり、上述した触媒による効果的な分解除去
ができない。
【００１０】更に触媒に含まれるＢの含有量を活性成分
の原子比で１％〜４０％、好ましくは５〜３０％とする
ことで高い除去効果を得ることができ、有機塩素化合物
及び可燃性ガスの除去に加え、窒素酸化物の除去効果を
長期にわたって維持でき、特に有機塩素化合物の高い除
去効果を発揮できる。Ｂの含有量が１％未満であると後
に実施例で見るようにＢの添加効果がほとんど現れず、
またＢの含有量が４０％を超えると活性成分であるＶを
Ｂが覆ってしまい、やはり効果的な有機塩素化合物など
の分解除去がしにくい。
の原子比で１％〜４０％、好ましくは５〜３０％とする
ことで高い除去効果を得ることができ、有機塩素化合物
及び可燃性ガスの除去に加え、窒素酸化物の除去効果を
長期にわたって維持でき、特に有機塩素化合物の高い除
去効果を発揮できる。Ｂの含有量が１％未満であると後
に実施例で見るようにＢの添加効果がほとんど現れず、
またＢの含有量が４０％を超えると活性成分であるＶを
Ｂが覆ってしまい、やはり効果的な有機塩素化合物など
の分解除去がしにくい。
【００１１】またＭｏまたはＷをそれぞれ活性成分の原
子比で１５％以下の範囲で含むようにするとＭｏまたは
Ｗの助触媒作用により、一層の活性向上が望める。この
場合、ＭｏまたはＷの含有量が１５％を超えるとＭｏま
たはＷが触媒表面上の活性点を覆ってしまい、上述した
触媒による効果的な分解除去ができない。
子比で１５％以下の範囲で含むようにするとＭｏまたは
Ｗの助触媒作用により、一層の活性向上が望める。この
場合、ＭｏまたはＷの含有量が１５％を超えるとＭｏま
たはＷが触媒表面上の活性点を覆ってしまい、上述した
触媒による効果的な分解除去ができない。
【００１２】本発明の触媒は、反応温度範囲が１５０℃
〜３００℃の低温域において有機塩素化合物、窒素酸化
物及び可燃性ガスを高い効率で除去し得る画期的な性能
を有するものであり、触媒による副生成物も無く、また
分解率の経時変化も無く、低温域で長時間安定かつ高効
率で有機塩素化合物、窒素酸化物及び可燃性ガスを除去
し得るものであり、本発明の触媒により、排ガス中の有
機塩素化合物、窒素酸化物及び可燃性ガスの除去方法が
工業的にも有利な方法として提供されるものである。
〜３００℃の低温域において有機塩素化合物、窒素酸化
物及び可燃性ガスを高い効率で除去し得る画期的な性能
を有するものであり、触媒による副生成物も無く、また
分解率の経時変化も無く、低温域で長時間安定かつ高効
率で有機塩素化合物、窒素酸化物及び可燃性ガスを除去
し得るものであり、本発明の触媒により、排ガス中の有
機塩素化合物、窒素酸化物及び可燃性ガスの除去方法が
工業的にも有利な方法として提供されるものである。
【００１３】本発明の触媒は上記の様に極めて高い排ガ
ス中の有害物などの除去性能を有しているが、その製造
には特に困難な点は無く、触媒の製造に常用される沈殿
法、酸化物混合法、混練法、担持法または含浸法などに
より容易に製造し得る。また、最終的な触媒の成型法と
しても通常の押し出し成型法、打錠成型法または転動造
粒法など目的に応じた任意の成型法を採用し得る。
ス中の有害物などの除去性能を有しているが、その製造
には特に困難な点は無く、触媒の製造に常用される沈殿
法、酸化物混合法、混練法、担持法または含浸法などに
より容易に製造し得る。また、最終的な触媒の成型法と
しても通常の押し出し成型法、打錠成型法または転動造
粒法など目的に応じた任意の成型法を採用し得る。
【００１４】触媒の形状は、円柱状、円筒状、板状、リ
ボン状、ハニカム状、ペレット状またはその他一体成型
された任意の形状のものを選ぶことができる。特に板状
またはハニカム状の触媒を用いれば、排ガス中に存在す
るダストが触媒に付着することを低減でき、その結果、
触媒上へのダストの付着による圧力損失の増大や性能の
低下等が生じることなく、安定した操業を行うことがで
きる。また触媒成分の少量をシリカ、アルミナまたはジ
ルコニアなどの担体に担持したり、シリカ、アルミナ、
マグネシア、ジルコニア、酸性白土、活性白土またはケ
イソウ土などの担体成分と触媒成分とを十分に混練する
などの方法で触媒に混ぜて使用することも可能である。
またそれら担体成分の水溶性塩から触媒成分と同時に共
沈させたり、またそれら担体成分の水酸化物を混練して
使用しても良い。特に、上記の担体または担体成分の使
用は触媒コスト面からも好ましいものであり、また同様
に中空円筒状に成型することも同一体積当たりの触媒成
分の減量が可能であるとともに反応上からも極めて好ま
しいものである。
ボン状、ハニカム状、ペレット状またはその他一体成型
された任意の形状のものを選ぶことができる。特に板状
またはハニカム状の触媒を用いれば、排ガス中に存在す
るダストが触媒に付着することを低減でき、その結果、
触媒上へのダストの付着による圧力損失の増大や性能の
低下等が生じることなく、安定した操業を行うことがで
きる。また触媒成分の少量をシリカ、アルミナまたはジ
ルコニアなどの担体に担持したり、シリカ、アルミナ、
マグネシア、ジルコニア、酸性白土、活性白土またはケ
イソウ土などの担体成分と触媒成分とを十分に混練する
などの方法で触媒に混ぜて使用することも可能である。
またそれら担体成分の水溶性塩から触媒成分と同時に共
沈させたり、またそれら担体成分の水酸化物を混練して
使用しても良い。特に、上記の担体または担体成分の使
用は触媒コスト面からも好ましいものであり、また同様
に中空円筒状に成型することも同一体積当たりの触媒成
分の減量が可能であるとともに反応上からも極めて好ま
しいものである。
【００１５】本発明の触媒を調整するバナジウム原料と
しては各種の酸化バナジウム、メタバナジン酸塩、硫酸
バナジルまたはハロゲン化バナジウムなどが使用され
る。ほう素原料としては、各種の酸化ほう素、ほう酸、
ほう酸アンモニウム、ほう酸マンガンまたはほう酸とり
んの化合物などが好ましい。ほう酸ナトリウムなどのほ
う酸のアルカリ金属塩はアルカリ金属の除去に困難があ
る欠点がある。
しては各種の酸化バナジウム、メタバナジン酸塩、硫酸
バナジルまたはハロゲン化バナジウムなどが使用され
る。ほう素原料としては、各種の酸化ほう素、ほう酸、
ほう酸アンモニウム、ほう酸マンガンまたはほう酸とり
んの化合物などが好ましい。ほう酸ナトリウムなどのほ
う酸のアルカリ金属塩はアルカリ金属の除去に困難があ
る欠点がある。
【００１６】またチタン原料としては、酸化チタンまた
は加熱により酸化チタンを生成する各種の化合物、例え
ばチタン酸、水酸化チタンまたは硫酸チタンなど使用し
得る。
は加熱により酸化チタンを生成する各種の化合物、例え
ばチタン酸、水酸化チタンまたは硫酸チタンなど使用し
得る。
【００１７】また、触媒調整時に汎用される各種のチタ
ン化合物、例えばハロゲン化チタン、硫酸チタンなどを
水、アンモニア水、カ性アルカリまたは炭酸アルカリな
どで沈澱し、水酸化物にした後、加熱分解により酸化物
を生成する方法も好ましい方法である。
ン化合物、例えばハロゲン化チタン、硫酸チタンなどを
水、アンモニア水、カ性アルカリまたは炭酸アルカリな
どで沈澱し、水酸化物にした後、加熱分解により酸化物
を生成する方法も好ましい方法である。
【００１８】ここで、調整法の一例を挙げて、より具体
的にその内容を説明する。所定量の酸化チタン（ＴｉＯ
2）、メタバナジン酸アンモニウム（ＮＨ4ＶＯ3）及び
ほう酸（Ｈ3ＢＯ3）に蒸留水１５ｍｌを加え、この混合
物を十分に混練する。次に得られたペースト状の混合物
を乾燥させた後、最終的に３００℃から８００℃の温度
で１〜１０時間程度焼成し、反応に供する。またＴｉＯ
2とＮＨ4ＶＯ3の焼成品を上記と同様な方法で調整し、
さらにその後、ほう酸を加え、上記と同様な方法で混
練、焼成して調整しても良い。
的にその内容を説明する。所定量の酸化チタン（ＴｉＯ
2）、メタバナジン酸アンモニウム（ＮＨ4ＶＯ3）及び
ほう酸（Ｈ3ＢＯ3）に蒸留水１５ｍｌを加え、この混合
物を十分に混練する。次に得られたペースト状の混合物
を乾燥させた後、最終的に３００℃から８００℃の温度
で１〜１０時間程度焼成し、反応に供する。またＴｉＯ
2とＮＨ4ＶＯ3の焼成品を上記と同様な方法で調整し、
さらにその後、ほう酸を加え、上記と同様な方法で混
練、焼成して調整しても良い。
【００１９】以上の触媒調整法は、本発明の触媒の調整
法の一例であり、このほか通常汎用される各種の製造方
法により得られた触媒においても良好な触媒が得られる
ことはいうまでもない。
法の一例であり、このほか通常汎用される各種の製造方
法により得られた触媒においても良好な触媒が得られる
ことはいうまでもない。
【００２０】本発明の触媒を用いる有機塩素化合物系の
除去反応の適用対象としてはクロロベンゼン、クロロフ
ェノール、ＰＣＤＤ、ＰＣＤＦ、ポリ塩化テトラクロロ
エチレン等の塩素を含む有機物のみならず、ブロモベン
ゼン等の、一般にハロゲンを含む有機化合物に対しても
適用できる。
除去反応の適用対象としてはクロロベンゼン、クロロフ
ェノール、ＰＣＤＤ、ＰＣＤＦ、ポリ塩化テトラクロロ
エチレン等の塩素を含む有機物のみならず、ブロモベン
ゼン等の、一般にハロゲンを含む有機化合物に対しても
適用できる。
【００２１】本発明の触媒を使用して有機塩素化合物、
窒素酸化物及び可燃性ガスの除去を実施する場合、触媒
上を通過させる排ガスの空間速度は１００，０００／ｈ
以下、好ましくは５０，０００／ｈ以下に設定する。
窒素酸化物及び可燃性ガスの除去を実施する場合、触媒
上を通過させる排ガスの空間速度は１００，０００／ｈ
以下、好ましくは５０，０００／ｈ以下に設定する。
【００２２】反応時の温度は１５０℃〜６５０℃、好ま
しくは１５０℃〜３００℃の温度範囲である。反応時の
圧力については特に限定はなく、減圧状態から１０ｋｇ
／ｃｍ2あるいはそれ以上の圧力範囲でも良好な結果が
得られる。
しくは１５０℃〜３００℃の温度範囲である。反応時の
圧力については特に限定はなく、減圧状態から１０ｋｇ
／ｃｍ2あるいはそれ以上の圧力範囲でも良好な結果が
得られる。
【００２３】本発明の触媒を使用して有機塩素化合物、
窒素酸化物及び可燃性ガスの除去反応を実施する反応器
の形式としては、基本的には通常の固定床及び移動床な
ど固体触媒に使用する各種の反応器形状のものが使用で
きる。
窒素酸化物及び可燃性ガスの除去反応を実施する反応器
の形式としては、基本的には通常の固定床及び移動床な
ど固体触媒に使用する各種の反応器形状のものが使用で
きる。
【００２４】
【発明の実施の形態】次に、本発明を実施例により比較
例と対比しながら詳細に説明する。 実施例１ 酸化チタン（ＴｉＯ2）３０ｇにメタバナジン酸アンモ
ニウム（ＮＨ4ＶＯ3）３．３０ｇ及びほう酸（Ｈ3Ｂ
Ｏ3）３．４８ｇを加える。さらに蒸留水１５ｍｌを加
え、この混合物を十分に混練する。得られたペースト状
の混合物を１２０℃で２時間乾燥させた後、更に５００
℃で２時間焼成した。かくして得られた触媒は原子比で
Ｔｉ：Ｂ：Ｖ＝１００：１５：７．５の組成を有する。
例と対比しながら詳細に説明する。 実施例１ 酸化チタン（ＴｉＯ2）３０ｇにメタバナジン酸アンモ
ニウム（ＮＨ4ＶＯ3）３．３０ｇ及びほう酸（Ｈ3Ｂ
Ｏ3）３．４８ｇを加える。さらに蒸留水１５ｍｌを加
え、この混合物を十分に混練する。得られたペースト状
の混合物を１２０℃で２時間乾燥させた後、更に５００
℃で２時間焼成した。かくして得られた触媒は原子比で
Ｔｉ：Ｂ：Ｖ＝１００：１５：７．５の組成を有する。
【００２５】同様な方法でＴｉとＢの組成比を変えた触
媒を調整した。また比較例としてＢを含まない触媒Ｔｉ
−Ｖを調整した。さらに他の比較例として上記と同様な
調整方法によりＨ3ＢＯ3の代わりに、硝酸銀、硝酸カリ
ウムまたは硝酸ロジウムを用い、Ｔｉ−Ａｇ−Ｖ、Ｔｉ
−Ｋ−Ｖ、Ｔｉ−Ｒｈ−Ｖ系の触媒を調整した。各触媒
の原子比はＴｉ／Ａｇ／Ｖ＝１００：５：７．５、Ｔｉ
／Ｋ／Ｖ＝１００：１５：７．５、Ｔｉ／Ｒｈ／Ｖ＝１
００：１：７．５とした。
媒を調整した。また比較例としてＢを含まない触媒Ｔｉ
−Ｖを調整した。さらに他の比較例として上記と同様な
調整方法によりＨ3ＢＯ3の代わりに、硝酸銀、硝酸カリ
ウムまたは硝酸ロジウムを用い、Ｔｉ−Ａｇ−Ｖ、Ｔｉ
−Ｋ−Ｖ、Ｔｉ−Ｒｈ−Ｖ系の触媒を調整した。各触媒
の原子比はＴｉ／Ａｇ／Ｖ＝１００：５：７．５、Ｔｉ
／Ｋ／Ｖ＝１００：１５：７．５、Ｔｉ／Ｒｈ／Ｖ＝１
００：１：７．５とした。
【００２６】触媒の活性試験装置は通常の常圧流通式で
あり、反応管は内径１６ｍｍのパイレックスガラス製で
内部に外径５ｍｍのパイレックスガラス製の熱電対保護
管を有している。この反応管を電気炉で加熱して反応温
度を設定する。反応管の中央部に１０〜２０メッシュに
整粒した触媒４．５ｍｌを充填し、下記組成のガスを空
間速度（以下ＳＶと略す）１０，０００／ｈで触媒層に
流通して、触媒層入口と出口の有機塩素化合物の濃度を
測定し、有機塩素化合物の分解率を求めた。反応温度は
１８０℃〜２８０℃とした。有機塩素化合物として、ク
ロロベンゼンを用いた。
あり、反応管は内径１６ｍｍのパイレックスガラス製で
内部に外径５ｍｍのパイレックスガラス製の熱電対保護
管を有している。この反応管を電気炉で加熱して反応温
度を設定する。反応管の中央部に１０〜２０メッシュに
整粒した触媒４．５ｍｌを充填し、下記組成のガスを空
間速度（以下ＳＶと略す）１０，０００／ｈで触媒層に
流通して、触媒層入口と出口の有機塩素化合物の濃度を
測定し、有機塩素化合物の分解率を求めた。反応温度は
１８０℃〜２８０℃とした。有機塩素化合物として、ク
ロロベンゼンを用いた。
【００２７】 Ｏ2 １０％ Ｈ2Ｏ ２０％ クロロベンゼン 約１０００ｐｐｍ ＮＯ ２００ｐｐｍ ＮＨ3 １６０ｐｐｍ Ｎ2 ｂａｌａｎｃｅ
【００２８】図１に触媒温度に対するクロロベンゼンの
分解率を示す。図１から明らかなようにＴｉ−Ｂ−Ｖは
Ｂを含まない比較例Ｔｉ−Ｖ及びＴｉ−Ａｇ−Ｖ、Ｔｉ
−Ｋ−Ｖ、Ｔｉ−Ｒｈ−Ｖ（図示せず）と比較して有機
塩素化合物分解率が向上していることは明らかである。
分解率を示す。図１から明らかなようにＴｉ−Ｂ−Ｖは
Ｂを含まない比較例Ｔｉ−Ｖ及びＴｉ−Ａｇ−Ｖ、Ｔｉ
−Ｋ−Ｖ、Ｔｉ−Ｒｈ−Ｖ（図示せず）と比較して有機
塩素化合物分解率が向上していることは明らかである。
【００２９】実施例２ 実施例１と同様な方法で調整したＴｉ−Ｂ−Ｖの、２１
０℃付近における各種有機塩素化合物の分解率を調べ
た。測定方法、ＳＶは実施例１と同じであり、有機塩素
化合物として、クロロベンゼン、ｏ−ジクロロベンゼン
及びｏ−クロロフェノールを用いた。ガス組成は以下の
ように設定した。
０℃付近における各種有機塩素化合物の分解率を調べ
た。測定方法、ＳＶは実施例１と同じであり、有機塩素
化合物として、クロロベンゼン、ｏ−ジクロロベンゼン
及びｏ−クロロフェノールを用いた。ガス組成は以下の
ように設定した。
【００３０】 Ｏ2 １０％ Ｈ2Ｏ ２０％ 各種有機塩素化合物 約１，０００ｐｐｍ ＮＯ ２００ｐｐｍ ＮＨ3 １６０ｐｐｍ Ｎ2 ｂａｌａｎｃｅ
【００３１】図２に触媒中に含まれるＢの原子比に対す
る２１０℃付近の各種有機塩素化合物の分解率を示す。
図２から明らかなように実験で用いたどの有機塩素化合
物についても、Ｔｉ−Ｂ−Ｖは触媒中のＢの含有量がＴ
ｉに対して１％〜４０％（原子比）の時、Ｂを含まない
比較例Ｔｉ−Ｖと比較して有機塩素化合物が向上してお
り、特に５〜３０％の時向上が著しい。
る２１０℃付近の各種有機塩素化合物の分解率を示す。
図２から明らかなように実験で用いたどの有機塩素化合
物についても、Ｔｉ−Ｂ−Ｖは触媒中のＢの含有量がＴ
ｉに対して１％〜４０％（原子比）の時、Ｂを含まない
比較例Ｔｉ−Ｖと比較して有機塩素化合物が向上してお
り、特に５〜３０％の時向上が著しい。
【００３２】実施例３ 実施例１と同様な方法で調製したＴｉ−Ｂ−Ｖ−Ｗ（組
成比Ｔｉ：Ｂ：Ｖ：Ｗ＝１００：１５：７．５：１３．
１）、Ｔｉ−Ｂ−Ｖ−Ｍｏ（組成比Ｔｉ：Ｂ：Ｖ：Ｍｏ
＝１００：１５：７．５：１３．１）のクロロベンゼン
分解率を測定した。比較例として実施例１と同様な方法
で調製したＴｉ−Ｖ（組成比Ｔｉ：Ｖ＝１００：７．
５）及びＴｉ−Ｂ−Ｖ（組成比Ｔｉ：Ｂ：Ｖ＝１００：
６２：６０）のクロロベンゼン分解率も測定した。測定
方法、ＳＶ、ガス組成は実施例１と同様とした。
成比Ｔｉ：Ｂ：Ｖ：Ｗ＝１００：１５：７．５：１３．
１）、Ｔｉ−Ｂ−Ｖ−Ｍｏ（組成比Ｔｉ：Ｂ：Ｖ：Ｍｏ
＝１００：１５：７．５：１３．１）のクロロベンゼン
分解率を測定した。比較例として実施例１と同様な方法
で調製したＴｉ−Ｖ（組成比Ｔｉ：Ｖ＝１００：７．
５）及びＴｉ−Ｂ−Ｖ（組成比Ｔｉ：Ｂ：Ｖ＝１００：
６２：６０）のクロロベンゼン分解率も測定した。測定
方法、ＳＶ、ガス組成は実施例１と同様とした。
【００３３】図３に触媒温度に対する各触媒のクロロベ
ンゼン分解率を示す。図３から明らかなようにＴｉ−Ｂ
−Ｖ−Ｗ、Ｔｉ−Ｂ−Ｖ−ＭｏはＴｉ−Ｖと比較してク
ロロベンゼン分解率が向上しており、Ｂ、Ｗ、Ｍｏ添加
効果が認められる。一方、ＴｉＯ2が触媒全体の５０％
（重量比）未満の含有率であるＴｉ−Ｂ−Ｖ（１００：
６２：６０）は活性の低下が著しい。
ンゼン分解率を示す。図３から明らかなようにＴｉ−Ｂ
−Ｖ−Ｗ、Ｔｉ−Ｂ−Ｖ−ＭｏはＴｉ−Ｖと比較してク
ロロベンゼン分解率が向上しており、Ｂ、Ｗ、Ｍｏ添加
効果が認められる。一方、ＴｉＯ2が触媒全体の５０％
（重量比）未満の含有率であるＴｉ−Ｂ−Ｖ（１００：
６２：６０）は活性の低下が著しい。
【００３４】実施例４ 実施例１と同様な方法で調製したＴｉ−Ｂ−Ｖ−Ｐｄ
（組成比Ｔｉ：Ｂ：Ｖ：Ｐｄ＝１００：１５：７．５：
０．５）、Ｔｉ−Ｂ−Ｖ−Ｐｔ（組成比Ｔｉ：Ｂ：Ｖ：
Ｐｔ＝１００：１５：７．５：０．５）、Ｔｉ−Ｂ−Ｖ
−Ｒｈ（組成比Ｔｉ：Ｂ：Ｖ：Ｒｈ＝１００：１５：
７．５：０．５）のクロロベンゼン分解率を測定した。
測定方法、ＳＶ、ガス組成は実施例１と同様とした。
（組成比Ｔｉ：Ｂ：Ｖ：Ｐｄ＝１００：１５：７．５：
０．５）、Ｔｉ−Ｂ−Ｖ−Ｐｔ（組成比Ｔｉ：Ｂ：Ｖ：
Ｐｔ＝１００：１５：７．５：０．５）、Ｔｉ−Ｂ−Ｖ
−Ｒｈ（組成比Ｔｉ：Ｂ：Ｖ：Ｒｈ＝１００：１５：
７．５：０．５）のクロロベンゼン分解率を測定した。
測定方法、ＳＶ、ガス組成は実施例１と同様とした。
【００３５】図４に触媒温度に対する各触媒のクロロベ
ンゼン分解率を示す。図４には比較例としてＴｉ−Ｖの
クロロベンゼン分解率も示した。図４から明らかなよう
にＴｉ−Ｂ−Ｖ−Ｐｄ、Ｔｉ−Ｂ−Ｖ−Ｐｔ、Ｔｉ−Ｂ
−Ｖ−ＲｈはＴｉ−Ｖと比較してクロロベンゼン分解率
が向上しており、Ｂ、Ｐｄ、Ｐｔ、Ｒｈ添加効果が認め
られる。
ンゼン分解率を示す。図４には比較例としてＴｉ−Ｖの
クロロベンゼン分解率も示した。図４から明らかなよう
にＴｉ−Ｂ−Ｖ−Ｐｄ、Ｔｉ−Ｂ−Ｖ−Ｐｔ、Ｔｉ−Ｂ
−Ｖ−ＲｈはＴｉ−Ｖと比較してクロロベンゼン分解率
が向上しており、Ｂ、Ｐｄ、Ｐｔ、Ｒｈ添加効果が認め
られる。
【００３６】実施例５ 実施例１と同様な方法で調整したＴｉ−Ｂ−Ｖ（組成比
Ｔｉ：Ｂ：Ｖ＝１００：１５：７．５）の、２１０℃付
近におけるクロロベンゼン分解率の経時変化を調べた。
測定方法、ＳＶ、ガス組成は実施例１と同じである。図
５に結果を示す。図５に示すとおり、Ｔｉ−Ｂ−Ｖのク
ロロベンゼン分解率は２０時間経過しても低下せず、長
時間安定であることは明らかである。
Ｔｉ：Ｂ：Ｖ＝１００：１５：７．５）の、２１０℃付
近におけるクロロベンゼン分解率の経時変化を調べた。
測定方法、ＳＶ、ガス組成は実施例１と同じである。図
５に結果を示す。図５に示すとおり、Ｔｉ−Ｂ−Ｖのク
ロロベンゼン分解率は２０時間経過しても低下せず、長
時間安定であることは明らかである。
【００３７】実施例６ 実施例１と同様な原料を用いて調整したＴｉ−Ｂ−Ｖ
（組成比Ｔｉ：Ｂ：Ｖ＝１００：１５：７．５）の板状
の触媒を調整した。比較例として実施例１と同様な原料
を用いて調整したＴｉ−Ｗ−Ｖ（組成比Ｔｉ：Ｗ：Ｖ＝
１００：１３．１：７．５）の板状の触媒も調整した。
上記触媒のＰＣＤＤ、ＰＣＤＦの分解率を下記ガス条件
で測定した。ＳＶ＝１０，０００／ｈ、反応温度は１５
０℃〜３００℃とした。
（組成比Ｔｉ：Ｂ：Ｖ＝１００：１５：７．５）の板状
の触媒を調整した。比較例として実施例１と同様な原料
を用いて調整したＴｉ−Ｗ−Ｖ（組成比Ｔｉ：Ｗ：Ｖ＝
１００：１３．１：７．５）の板状の触媒も調整した。
上記触媒のＰＣＤＤ、ＰＣＤＦの分解率を下記ガス条件
で測定した。ＳＶ＝１０，０００／ｈ、反応温度は１５
０℃〜３００℃とした。
【００３８】 Ｏ2 ９〜１５％ Ｈ2Ｏ １０〜３０％ ＮＯ １００〜２５０ｐｐｍ ＮＨ3 １６０ｐｐｍ ポリ塩化ジベンゾダイオキシン ２００〜１，０００ｎｇ／Ｎｍ3 ポリ塩化ジベンゾフラン ２００〜１，０００ｎｇ／Ｎｍ3
【００３９】図６にＴｉ−Ｂ−Ｖ及び比較例としてＴｉ
−Ｗ−Ｖの板状の触媒の触媒温度に対するＰＣＤＤ＋Ｐ
ＣＤＦの分解率を示した。図６の結果より、Ｂを含むこ
とにより、ＰＣＤＤ、ＰＣＤＦの分解率が向上している
ことは明らかである。
−Ｗ−Ｖの板状の触媒の触媒温度に対するＰＣＤＤ＋Ｐ
ＣＤＦの分解率を示した。図６の結果より、Ｂを含むこ
とにより、ＰＣＤＤ、ＰＣＤＦの分解率が向上している
ことは明らかである。
【００４０】実施例７ 実施例１と同様な方法で調整したＴｉ−Ｂ−Ｖ（組成比
Ｔｉ：Ｂ：Ｖ＝１００：１５：７．５）のＮＯ分解率を
測定した。比較例として実施例１と同様な方法で調整し
たＴｉ−Ｖ（組成比Ｔｉ：Ｖ＝１００：７．５）、Ｔｉ
−Ｗ−Ｖ（組成比Ｔｉ：Ｗ：Ｖ＝１００：１３．１：
７．５）のＮＯ分解率も測定した。測定方法、ＳＶは実
施例１と同様であり、ガス組成は以下の通りである。
Ｔｉ：Ｂ：Ｖ＝１００：１５：７．５）のＮＯ分解率を
測定した。比較例として実施例１と同様な方法で調整し
たＴｉ−Ｖ（組成比Ｔｉ：Ｖ＝１００：７．５）、Ｔｉ
−Ｗ−Ｖ（組成比Ｔｉ：Ｗ：Ｖ＝１００：１３．１：
７．５）のＮＯ分解率も測定した。測定方法、ＳＶは実
施例１と同様であり、ガス組成は以下の通りである。
【００４１】 Ｏ2 １０％ Ｈ2Ｏ ２０％ クロロベンゼン 約１，０００ｐｐｍ ＮＯ ２００ｐｐｍ ＮＨ3 １６０ｐｐｍ Ｎ2 ｂａｌａｎｃｅ
【００４２】図７に触媒温度に対するＴｉ−Ｂ−ＶのＮ
Ｏ分解率を示す。同図には比較例としてＮＯ除去触媒と
して実用に併せられているＴｉ−Ｖ、Ｔｉ−Ｗ−ＶのＮ
Ｏ分解率も示した。図７から明らかなようにＴｉ−Ｂ−
ＶのＮＯ分解率は実用ＮＯｘ除去触媒Ｔｉ−Ｖ、Ｔｉ−
Ｗ−ＶのＮＯ分解率とほぼ同程度であり、むしろ１９５
℃付近の活性は向上している。この実施例により排ガス
中にクロロベンゼン等の有機塩素化合物が存在してもＮ
Ｏ除去率には影響せず、Ｔｉ−Ｂ−Ｖを用いて有機塩素
化合物及びＮＯの除去を高効率で同時にできることは明
らかである。
Ｏ分解率を示す。同図には比較例としてＮＯ除去触媒と
して実用に併せられているＴｉ−Ｖ、Ｔｉ−Ｗ−ＶのＮ
Ｏ分解率も示した。図７から明らかなようにＴｉ−Ｂ−
ＶのＮＯ分解率は実用ＮＯｘ除去触媒Ｔｉ−Ｖ、Ｔｉ−
Ｗ−ＶのＮＯ分解率とほぼ同程度であり、むしろ１９５
℃付近の活性は向上している。この実施例により排ガス
中にクロロベンゼン等の有機塩素化合物が存在してもＮ
Ｏ除去率には影響せず、Ｔｉ−Ｂ−Ｖを用いて有機塩素
化合物及びＮＯの除去を高効率で同時にできることは明
らかである。
【００４３】実施例８ 実施例１と同様な方法で調整したＴｉ−Ｂ−Ｖ（組成比
Ｔｉ：Ｂ：Ｖ＝１００：１５：７．５）のＣ3Ｈ8分解率
も測定した。比較例として実施例１と同様な方法で調整
したＴｉ−Ｖ（組成比Ｔｉ：Ｖ＝１００：７．５）、Ｔ
ｉ−Ｗ−Ｖ（組成比Ｔｉ：Ｗ：Ｖ＝１００：１３．１：
７．５）のＣ3Ｈ8分解率も測定した。測定方法は実施例
１と同様であり、ＳＶ＝２０，０００／ｈ、ガス組成は
以下の通りである。
Ｔｉ：Ｂ：Ｖ＝１００：１５：７．５）のＣ3Ｈ8分解率
も測定した。比較例として実施例１と同様な方法で調整
したＴｉ−Ｖ（組成比Ｔｉ：Ｖ＝１００：７．５）、Ｔ
ｉ−Ｗ−Ｖ（組成比Ｔｉ：Ｗ：Ｖ＝１００：１３．１：
７．５）のＣ3Ｈ8分解率も測定した。測定方法は実施例
１と同様であり、ＳＶ＝２０，０００／ｈ、ガス組成は
以下の通りである。
【００４４】 Ｏ2 １０％ Ｈ2Ｏ ２０％ Ｃ3Ｈ8 １５０ｐｐｍ Ｎ2 ｂａｌａｎｃｅ
【００４５】図８に触媒温度に対するＴｉ−Ｂ−ＶのＣ
3Ｈ8分解率を示す。同図には比較例としてＴｉ−Ｖ、Ｔ
ｉ−Ｗ−ＶのＣ3Ｈ8分解率も示した。図８から明らかな
ようにＴｉ−Ｂ−ＶのＣ3Ｈ8分解率はＴｉ−Ｖ、Ｔｉ−
Ｗ−Ｖより活性が向上している。この実施例により排ガ
ス中に炭化水素又は一酸化炭素等の可燃性ガスが存在し
ている場合、Ｔｉ−Ｂ−Ｖを用いて上記炭化水素及び一
酸化炭素等の可燃性ガスを高効率で除去できることは明
らかである。
3Ｈ8分解率を示す。同図には比較例としてＴｉ−Ｖ、Ｔ
ｉ−Ｗ−ＶのＣ3Ｈ8分解率も示した。図８から明らかな
ようにＴｉ−Ｂ−ＶのＣ3Ｈ8分解率はＴｉ−Ｖ、Ｔｉ−
Ｗ−Ｖより活性が向上している。この実施例により排ガ
ス中に炭化水素又は一酸化炭素等の可燃性ガスが存在し
ている場合、Ｔｉ−Ｂ−Ｖを用いて上記炭化水素及び一
酸化炭素等の可燃性ガスを高効率で除去できることは明
らかである。
【００４６】
【発明の効果】本発明によれば、焼却炉等から排出され
た排ガス中に含有されている、窒素酸化物、及びポリ塩
化ジベンゾダイオキシン、ポリ塩化ジベンゾフラン、ク
ロロベンゼン等の有機塩素化合物、ならびに炭化水素、
一酸化炭素等の可燃性ガスを高い効率で除去して、排ガ
スを浄化することができる。したがって、本発明によれ
ば、従来よりも小型の設備によってしかも、経済的に排
ガスを浄化することができ、工業上から有用な効果がも
たらされる。
た排ガス中に含有されている、窒素酸化物、及びポリ塩
化ジベンゾダイオキシン、ポリ塩化ジベンゾフラン、ク
ロロベンゼン等の有機塩素化合物、ならびに炭化水素、
一酸化炭素等の可燃性ガスを高い効率で除去して、排ガ
スを浄化することができる。したがって、本発明によれ
ば、従来よりも小型の設備によってしかも、経済的に排
ガスを浄化することができ、工業上から有用な効果がも
たらされる。
【図１】 実施例１における測定結果を示し、クロロベ
ンゼン分解率を示すデータである。
ンゼン分解率を示すデータである。
【図２】 実施例２における測定結果を示し、各触媒の
Ｂ含有率に対する有機塩素化合物分解率を示すデータで
ある。
Ｂ含有率に対する有機塩素化合物分解率を示すデータで
ある。
【図３】 実施例３における測定結果を示し、クロロベ
ンゼン分解率を示すデータである。
ンゼン分解率を示すデータである。
【図４】 実施例４における測定結果を示し、クロロベ
ンゼン分解率を示すデータである。
ンゼン分解率を示すデータである。
【図５】 実施例３における測定結果を示し、Ｔｉ−Ｂ
−Ｖのクロロベンゼン分解率の経時変化を示すデータで
ある。
−Ｖのクロロベンゼン分解率の経時変化を示すデータで
ある。
【図６】 実施例４における測定結果を示し、ＰＣＤＤ
＋ＰＣＤＦの分解率を示すデータである。
＋ＰＣＤＦの分解率を示すデータである。
【図７】 実施例５における測定結果を示し、ＮＯ分解
率を示すデータである。
率を示すデータである。
【図８】 実施例６における測定結果を示し、Ｃ3Ｈ8分
解率を示すデータである。
解率を示すデータである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ０１Ｊ 23/36 Ｂ０１Ｊ 23/40 Ａ 23/40 Ｂ０１Ｄ 53/36 １０２Ｂ 23/63 １０２Ｈ １０４Ａ Ｂ０１Ｊ 23/56 ３０１Ａ
Claims (16)
- 【請求項１】 有機塩素化合物を含む排ガスを活性成分
として少なくともチタン、バナジウム及びほう素を酸化
物の形態で含有し、さらに触媒全体の５０重量％以上は
酸化チタンである触媒に接触させることにより排ガス中
に含まれている少なくもと有機塩素化合物を除去する排
ガスの処理方法。 - 【請求項２】 触媒がさらに活性成分としてモリブデン
含有成分またはタングステン含有成分の少なくともいず
れかを含むことを特徴とする請求項１記載の排ガスの処
理方法。 - 【請求項３】 触媒が、さらに活性成分として白金、パ
ラジウム、ルビジウム、レニウム及びロジウム含有成分
の中から選ばれた少なくとも一種以上を含むことを特徴
とする請求項１または２記載の排ガス処理方法。 - 【請求項４】 触媒が、活性成分の原子比で次の組成 Ｔｉ ５０％〜９５％、Ｖ １％〜２０％、Ｂ １％〜
４０％、 Ｗ ０％〜１５％、Ｍｏ ０％〜１５％ であることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに
記載の排ガスの処理方法。 - 【請求項５】 有機塩素化合物の他に窒素酸化物を含む
排ガスまたは有機塩素化合物及び窒素酸化物及び可燃性
ガスを含む排ガスにアンモニアや尿素等の窒素酸化物の
還元剤を添加した後、触媒と接触させることにより、排
ガス中に含まれる窒素酸化物、有機塩素化合物、可燃性
ガスを除去する排ガスの処理方法において、上記触媒
が、活性成分として少なくともチタン、バナジウム及び
ほう素を酸化物の形態で含有し、更に触媒全体の５０重
量％以上は酸化チタンであることを特徴とする排ガス処
理方法。 - 【請求項６】 触媒が更に活性成分としてモリブデン含
有成分またはタングステン含有成分の少なくともいずれ
かを含むことを特徴とする請求項５記載の排ガス処理方
法。 - 【請求項７】 触媒が、さらに活性成分として白金、パ
ラジウム、ルビジウム、レニウム及びロジウム含有成分
の中から選ばれた少なくとも一種以上を含むことを特徴
とする請求項５または６に記載の排ガス処理方法。 - 【請求項８】 上記触媒が、活性成分の原子比で次の組
成 Ｔｉ ５０％〜９５％、Ｖ １％〜２０％、Ｂ １％〜
４０％、 Ｗ ０％〜１５％、Ｍｏ ０％〜１５％ であることを特徴とする請求項５ないし７のいずれかに
記載の排ガス処理方法。 - 【請求項９】 有機塩素化合物がポリ塩化ジベンゾダイ
オキシンまたはポリ塩化ジベンゾフランであることを特
徴とする請求項１ないし８のいずれかに記載の排ガス処
理方法。 - 【請求項１０】 温度１５０℃〜３００℃で排ガスを処
理する請求項１ないし９のいずれかに記載の排ガス処理
方法。 - 【請求項１１】 排ガスは下水汚泥処理施設またはごみ
焼却炉から排出した排ガスであることを特徴とする請求
項１ないし１０のいずれかに記載の排ガス処理方法。 - 【請求項１２】 少なくともチタン、バナジウム及びほ
う素を酸化物の形態で含有し、さらに触媒全体の５０重
量％以上は酸化チタンである排ガス中の有機塩素化合
物、窒素酸化物及び可燃性ガスの少なくともいずれかを
除去する排ガス処理用触媒。 - 【請求項１３】 チタン含有成分とほう素含有成分を複
合化し、さらにバナジウム含有成分を担持したことを特
徴とする請求項１２記載の排ガス処理用触媒。 - 【請求項１４】 活性成分としてモリブデン含有成分ま
たはタングステン含有成分の少なくともいずれかを含む
ことを特徴とする請求項１１または１３記載の排ガス処
理用触媒。 - 【請求項１５】 活性成分として白金、パラジウム、ル
ビジウム及びレニウム、ロジウム含有成分の中から選ば
れた少なくとも一種以上を含むことを特徴とする請求項
１２ないし１４のいずれかに記載の排ガス処理用触媒。 - 【請求項１６】 活性成分は、原子比で次の組成 Ｔｉ ５０％〜９５％、 Ｖ １％〜２０％、Ｂ １％
〜４０％、 Ｗ ０％〜１５％、 Ｍｏ ０％〜１５％ であることを特徴とする請求項１２ないし１５のいずれ
かに記載の排ガス処理用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9029188A JPH10216480A (ja) | 1997-02-13 | 1997-02-13 | 排ガスの処理方法と排ガス処理用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9029188A JPH10216480A (ja) | 1997-02-13 | 1997-02-13 | 排ガスの処理方法と排ガス処理用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10216480A true JPH10216480A (ja) | 1998-08-18 |
Family
ID=12269238
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9029188A Pending JPH10216480A (ja) | 1997-02-13 | 1997-02-13 | 排ガスの処理方法と排ガス処理用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10216480A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100460665B1 (ko) * | 1999-08-10 | 2004-12-09 | 주식회사 포스코 | 폐가스에 함유된 질소 산화물 및 다이옥신의 동시 제거방법 |
| CN105344358A (zh) * | 2015-09-24 | 2016-02-24 | 上海大学 | 用于处理氮氧化物污染气体的催化剂的制备方法和处理氮氧化物污染气体的方法 |
-
1997
- 1997-02-13 JP JP9029188A patent/JPH10216480A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100460665B1 (ko) * | 1999-08-10 | 2004-12-09 | 주식회사 포스코 | 폐가스에 함유된 질소 산화물 및 다이옥신의 동시 제거방법 |
| CN105344358A (zh) * | 2015-09-24 | 2016-02-24 | 上海大学 | 用于处理氮氧化物污染气体的催化剂的制备方法和处理氮氧化物污染气体的方法 |
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| A02 | Decision of refusal |
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