JPH10204678A - 摺動部材およびその製造方法 - Google Patents
摺動部材およびその製造方法Info
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- JPH10204678A JPH10204678A JP1794097A JP1794097A JPH10204678A JP H10204678 A JPH10204678 A JP H10204678A JP 1794097 A JP1794097 A JP 1794097A JP 1794097 A JP1794097 A JP 1794097A JP H10204678 A JPH10204678 A JP H10204678A
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- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/004—Cylinder liners
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- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐熱性と耐摩耗性が優れたＣｒ合金めっき皮
膜を被覆した摺動部材およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 ピストンリング１の外周面またはシリン
ダライナ３のボア面に、Ｃｒ−Ｉ系合金めっき皮膜２を
被覆する。Ｃｒ−Ｉ系合金めっき皮膜２は、重量比率
で、Ｉを０．３〜１．１％含み、ビッカース硬度がＨＶ
８５０〜１１５０である。上記めっき皮膜２は、ＣｒＯ
3 に対して０．１〜１．０重量％のＩを含む無水クロム
酸水溶液を基本とするクロムめっき浴を用い、浴温３０
〜６０℃でめっきすることにより被覆できる。
膜を被覆した摺動部材およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 ピストンリング１の外周面またはシリン
ダライナ３のボア面に、Ｃｒ−Ｉ系合金めっき皮膜２を
被覆する。Ｃｒ−Ｉ系合金めっき皮膜２は、重量比率
で、Ｉを０．３〜１．１％含み、ビッカース硬度がＨＶ
８５０〜１１５０である。上記めっき皮膜２は、ＣｒＯ
3 に対して０．１〜１．０重量％のＩを含む無水クロム
酸水溶液を基本とするクロムめっき浴を用い、浴温３０
〜６０℃でめっきすることにより被覆できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐熱性と耐摩耗性
に優れたＣｒ−Ｉ系合金めっき皮膜を被覆した摺動部材
に関し、熱負荷の厳しい摺動部材（例えば、内燃機関用
のピストンリングやシリンダ等）に好適に利用できる。
に優れたＣｒ−Ｉ系合金めっき皮膜を被覆した摺動部材
に関し、熱負荷の厳しい摺動部材（例えば、内燃機関用
のピストンリングやシリンダ等）に好適に利用できる。
【０００２】
【従来の技術】硬質Ｃｒめっき皮膜は、高硬度で耐摩耗
性が優れているので、種々の摺動部材に利用されてい
る。硬質Ｃｒめっきで最も一般的に使用されているめっ
き浴は、硫酸を触媒とした浴（サージェント浴）、ある
いは硫酸とフッ素を触媒とした浴（フッ化浴）である。
性が優れているので、種々の摺動部材に利用されてい
る。硬質Ｃｒめっきで最も一般的に使用されているめっ
き浴は、硫酸を触媒とした浴（サージェント浴）、ある
いは硫酸とフッ素を触媒とした浴（フッ化浴）である。
【０００３】これらのめっき浴で得られる硬質Ｃｒめっ
きは、 ・電流効率が、１０〜２０％と低く、 ・２００℃以上の加熱で硬度低下し、耐摩耗性が劣化す
る 不都合があることが知られている。
きは、 ・電流効率が、１０〜２０％と低く、 ・２００℃以上の加熱で硬度低下し、耐摩耗性が劣化す
る 不都合があることが知られている。
【０００４】電流効率を改善する試みとして、米国特許
４，２３４，３９６は、ＣｒＯ3 ：１００〜１６００ｇ
／ｌと、ＣｒＯ3 に対して、０．３〜１５％のＣｌまた
はＣｌ-および／またはＣｒＯ3 に対して、０．５〜１
０％のＩまたはＩ- と、からなるめっき浴により、最高
７８％の電流効率が得られることを開示している。とこ
ろが、このめっき浴で得られるめっき皮膜の耐熱性、耐
摩耗性、析出物成分の耐熱性や耐摩耗性への影響につい
ては全く記載されていない。
４，２３４，３９６は、ＣｒＯ3 ：１００〜１６００ｇ
／ｌと、ＣｒＯ3 に対して、０．３〜１５％のＣｌまた
はＣｌ-および／またはＣｒＯ3 に対して、０．５〜１
０％のＩまたはＩ- と、からなるめっき浴により、最高
７８％の電流効率が得られることを開示している。とこ
ろが、このめっき浴で得られるめっき皮膜の耐熱性、耐
摩耗性、析出物成分の耐熱性や耐摩耗性への影響につい
ては全く記載されていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】近年、内燃機関の益々
の高出力化・小型化が目指されている。このようなエン
ジンのピストンリングやシリンダは、より大きな熱負荷
が加わるので、加熱によって硬度や耐摩耗性が低下しな
いＣｒめっき皮膜が求められている。
の高出力化・小型化が目指されている。このようなエン
ジンのピストンリングやシリンダは、より大きな熱負荷
が加わるので、加熱によって硬度や耐摩耗性が低下しな
いＣｒめっき皮膜が求められている。
【０００６】本発明は、耐熱性と耐摩耗性が優れたＣｒ
合金めっき皮膜を被覆した摺動部材およびその製造方法
を提供することを課題とする。本発明の第２の課題は、
Ｃｒ合金めっきの電流効率を高くすることである。
合金めっき皮膜を被覆した摺動部材およびその製造方法
を提供することを課題とする。本発明の第２の課題は、
Ｃｒ合金めっきの電流効率を高くすることである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】従来の硬質Ｃｒめっき皮
膜は、Ｏ：０．０１〜０．８％、Ｈ：０．０１〜０．１
２％を含有し、硬質Ｃｒめっき皮膜の硬度は、Ｈの含有
によるものとされている。しかしながら、２００℃以上
で熱処理すると、Ｈが放出される。これにより、硬質Ｃ
ｒめっき皮膜の硬度や耐摩耗性の低下が起こる。
膜は、Ｏ：０．０１〜０．８％、Ｈ：０．０１〜０．１
２％を含有し、硬質Ｃｒめっき皮膜の硬度は、Ｈの含有
によるものとされている。しかしながら、２００℃以上
で熱処理すると、Ｈが放出される。これにより、硬質Ｃ
ｒめっき皮膜の硬度や耐摩耗性の低下が起こる。
【０００８】このことに鑑み、本発明者は、加熱によっ
て放出されにくい合金成分をＣｒめっきに含有させれ
ば、上記課題を解決することができると考え、種々のＣ
ｒ系合金めっきを探索した。
て放出されにくい合金成分をＣｒめっきに含有させれ
ば、上記課題を解決することができると考え、種々のＣ
ｒ系合金めっきを探索した。
【０００９】その結果、Ｉ（沃素）を、重量比率で、
０．３〜１．１％含有するＣｒ−Ｉ系合金めっき皮膜
は、 ・硬度が高く、 ・加熱による硬度低下が少なく、 ・加熱による耐摩耗性の低下が少ない ことを見出した。
０．３〜１．１％含有するＣｒ−Ｉ系合金めっき皮膜
は、 ・硬度が高く、 ・加熱による硬度低下が少なく、 ・加熱による耐摩耗性の低下が少ない ことを見出した。
【００１０】Ｉは、Ｃｒめっきの触媒として作用して電
流効率を高める他、Ｃｒと共析してめっき皮膜の硬度、
耐摩耗性、および耐熱性を高める。
流効率を高める他、Ｃｒと共析してめっき皮膜の硬度、
耐摩耗性、および耐熱性を高める。
【００１１】Ｉの含有量が増加するに従って、Ｃｒ−Ｉ
系合金めっき皮膜の硬度が向上する。摺動部材用として
望ましいＨＶ８５０以上のビッカース硬度を得るには、
０．３％以上のＩを含有させることが必要である。ま
た、Ｉの含有量の上限は１．１％であって、これを越え
るＩを含有させることはできない。より好ましいＩの含
有量は０．６％以上である。
系合金めっき皮膜の硬度が向上する。摺動部材用として
望ましいＨＶ８５０以上のビッカース硬度を得るには、
０．３％以上のＩを含有させることが必要である。ま
た、Ｉの含有量の上限は１．１％であって、これを越え
るＩを含有させることはできない。より好ましいＩの含
有量は０．６％以上である。
【００１２】次に、Ｉは加熱後のめっき皮膜の硬度低下
を抑制する。Ｉが増加するに従って、加熱後の硬度低下
は少なくなる。しかし、Ｉの含有量が０．３％未満であ
ると、その効果は充分でない。
を抑制する。Ｉが増加するに従って、加熱後の硬度低下
は少なくなる。しかし、Ｉの含有量が０．３％未満であ
ると、その効果は充分でない。
【００１３】更に、Ｉは、加熱後のめっき皮膜の耐摩耗
性の低下を抑制する。Ｉの含有量が０．３％未満である
と、加熱後の耐摩耗性の低下を抑制する効果が充分でな
い。
性の低下を抑制する。Ｉの含有量が０．３％未満である
と、加熱後の耐摩耗性の低下を抑制する効果が充分でな
い。
【００１４】他方、めっき浴中のＩは、触媒作用により
電流効率を高める。無水クロム酸水溶液を基本とするク
ロムめっき浴のＩ／ＣｒＯ3 が、重量比率で０．１％未
満であると、触媒効果が充分でなく、重量比率で１．０
％を越えると、めっき皮膜が、残留応力が大きくなり、
クラックが粗大化し、母材から剥離する。
電流効率を高める。無水クロム酸水溶液を基本とするク
ロムめっき浴のＩ／ＣｒＯ3 が、重量比率で０．１％未
満であると、触媒効果が充分でなく、重量比率で１．０
％を越えると、めっき皮膜が、残留応力が大きくなり、
クラックが粗大化し、母材から剥離する。
【００１５】なお、Ｉは、ＨＩＯ3 、ＮａＩＯ3 、ＫＩ
Ｏ3 等の形でめっき浴中に添加される。
Ｏ3 等の形でめっき浴中に添加される。
【００１６】めっき温度が高くなると、めっき皮膜のＩ
の含有量が減少すると同時に硬度が低下する。めっき温
度が６０℃を越えると、高硬度のめっき皮膜が得られな
い。一方、めっき電流は、めっき液を加熱する。したが
って、めっき温度が低いと、めっき液の冷却を要するこ
とになるから不利である。以上から、めっき温度は、３
０〜６０℃の範囲とするのがよい。なお、めっき温度の
より好ましい範囲は４０〜６０℃である。
の含有量が減少すると同時に硬度が低下する。めっき温
度が６０℃を越えると、高硬度のめっき皮膜が得られな
い。一方、めっき電流は、めっき液を加熱する。したが
って、めっき温度が低いと、めっき液の冷却を要するこ
とになるから不利である。以上から、めっき温度は、３
０〜６０℃の範囲とするのがよい。なお、めっき温度の
より好ましい範囲は４０〜６０℃である。
【００１７】
【発明の実施の形態】図１は本発明の実施形態を示して
おり、図１（ａ）はＣｒ−Ｉ系合金めっき皮膜をピスト
ンリングに適用した例、図１（ｂ）はＣｒ−Ｉ系合金め
っき皮膜をシリンダライナに適用した例である。
おり、図１（ａ）はＣｒ−Ｉ系合金めっき皮膜をピスト
ンリングに適用した例、図１（ｂ）はＣｒ−Ｉ系合金め
っき皮膜をシリンダライナに適用した例である。
【００１８】図１（ａ）において、ピストンリング１の
外周面にＣｒ−Ｉ系合金めっき皮膜２が被覆されてい
る。Ｃｒ−Ｉ系合金めっき皮膜２は、重量比率で、Ｉを
０．３〜１．１％含み、ビッカース硬度がＨＶ８５０〜
１１５０である。
外周面にＣｒ−Ｉ系合金めっき皮膜２が被覆されてい
る。Ｃｒ−Ｉ系合金めっき皮膜２は、重量比率で、Ｉを
０．３〜１．１％含み、ビッカース硬度がＨＶ８５０〜
１１５０である。
【００１９】図１（ｂ）において、シリンダライナ３の
ボア面にＣｒ−Ｉ系合金めっき皮膜２が被覆されてい
る。Ｃｒ−Ｉ系合金めっき皮膜２は、重量比率で、Ｉを
０．３〜１．１％含み、ビッカース硬度がＨＶ８５０〜
１１５０である。
ボア面にＣｒ−Ｉ系合金めっき皮膜２が被覆されてい
る。Ｃｒ−Ｉ系合金めっき皮膜２は、重量比率で、Ｉを
０．３〜１．１％含み、ビッカース硬度がＨＶ８５０〜
１１５０である。
【００２０】以下、Ｃｒ−Ｉ系合金めっき皮膜のＩ含有
量が皮膜硬度に及ぼす影響について説明する。
量が皮膜硬度に及ぼす影響について説明する。
【００２１】めっき条件： めっき液組成 ＣｒＯ3 ：８００ｇ／ｌ ＨＣｌ ：１０ｇ／ｌ Ｉ／ＣｒＯ3 ：０．４重量％ 電流密度 ８０Ａ／ｄｍ2 浴温 ３０〜７０℃
【００２２】上記のめっき条件で得られたＣｒ−Ｉ系合
金めっき皮膜のＩ含有量と硬度の関係を図２に示す。皮
膜中のＩ含有量は、ＥＰＭＡで分析した。
金めっき皮膜のＩ含有量と硬度の関係を図２に示す。皮
膜中のＩ含有量は、ＥＰＭＡで分析した。
【００２３】図２は、 ・Ｉが０．３％以上で、ＨＶ８５０以上の硬度が得られ
ること ・Ｉが０．６％以上で、ＨＶ８５０未満の硬度がなくな
ること を示している。
ること ・Ｉが０．６％以上で、ＨＶ８５０未満の硬度がなくな
ること を示している。
【００２４】次に、Ｃｒ−Ｉ系合金めっき皮膜の耐熱性
の試験結果を説明する。耐熱性試験に使用しためっき条
件を表１に示す。
の試験結果を説明する。耐熱性試験に使用しためっき条
件を表１に示す。
【００２５】
【００２６】以上の４種類のめっき条件で得られた被め
っき物の硬度を、熱処理前後で測定した。熱処理条件
は、アンモニアガス中で５８０℃、８時間である。
っき物の硬度を、熱処理前後で測定した。熱処理条件
は、アンモニアガス中で５８０℃、８時間である。
【００２７】結果を表２に示す。表２より、次のことが
明らかである。 ・比較例Ａ，Ｂ（Ｉを含まない従来の硬質Ｃｒめっき）
は、熱処理後、硬度が大幅に低下する。 ・実施例Ａ，Ｂは、比較例Ａ，Ｂより硬度低下が少な
い。
明らかである。 ・比較例Ａ，Ｂ（Ｉを含まない従来の硬質Ｃｒめっき）
は、熱処理後、硬度が大幅に低下する。 ・実施例Ａ，Ｂは、比較例Ａ，Ｂより硬度低下が少な
い。
【００２８】
【００２９】なお、上記表１に電流効率を示してある。
表１より、次のことが明らかである。 ・比較例Ａ，Ｂ（Ｉを含まない従来の硬質Ｃｒめっき）
は、電流効率が低い。 ・実施例Ａ，Ｂは、電流効率が高い。
表１より、次のことが明らかである。 ・比較例Ａ，Ｂ（Ｉを含まない従来の硬質Ｃｒめっき）
は、電流効率が低い。 ・実施例Ａ，Ｂは、電流効率が高い。
【００３０】次に、熱処理前後における被めっき物の耐
摩耗性について説明する。熱処理条件は、アンモニアガ
ス中で５８０℃、８時間である。
摩耗性について説明する。熱処理条件は、アンモニアガ
ス中で５８０℃、８時間である。
【００３１】耐摩耗性は、往復動摩擦試験機を使用した
往復動摩耗試験によって評価した。
往復動摩耗試験によって評価した。
【００３２】（１）往復動摩擦試験機 図３に往復動摩擦試験機の構成を示す。ピン状の上試験
片１０は固定ブロック１１により保持され、上方から油
圧シリンダ１２により下向きの荷重が加えられて、下試
験片１３に押接される。一方、矩形の平盤形状の下試験
片１３は可動ブロック１４により保持され、クランク機
構１５により往復動させられる。１６はロードセルであ
る。
片１０は固定ブロック１１により保持され、上方から油
圧シリンダ１２により下向きの荷重が加えられて、下試
験片１３に押接される。一方、矩形の平盤形状の下試験
片１３は可動ブロック１４により保持され、クランク機
構１５により往復動させられる。１６はロードセルであ
る。
【００３３】（２）試験片 上試験片１０：１７Ｃｒマルテンサイト系ステンレス鋼
からなる直径８ｍｍφ×長さ２５ｍｍの丸棒の一端にＲ
１８ｍｍの球面加工を施し、その球面上に上記表１に示
した４種類のＣｒめっきを施したもの。 下試験片１３：長さ７０ｍｍ×幅１７ｍｍ×高さ１４ｍ
ｍの平板で材質はシリンダライナ用ボロン鋳鉄
からなる直径８ｍｍφ×長さ２５ｍｍの丸棒の一端にＲ
１８ｍｍの球面加工を施し、その球面上に上記表１に示
した４種類のＣｒめっきを施したもの。 下試験片１３：長さ７０ｍｍ×幅１７ｍｍ×高さ１４ｍ
ｍの平板で材質はシリンダライナ用ボロン鋳鉄
【００３４】（３）試験条件 （ならし条件） 荷重：２ｋｇｆ 往復動速度：１００ｃｐｍ 時間：５ｍｉｎ （摩耗条件） 荷重：１０ｋｇｆ 往復動速度：６００ｃｐｍ 時間：６０ｍｉｎ （潤滑条件） 軽油相当の粘度の軸受油（ＪＨ２）
【００３５】（４）試験結果 結果は上記表２に示す。表２より、次のことが明らかで
ある。 ・比較例Ａ，Ｂ（Ｉを含まない従来の硬質Ｃｒめっき）
は、熱処理後、耐摩耗性が大幅に低下する。 ・実施例Ａ，Ｂは、比較例Ａ，Ｂより耐摩耗性の低下が
少ない。
ある。 ・比較例Ａ，Ｂ（Ｉを含まない従来の硬質Ｃｒめっき）
は、熱処理後、耐摩耗性が大幅に低下する。 ・実施例Ａ，Ｂは、比較例Ａ，Ｂより耐摩耗性の低下が
少ない。
【００３６】次に、めっき温度が皮膜硬度およびＩ含有
量に及ぼす影響について説明する。 めっき条件： めっき液組成 ＣｒＯ3 ：８００ｇ／ｌ ＨＣｌ ：１０ｇ／ｌ Ｉ／ＣｒＯ3 ：０．４重量％ 電流密度 ８０Ａ／ｄｍ2 浴温 ３０〜７０℃
量に及ぼす影響について説明する。 めっき条件： めっき液組成 ＣｒＯ3 ：８００ｇ／ｌ ＨＣｌ ：１０ｇ／ｌ Ｉ／ＣｒＯ3 ：０．４重量％ 電流密度 ８０Ａ／ｄｍ2 浴温 ３０〜７０℃
【００３７】表３に、上記のめっき条件で得られた結果
を示す。
を示す。
【００３８】
【００３９】表３から明らかなように、めっき温度が６
０℃以下で、めっき皮膜の硬度およびＩ含有率が高いこ
とがわかる。
０℃以下で、めっき皮膜の硬度およびＩ含有率が高いこ
とがわかる。
【００４０】なお、本発明に係るＣｒ−Ｉ系合金めっき
皮膜は、上記で説明したように、加熱後の硬度低下が少
ないため、Ｃｒ−Ｉ系合金めっき皮膜を被覆した後に窒
化処理を行っても、めっき皮膜の硬度低下が小さい。
皮膜は、上記で説明したように、加熱後の硬度低下が少
ないため、Ｃｒ−Ｉ系合金めっき皮膜を被覆した後に窒
化処理を行っても、めっき皮膜の硬度低下が小さい。
【００４１】したがって、ピストンリングの外周面にＣ
ｒ−Ｉ系合金めっき皮膜２を被覆した後、さらにガス窒
化処理（例えば５８０℃、８時間）を行って、図４に示
されているように、ピストンリング１Ａの上下面に窒化
層４を形成しても、外周面のＣｒ−Ｉ系合金めっき皮膜
２は所定の硬度を保持することができるため、外周面お
よび上下面とも耐摩耗性に優れたピストンリングを提供
することが可能である。
ｒ−Ｉ系合金めっき皮膜２を被覆した後、さらにガス窒
化処理（例えば５８０℃、８時間）を行って、図４に示
されているように、ピストンリング１Ａの上下面に窒化
層４を形成しても、外周面のＣｒ−Ｉ系合金めっき皮膜
２は所定の硬度を保持することができるため、外周面お
よび上下面とも耐摩耗性に優れたピストンリングを提供
することが可能である。
【００４２】なお、図４のピストンリング１Ａは、窒化
層４を上下面のみならず、内周面にも形成した例を示し
たが、上下面のみに形成してもよい。
層４を上下面のみならず、内周面にも形成した例を示し
たが、上下面のみに形成してもよい。
【００４３】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、耐
熱性・耐摩耗性に優れたピストンリングやシリンダ等の
摺動部材を提供でき、熱負荷が高い高出力・小型のエン
ジンに好適に使用することができる。
熱性・耐摩耗性に優れたピストンリングやシリンダ等の
摺動部材を提供でき、熱負荷が高い高出力・小型のエン
ジンに好適に使用することができる。
【図１】本発明の実施形態を示し、（ａ）はピストンリ
ングの一部分を示す縦断面図、（ｂ）はシリンダライナ
の縦断面図である。
ングの一部分を示す縦断面図、（ｂ）はシリンダライナ
の縦断面図である。
【図２】Ｃｒ−Ｉ系合金めっき皮膜のＩ含有量と硬度の
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
【図３】往復動摩擦試験機の構成を示す図である。
【図４】本発明の別の実施形態を示すピストンリングの
一部分の縦断面図である。
一部分の縦断面図である。
１，１Ａ ピストンリング ２ Ｃｒ−Ｉ系合金めっき皮膜 ３ シリンダライナ ４ 窒化層 １０ 上試験片 １１ 固定ブロック １２ 油圧シリンダ １３ 下試験片 １４ 可動ブロック １５ クランク機構 １６ ロードセル
Claims (5)
- 【請求項１】 摺動面にＣｒめっき皮膜が被覆された摺
動部材であって、前記Ｃｒめっき皮膜が、 重量比率で、Ｉを０．３〜１．１％含み、 ビッカース硬度がＨＶ８５０〜１１５０であるＣｒ−Ｉ
系合金めっき皮膜であることを特徴とする摺動部材。 - 【請求項２】 摺動部材がピストンリングであり、摺動
面がリング外周面であることを特徴とする請求項１記載
の摺動部材。 - 【請求項３】 摺動部材がピストンリングであり、摺動
面がリング外周面であり、かつ、リング上下面に窒化層
が形成されていることを特徴とする請求項１記載の摺動
部材。 - 【請求項４】 摺動部材がシリンダであり、摺動面がシ
リンダボア面であることを特徴とする請求項１記載の摺
動部材。 - 【請求項５】 ＣｒＯ3 に対して０．１〜１．０重量％
のＩを含む無水クロム酸水溶液を基本とするクロムめっ
き浴を用い、浴温３０〜６０℃で摺動面にめっきするこ
とを特徴とする摺動部材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01794097A JP3729962B2 (ja) | 1997-01-16 | 1997-01-16 | ピストンリングの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01794097A JP3729962B2 (ja) | 1997-01-16 | 1997-01-16 | ピストンリングの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10204678A true JPH10204678A (ja) | 1998-08-04 |
| JP3729962B2 JP3729962B2 (ja) | 2005-12-21 |
Family
ID=11957787
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01794097A Expired - Fee Related JP3729962B2 (ja) | 1997-01-16 | 1997-01-16 | ピストンリングの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3729962B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1170470A2 (en) * | 1994-11-24 | 2002-01-09 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine |
| JP2008144193A (ja) * | 2006-12-06 | 2008-06-26 | Mazda Motor Corp | 摺動部材及びその製造方法 |
| JP2018083072A (ja) * | 2016-11-16 | 2018-05-31 | 大日本印刷株式会社 | 殺菌剤のガス化装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102239397B1 (ko) * | 2019-12-17 | 2021-04-13 | 국방기술품질원 | 도금 두께가 부위에 따라 상이한 경질 크롬 도금층을 포함하는 습식 실린더라이너 |
-
1997
- 1997-01-16 JP JP01794097A patent/JP3729962B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1170470A2 (en) * | 1994-11-24 | 2002-01-09 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine |
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