JPH10203869A - 低熱膨張係数を有する高密度等方性黒鉛材の製造方法 - Google Patents
低熱膨張係数を有する高密度等方性黒鉛材の製造方法Info
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- JPH10203869A JPH10203869A JP9010186A JP1018697A JPH10203869A JP H10203869 A JPH10203869 A JP H10203869A JP 9010186 A JP9010186 A JP 9010186A JP 1018697 A JP1018697 A JP 1018697A JP H10203869 A JPH10203869 A JP H10203869A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 シリコン単結晶引上げ用黒鉛ルツボやＳｉＣ
被覆用サセプター基材等の半導体用部材向けの黒鉛材と
して好適な、熱膨張係数が低く、同時に緻密性や材料強
度に優れた高密度な等方性黒鉛材の製造方法を提供す
る。 【解決手段】 平均アスペクト比が３＜ａ1 ≦８、粒径
の範囲が１０≦ｄ1 ≦２００μｍのピッチコークス粉末
（Ａ）３０〜６０重量％と、平均アスペクト比がａ2 ≦
２、粒径の範囲がｄ2 ≦５０μｍのピッチコークス粉末
（Ｂ）７０〜４０重量％を配合してフィラー原料とし、
これをバインダーピッチと共に混練した後二次粉砕し、
この二次粉末を静水圧プレスにより成型して、次いでこ
れを焼成炭化及び黒鉛化処理する。
被覆用サセプター基材等の半導体用部材向けの黒鉛材と
して好適な、熱膨張係数が低く、同時に緻密性や材料強
度に優れた高密度な等方性黒鉛材の製造方法を提供す
る。 【解決手段】 平均アスペクト比が３＜ａ1 ≦８、粒径
の範囲が１０≦ｄ1 ≦２００μｍのピッチコークス粉末
（Ａ）３０〜６０重量％と、平均アスペクト比がａ2 ≦
２、粒径の範囲がｄ2 ≦５０μｍのピッチコークス粉末
（Ｂ）７０〜４０重量％を配合してフィラー原料とし、
これをバインダーピッチと共に混練した後二次粉砕し、
この二次粉末を静水圧プレスにより成型して、次いでこ
れを焼成炭化及び黒鉛化処理する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えばチョクラル
スキー（ＣＺ）法を用いてシリコン単結晶を引き上げる
工程で使用される黒鉛ルツボ材等の半導体製造用部材に
適した、低熱膨張係数で高密度な等方性黒鉛材を製造す
る方法に関する。
スキー（ＣＺ）法を用いてシリコン単結晶を引き上げる
工程で使用される黒鉛ルツボ材等の半導体製造用部材に
適した、低熱膨張係数で高密度な等方性黒鉛材を製造す
る方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】等方性黒鉛材は、ピッチコークス微粉か
らなるフィラー原料にバインダーピッチを配合し、加熱
しながら混練し、混練物を粉砕した原料粉を静水圧プレ
ス（ＣＩＰ）により等方的に成型し、得られた成型体を
焼成炭化したのち黒鉛化処理をすることにより得ること
ができる。
らなるフィラー原料にバインダーピッチを配合し、加熱
しながら混練し、混練物を粉砕した原料粉を静水圧プレ
ス（ＣＩＰ）により等方的に成型し、得られた成型体を
焼成炭化したのち黒鉛化処理をすることにより得ること
ができる。
【０００３】このようにして製造される等方性黒鉛材
は、半導体製造用のルツボやヒーター、ＳｉＣ被覆サセ
プター等の素材として有用されているが、これら製品の
耐久寿命は黒鉛材質の特性に大きく依存しており、これ
まで材質的な検討がなされている。
は、半導体製造用のルツボやヒーター、ＳｉＣ被覆サセ
プター等の素材として有用されているが、これら製品の
耐久寿命は黒鉛材質の特性に大きく依存しており、これ
まで材質的な検討がなされている。
【０００４】例えばチョクラルスキー（ＣＺ）法を用い
てシリコン単結晶を引き上げる工程で使用される黒鉛ル
ツボ材では、嵩密度、熱膨張係数、気孔径、ガス不透過
度、電気比抵抗等の材質特性を限定したもの（特開平７
−１８７８７８号公報、特公平５−７７６４０号公報）
が提案されている。これら特性のうち耐久寿命を延ばす
には、消耗劣化を防止するために嵩密度が高く、ＳｉＣ
生成物との歪みを低減するために熱膨張係数をＳｉＣの
それ以下に低く制御することが好ましい。
てシリコン単結晶を引き上げる工程で使用される黒鉛ル
ツボ材では、嵩密度、熱膨張係数、気孔径、ガス不透過
度、電気比抵抗等の材質特性を限定したもの（特開平７
−１８７８７８号公報、特公平５−７７６４０号公報）
が提案されている。これら特性のうち耐久寿命を延ばす
には、消耗劣化を防止するために嵩密度が高く、ＳｉＣ
生成物との歪みを低減するために熱膨張係数をＳｉＣの
それ以下に低く制御することが好ましい。
【０００５】等方性黒鉛材の熱膨張係数を制御する方法
としては、原料となるモザイクコークスの組織サイズ及
び粉砕粒径の最適化を行うこと（特公平５−８０４０５
号公報）が提案されている。また、熱膨張係数を低減す
る方法としては、良黒鉛化性の針状コークスを配合した
フィラー原料を用いることが知られている。
としては、原料となるモザイクコークスの組織サイズ及
び粉砕粒径の最適化を行うこと（特公平５−８０４０５
号公報）が提案されている。また、熱膨張係数を低減す
る方法としては、良黒鉛化性の針状コークスを配合した
フィラー原料を用いることが知られている。
【０００６】ところが単一のコークス原料系では、熱膨
張係数と嵩密度を独立して制御することは困難であり、
また単純にモザイクコークス粉に針状コークス粉を配合
しただけでは、熱膨張係数は低下するものの、嵩密度が
低下してしまい、製品向け部材としては耐久性に劣るこ
ととなる。
張係数と嵩密度を独立して制御することは困難であり、
また単純にモザイクコークス粉に針状コークス粉を配合
しただけでは、熱膨張係数は低下するものの、嵩密度が
低下してしまい、製品向け部材としては耐久性に劣るこ
ととなる。
【０００７】この問題を解決するために、易黒鉛化性の
針状コークス微粉末と黒鉛化度合が進行した天然黒鉛微
粉末を配合したフィラー原料（特開平７−１６５４６７
号公報）を用いて、熱膨張係数の低下と共に緻密化を行
うことが提案されている。しかしながら、上記先行技術
による発明で示されたような天然黒鉛微粉末の配合は、
材質強度が低下し易く、また、原料価格の上昇を招くこ
とから、工業的には不利である。
針状コークス微粉末と黒鉛化度合が進行した天然黒鉛微
粉末を配合したフィラー原料（特開平７−１６５４６７
号公報）を用いて、熱膨張係数の低下と共に緻密化を行
うことが提案されている。しかしながら、上記先行技術
による発明で示されたような天然黒鉛微粉末の配合は、
材質強度が低下し易く、また、原料価格の上昇を招くこ
とから、工業的には不利である。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、これま
で黒鉛材の熱膨張係数を制御する製造方法としては、原
料フィラー種の選択及びフィラー粒径の制御によりなさ
れており、黒鉛材の熱膨張係数を決定する本質的な要因
を制御することなくなされており、このことから熱膨張
係数と嵩密度を、効果的かつ経済的に独立して制御する
ことが困難であった。
で黒鉛材の熱膨張係数を制御する製造方法としては、原
料フィラー種の選択及びフィラー粒径の制御によりなさ
れており、黒鉛材の熱膨張係数を決定する本質的な要因
を制御することなくなされており、このことから熱膨張
係数と嵩密度を、効果的かつ経済的に独立して制御する
ことが困難であった。
【０００９】本発明の目的は、熱膨張係数が低く、同時
に緻密性や材料強度に優れた高密度な等方性黒鉛材の製
造方法を提供することにある。
に緻密性や材料強度に優れた高密度な等方性黒鉛材の製
造方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、等方性黒
鉛材の熱膨張係数に影響する原因について鋭意研究した
結果、黒鉛材の熱膨張係数と嵩密度の物性値を独立して
制御するには、黒鉛組織を形成するフィラー原料のアス
ペクト比に着目して調製すればよいことを見い出した。
鉛材の熱膨張係数に影響する原因について鋭意研究した
結果、黒鉛材の熱膨張係数と嵩密度の物性値を独立して
制御するには、黒鉛組織を形成するフィラー原料のアス
ペクト比に着目して調製すればよいことを見い出した。
【００１１】一般に、黒鉛材の熱膨張係数については、
炭素結晶の熱膨張を吸収することができる気孔の存在が
影響する（改訂「炭素材料入門」第６０頁、炭素材料学
会）と考えられており、緻密な黒鉛組織の状態で熱膨張
係数を低減するには、炭素結晶の熱膨張を吸収し得るに
十分な最小限の気孔を形成させればよい。
炭素結晶の熱膨張を吸収することができる気孔の存在が
影響する（改訂「炭素材料入門」第６０頁、炭素材料学
会）と考えられており、緻密な黒鉛組織の状態で熱膨張
係数を低減するには、炭素結晶の熱膨張を吸収し得るに
十分な最小限の気孔を形成させればよい。
【００１２】本発明では、炭素結晶の熱膨張を効率的に
吸収可能な気孔は、アスペクト比が大きいフィラー粒子
で囲まれて形成され、更にその内部の熱膨張の吸収に寄
与していない部分を、アスペクト比が小さい小粒径のフ
ィラー粒子で充填することにより、低い熱膨張係数を維
持した状態で高密度化を達成したものである。
吸収可能な気孔は、アスペクト比が大きいフィラー粒子
で囲まれて形成され、更にその内部の熱膨張の吸収に寄
与していない部分を、アスペクト比が小さい小粒径のフ
ィラー粒子で充填することにより、低い熱膨張係数を維
持した状態で高密度化を達成したものである。
【００１３】すなわち、本発明は、平均アスペクト比が
３＜ａ1 ≦８、粒径の範囲が１０≦ｄ1 ≦２００μｍの
ピッチコークス粉末（Ａ）３０〜6 ０重量％と、平均ア
スペクト比がａ2 ≦２、粒径の範囲がｄ2 ≦５０μｍの
ピッチコークス粉末（Ｂ）７０〜４０重量％を配合して
フィラー原料とし、これをバインダーピッチと共に混練
した後二次粉砕し、この二次粉末を静水圧プレスにより
成型して、次いでこれを焼成炭化及び黒鉛化処理するこ
とを特徴とする低熱膨張係数を有する高密度等方性黒鉛
材の製造方法である。
３＜ａ1 ≦８、粒径の範囲が１０≦ｄ1 ≦２００μｍの
ピッチコークス粉末（Ａ）３０〜6 ０重量％と、平均ア
スペクト比がａ2 ≦２、粒径の範囲がｄ2 ≦５０μｍの
ピッチコークス粉末（Ｂ）７０〜４０重量％を配合して
フィラー原料とし、これをバインダーピッチと共に混練
した後二次粉砕し、この二次粉末を静水圧プレスにより
成型して、次いでこれを焼成炭化及び黒鉛化処理するこ
とを特徴とする低熱膨張係数を有する高密度等方性黒鉛
材の製造方法である。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明のフィラー原料は、石油系
及び石炭系のピッチを原料として得られるピッチコーク
スを微粉砕したものである。粉砕後の粒子形状は、ピッ
チコークスを構成するモザイクあるいは流れ組織を構成
する単位組織の大きさ及び粉砕粒径に応じて異なる。つ
まり、この単位組織が大きいほど、また粉砕粒径が大き
いほど、粒子のアスペクト比は大きくなる。
及び石炭系のピッチを原料として得られるピッチコーク
スを微粉砕したものである。粉砕後の粒子形状は、ピッ
チコークスを構成するモザイクあるいは流れ組織を構成
する単位組織の大きさ及び粉砕粒径に応じて異なる。つ
まり、この単位組織が大きいほど、また粉砕粒径が大き
いほど、粒子のアスペクト比は大きくなる。
【００１５】ここで、平均アスペクト比は、粉末をエポ
キシ樹脂中に分散させて研磨した面を適当な倍率で顕微
鏡観察し、画像解析装置により検出した粒子と同一面積
及び２次モーメントを持つ等価楕円形状に擬似粒子化処
理し、短軸サイズに対する長軸サイズの比（長軸／短軸
比）を全粒子で平均した値である。従って、平均アスペ
クト比の下限値は１である。
キシ樹脂中に分散させて研磨した面を適当な倍率で顕微
鏡観察し、画像解析装置により検出した粒子と同一面積
及び２次モーメントを持つ等価楕円形状に擬似粒子化処
理し、短軸サイズに対する長軸サイズの比（長軸／短軸
比）を全粒子で平均した値である。従って、平均アスペ
クト比の下限値は１である。
【００１６】また、粉末の粒径及び平均粒径は、レーザ
ー回折式粒度分布測定装置により測定することができ
る。この装置による粒径の測定原理はフランフォーファ
ー回折によるものであり、粉末試料を水に分散させた懸
濁液にレーザー光を照射したときに、粉末粒子によって
散乱される散乱光をレンズで集光して得られる回折像を
解析することで、各粒径とそれに対する含有率を測定す
ることができる。従って、この装置で測定されるアスペ
クト比を有する粒子の粒径は、おおよそ長軸と短軸の平
均的な値を示すと考えられる。
ー回折式粒度分布測定装置により測定することができ
る。この装置による粒径の測定原理はフランフォーファ
ー回折によるものであり、粉末試料を水に分散させた懸
濁液にレーザー光を照射したときに、粉末粒子によって
散乱される散乱光をレンズで集光して得られる回折像を
解析することで、各粒径とそれに対する含有率を測定す
ることができる。従って、この装置で測定されるアスペ
クト比を有する粒子の粒径は、おおよそ長軸と短軸の平
均的な値を示すと考えられる。
【００１７】等方性黒鉛材の熱膨張係数をＳｉＣと同等
あるいはそれ以下にするには、フィラー原料として平均
アスペクト比が３＜ａ1 ≦８のピッチコークス微粉末
（Ａ）（以下、粉末（Ａ）と記す）を含有する必要があ
る。粉末（Ａ）の平均アスペクト比ａ1 が３以下では熱
膨張係数の低減を可能とする気孔組織の形成が困難とな
り、また、ａ1 が８を越えると、緻密な黒鉛組織が得ら
れないと同時に、成型体が等方性を維持し難くなる。
あるいはそれ以下にするには、フィラー原料として平均
アスペクト比が３＜ａ1 ≦８のピッチコークス微粉末
（Ａ）（以下、粉末（Ａ）と記す）を含有する必要があ
る。粉末（Ａ）の平均アスペクト比ａ1 が３以下では熱
膨張係数の低減を可能とする気孔組織の形成が困難とな
り、また、ａ1 が８を越えると、緻密な黒鉛組織が得ら
れないと同時に、成型体が等方性を維持し難くなる。
【００１８】粉砕により上記平均アスペクト比を持つ粉
末（Ａ）を得るには、単位組織が２０μｍを越すモザイ
クあるいは流れ組織のピッチコークスを利用すればよ
く、単位組織が２０μｍ以下のピッチコークスでは、平
均アスペクト比を高位に制御することができない。
末（Ａ）を得るには、単位組織が２０μｍを越すモザイ
クあるいは流れ組織のピッチコークスを利用すればよ
く、単位組織が２０μｍ以下のピッチコークスでは、平
均アスペクト比を高位に制御することができない。
【００１９】粉末（Ａ）の粒径の範囲は１０≦ｄ1 ≦２
００μｍがよい。粒径ｄ1 が２００μｍを越えると過大
な気孔を形成して緻密な黒鉛組織を得ることができず、
また、１０μｍ未満の微粉末が存在すると、高アスペク
ト比のためそれ自身緻密にならない上に、その微粉末で
形成される気孔は、低アスペクト比のピッチコークス粉
末（Ｂ）（以下、粉末（Ｂ）と記す）が充填されるには
小さ過ぎて高密度化が困難となる。粉砕後の粒度範囲が
１０≦ｄ1 ≦２００μｍの範囲を満たさない場合は、必
要に応じてふるい分けや分級操作を施せばよい。
００μｍがよい。粒径ｄ1 が２００μｍを越えると過大
な気孔を形成して緻密な黒鉛組織を得ることができず、
また、１０μｍ未満の微粉末が存在すると、高アスペク
ト比のためそれ自身緻密にならない上に、その微粉末で
形成される気孔は、低アスペクト比のピッチコークス粉
末（Ｂ）（以下、粉末（Ｂ）と記す）が充填されるには
小さ過ぎて高密度化が困難となる。粉砕後の粒度範囲が
１０≦ｄ1 ≦２００μｍの範囲を満たさない場合は、必
要に応じてふるい分けや分級操作を施せばよい。
【００２０】高密度な等方性黒鉛材を得るには、粉末
（Ａ）に平均アスペクト比がａ2 ≦２の粉末（Ｂ）を配
合する必要がある。低アスペクト比の粉末（Ｂ）は、高
アスペクト比の粉末（Ａ）で構成される比較的大きな空
隙に入り込み、黒鉛組織の緻密化を促すことを目的に配
合する。従って、粉末（Ｂ）の平均アスペクト比ａ2 が
２を越えると、空隙内での緻密化が不十分となり、よっ
て高密度な黒鉛材料が得られない。
（Ａ）に平均アスペクト比がａ2 ≦２の粉末（Ｂ）を配
合する必要がある。低アスペクト比の粉末（Ｂ）は、高
アスペクト比の粉末（Ａ）で構成される比較的大きな空
隙に入り込み、黒鉛組織の緻密化を促すことを目的に配
合する。従って、粉末（Ｂ）の平均アスペクト比ａ2 が
２を越えると、空隙内での緻密化が不十分となり、よっ
て高密度な黒鉛材料が得られない。
【００２１】微粉砕により低位なアスペクト比を持つ粉
末（Ｂ）を得るには、単位組織が２０μｍ以下の微細な
組織のピッチコークスを利用すればよく、単位組織が２
０μｍを越すピッチコークスでは、平均アスペクト比を
低位に制御することができない。
末（Ｂ）を得るには、単位組織が２０μｍ以下の微細な
組織のピッチコークスを利用すればよく、単位組織が２
０μｍを越すピッチコークスでは、平均アスペクト比を
低位に制御することができない。
【００２２】粉末（Ｂ）の粒径の範囲はｄ2 ≦５０μｍ
がよい。粒径ｄ2 が５０μｍを越えると、粉末（Ａ）に
より構成される気孔に粉末（Ｂ）が入り込むことが困難
となり、緻密な黒鉛組織を得ることができない。
がよい。粒径ｄ2 が５０μｍを越えると、粉末（Ａ）に
より構成される気孔に粉末（Ｂ）が入り込むことが困難
となり、緻密な黒鉛組織を得ることができない。
【００２３】フィラー原料の組成は、高アスペクト比の
粉末（Ａ）３０〜６０重量％、低アスペクト比の粉末
（Ｂ）７０〜４０重量％の配合比率とする。粉末（Ａ）
の配合比率が３０重量％未満で、粉末（Ｂ）が７０重量
％を越すと、嵩密度は高くなるものの空隙が小さくなり
過ぎ、熱膨張係数を低減することができない。また、粉
末（Ａ）の配合比率が６０重量％を越え、粉末（Ｂ）が
４０重量％未満の配合比率では、熱膨張係数は小さくな
るものの必要以上の空隙が形成され、嵩密度が低下して
実用的な製品を得ることができない。熱膨張係数を更に
低位に抑えて高密度な等方性黒鉛材料を得るには、高ア
スペクト比粉末（Ａ）４０〜５０重量％、低アスペクト
比粉末(B)6０〜５０重量％の配合比率とすることが好ま
しい。
粉末（Ａ）３０〜６０重量％、低アスペクト比の粉末
（Ｂ）７０〜４０重量％の配合比率とする。粉末（Ａ）
の配合比率が３０重量％未満で、粉末（Ｂ）が７０重量
％を越すと、嵩密度は高くなるものの空隙が小さくなり
過ぎ、熱膨張係数を低減することができない。また、粉
末（Ａ）の配合比率が６０重量％を越え、粉末（Ｂ）が
４０重量％未満の配合比率では、熱膨張係数は小さくな
るものの必要以上の空隙が形成され、嵩密度が低下して
実用的な製品を得ることができない。熱膨張係数を更に
低位に抑えて高密度な等方性黒鉛材料を得るには、高ア
スペクト比粉末（Ａ）４０〜５０重量％、低アスペクト
比粉末(B)6０〜５０重量％の配合比率とすることが好ま
しい。
【００２４】上記のフィラー原料は、バインダーピッチ
と共にニーディング装置で１８０〜２８０℃の加熱下３
〜２０時間の範囲で均一に熱混練することで焼結性が賦
与される。ここでバインダーピッチは石油系あるいは石
炭系のいずれでもよい。バインダーピッチの配合量は、
フィラー原料１００重量部に対して５０〜１００重量部
の範囲である。バインダーピッチの配合量が５０重量部
未満では焼結性が低下して強度が不十分となり、１００
重量部を越えると焼成時に収縮割れや発泡割れを発生す
る。安定した焼結性を得るには、バインダーピッチの配
合量は６０〜７０重量部が好ましい。
と共にニーディング装置で１８０〜２８０℃の加熱下３
〜２０時間の範囲で均一に熱混練することで焼結性が賦
与される。ここでバインダーピッチは石油系あるいは石
炭系のいずれでもよい。バインダーピッチの配合量は、
フィラー原料１００重量部に対して５０〜１００重量部
の範囲である。バインダーピッチの配合量が５０重量部
未満では焼結性が低下して強度が不十分となり、１００
重量部を越えると焼成時に収縮割れや発泡割れを発生す
る。安定した焼結性を得るには、バインダーピッチの配
合量は６０〜７０重量部が好ましい。
【００２５】フィラー原料とバインダーピッチの混練物
は、粉砕装置により再粉砕されて二次粉末とする。この
二次粉末の最大粒径は、フィラー原料を構成する高アス
ペクト比粉末（Ａ）の最大粒径の１〜２倍にするのがよ
い。二次粉砕を、粉末（Ａ）の最大粒径の１倍未満のサ
イズに小さく粉砕すると、低アスペクト比の粉末（Ｂ）
を高アスペクト比の粉末（Ａ）で取り囲んだ構造を破壊
するため、低熱膨張係数を達成することが困難となり、
２倍を越えると成型時の充填性が悪くなり緻密な組織が
得られなくなる。
は、粉砕装置により再粉砕されて二次粉末とする。この
二次粉末の最大粒径は、フィラー原料を構成する高アス
ペクト比粉末（Ａ）の最大粒径の１〜２倍にするのがよ
い。二次粉砕を、粉末（Ａ）の最大粒径の１倍未満のサ
イズに小さく粉砕すると、低アスペクト比の粉末（Ｂ）
を高アスペクト比の粉末（Ａ）で取り囲んだ構造を破壊
するため、低熱膨張係数を達成することが困難となり、
２倍を越えると成型時の充填性が悪くなり緻密な組織が
得られなくなる。
【００２６】成型体は、二次粉末をラバーケースに詰め
て静水圧プレス（ＣＩＰ）により、０．５〜２ｔ／ｃｍ
2 の圧力で加圧して作られる。得られた成型体は、非酸
化性雰囲気で１０００℃まで熱処理して焼成炭化され
る。焼成体は常法により黒鉛化炉で２８００〜３０００
℃の範囲で熱処理して黒鉛化される。
て静水圧プレス（ＣＩＰ）により、０．５〜２ｔ／ｃｍ
2 の圧力で加圧して作られる。得られた成型体は、非酸
化性雰囲気で１０００℃まで熱処理して焼成炭化され
る。焼成体は常法により黒鉛化炉で２８００〜３０００
℃の範囲で熱処理して黒鉛化される。
【００２７】高アスペクト比に制御されたフィラー原料
は、炭素結晶の熱膨張を効率的に吸収可能な気孔を持っ
た組織を形成して、熱膨張係数の小さな黒鉛材を得るこ
とができる。しかしながら、この状態での気孔サイズは
熱膨張の吸収に作用する以上に過大であるため、高密度
な黒鉛材が得られない。そこでこの熱膨張の吸収に寄与
していない気孔の内部部分を、アスペクト比が小さい小
粒径のフィラー原料で充填することにより、緻密化を達
成したものである。
は、炭素結晶の熱膨張を効率的に吸収可能な気孔を持っ
た組織を形成して、熱膨張係数の小さな黒鉛材を得るこ
とができる。しかしながら、この状態での気孔サイズは
熱膨張の吸収に作用する以上に過大であるため、高密度
な黒鉛材が得られない。そこでこの熱膨張の吸収に寄与
していない気孔の内部部分を、アスペクト比が小さい小
粒径のフィラー原料で充填することにより、緻密化を達
成したものである。
【００２８】従って、高アスペクト比粉末と充填性が良
い小粒径の低アスペクト比粉末を配合したフィラー原料
の利用により、ＳｉＣの熱膨張係数以下の低い熱膨張係
数を維持した状態で、高密度な等方性黒鉛材の製造が可
能となる。
い小粒径の低アスペクト比粉末を配合したフィラー原料
の利用により、ＳｉＣの熱膨張係数以下の低い熱膨張係
数を維持した状態で、高密度な等方性黒鉛材の製造が可
能となる。
【００２９】本発明により製造される等方性黒鉛材は、
熱膨張係数がＳｉＣと同等かそれ以下のため、ＳｉＣに
対する歪みの発生が低く、しかも高密度であることから
耐久性に優れており、シリコン単結晶引上げ用黒鉛ルツ
ボやＳｉＣ被覆サセプター等の半導体向け黒鉛部材とし
て有用な特性を保有するものである。
熱膨張係数がＳｉＣと同等かそれ以下のため、ＳｉＣに
対する歪みの発生が低く、しかも高密度であることから
耐久性に優れており、シリコン単結晶引上げ用黒鉛ルツ
ボやＳｉＣ被覆サセプター等の半導体向け黒鉛部材とし
て有用な特性を保有するものである。
【００３０】
【実施例】次いで、本発明を実施例により比較例と対比
しながら具体的に説明する。
しながら具体的に説明する。
【００３１】実施例１ 単位組織３０μｍの石炭系ピッチコークスをアトマイザ
ー粉砕機により粉砕した後、分級機により投入量の３０
％の微粉を除去して得た、平均アスペクト比３．５、粒
径の範囲が１０≦ｄ1 ≦１２０μｍの粉末（Ａ）６０重
量部と、単位組織１０μｍの石炭系ピッチコークスを粉
砕して得た、平均アスペクト比１．２、粒径ｄ2 ≦３０
μｍの粉末（Ｂ）４０重量部をフィラー原料とした。こ
のとき粉末（Ａ）と粉末（Ｂ）の平均粒径は、それぞれ
２２μｍと５μｍであった。
ー粉砕機により粉砕した後、分級機により投入量の３０
％の微粉を除去して得た、平均アスペクト比３．５、粒
径の範囲が１０≦ｄ1 ≦１２０μｍの粉末（Ａ）６０重
量部と、単位組織１０μｍの石炭系ピッチコークスを粉
砕して得た、平均アスペクト比１．２、粒径ｄ2 ≦３０
μｍの粉末（Ｂ）４０重量部をフィラー原料とした。こ
のとき粉末（Ａ）と粉末（Ｂ）の平均粒径は、それぞれ
２２μｍと５μｍであった。
【００３２】各粉末の平均アスペクト比は、粉末をエポ
キシ樹脂中に分散させて研磨した表面について、光学的
異方性組織解析装置〔日鉄テクノス（株）製〕により、
２７５倍の倍率で観察される粉末粒子を等価楕円形状に
擬似粒子化処理して、長軸と短軸のサイズ比を測定し平
均した値である。また、粒径ｄはレーザー回折式粒度分
布測定装置（ＣＩＬＡＳ社製）により測定して得た値で
ある。
キシ樹脂中に分散させて研磨した表面について、光学的
異方性組織解析装置〔日鉄テクノス（株）製〕により、
２７５倍の倍率で観察される粉末粒子を等価楕円形状に
擬似粒子化処理して、長軸と短軸のサイズ比を測定し平
均した値である。また、粒径ｄはレーザー回折式粒度分
布測定装置（ＣＩＬＡＳ社製）により測定して得た値で
ある。
【００３３】このフィラー原料１００重量部をバインダ
ーピッチ８０重量部と共にニーディング装置に投入し、
２００℃で加熱しながら１５時間熱混練した。この混練
物を冷却後、最大粒径２００μｍに再粉砕して成型用の
二次粉末を得た。これをラバー容器に充填して静水圧プ
レス（ＣＩＰ）により１ｔ／ｃｍ2 の圧力で成型した。
得られた成型体を焼成炉に詰めて非酸化性雰囲気下で１
０００℃まで焼成炭化処理し、更に黒鉛化炉に移して非
酸化性雰囲気下で３０００℃まで昇温加熱して黒鉛化処
理した。
ーピッチ８０重量部と共にニーディング装置に投入し、
２００℃で加熱しながら１５時間熱混練した。この混練
物を冷却後、最大粒径２００μｍに再粉砕して成型用の
二次粉末を得た。これをラバー容器に充填して静水圧プ
レス（ＣＩＰ）により１ｔ／ｃｍ2 の圧力で成型した。
得られた成型体を焼成炉に詰めて非酸化性雰囲気下で１
０００℃まで焼成炭化処理し、更に黒鉛化炉に移して非
酸化性雰囲気下で３０００℃まで昇温加熱して黒鉛化処
理した。
【００３４】実施例２ 単位組織４５μｍの石炭系ピッチコークスを実施例１と
同様にして粉砕分級して得た、平均アスペクト比４．
８、粒径の範囲が１４≦ｄ1 ≦１５０μｍの粉末（Ａ）
５０重量部と、実施例１で用いた粉末（Ｂ）５０重量部
をフィラー原料とした。このとき粉末（Ａ）の平均粒径
は３０μｍであった。このフィラー原料を用いて実施例
１と同一方法により黒鉛材を得た。
同様にして粉砕分級して得た、平均アスペクト比４．
８、粒径の範囲が１４≦ｄ1 ≦１５０μｍの粉末（Ａ）
５０重量部と、実施例１で用いた粉末（Ｂ）５０重量部
をフィラー原料とした。このとき粉末（Ａ）の平均粒径
は３０μｍであった。このフィラー原料を用いて実施例
１と同一方法により黒鉛材を得た。
【００３５】実施例３ 石炭系針状ピッチコークス（単位組織１００μｍ以上）
を実施例１と同様にして粉砕分級して得た、平均アスペ
クト比６．２、粒径の範囲が１８≦ｄ1 ≦１８０μｍの
粉末（Ａ）４０重量部と、実施例１で用いた粉末（Ｂ）
６０重量部をフィラー原料とした。このとき粉末（Ａ）
の平均粒径は４０μｍであった。このフィラー原料を用
いて実施例１と同一方法により黒鉛材を得た。
を実施例１と同様にして粉砕分級して得た、平均アスペ
クト比６．２、粒径の範囲が１８≦ｄ1 ≦１８０μｍの
粉末（Ａ）４０重量部と、実施例１で用いた粉末（Ｂ）
６０重量部をフィラー原料とした。このとき粉末（Ａ）
の平均粒径は４０μｍであった。このフィラー原料を用
いて実施例１と同一方法により黒鉛材を得た。
【００３６】実施例４ 石油系針状ピッチコークス（単位組織１００μｍ以上）
を実施例１と異なる回転速度で粉砕後、分級機により投
入量の３０％の微粉を除去して得た、平均アスペクト比
８．０、粒径の範囲が２０≦ｄ1 ≦２００μｍの粉末
（Ａ）３０重量部と、実施例１で用いた粉末（Ｂ）７０
重量部をフィラー原料とした。このとき粉末（Ａ）の平
均粒径は５０μｍであった。このフィラー原料を用いて
実施例１と同一方法により黒鉛材を得た。
を実施例１と異なる回転速度で粉砕後、分級機により投
入量の３０％の微粉を除去して得た、平均アスペクト比
８．０、粒径の範囲が２０≦ｄ1 ≦２００μｍの粉末
（Ａ）３０重量部と、実施例１で用いた粉末（Ｂ）７０
重量部をフィラー原料とした。このとき粉末（Ａ）の平
均粒径は５０μｍであった。このフィラー原料を用いて
実施例１と同一方法により黒鉛材を得た。
【００３７】実施例５ 実施例４で用いた粉末（Ａ）３０重量部と、単位組織１
０μｍの石炭系ピッチコークスを実施例１と異なる回転
速度で粉砕して得た、平均アスペクト比２．０、粒径ｄ
2 ≦５０μｍの粉末（Ｂ）（平均粒径８μｍ）７０重量
部をフィラー原料とした以外は、実施例４と同一方法に
より黒鉛材を得た。
０μｍの石炭系ピッチコークスを実施例１と異なる回転
速度で粉砕して得た、平均アスペクト比２．０、粒径ｄ
2 ≦５０μｍの粉末（Ｂ）（平均粒径８μｍ）７０重量
部をフィラー原料とした以外は、実施例４と同一方法に
より黒鉛材を得た。
【００３８】比較例１ 実施例１で用いた粉末（Ａ）と粉末（Ｂ）の配合を、各
々１００重量部と０重量部とした以外は、実施例１と同
一方法により黒鉛材を得た。
々１００重量部と０重量部とした以外は、実施例１と同
一方法により黒鉛材を得た。
【００３９】比較例２ 実施例１で用いた粉末（Ａ）と粉末（Ｂ）の配合を、各
々７０重量部と３０重量部とした以外は、実施例１と同
一方法により黒鉛材を得た。
々７０重量部と３０重量部とした以外は、実施例１と同
一方法により黒鉛材を得た。
【００４０】比較例３ 実施例４で用いた粉末（Ａ）と粉末（Ｂ）の配合を、各
々２０重量部と８０重量部とした以外は、実施例4と同
一方法により黒鉛材を得た。
々２０重量部と８０重量部とした以外は、実施例4と同
一方法により黒鉛材を得た。
【００４１】比較例４ 実施例４で用いた粉末（Ａ）と粉末（Ｂ）の配合を、各
々０重量部と１００重量部とした以外は、実施例４と同
一方法により黒鉛材を得た。
々０重量部と１００重量部とした以外は、実施例４と同
一方法により黒鉛材を得た。
【００４２】比較例５ 実施例４で用いた粉末（Ａ）３０重量部と、単位組織１
０μｍの石炭系ピッチコークスを実施例１と異なる回転
速度で粉砕して得た、平均アスペクト比２．１、粒径ｄ
2 ≦６０μｍの粉末（Ｂ）（平均粒径１０μｍ）７０重
量部をフィラー原料とした以外は、実施例４と同一方法
により黒鉛材を得た。
０μｍの石炭系ピッチコークスを実施例１と異なる回転
速度で粉砕して得た、平均アスペクト比２．１、粒径ｄ
2 ≦６０μｍの粉末（Ｂ）（平均粒径１０μｍ）７０重
量部をフィラー原料とした以外は、実施例４と同一方法
により黒鉛材を得た。
【００４３】比較例６ 石油系針状ピッチコークス（単位組織１００μｍ以上）
を実施例１と異なる回転速度で粉砕後、分級機により投
入量の４０％の微粉を除去して得た、平均アスペクト比
８．７、粒径の範囲が３０≦ｄ1 ≦２２０μｍの粉末
（Ａ）（平均粒径６０μｍ）３０重量部と、実施例１で
用いた粉末（Ｂ）７０重量部をフィラー原料とし、混練
物の二次粉末の最大粒径を２５０μｍとした以外は、実
施例４と同一方法により黒鉛材を得た。
を実施例１と異なる回転速度で粉砕後、分級機により投
入量の４０％の微粉を除去して得た、平均アスペクト比
８．７、粒径の範囲が３０≦ｄ1 ≦２２０μｍの粉末
（Ａ）（平均粒径６０μｍ）３０重量部と、実施例１で
用いた粉末（Ｂ）７０重量部をフィラー原料とし、混練
物の二次粉末の最大粒径を２５０μｍとした以外は、実
施例４と同一方法により黒鉛材を得た。
【００４４】比較例７ 単位組織３０μｍの石炭系ピッチコークスを粉砕後、分
級機により投入量の１５％の微粉を除去して得た、平均
アスペクト比３．０、粒径の範囲が８≦ｄ1 ≦１００μ
ｍの粉末（Ａ）（平均粒径１５μｍ）３０重量部と、実
施例１で用いた粉末（Ｂ）７０重量部をフィラー原料と
した以外は、実施例１と同一方法により黒鉛材を得た。
級機により投入量の１５％の微粉を除去して得た、平均
アスペクト比３．０、粒径の範囲が８≦ｄ1 ≦１００μ
ｍの粉末（Ａ）（平均粒径１５μｍ）３０重量部と、実
施例１で用いた粉末（Ｂ）７０重量部をフィラー原料と
した以外は、実施例１と同一方法により黒鉛材を得た。
【００４５】用いられたフィラー原料について表１にま
とめた。また、得られた各等方性黒鉛材の物性値を測定
して表２に示した。なお、熱膨張係数は、室温から５０
０℃における平均熱膨張係数として測定された値であ
る。
とめた。また、得られた各等方性黒鉛材の物性値を測定
して表２に示した。なお、熱膨張係数は、室温から５０
０℃における平均熱膨張係数として測定された値であ
る。
【００４６】
【表１】
【００４７】表２の結果より、実施例１〜５の本発明の
範囲にある高アスペクト比の粉末（Ａ）と低アスペクト
比の粉末（Ｂ）を配合したフィラー原料では、得られた
黒鉛材はいずれもＳｉＣの熱膨張係数（４．０×１０-6
／℃）と同等かそれ以下の小さな熱膨張係数であり、同
時に嵩密度１．８０ｇ／ｃｍ3 を越す緻密な黒鉛材が得
られた。
範囲にある高アスペクト比の粉末（Ａ）と低アスペクト
比の粉末（Ｂ）を配合したフィラー原料では、得られた
黒鉛材はいずれもＳｉＣの熱膨張係数（４．０×１０-6
／℃）と同等かそれ以下の小さな熱膨張係数であり、同
時に嵩密度１．８０ｇ／ｃｍ3 を越す緻密な黒鉛材が得
られた。
【００４８】これに対し、フィラー原料組成について、
高アスペクト比粉末（Ａ）が６０重量％を越す比較例２
では気孔率が高く嵩密度が低く、また低アスペクト比粉
末（Ｂ）が７０重量％を越す比較例３では熱膨張係数が
大きくなり、小さな熱膨張係数と高密度な特性を同時に
満たすことはできなかった。更に、粉末（Ａ）と粉末
（Ｂ）を単独で使用した比較例１、４でも同様であっ
た。
高アスペクト比粉末（Ａ）が６０重量％を越す比較例２
では気孔率が高く嵩密度が低く、また低アスペクト比粉
末（Ｂ）が７０重量％を越す比較例３では熱膨張係数が
大きくなり、小さな熱膨張係数と高密度な特性を同時に
満たすことはできなかった。更に、粉末（Ａ）と粉末
（Ｂ）を単独で使用した比較例１、４でも同様であっ
た。
【００４９】粉末（Ｂ）のアスペクト比が２を越す比較
例５や、粉末（Ａ）のアスペクト比が８を越す比較例６
では気孔の緻密化が十分でないために嵩密度が低く、ま
た粉末（Ａ）のアスペクト比が３以下の比較例７では、
熱膨張を効率的に吸収する気孔がないために熱膨張係数
が高かった。
例５や、粉末（Ａ）のアスペクト比が８を越す比較例６
では気孔の緻密化が十分でないために嵩密度が低く、ま
た粉末（Ａ）のアスペクト比が３以下の比較例７では、
熱膨張を効率的に吸収する気孔がないために熱膨張係数
が高かった。
【００５０】
【表２】
【００５１】
【発明の効果】以上説明したように、アスペクト比と粒
度範囲を制御した２種類のフィラー原料を、特定範囲の
比率で配合した組成とすることにより、高密度な特性を
維持して、しかも低水準の熱膨張係数を兼ね備えた等方
性黒鉛材を製造することができる。従って、これらの特
性が要求されるシリコン単結晶引上げ用黒鉛ルツボやＳ
ｉＣ被覆用サセプター基材等の半導体用部材向けの黒鉛
材を製造する技術として、工業上極めて顕著な効果を発
現する。
度範囲を制御した２種類のフィラー原料を、特定範囲の
比率で配合した組成とすることにより、高密度な特性を
維持して、しかも低水準の熱膨張係数を兼ね備えた等方
性黒鉛材を製造することができる。従って、これらの特
性が要求されるシリコン単結晶引上げ用黒鉛ルツボやＳ
ｉＣ被覆用サセプター基材等の半導体用部材向けの黒鉛
材を製造する技術として、工業上極めて顕著な効果を発
現する。
Claims (1)
- 【請求項１】平均アスペクト比が３＜ａ1 ≦８、及び粒
径の範囲が１０≦ｄ1≦２００μｍのピッチコークス粉
末（Ａ）３０〜6 ０重量％と、平均アスペクト比がａ2
≦２、及び粒径の範囲がｄ2 ≦５０μｍのピッチコーク
ス粉末（Ｂ）７０〜４０重量％とを配合してフィラー原
料とし、これをバインダーピッチと共に混練した後二次
粉砕し、この二次粉末を静水圧プレスにより成型して、
次いでこれを焼成炭化及び黒鉛化処理することを特徴と
する低熱膨張係数を有する高密度等方性黒鉛材の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01018697A JP3977472B2 (ja) | 1997-01-23 | 1997-01-23 | 低熱膨張係数を有する高密度等方性黒鉛材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01018697A JP3977472B2 (ja) | 1997-01-23 | 1997-01-23 | 低熱膨張係数を有する高密度等方性黒鉛材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10203869A true JPH10203869A (ja) | 1998-08-04 |
| JP3977472B2 JP3977472B2 (ja) | 2007-09-19 |
Family
ID=11743264
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01018697A Expired - Fee Related JP3977472B2 (ja) | 1997-01-23 | 1997-01-23 | 低熱膨張係数を有する高密度等方性黒鉛材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3977472B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100818859B1 (ko) * | 2002-07-25 | 2008-04-01 | 도요탄소 가부시키가이샤 | 단결정 인상용 흑연재료와 그 제조방법 |
| JP2009078967A (ja) * | 2008-11-04 | 2009-04-16 | Toyo Tanso Kk | 高熱伝導黒鉛材料及びその製造方法 |
| JP2009200048A (ja) * | 2009-04-06 | 2009-09-03 | Toyo Tanso Kk | イオン注入装置用黒鉛部材 |
| JP2013532773A (ja) * | 2010-07-29 | 2013-08-19 | エスゲーエル カーボン ソシエタス ヨーロピア | アルミニウム電解セル用のカソードブロックおよびその製造方法 |
| WO2019065018A1 (ja) * | 2017-09-28 | 2019-04-04 | 新日本テクノカーボン株式会社 | 黒鉛材料 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102508857B1 (ko) * | 2020-11-26 | 2023-03-09 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 등방 흑연 제조용 탄화 블록 제조방법 |
-
1997
- 1997-01-23 JP JP01018697A patent/JP3977472B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP2009078967A (ja) * | 2008-11-04 | 2009-04-16 | Toyo Tanso Kk | 高熱伝導黒鉛材料及びその製造方法 |
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| JP2013532773A (ja) * | 2010-07-29 | 2013-08-19 | エスゲーエル カーボン ソシエタス ヨーロピア | アルミニウム電解セル用のカソードブロックおよびその製造方法 |
| WO2019065018A1 (ja) * | 2017-09-28 | 2019-04-04 | 新日本テクノカーボン株式会社 | 黒鉛材料 |
| CN110248911A (zh) * | 2017-09-28 | 2019-09-17 | 新日本科技炭素株式会社 | 石墨材料 |
| JPWO2019065018A1 (ja) * | 2017-09-28 | 2019-11-14 | 新日本テクノカーボン株式会社 | 黒鉛材料 |
| US10550001B2 (en) | 2017-09-28 | 2020-02-04 | Nippon Techno-Carbon Co., Ltd. | Graphite material |
| EP3549925A4 (en) * | 2017-09-28 | 2020-07-15 | Nippon Techno-Carbon Co., Ltd. | GRAPHITE MATERIAL |
| CN110248911B (zh) * | 2017-09-28 | 2020-12-01 | 新日本科技炭素株式会社 | 石墨材料 |
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|---|---|
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