JPH10183153A - ディーゼルエンジン用潤滑油組成物 - Google Patents
ディーゼルエンジン用潤滑油組成物Info
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- JPH10183153A JPH10183153A JP29680997A JP29680997A JPH10183153A JP H10183153 A JPH10183153 A JP H10183153A JP 29680997 A JP29680997 A JP 29680997A JP 29680997 A JP29680997 A JP 29680997A JP H10183153 A JPH10183153 A JP H10183153A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 多量の硫黄酸化物（ＳＯX ）が排出され
るディーゼルエンジンに使用される潤滑油組成物であっ
て、この多量に排出されるＳＯX に対して優れた腐食摩
耗防止性を示すディーゼルエンジン用潤滑油組成物を提
供する。 【解決手段】 １００℃における動粘度が８〜３５ｍｍ
2 ／ｓである潤滑油基油に、（Ａ）過塩基性アルカリ土
類金属のスルホネート、フェネート及びサリチレートか
ら選ばれる化合物、（Ｂ）ＩＲスペクトルの吸光度ピー
クの強度比（α／β：αは１５５０±１０ｃｍ-1の吸光
度ピークの強度、βは１７００±１０ｃｍ-1の吸光度ピ
ークの強度）が０．００５以下であるビス型コハク酸イ
ミド系化合物を配合してなるディーゼルエンジン用潤滑
油組成物である。
るディーゼルエンジンに使用される潤滑油組成物であっ
て、この多量に排出されるＳＯX に対して優れた腐食摩
耗防止性を示すディーゼルエンジン用潤滑油組成物を提
供する。 【解決手段】 １００℃における動粘度が８〜３５ｍｍ
2 ／ｓである潤滑油基油に、（Ａ）過塩基性アルカリ土
類金属のスルホネート、フェネート及びサリチレートか
ら選ばれる化合物、（Ｂ）ＩＲスペクトルの吸光度ピー
クの強度比（α／β：αは１５５０±１０ｃｍ-1の吸光
度ピークの強度、βは１７００±１０ｃｍ-1の吸光度ピ
ークの強度）が０．００５以下であるビス型コハク酸イ
ミド系化合物を配合してなるディーゼルエンジン用潤滑
油組成物である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はディーゼルエンジン
用潤滑油組成物に関し、特に船舶用２サイクルエンジン
のシリンダー油として好適な潤滑油組成物に関する。
用潤滑油組成物に関し、特に船舶用２サイクルエンジン
のシリンダー油として好適な潤滑油組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ディーゼルエンジンに使用され
る燃料は硫黄分が多いため、ディーゼルエンジン排ガス
には多量の硫黄酸化物（ＳＯX ）が含まれている。この
ＳＯXは排ガス中の水分と反応して硫酸が生成する。生
成した多量の硫酸は、ディーゼルエンジン用潤滑油の油
膜を破断し、ディーゼルエンジンの構成材料を腐食させ
摩耗させる。特に、船舶用２サイクルエンジンにおいて
は、シリンダーライナーやピストンリングが腐食摩耗の
厳しい部分であり、この腐食摩耗を防止する能力を有す
ることが、ディーゼルエンジン用潤滑油にとって非常に
重要なことである。従来では、過塩基性の金属系清浄分
散剤をある程度添加すれば、生成した硫酸はそれにより
中和されるため、シリンダーライナーやピストンリング
の腐食摩耗の問題は生じなかった。ところが、最近の陸
上ディーゼルエンジンでは、排ガス対策として排ガスを
循環させて再燃焼させるシステム（ＥＧＲ）を装備して
おり、その結果排ガス中のＳＯX は従来のディーゼルエ
ンジンよりも増加の傾向を示している。また、船舶用デ
ィーゼルエンジンにおいても、最近では経費節減のため
に、硫黄分が多い低品質の燃料が多く用いられており、
陸上ディーゼルエンジンと同様に、排ガス中のＳＯX は
増加の傾向を示している。このような、多量のＳＯX が
水分と反応して生成した多量の硫酸は、過塩基性の金属
系清浄分散剤の量を単純に増加させただけでは、腐食摩
耗を防止できる程度までに中和されることはない。それ
で、金属系清浄分散剤を無灰型分散剤などの添加剤とを
組み合わせることにより、金属系清浄分散剤の酸中和作
用を促進し、シリンダーライナーやピストンリングの摩
耗腐食を防止する試みがなされている。例えば、特開平
６−２７１８８５号公報の実施例には、Ｃａ−サリチレ
ートとビス型のアルケニルコハク酸イミドを含む添加剤
が開示されているが、そこで使用されているビス型のア
ルケニルコハク酸イミドで酸中和作用を促進するには、
さらにアミンモリブデンコンプレックスをも添加する必
要がある。
る燃料は硫黄分が多いため、ディーゼルエンジン排ガス
には多量の硫黄酸化物（ＳＯX ）が含まれている。この
ＳＯXは排ガス中の水分と反応して硫酸が生成する。生
成した多量の硫酸は、ディーゼルエンジン用潤滑油の油
膜を破断し、ディーゼルエンジンの構成材料を腐食させ
摩耗させる。特に、船舶用２サイクルエンジンにおいて
は、シリンダーライナーやピストンリングが腐食摩耗の
厳しい部分であり、この腐食摩耗を防止する能力を有す
ることが、ディーゼルエンジン用潤滑油にとって非常に
重要なことである。従来では、過塩基性の金属系清浄分
散剤をある程度添加すれば、生成した硫酸はそれにより
中和されるため、シリンダーライナーやピストンリング
の腐食摩耗の問題は生じなかった。ところが、最近の陸
上ディーゼルエンジンでは、排ガス対策として排ガスを
循環させて再燃焼させるシステム（ＥＧＲ）を装備して
おり、その結果排ガス中のＳＯX は従来のディーゼルエ
ンジンよりも増加の傾向を示している。また、船舶用デ
ィーゼルエンジンにおいても、最近では経費節減のため
に、硫黄分が多い低品質の燃料が多く用いられており、
陸上ディーゼルエンジンと同様に、排ガス中のＳＯX は
増加の傾向を示している。このような、多量のＳＯX が
水分と反応して生成した多量の硫酸は、過塩基性の金属
系清浄分散剤の量を単純に増加させただけでは、腐食摩
耗を防止できる程度までに中和されることはない。それ
で、金属系清浄分散剤を無灰型分散剤などの添加剤とを
組み合わせることにより、金属系清浄分散剤の酸中和作
用を促進し、シリンダーライナーやピストンリングの摩
耗腐食を防止する試みがなされている。例えば、特開平
６−２７１８８５号公報の実施例には、Ｃａ−サリチレ
ートとビス型のアルケニルコハク酸イミドを含む添加剤
が開示されているが、そこで使用されているビス型のア
ルケニルコハク酸イミドで酸中和作用を促進するには、
さらにアミンモリブデンコンプレックスをも添加する必
要がある。
【０００３】一方、酸中和反応速度はシリンダーライナ
ーやピストンリングの腐食摩耗と相関があることが知ら
れており、潤滑油の酸中和反応速度を評価すれば、ディ
ーゼルエンジン用潤滑油のシリンダーライナーやピスト
ンリングの摩耗腐食防止能力を評価することができる。
ーやピストンリングの腐食摩耗と相関があることが知ら
れており、潤滑油の酸中和反応速度を評価すれば、ディ
ーゼルエンジン用潤滑油のシリンダーライナーやピスト
ンリングの摩耗腐食防止能力を評価することができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記観点か
らなされたもので、多量のＳＯX が排出されるディーゼ
ルエンジンに使用される潤滑油組成物であって、この多
量に排出されるＳＯX に対して優れた腐食摩耗防止性を
示すディーゼルエンジン用潤滑油組成物を提供すること
を目的とするものである。
らなされたもので、多量のＳＯX が排出されるディーゼ
ルエンジンに使用される潤滑油組成物であって、この多
量に排出されるＳＯX に対して優れた腐食摩耗防止性を
示すディーゼルエンジン用潤滑油組成物を提供すること
を目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前述した酸
中和速度に着目して鋭意研究を重ねた結果、特定の過塩
基性アルカリ土類金属化合物と特定のコハク酸イミド系
化合物を併用することにより本発明の目的を効果的に達
成しうることを見出し本発明を完成したものである。
中和速度に着目して鋭意研究を重ねた結果、特定の過塩
基性アルカリ土類金属化合物と特定のコハク酸イミド系
化合物を併用することにより本発明の目的を効果的に達
成しうることを見出し本発明を完成したものである。
【０００６】すなわち、本発明は、１００℃における動
粘度が８〜３５ｍｍ2 ／ｓである潤滑油基油と、（Ａ）
過塩基性アルカリ土類金属のスルホネート、フェネート
及びサリチレートからなる群から選ばれる少なくとも一
種の化合物、（Ｂ）ＩＲスペクトルの吸光度ピークの強
度比（α／β：αは１５５０±１０ｃｍ-1の吸光度ピー
クの強度、βは１７００±１０ｃｍ-1の吸光度ピークの
強度）が０．００５以下であるビス型コハク酸イミド系
化合物からなるディーゼルエンジン用潤滑油組成物であ
る。
粘度が８〜３５ｍｍ2 ／ｓである潤滑油基油と、（Ａ）
過塩基性アルカリ土類金属のスルホネート、フェネート
及びサリチレートからなる群から選ばれる少なくとも一
種の化合物、（Ｂ）ＩＲスペクトルの吸光度ピークの強
度比（α／β：αは１５５０±１０ｃｍ-1の吸光度ピー
クの強度、βは１７００±１０ｃｍ-1の吸光度ピークの
強度）が０．００５以下であるビス型コハク酸イミド系
化合物からなるディーゼルエンジン用潤滑油組成物であ
る。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態を説
明する。先ず、本発明のディーゼルエンジン用潤滑油組
成物における潤滑油基油として、１００℃における動粘
度が８〜３５ｍｍ2 ／ｓ、好ましくは１０〜２５ｍｍ2
／ｓの鉱油及び／又は合成油が用いられる。基油の動粘
度が３５ｍｍ2 ／ｓより高いと燃費が悪化し、逆に、８
未満であると蒸発性が高く、オイル消費が多くなり好ま
しくない。また、この基油の低温流動性の指標である流
動点については特に制限はないが、通常−１０℃以下で
あることが好ましい。
明する。先ず、本発明のディーゼルエンジン用潤滑油組
成物における潤滑油基油として、１００℃における動粘
度が８〜３５ｍｍ2 ／ｓ、好ましくは１０〜２５ｍｍ2
／ｓの鉱油及び／又は合成油が用いられる。基油の動粘
度が３５ｍｍ2 ／ｓより高いと燃費が悪化し、逆に、８
未満であると蒸発性が高く、オイル消費が多くなり好ま
しくない。また、この基油の低温流動性の指標である流
動点については特に制限はないが、通常−１０℃以下で
あることが好ましい。
【０００８】このような鉱油，合成油は各種のものがあ
り、用途などに応じて適宜選定すればよい。鉱油として
は、例えばパラフィン系鉱油，ナフテン系鉱油，中間基
系鉱油などが挙げられ、具体例としては、溶剤精製また
は水添精製による軽質ニュートラル油，中質ニュートラ
ル油，重質ニュートラル油，ブライトストックなどを挙
げることができる。
り、用途などに応じて適宜選定すればよい。鉱油として
は、例えばパラフィン系鉱油，ナフテン系鉱油，中間基
系鉱油などが挙げられ、具体例としては、溶剤精製また
は水添精製による軽質ニュートラル油，中質ニュートラ
ル油，重質ニュートラル油，ブライトストックなどを挙
げることができる。
【０００９】一方合成油としては、例えば、ポリα−オ
レフィン，α−オレフィンコポリマー，ポリブテン，ア
ルキルベンゼン，ポリオールエステル，二塩基酸エステ
ル，ポリオキシアルキレングリコール，ポリオキシアル
キレングリコールエステル，ポリオキシアルキレングリ
コールエーテルなどを挙げることができる。これらの基
油は、それぞれ単独で、あるいは二種以上を組み合わせ
て使用することができ、鉱油と合成油を組み合わせて使
用してもよい。
レフィン，α−オレフィンコポリマー，ポリブテン，ア
ルキルベンゼン，ポリオールエステル，二塩基酸エステ
ル，ポリオキシアルキレングリコール，ポリオキシアル
キレングリコールエステル，ポリオキシアルキレングリ
コールエーテルなどを挙げることができる。これらの基
油は、それぞれ単独で、あるいは二種以上を組み合わせ
て使用することができ、鉱油と合成油を組み合わせて使
用してもよい。
【００１０】次に、潤滑油基油に配合される（Ａ），
（Ｂ）成分について説明する。（Ａ）成分 本発明の（Ａ）成分は、従来金属系清浄分散剤として使
用されている過塩基性アルカリ土類金属のスルホネー
ト、フェネート及びサリチレートからなる群から選ばれ
る化合物である。これら化合物の好ましい全塩基価は１
００〜６００ｍｇＫＯＨ／ｇ（ＪＩＳ Ｋ−２５０１：
過塩素酸法）である。全塩基価が１００ｍｇＫＯＨ／ｇ
より低いと、添加量を多くしないと効果が得られないた
め、経済的に不利である。一方、塩基価が６００ｍｇＫ
ＯＨ／ｇを超えると、潤滑油中の灰分が増加し、長時間
使用した場合多量のデポジットが生成するおそれがあり
好ましくない。
（Ｂ）成分について説明する。（Ａ）成分 本発明の（Ａ）成分は、従来金属系清浄分散剤として使
用されている過塩基性アルカリ土類金属のスルホネー
ト、フェネート及びサリチレートからなる群から選ばれ
る化合物である。これら化合物の好ましい全塩基価は１
００〜６００ｍｇＫＯＨ／ｇ（ＪＩＳ Ｋ−２５０１：
過塩素酸法）である。全塩基価が１００ｍｇＫＯＨ／ｇ
より低いと、添加量を多くしないと効果が得られないた
め、経済的に不利である。一方、塩基価が６００ｍｇＫ
ＯＨ／ｇを超えると、潤滑油中の灰分が増加し、長時間
使用した場合多量のデポジットが生成するおそれがあり
好ましくない。
【００１１】（Ａ）成分として使用できる過塩基性アル
カリ土類金属のスルホネートは、各種スルホン酸のアル
カリ土類金属塩であり、通常、各種スルホン酸のアルカ
リ土類金属塩を炭酸化する方法により得られる。このス
ルホン酸としては、芳香族石油スルホン酸、アルキルス
ルホン酸、アリールスルホン酸、アルキルアリールスル
ホン酸等の各種スルホン酸が使用できる。これらのうち
好適なものとして、具体的には、ドデシルベンゼンスル
ホン酸、ジラウリルセチルベンゼンスルホン酸、パラフ
ィンワックス置換ベンゼンスルホン酸、ポリオレフィン
置換ベンゼンスルホン酸、ポリイソブチレン置換ベンゼ
ンスルホン酸、ナフタレンスルホン酸などを挙げること
ができる。
カリ土類金属のスルホネートは、各種スルホン酸のアル
カリ土類金属塩であり、通常、各種スルホン酸のアルカ
リ土類金属塩を炭酸化する方法により得られる。このス
ルホン酸としては、芳香族石油スルホン酸、アルキルス
ルホン酸、アリールスルホン酸、アルキルアリールスル
ホン酸等の各種スルホン酸が使用できる。これらのうち
好適なものとして、具体的には、ドデシルベンゼンスル
ホン酸、ジラウリルセチルベンゼンスルホン酸、パラフ
ィンワックス置換ベンゼンスルホン酸、ポリオレフィン
置換ベンゼンスルホン酸、ポリイソブチレン置換ベンゼ
ンスルホン酸、ナフタレンスルホン酸などを挙げること
ができる。
【００１２】より好ましい過塩基性アルカリ土類金属の
スルホネートとして、次の一般式（１）または（２）に
示される化合物に、さらにアルカリ土類金属の炭酸塩が
付加した化合物を挙げることができる。
スルホネートとして、次の一般式（１）または（２）に
示される化合物に、さらにアルカリ土類金属の炭酸塩が
付加した化合物を挙げることができる。
【００１３】
【化１】
【００１４】（ここで、式中、Ｒ1 ，Ｒ2 は、それぞれ
アルキル基、好ましくは炭素数２０〜３０のアルキル基
であり、Ｒ1 ，Ｒ2 は同じであっても異なってもよい。
またＭは、アルカリ土類金属、好ましくは、カルシウ
ム、マグネシウム、バリウムを表わす。）
アルキル基、好ましくは炭素数２０〜３０のアルキル基
であり、Ｒ1 ，Ｒ2 は同じであっても異なってもよい。
またＭは、アルカリ土類金属、好ましくは、カルシウ
ム、マグネシウム、バリウムを表わす。）
【００１５】
【化２】
【００１６】（ここで、式中、Ｒ1 ，Ｒ2 ，Ｍは、それ
ぞれ一般式（１）と同じである。また、Ｒ3 はアルキレ
ン基、好ましくは炭素数１０〜４０、さらに好ましくは
炭素数２０〜３０のアルキレン基を表わす。） また他の（Ａ）成分である過塩基性アルカリ土類金属の
フェネートは、アルキルフェノール又は硫化アルキルフ
ェノールのアルカリ土類金属塩であり、通常、アルキル
フェノールまたは硫化アルキルフェノールのアルカリ土
類金属塩を炭酸化する方法により得られる。
ぞれ一般式（１）と同じである。また、Ｒ3 はアルキレ
ン基、好ましくは炭素数１０〜４０、さらに好ましくは
炭素数２０〜３０のアルキレン基を表わす。） また他の（Ａ）成分である過塩基性アルカリ土類金属の
フェネートは、アルキルフェノール又は硫化アルキルフ
ェノールのアルカリ土類金属塩であり、通常、アルキル
フェノールまたは硫化アルキルフェノールのアルカリ土
類金属塩を炭酸化する方法により得られる。
【００１７】好ましい過塩基性アルカリ土類金属のフェ
ネートとしては、次の一般式（３）または（４）に示さ
れる化合物にアルカリ土類金属の炭酸塩を付加させた化
合物を挙げることができる。
ネートとしては、次の一般式（３）または（４）に示さ
れる化合物にアルカリ土類金属の炭酸塩を付加させた化
合物を挙げることができる。
【００１８】
【化３】
【００１９】（ここで、式中、Ｒ4 ，Ｒ5 は、それぞれ
アルキル基、好ましくは炭素数１〜４０、さらに好まし
くは炭素数５〜３０のアルキル基であり、Ｒ4 ，Ｒ5 は
同じであっても異なってもよい。またＭは、アルカリ土
類金属、好ましくは、カルシウム、マグネシウム、バリ
ウムを示し、ｘは１または２の整数である。）
アルキル基、好ましくは炭素数１〜４０、さらに好まし
くは炭素数５〜３０のアルキル基であり、Ｒ4 ，Ｒ5 は
同じであっても異なってもよい。またＭは、アルカリ土
類金属、好ましくは、カルシウム、マグネシウム、バリ
ウムを示し、ｘは１または２の整数である。）
【００２０】
【化４】
【００２１】（ここで、式中、Ｒ4 ，Ｒ5 ，Ｍ，ｘは、
それぞれ式（３）と同じである。） さらにその他の（Ａ）成分である過塩基性アルカリ土類
金属のサリチレートは、アルキルサリチル酸のアルカリ
土類金属塩であり、通常、炭素数８〜１８のα−オレフ
ィンでフェノールをアルキル化し、次いでコルベシュミ
ット反応でカルボキシル基を導入した後、複分解し、炭
酸化する方法により得られる。
それぞれ式（３）と同じである。） さらにその他の（Ａ）成分である過塩基性アルカリ土類
金属のサリチレートは、アルキルサリチル酸のアルカリ
土類金属塩であり、通常、炭素数８〜１８のα−オレフ
ィンでフェノールをアルキル化し、次いでコルベシュミ
ット反応でカルボキシル基を導入した後、複分解し、炭
酸化する方法により得られる。
【００２２】具体的には、次の式（５）に示される化合
物にアルカリ土類金属の炭酸塩を付加した化合物が過塩
基性アルカリ土類金属のサリチレートとして使用でき
る。
物にアルカリ土類金属の炭酸塩を付加した化合物が過塩
基性アルカリ土類金属のサリチレートとして使用でき
る。
【００２３】
【化５】
【００２４】（ここで、式中、Ｒ6 ，Ｒ7 は、それぞれ
アルキル基、好ましくは炭素数１〜４０、さらに好まし
くは炭素数５〜３０のアルキル基であり、Ｒ6 ，Ｒ7 は
同じであっても異なってもよい。またＭは、アルカリ土
類金属、好ましくは、カルシウム、マグネシウム、バリ
ウムを示し、ｘは１または２の整数である。） アルキルサリチル酸の具体的例としては、ドデシルサリ
チル酸，ドデシルメチルサリチル酸，テトラデシルサリ
チル酸，ヘキサデシルサリチル酸，オクタデシルサリチ
ル酸，ジオクチルサリチル酸などを挙げることができ
る。
アルキル基、好ましくは炭素数１〜４０、さらに好まし
くは炭素数５〜３０のアルキル基であり、Ｒ6 ，Ｒ7 は
同じであっても異なってもよい。またＭは、アルカリ土
類金属、好ましくは、カルシウム、マグネシウム、バリ
ウムを示し、ｘは１または２の整数である。） アルキルサリチル酸の具体的例としては、ドデシルサリ
チル酸，ドデシルメチルサリチル酸，テトラデシルサリ
チル酸，ヘキサデシルサリチル酸，オクタデシルサリチ
ル酸，ジオクチルサリチル酸などを挙げることができ
る。
【００２５】以上のスルホネート，フェネート，サリチ
レートのアルカリ土類金属としては、カルシウム，バリ
ウム，マグネシウム等が挙げられるが、効果の点でカル
シウムが好ましい。本発明においては、上記（Ａ）成分
は一種用いてもよく、二種以上を用いてもよい。また、
その配合量は、組成物全量基準で、５〜４０重量％の範
囲が好ましく、１０〜３０重量％の範囲がより好まし
い。５重量％未満では、（Ｂ）成分との相乗効果による
酸中和効果が不十分な場合があり、４０重量％を超えて
も、配合量に相当する効果の向上がみられない場合があ
る。
レートのアルカリ土類金属としては、カルシウム，バリ
ウム，マグネシウム等が挙げられるが、効果の点でカル
シウムが好ましい。本発明においては、上記（Ａ）成分
は一種用いてもよく、二種以上を用いてもよい。また、
その配合量は、組成物全量基準で、５〜４０重量％の範
囲が好ましく、１０〜３０重量％の範囲がより好まし
い。５重量％未満では、（Ｂ）成分との相乗効果による
酸中和効果が不十分な場合があり、４０重量％を超えて
も、配合量に相当する効果の向上がみられない場合があ
る。
【００２６】（Ｂ）成分 ビス型コハク酸イミド系無灰分散剤としては、アルケニ
ルコハク酸イミドとアルキルコハク酸イミドが挙げられ
る。これらのビス型コハク酸イミドは、ＩＲスペクトル
において、１５５０±１０ｃｍ-1の吸光度ピークの強度
αと１７００±１０ｃｍ-1の吸光度ピークの強度βの比
α／βが０．００５以下、好ましくは０．００３以下で
ある。この値が０．００５を超えると、酸中和効果が不
十分となり好ましくない。
ルコハク酸イミドとアルキルコハク酸イミドが挙げられ
る。これらのビス型コハク酸イミドは、ＩＲスペクトル
において、１５５０±１０ｃｍ-1の吸光度ピークの強度
αと１７００±１０ｃｍ-1の吸光度ピークの強度βの比
α／βが０．００５以下、好ましくは０．００３以下で
ある。この値が０．００５を超えると、酸中和効果が不
十分となり好ましくない。
【００２７】なお、吸光度ピークの強度とは、バックグ
ランドを差し引いた、そのピーク高さをいう。アルケニ
ルコハク酸イミドは、通常、下記の一般式（６）
ランドを差し引いた、そのピーク高さをいう。アルケニ
ルコハク酸イミドは、通常、下記の一般式（６）
【００２８】
【化６】
【００２９】（ここで、式中、Ｒ8 ，Ｒ9 はそれぞれ炭
素数２〜１５のオレフィン重合物から形成された数平均
分子量２００〜４０００、好ましくは５００〜３００
０、さらに好ましくは７００〜２３００であるアルケニ
ル基を示し、それらはたがいに同一でも異なっていても
よく、Ｒ10，Ｒ11はそれぞれ炭素数２〜５のアルキレン
基を示し、それらはたがいに同一でも異なっていてもよ
い。ｎは０又は１〜１０の整数である。）で表される。
この一般式（６）中のＲ8 ，Ｒ9 の好ましいアルケニル
基はポリイソブテニル基である。
素数２〜１５のオレフィン重合物から形成された数平均
分子量２００〜４０００、好ましくは５００〜３００
０、さらに好ましくは７００〜２３００であるアルケニ
ル基を示し、それらはたがいに同一でも異なっていても
よく、Ｒ10，Ｒ11はそれぞれ炭素数２〜５のアルキレン
基を示し、それらはたがいに同一でも異なっていてもよ
い。ｎは０又は１〜１０の整数である。）で表される。
この一般式（６）中のＲ8 ，Ｒ9 の好ましいアルケニル
基はポリイソブテニル基である。
【００３０】上記ビス型アルケニルコハク酸イミドは、
ポリイソブテンやエチレン−プロピレン共重合体を無水
マレイン酸と反応させた後、ポリアミンと反応させて得
ることができる。このポリアミンの例としては、例え
ば、エチレンジアミン，プロピレンジアミン，ブチレン
ジアミン，ペンチレンジアミンなどの単一アルキレンジ
アミン、ジエチレントリアミン，トリエチレンテトラミ
ン，テトラエチレンペンタミン，ペンタエチレンヘキサ
ミン，ジブチレントリアミン，トリブチレンテトラミ
ン，ペンタペンチレンヘキサミンなどのポリアルキレン
ポリアミンなどを挙げることができる。
ポリイソブテンやエチレン−プロピレン共重合体を無水
マレイン酸と反応させた後、ポリアミンと反応させて得
ることができる。このポリアミンの例としては、例え
ば、エチレンジアミン，プロピレンジアミン，ブチレン
ジアミン，ペンチレンジアミンなどの単一アルキレンジ
アミン、ジエチレントリアミン，トリエチレンテトラミ
ン，テトラエチレンペンタミン，ペンタエチレンヘキサ
ミン，ジブチレントリアミン，トリブチレンテトラミ
ン，ペンタペンチレンヘキサミンなどのポリアルキレン
ポリアミンなどを挙げることができる。
【００３１】ビス型アルキルコハク酸イミドは、前述の
ポリアミンとの反応前、または反応後に前記一般式
（６）のＲ8 ，Ｒ9 のアルケニル基を水添することによ
って得られる。本発明においては、上記（Ｂ）成分は一
種用いてもよく、二種以上を用いてもよい。また、その
配合量は、組成物全量基準で、０．１〜３重量％の範囲
が好ましく、より好ましくは０．２〜２重量％の範囲、
さらに好ましくは０．３〜２重量％の範囲である。０．
１重量％未満では、（Ａ）成分との相乗効果による酸中
和効果が不十分な場合があり、３重量％を超えても、配
合量に相当する効果の向上がみられない場合がある。
ポリアミンとの反応前、または反応後に前記一般式
（６）のＲ8 ，Ｒ9 のアルケニル基を水添することによ
って得られる。本発明においては、上記（Ｂ）成分は一
種用いてもよく、二種以上を用いてもよい。また、その
配合量は、組成物全量基準で、０．１〜３重量％の範囲
が好ましく、より好ましくは０．２〜２重量％の範囲、
さらに好ましくは０．３〜２重量％の範囲である。０．
１重量％未満では、（Ａ）成分との相乗効果による酸中
和効果が不十分な場合があり、３重量％を超えても、配
合量に相当する効果の向上がみられない場合がある。
【００３２】なお、本発明の組成物の全塩基価は、３０
〜１５０ｍｇＫＯＨ／ｇ（ＪＩＳＫ−２５０１：過塩素
酸法）の範囲に調整しておくのが好ましい。より好まし
くは、４０〜１００ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲である。全塩
基価が３０ｍｇＫＯＨ／ｇ未満であると酸中和性が劣
り、全塩基価が１５０ｍｇＫＯＨ／ｇより高いと潤滑油
中の灰分が増加し、長時間使用した場合多量のデポジッ
トが生成するおそれがある。
〜１５０ｍｇＫＯＨ／ｇ（ＪＩＳＫ−２５０１：過塩素
酸法）の範囲に調整しておくのが好ましい。より好まし
くは、４０〜１００ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲である。全塩
基価が３０ｍｇＫＯＨ／ｇ未満であると酸中和性が劣
り、全塩基価が１５０ｍｇＫＯＨ／ｇより高いと潤滑油
中の灰分が増加し、長時間使用した場合多量のデポジッ
トが生成するおそれがある。
【００３３】また、本発明の組成物はその全窒素原子濃
度が、１０〜２００重量ｐｐｍの範囲に調整しておくの
が好ましく、２０〜１００重量ｐｐｍの範囲がより好ま
しい。全窒素原子濃度が、１０重量ｐｐｍ未満であると
酸中和効果が劣り、２００重量ｐｐｍより高いと潤滑油
が酸化劣化する過程でスラッジが生成しやすくなるおそ
れがある。
度が、１０〜２００重量ｐｐｍの範囲に調整しておくの
が好ましく、２０〜１００重量ｐｐｍの範囲がより好ま
しい。全窒素原子濃度が、１０重量ｐｐｍ未満であると
酸中和効果が劣り、２００重量ｐｐｍより高いと潤滑油
が酸化劣化する過程でスラッジが生成しやすくなるおそ
れがある。
【００３４】本発明の組成物は、潤滑油基油に上記
（Ａ）及び（Ｂ）成分を配合することにより得られる
が、通常潤滑油の物性向上のために、酸化防止剤，粘度
指数向上剤，金属不活性剤，流動点降下剤，耐摩耗剤，
消泡剤，極圧剤などの添加剤を適宜配合することもでき
る。このような添加剤は様々なものがあるが、特に制限
はなく、従来から知られている各種添加剤が使用でき
る。酸化防止剤としては、例えばアルキル化ジフェニル
アミン，フェニル−α−ナフチルアミンなどのアミン系
化合物、２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール，４，４’
−メチレンビス−（２，６−ジ−ｔ−ブチルフエノー
ル）などのフェノール系化合物を挙げることができ、こ
れらは、通常、組成物全量基準で、０．０５〜２重量％
の割合で使用される。粘度指数向上剤としては、例えば
ポリメチルメタクリレート系，ポリイソブチレン系，エ
チレン−プロピレン共重合体系，スチレン−イソプレン
共重合体系，スチレン−ブタジエン水添共重合体系など
を挙げることができ、これらは、通常、組成物全量基準
で、０．５〜３０重量％の割合で使用される。金属不活
性剤としては、ベンゾトリアゾール，チアジアゾール，
アルケニルコハク酸エステルなどを挙げることができ、
これらは、通常、組成物全量基準で、０．００５〜１重
量％の割合で使用される。流動点降下剤としては、ポリ
アルキルメタクリレート，ポリアルキルスチレンなどを
挙げることができ、これらは、通常、組成物全量基準
で、０．０１〜１重量％の割合で使用される。耐摩耗剤
としては、ＭｏＤＴＰ，ＭｏＤＴＣなどの有機モリブデ
ン化合物、ＺｎＤＴＰなどの有機亜鉛化合物、アルキル
メルカプチルボレートなどの有機ホウ素化合物、グラフ
ァイト，二硫化モリブデン，硫化アンチモン，ホウ素化
合物，ポリテトラフルオロエチレンなどの固体潤滑剤系
耐摩耗剤などを挙げることができ、これらは、通常、組
成物全量基準で、０．１〜３重量％の割合で使用され
る。消泡剤としては、ジメチルポリシロキサン，ポリア
クリレートなどを挙げることができ、通常、組成物全量
基準で、０．０００５〜１重量％の割合で使用される。
極圧剤としては、硫化油脂，ジアリルジスルフィドなど
を挙げることができ、通常、組成物全量基準で、０．１
〜１５重量％の割合で使用される。
（Ａ）及び（Ｂ）成分を配合することにより得られる
が、通常潤滑油の物性向上のために、酸化防止剤，粘度
指数向上剤，金属不活性剤，流動点降下剤，耐摩耗剤，
消泡剤，極圧剤などの添加剤を適宜配合することもでき
る。このような添加剤は様々なものがあるが、特に制限
はなく、従来から知られている各種添加剤が使用でき
る。酸化防止剤としては、例えばアルキル化ジフェニル
アミン，フェニル−α−ナフチルアミンなどのアミン系
化合物、２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール，４，４’
−メチレンビス−（２，６−ジ−ｔ−ブチルフエノー
ル）などのフェノール系化合物を挙げることができ、こ
れらは、通常、組成物全量基準で、０．０５〜２重量％
の割合で使用される。粘度指数向上剤としては、例えば
ポリメチルメタクリレート系，ポリイソブチレン系，エ
チレン−プロピレン共重合体系，スチレン−イソプレン
共重合体系，スチレン−ブタジエン水添共重合体系など
を挙げることができ、これらは、通常、組成物全量基準
で、０．５〜３０重量％の割合で使用される。金属不活
性剤としては、ベンゾトリアゾール，チアジアゾール，
アルケニルコハク酸エステルなどを挙げることができ、
これらは、通常、組成物全量基準で、０．００５〜１重
量％の割合で使用される。流動点降下剤としては、ポリ
アルキルメタクリレート，ポリアルキルスチレンなどを
挙げることができ、これらは、通常、組成物全量基準
で、０．０１〜１重量％の割合で使用される。耐摩耗剤
としては、ＭｏＤＴＰ，ＭｏＤＴＣなどの有機モリブデ
ン化合物、ＺｎＤＴＰなどの有機亜鉛化合物、アルキル
メルカプチルボレートなどの有機ホウ素化合物、グラフ
ァイト，二硫化モリブデン，硫化アンチモン，ホウ素化
合物，ポリテトラフルオロエチレンなどの固体潤滑剤系
耐摩耗剤などを挙げることができ、これらは、通常、組
成物全量基準で、０．１〜３重量％の割合で使用され
る。消泡剤としては、ジメチルポリシロキサン，ポリア
クリレートなどを挙げることができ、通常、組成物全量
基準で、０．０００５〜１重量％の割合で使用される。
極圧剤としては、硫化油脂，ジアリルジスルフィドなど
を挙げることができ、通常、組成物全量基準で、０．１
〜１５重量％の割合で使用される。
【００３５】
【実施例】次に、本発明を実施例によりさらに詳しく説
明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定され
るものではない。 実施例１，２及び比較例１〜３ 第１表に示す割合でそれぞれの成分を混合し、実施例及
び比較例のディーゼルエンジン用潤滑油組成物を調製し
た。なお、実施例と比較例のディーゼルエンジン用潤滑
油組成物は全て全塩基価を７１．４ｍｇＫＯＨ／ｇに調
整した。これら実施例と比較例の組成物につき、下記の
要領で酸中和反応速度の評価及び安定性試験を行った。
その結果を第１表に示す。
明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定され
るものではない。 実施例１，２及び比較例１〜３ 第１表に示す割合でそれぞれの成分を混合し、実施例及
び比較例のディーゼルエンジン用潤滑油組成物を調製し
た。なお、実施例と比較例のディーゼルエンジン用潤滑
油組成物は全て全塩基価を７１．４ｍｇＫＯＨ／ｇに調
整した。これら実施例と比較例の組成物につき、下記の
要領で酸中和反応速度の評価及び安定性試験を行った。
その結果を第１表に示す。
【００３６】（１）酸中和反応速度の評価法 枝付き１リットルの丸底フラスコに、供試油として実施
例及び比較例の組成物１００ｇ入れ、供試油が２００℃
になったら濃度３５．９Ｎの硫酸１ミリリットルを添加
し攪拌する。下記の反応式（１）のように酸中和反応に
より炭酸ガスが発生する。 ＣａＣＯ3 ＋Ｈ2 ＳＯ4 →ＣａＳＯ4 ＋Ｈ2 Ｏ＋ＣＯ2 ↑ ・・・（１） 。発生した炭酸ガスによる圧力変動（硫酸添加３０秒後
の系内の圧力上昇）から酸中和反応速度を評価する。圧
力上昇値が大きいほど、腐食摩耗を抑制できると評価さ
れる。 （２）安定性試験 実施例及び比較例のディーゼルエンジン用潤滑油組成物
を１ケ月間放置し、透明度をチェックした。 ○・・・透明 ×・・・曇り有り
例及び比較例の組成物１００ｇ入れ、供試油が２００℃
になったら濃度３５．９Ｎの硫酸１ミリリットルを添加
し攪拌する。下記の反応式（１）のように酸中和反応に
より炭酸ガスが発生する。 ＣａＣＯ3 ＋Ｈ2 ＳＯ4 →ＣａＳＯ4 ＋Ｈ2 Ｏ＋ＣＯ2 ↑ ・・・（１） 。発生した炭酸ガスによる圧力変動（硫酸添加３０秒後
の系内の圧力上昇）から酸中和反応速度を評価する。圧
力上昇値が大きいほど、腐食摩耗を抑制できると評価さ
れる。 （２）安定性試験 実施例及び比較例のディーゼルエンジン用潤滑油組成物
を１ケ月間放置し、透明度をチェックした。 ○・・・透明 ×・・・曇り有り
【００３７】
【表１】
【００３８】＊１：鉱油，動粘度２０ｍｍ2 ／ｓ（１０
０℃） ＊２：全塩基価５１０ｍｇＫＯＨ／ｇ（ＪＩＳ Ｋ−２
５０１：過塩素酸法） ＊３：全塩基価２５０ｍｇＫＯＨ／ｇ（ＪＩＳ Ｋ−２
５０１：過塩素酸法） ＊４：ポリイソブテニル基の数平均分子量１０００，窒
素分含有量０．９５重量％ ＊５：ポリイソブテニル基の数平均分子量１０００，窒
素分含有量２．０２重量％
０℃） ＊２：全塩基価５１０ｍｇＫＯＨ／ｇ（ＪＩＳ Ｋ−２
５０１：過塩素酸法） ＊３：全塩基価２５０ｍｇＫＯＨ／ｇ（ＪＩＳ Ｋ−２
５０１：過塩素酸法） ＊４：ポリイソブテニル基の数平均分子量１０００，窒
素分含有量０．９５重量％ ＊５：ポリイソブテニル基の数平均分子量１０００，窒
素分含有量２．０２重量％
【００３９】
【発明の効果】本発明のディーゼルエンジン用潤滑油組
成物は、極めて速い酸中和速度を示し、多量に排出され
るＳＯX に対して優れた腐食摩耗防止性を示し、特に船
舶用２サイクルエンジンのシリンダー油として好適であ
る。
成物は、極めて速い酸中和速度を示し、多量に排出され
るＳＯX に対して優れた腐食摩耗防止性を示し、特に船
舶用２サイクルエンジンのシリンダー油として好適であ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ１０Ｎ 10:04 20:00 20:02 30:00 30:04 40:25
Claims (4)
- 【請求項１】 １００℃における動粘度が８〜３５ｍｍ
2 ／ｓの潤滑油基油と、（Ａ）過塩基性アルカリ土類金
属のスルホネート、フェネート及びサリチレートからな
る群から選ばれる少なくとも一種の化合物及び（Ｂ）Ｉ
Ｒスペクトルの吸光度ピークの強度比（α／β：αは１
５５０±１０ｃｍ-1の吸光度ピークの強度、βは１７０
０±１０ｃｍ-1の吸光度ピークの強度）が０．００５以
下であるビス型コハク酸イミド系化合物からなるディー
ゼルエンジン用潤滑油組成物。 - 【請求項２】 組成物の全量基準で、（Ａ）成分が５〜
４０重量％、（Ｂ）成分が０．１〜３重量％である請求
項１に記載のディーゼルエンジン用潤滑油組成物。 - 【請求項３】 全塩基価が３０〜１５０ｍｇＫＯＨ／ｇ
である請求項１又は２に記載のディーゼルエンジン用潤
滑油組成物。 - 【請求項４】 組成物の全量基準で、窒素原子濃度が１
０〜２００重量ｐｐｍである請求項１〜３のいずれかに
記載のディーゼルエンジン用潤滑油組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29680997A JPH10183153A (ja) | 1996-10-29 | 1997-10-29 | ディーゼルエンジン用潤滑油組成物 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-286269 | 1996-10-29 | ||
| JP28626996 | 1996-10-29 | ||
| JP29680997A JPH10183153A (ja) | 1996-10-29 | 1997-10-29 | ディーゼルエンジン用潤滑油組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10183153A true JPH10183153A (ja) | 1998-07-14 |
Family
ID=26556236
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29680997A Pending JPH10183153A (ja) | 1996-10-29 | 1997-10-29 | ディーゼルエンジン用潤滑油組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10183153A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001089788A (ja) * | 1999-09-13 | 2001-04-03 | Infineum Internatl Ltd | 船舶ディーゼルシリンダの潤滑 |
| JP2001294884A (ja) * | 2000-03-31 | 2001-10-23 | Chevron Oronite Co Llc | 空冷二ストロークサイクルエンジン用潤滑剤組成物 |
| JP2002241780A (ja) * | 2001-02-20 | 2002-08-28 | Chevron Texaco Japan Ltd | ディーゼル内燃機関の慣らし運転用潤滑油組成物 |
| JP2004107645A (ja) * | 2002-07-30 | 2004-04-08 | Infineum Internatl Ltd | Ｅｒｇを備えるディーゼルエンジン及び潤滑油組成物 |
| JP2007197700A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-08-09 | Chevron Japan Ltd | ディーゼル内燃機関用潤滑油組成物 |
| JP2009270113A (ja) * | 2008-05-08 | 2009-11-19 | Chevron Oronite Technology Bv | 潤滑油組成物及び低硫黄舶用重質燃料油での使用方法 |
| JP2012211337A (ja) * | 2004-10-06 | 2012-11-01 | Lubrizol Corp:The | スルホネートを含有する潤滑組成物 |
| KR20190066630A (ko) * | 2016-10-18 | 2019-06-13 | 셰브런 오로나이트 테크놀로지 비.브이. | 선박용 디젤 윤활유 조성물 |
| WO2022168935A1 (ja) * | 2021-02-05 | 2022-08-11 | 出光興産株式会社 | 潤滑油組成物 |
-
1997
- 1997-10-29 JP JP29680997A patent/JPH10183153A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001089788A (ja) * | 1999-09-13 | 2001-04-03 | Infineum Internatl Ltd | 船舶ディーゼルシリンダの潤滑 |
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| JP4703015B2 (ja) * | 2001-02-20 | 2011-06-15 | シェブロンジャパン株式会社 | ディーゼル内燃機関の慣らし運転用潤滑油組成物 |
| JP2002241780A (ja) * | 2001-02-20 | 2002-08-28 | Chevron Texaco Japan Ltd | ディーゼル内燃機関の慣らし運転用潤滑油組成物 |
| JP2004107645A (ja) * | 2002-07-30 | 2004-04-08 | Infineum Internatl Ltd | Ｅｒｇを備えるディーゼルエンジン及び潤滑油組成物 |
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| JP2009270113A (ja) * | 2008-05-08 | 2009-11-19 | Chevron Oronite Technology Bv | 潤滑油組成物及び低硫黄舶用重質燃料油での使用方法 |
| KR20190066630A (ko) * | 2016-10-18 | 2019-06-13 | 셰브런 오로나이트 테크놀로지 비.브이. | 선박용 디젤 윤활유 조성물 |
| JP2019530781A (ja) * | 2016-10-18 | 2019-10-24 | シェブロン・オロナイト・テクノロジー・ビー．ブイ． | 船舶用ディーゼル潤滑油組成物 |
| US11230684B2 (en) | 2016-10-18 | 2022-01-25 | Chevron Oronite Technology B.V. | Marine diesel lubricant oil compositions |
| WO2022168935A1 (ja) * | 2021-02-05 | 2022-08-11 | 出光興産株式会社 | 潤滑油組成物 |
| JP7164764B1 (ja) * | 2021-02-05 | 2022-11-01 | 出光興産株式会社 | 潤滑油組成物 |
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Legal Events
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