JPH1017723A - 良摺動性ポリオレフィン系複合樹脂組成物 - Google Patents
良摺動性ポリオレフィン系複合樹脂組成物Info
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- JPH1017723A JPH1017723A JP18804796A JP18804796A JPH1017723A JP H1017723 A JPH1017723 A JP H1017723A JP 18804796 A JP18804796 A JP 18804796A JP 18804796 A JP18804796 A JP 18804796A JP H1017723 A JPH1017723 A JP H1017723A
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- Japan
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- resin
- resin composition
- polyolefin
- weight
- carbon black
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 絶縁性の高い樹脂材料と長時間摺動させても
静電気を生じず、しかも自身及び相手材ともに摩耗の少
ない良摺動性ポリオレフィン系複合樹脂組成物を提供す
ることを目的とする。 【解決手段】 ポリオレフィン系樹脂４５〜９０重量％
と、異方性を有する無機充填材５〜４０重量％と、カー
ボンブラック５〜１５重量％とからなる良摺動性ポリオ
レフィン系複合樹脂組成物を提供する。
静電気を生じず、しかも自身及び相手材ともに摩耗の少
ない良摺動性ポリオレフィン系複合樹脂組成物を提供す
ることを目的とする。 【解決手段】 ポリオレフィン系樹脂４５〜９０重量％
と、異方性を有する無機充填材５〜４０重量％と、カー
ボンブラック５〜１５重量％とからなる良摺動性ポリオ
レフィン系複合樹脂組成物を提供する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、絶縁性が高い樹脂
材料と長時間摺動させても静電気を生じず、しかも自身
及び相手材料ともに摩耗性が少なく、スイッチ、キーボ
ード、各種ギア、複写機・プリンターの紙送り部材、シ
ートパレット、搬送用ベルトコンベアのローラー、掃除
機のブラシ等の材料として好適な良摺動性ポリオレフィ
ン系複合樹脂組成物に関する。
材料と長時間摺動させても静電気を生じず、しかも自身
及び相手材料ともに摩耗性が少なく、スイッチ、キーボ
ード、各種ギア、複写機・プリンターの紙送り部材、シ
ートパレット、搬送用ベルトコンベアのローラー、掃除
機のブラシ等の材料として好適な良摺動性ポリオレフィ
ン系複合樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】家電製品などにおいて、その小型化や軽
量化が日進月歩で進められていることは、周知の事実で
ある。それに伴い、それら製品の内部に用いられる部品
の樹脂化比率が高まり、これまで金属が用いられてきた
摺動部材にも樹脂が採用され、さらなる性能の向上が求
められている。
量化が日進月歩で進められていることは、周知の事実で
ある。それに伴い、それら製品の内部に用いられる部品
の樹脂化比率が高まり、これまで金属が用いられてきた
摺動部材にも樹脂が採用され、さらなる性能の向上が求
められている。
【０００３】従来の樹脂製摺動部材は、ポリアセタール
やポリアミドが用いられている。しかし、これらポリア
セタールやポリアミドなどからなる樹脂製摺動部材は、
特に相手材が樹脂などの絶縁物質であった場合、摩擦に
よる静電気により、周囲の埃や塵を吸着したり、相手材
と固着したりする問題が見受けられた。そのため、これ
らの改善のために、カーボンブラックを練り込み、帯電
防止性を持たせる試みが行なわれているが、これにより
相手材の摩耗を早めるという欠点が生じており、その改
善が求められていた。
やポリアミドが用いられている。しかし、これらポリア
セタールやポリアミドなどからなる樹脂製摺動部材は、
特に相手材が樹脂などの絶縁物質であった場合、摩擦に
よる静電気により、周囲の埃や塵を吸着したり、相手材
と固着したりする問題が見受けられた。そのため、これ
らの改善のために、カーボンブラックを練り込み、帯電
防止性を持たせる試みが行なわれているが、これにより
相手材の摩耗を早めるという欠点が生じており、その改
善が求められていた。
【０００４】ところで、ポリオレフィン系の樹脂は、最
も広範な分野に用いられる樹脂であるが、一般に摺動部
材として用いた場合、耐摩耗性に劣るため、これらの用
途に対応できていないのが現状である。
も広範な分野に用いられる樹脂であるが、一般に摺動部
材として用いた場合、耐摩耗性に劣るため、これらの用
途に対応できていないのが現状である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、従来技
術の有する前述の欠点を解消すべく鋭意研究を重ねた結
果、安価な樹脂であり、流動性が良好なため成形性が優
れている汎用性の高いポリオレフィン系樹脂をベースと
し、これに異方性を有する無機充填材とカーボンブラッ
クとを同時に配合することにより、絶縁性の高い樹脂材
料と長時間摺動させても静電気を生じず、しかも自身及
び相手材ともに摩耗の少ない良摺動性ポリオレフィン系
複合樹脂組成物が得られることを見出し、この知見に基
づいて、本発明を完成するに到った。
術の有する前述の欠点を解消すべく鋭意研究を重ねた結
果、安価な樹脂であり、流動性が良好なため成形性が優
れている汎用性の高いポリオレフィン系樹脂をベースと
し、これに異方性を有する無機充填材とカーボンブラッ
クとを同時に配合することにより、絶縁性の高い樹脂材
料と長時間摺動させても静電気を生じず、しかも自身及
び相手材ともに摩耗の少ない良摺動性ポリオレフィン系
複合樹脂組成物が得られることを見出し、この知見に基
づいて、本発明を完成するに到った。
【０００６】本発明は、絶縁性の高い樹脂材料と長時間
摺動させても静電気を生じず、しかも自身及び相手材と
もに摩耗の少ない良摺動性ポリオレフィン系複合樹脂組
成物を提供することを目的とするものである。
摺動させても静電気を生じず、しかも自身及び相手材と
もに摩耗の少ない良摺動性ポリオレフィン系複合樹脂組
成物を提供することを目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、ポ
リオレフィン系樹脂４５〜９０重量％と、異方性を有す
る無機充填材５〜４０重量％と、カーボンブラック５〜
１５重量％とからなる良摺動性ポリオレフィン系複合樹
脂組成物を提供するものである。
リオレフィン系樹脂４５〜９０重量％と、異方性を有す
る無機充填材５〜４０重量％と、カーボンブラック５〜
１５重量％とからなる良摺動性ポリオレフィン系複合樹
脂組成物を提供するものである。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明においては、ポリオレフィ
ン系樹脂として、通常市販されている全てのポリオレフ
ィン樹脂が利用可能である。ポリオレフィン樹脂の例と
しては、エチレン、プロピレン、ブテン−１、３−メチ
ルブテン−１、３−メチルペンテン−１、４−メチルペ
ンテン−１などのα−オレフィンの単独重合体、或いは
これらの２種以上を組み合わせた共重合体、さらには、
これらと他の共重合可能な不飽和単量体との共重合体な
どが挙げられる。このようなポリオレフィン系樹脂とし
ては、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポ
リ−４−メチルペンテン−１などが好ましく用いられ
る。ここでポリエチレン系樹脂としては、高密度ポリエ
チレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直
鎖状ポリエチレン、超高分子量ポリエチレン、エチレン
−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アクリル酸エチル共
重合体などが挙げられる。また、ポリプロピレン系樹脂
としては、アタクチックポリプロピレン、シンジオタク
チックポリプロピレン、アイソタクチックポリプロピレ
ン、プロピレン−エチレンブロック共重合体、プロピレ
ン−エチレンランダム共重合体などが挙げられる。
ン系樹脂として、通常市販されている全てのポリオレフ
ィン樹脂が利用可能である。ポリオレフィン樹脂の例と
しては、エチレン、プロピレン、ブテン−１、３−メチ
ルブテン−１、３−メチルペンテン−１、４−メチルペ
ンテン−１などのα−オレフィンの単独重合体、或いは
これらの２種以上を組み合わせた共重合体、さらには、
これらと他の共重合可能な不飽和単量体との共重合体な
どが挙げられる。このようなポリオレフィン系樹脂とし
ては、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポ
リ−４−メチルペンテン−１などが好ましく用いられ
る。ここでポリエチレン系樹脂としては、高密度ポリエ
チレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直
鎖状ポリエチレン、超高分子量ポリエチレン、エチレン
−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アクリル酸エチル共
重合体などが挙げられる。また、ポリプロピレン系樹脂
としては、アタクチックポリプロピレン、シンジオタク
チックポリプロピレン、アイソタクチックポリプロピレ
ン、プロピレン−エチレンブロック共重合体、プロピレ
ン−エチレンランダム共重合体などが挙げられる。
【０００９】本発明においては、これらのポリオレフィ
ン系樹脂の中でも、ポリプロピレン系樹脂とポリエチレ
ン系樹脂との混合樹脂が好ましく、とりわけ２３０℃、
２．１６kg荷重の条件で測定したメルトフローレイト
（以下、ＭＦＲと略記する。）が５〜３０ｇ／１０分で
あるポリプロピレン（プロピレン単独重合体）と、比重
が０．９５４〜０．９７０であり、かつ温度１９０℃、
荷重２．１６kgの条件で測定したＭＦＲが４〜２５ｇ／
１０分であるポリエチレン（エチレン単独重合体）との
混合樹脂が好適である。
ン系樹脂の中でも、ポリプロピレン系樹脂とポリエチレ
ン系樹脂との混合樹脂が好ましく、とりわけ２３０℃、
２．１６kg荷重の条件で測定したメルトフローレイト
（以下、ＭＦＲと略記する。）が５〜３０ｇ／１０分で
あるポリプロピレン（プロピレン単独重合体）と、比重
が０．９５４〜０．９７０であり、かつ温度１９０℃、
荷重２．１６kgの条件で測定したＭＦＲが４〜２５ｇ／
１０分であるポリエチレン（エチレン単独重合体）との
混合樹脂が好適である。
【００１０】ここで、ポリプロピレンのＭＦＲが５ｇ／
１０分未満であると、摩擦係数（摩擦抵抗）が増加する
傾向があり、一方、ポリプロピレンのＭＦＲが３０ｇ／
１０分を超えると、耐衝撃性が低下する傾向がみられ
る。また、ポリエチレンの比重が０．９５４未満である
と、摩擦係数が増加する傾向がみられ、一方、ポリエチ
レンの比重が０．９７０を超えると、耐衝撃性が低下す
る傾向となる。さらに、ポリエチレンのＭＦＲが４ｇ／
１０分未満であると、摩擦係数が増加する傾向が見ら
れ、一方、ポリエチレンのＭＦＲが２５ｇ／１０分を超
えると、機械的強度が低下する傾向がみられる。
１０分未満であると、摩擦係数（摩擦抵抗）が増加する
傾向があり、一方、ポリプロピレンのＭＦＲが３０ｇ／
１０分を超えると、耐衝撃性が低下する傾向がみられ
る。また、ポリエチレンの比重が０．９５４未満である
と、摩擦係数が増加する傾向がみられ、一方、ポリエチ
レンの比重が０．９７０を超えると、耐衝撃性が低下す
る傾向となる。さらに、ポリエチレンのＭＦＲが４ｇ／
１０分未満であると、摩擦係数が増加する傾向が見ら
れ、一方、ポリエチレンのＭＦＲが２５ｇ／１０分を超
えると、機械的強度が低下する傾向がみられる。
【００１１】なお、混合樹脂の混合割合は、ポリプロピ
レン系樹脂１０〜５５重量％に対して、ポリエチレン系
樹脂９０〜４５重量％とするのが好ましく、ポリプロピ
レン系樹脂１５〜４０重量％に対して、ポリエチレン系
樹脂８５〜６５重量％とするのが特に好ましい。ここ
で、ポリプロピレン系樹脂の割合が１５重量％未満とな
ると、摩擦係数が増加する傾向がみられる。また、ポリ
プロピレン系樹脂の割合が４０重量％を超えると、摩擦
係数が増加し、機械的強度（引張強度）、耐衝撃性が低
下する傾向がみられる。
レン系樹脂１０〜５５重量％に対して、ポリエチレン系
樹脂９０〜４５重量％とするのが好ましく、ポリプロピ
レン系樹脂１５〜４０重量％に対して、ポリエチレン系
樹脂８５〜６５重量％とするのが特に好ましい。ここ
で、ポリプロピレン系樹脂の割合が１５重量％未満とな
ると、摩擦係数が増加する傾向がみられる。また、ポリ
プロピレン系樹脂の割合が４０重量％を超えると、摩擦
係数が増加し、機械的強度（引張強度）、耐衝撃性が低
下する傾向がみられる。
【００１２】本発明において用いるポリオレフィン系樹
脂としては、上記したポリプロピレン系樹脂やポリエチ
レン系樹脂の他にも、ポリオレフィン系樹脂であれば、
超高分子量化したエチレン重合体や、摺動性の向上を目
的として設計された樹脂などを適宜使用することができ
る。
脂としては、上記したポリプロピレン系樹脂やポリエチ
レン系樹脂の他にも、ポリオレフィン系樹脂であれば、
超高分子量化したエチレン重合体や、摺動性の向上を目
的として設計された樹脂などを適宜使用することができ
る。
【００１３】次に、本発明においては、異方性を有する
無機充填材を用いる。ここで異方性を有する無機充填材
としては、板状、鱗片状、繊維状、針状、棒状、柱状な
どの形状を有する無機充填材が挙げられる。より具体的
な例を挙げると、板状、鱗片状の例としては、タルク、
マイカ、グラファイト、クレイなどがあり、繊維状、針
状の例としては、チタン酸カリウムウィスカー、繊維状
マグネシウムオキシサルフェート、酸化亜鉛ウィスカー
などがあり、さらに、柱状の例としてはワラストナイト
などがあるが、これらに限定されるものではない。本発
明において用いる、異方性を有する無機充填材として
は、これらタルク、マイカ、グラファイト、クレイ、チ
タン酸カリウムウィスカー、繊維状マグネシウムオキシ
サルフェート、酸化亜鉛ウィスカー及びワラストナイト
よりなる群から選ばれた１種以上のものが好ましい。
無機充填材を用いる。ここで異方性を有する無機充填材
としては、板状、鱗片状、繊維状、針状、棒状、柱状な
どの形状を有する無機充填材が挙げられる。より具体的
な例を挙げると、板状、鱗片状の例としては、タルク、
マイカ、グラファイト、クレイなどがあり、繊維状、針
状の例としては、チタン酸カリウムウィスカー、繊維状
マグネシウムオキシサルフェート、酸化亜鉛ウィスカー
などがあり、さらに、柱状の例としてはワラストナイト
などがあるが、これらに限定されるものではない。本発
明において用いる、異方性を有する無機充填材として
は、これらタルク、マイカ、グラファイト、クレイ、チ
タン酸カリウムウィスカー、繊維状マグネシウムオキシ
サルフェート、酸化亜鉛ウィスカー及びワラストナイト
よりなる群から選ばれた１種以上のものが好ましい。
【００１４】本発明において、このような異方性を有し
ない無機充填材、例えば、球状、無定形状、方状などの
無機充填材を用いると、摩擦係数が著しく増加し、その
上自己及び相手材の摩耗量も増加するため好ましくな
い。異方性を有しない無機充填材として、具体的には例
えば、（重質）炭酸カルシウムや（沈降性）硫酸バリウ
ムなどが挙げられる。ここで（重質）炭酸カルシウム
は、天然石を粉砕したものであって、無定形状である。
また、（沈降性）硫酸バリウムは、液相で沈降生成した
ものであるので、球状である。
ない無機充填材、例えば、球状、無定形状、方状などの
無機充填材を用いると、摩擦係数が著しく増加し、その
上自己及び相手材の摩耗量も増加するため好ましくな
い。異方性を有しない無機充填材として、具体的には例
えば、（重質）炭酸カルシウムや（沈降性）硫酸バリウ
ムなどが挙げられる。ここで（重質）炭酸カルシウム
は、天然石を粉砕したものであって、無定形状である。
また、（沈降性）硫酸バリウムは、液相で沈降生成した
ものであるので、球状である。
【００１５】ここで異方性を有する無機充填材の大きさ
は、一般的な充填材として用いられるものであれば、特
に限定されない。一般的に用いられる充填材の粒径の平
均粒径の範囲は、タルク（板状）は５〜１５μｍ、ワラ
ストナイト（針状）は２〜８μｍ、無機ウィスカー（繊
維状）は０．１〜５μｍ、マイカ（板状）は１０〜３０
μｍ、グラファイト（板状）は１０〜３０μｍである。
粒径および繊維径が大きくなると、摩擦係数が増大した
り、平滑性が低下したりする傾向となる。さらに、マイ
カやグラファイトの場合、粒径の大きいものを用いる
と、耐衝撃性の低下がみられる。なお、異方性を有する
無機充填材としてタルクを用いる場合、平均粒径が２０
μｍ以下のものが好ましく、特に上記したように、５〜
１５μｍのものが好ましい。平均粒径が２０μｍを超え
るものであると、耐衝撃性が低下し、機械的強度が低下
し、摩擦係数が大きくなり、自己及び相手材の摩耗量も
増加するため好ましくない。
は、一般的な充填材として用いられるものであれば、特
に限定されない。一般的に用いられる充填材の粒径の平
均粒径の範囲は、タルク（板状）は５〜１５μｍ、ワラ
ストナイト（針状）は２〜８μｍ、無機ウィスカー（繊
維状）は０．１〜５μｍ、マイカ（板状）は１０〜３０
μｍ、グラファイト（板状）は１０〜３０μｍである。
粒径および繊維径が大きくなると、摩擦係数が増大した
り、平滑性が低下したりする傾向となる。さらに、マイ
カやグラファイトの場合、粒径の大きいものを用いる
と、耐衝撃性の低下がみられる。なお、異方性を有する
無機充填材としてタルクを用いる場合、平均粒径が２０
μｍ以下のものが好ましく、特に上記したように、５〜
１５μｍのものが好ましい。平均粒径が２０μｍを超え
るものであると、耐衝撃性が低下し、機械的強度が低下
し、摩擦係数が大きくなり、自己及び相手材の摩耗量も
増加するため好ましくない。
【００１６】本発明においては、必要に応じて、このよ
うな異方性を有する無機充填材を２種類以上組み合わせ
て使用することもできる。
うな異方性を有する無機充填材を２種類以上組み合わせ
て使用することもできる。
【００１７】さらに、本発明においてはカーボンブラッ
クを用いる。本発明で使用するカーボンブラックとして
は、ファーネスブラック、サーマルブラック、アセチレ
ンブラックなど、通常市販されているものを用いること
ができるが、特に比表面積が７００m2/g以上であり、か
つジブチルフタレート吸油量が３００ml/mg 以上のもの
が好ましい。比表面積が７００m2/g未満であるか、或い
はジブチルフタレート吸油量が３００ml/mg 未満であっ
た場合には、摩耗量が増加する傾向となる。
クを用いる。本発明で使用するカーボンブラックとして
は、ファーネスブラック、サーマルブラック、アセチレ
ンブラックなど、通常市販されているものを用いること
ができるが、特に比表面積が７００m2/g以上であり、か
つジブチルフタレート吸油量が３００ml/mg 以上のもの
が好ましい。比表面積が７００m2/g未満であるか、或い
はジブチルフタレート吸油量が３００ml/mg 未満であっ
た場合には、摩耗量が増加する傾向となる。
【００１８】本発明の良摺動性ポリオレフィン系複合樹
脂組成物は、基本的には上記した如きポリオレフィン系
樹脂と、異方性を有する無機充填材と、カーボンブラッ
クとからなるものである。各成分の配合割合は、ポリオ
レフィン系樹脂４５〜９０重量％、好ましくは５５〜８
５重量％、異方性を有する無機充填材５〜４０重量％、
好ましくは１０〜３０重量％、カーボンブラック５〜１
５重量％である。
脂組成物は、基本的には上記した如きポリオレフィン系
樹脂と、異方性を有する無機充填材と、カーボンブラッ
クとからなるものである。各成分の配合割合は、ポリオ
レフィン系樹脂４５〜９０重量％、好ましくは５５〜８
５重量％、異方性を有する無機充填材５〜４０重量％、
好ましくは１０〜３０重量％、カーボンブラック５〜１
５重量％である。
【００１９】ここで本発明において主成分を構成するポ
リオレフィン樹脂の配合割合が４５重量％未満である
と、表面の平滑性が低下し、自己及び相手材の摩耗量が
増加するので好ましくない。また、ポリオレフィン樹脂
の配合割合が９０重量％を超えると、摩耗量が増加する
ため好ましくない。
リオレフィン樹脂の配合割合が４５重量％未満である
と、表面の平滑性が低下し、自己及び相手材の摩耗量が
増加するので好ましくない。また、ポリオレフィン樹脂
の配合割合が９０重量％を超えると、摩耗量が増加する
ため好ましくない。
【００２０】次に、異方性を有する無機充填材の配合割
合が５重量％未満であると、摩耗量が増加するので好ま
しくない。また、異方性を有する無機充填材の配合割合
が４０重量％を超えると、表面の平滑性が低下し、自己
及び相手材の摩耗量が増加するので好ましくない。
合が５重量％未満であると、摩耗量が増加するので好ま
しくない。また、異方性を有する無機充填材の配合割合
が４０重量％を超えると、表面の平滑性が低下し、自己
及び相手材の摩耗量が増加するので好ましくない。
【００２１】さらに、カーボンブラックの配合割合が５
重量％未満であると、静電気が生じるので好ましくな
い。また、カーボンブラックの配合割合が１５重量％を
超えると、摩擦係数の増加や、自己および相手材の摩耗
量の増加が生じるので好ましくない。
重量％未満であると、静電気が生じるので好ましくな
い。また、カーボンブラックの配合割合が１５重量％を
超えると、摩擦係数の増加や、自己および相手材の摩耗
量の増加が生じるので好ましくない。
【００２２】本発明の良摺動性ポリオレフィン系複合樹
脂組成物は、基本的には上記した如きポリオレフィン系
樹脂と、異方性を有する無機充填材と、カーボンブラッ
クとの３成分からなるものであるが、この他にも、通常
用いられる滑剤、酸化防止剤、帯電防止剤、紫外線防止
剤、難燃剤などを適宜使用することができる。
脂組成物は、基本的には上記した如きポリオレフィン系
樹脂と、異方性を有する無機充填材と、カーボンブラッ
クとの３成分からなるものであるが、この他にも、通常
用いられる滑剤、酸化防止剤、帯電防止剤、紫外線防止
剤、難燃剤などを適宜使用することができる。
【００２３】本発明の良摺動性ポリオレフィン系複合樹
脂組成物は、以上の各成分を溶融混練するものであれ
ば、製法は選ばない。例えば、ヘンシェルミキサーに代
表される高速攪拌機、単軸又は二軸の連続混練機、加圧
ニーダー、バンバリーミキサーに代表されるバッチ式混
練機、ロールミキサーなど、これらを単独または組み合
わせて用いる方法が挙げられる。
脂組成物は、以上の各成分を溶融混練するものであれ
ば、製法は選ばない。例えば、ヘンシェルミキサーに代
表される高速攪拌機、単軸又は二軸の連続混練機、加圧
ニーダー、バンバリーミキサーに代表されるバッチ式混
練機、ロールミキサーなど、これらを単独または組み合
わせて用いる方法が挙げられる。
【００２４】
【実施例】次に、本発明を実施例により詳しく説明する
が、本発明の範囲は、これによって制限されるものでは
ない。
が、本発明の範囲は、これによって制限されるものでは
ない。
【００２５】実施例１〜３５、比較例１〜１４及び参考
例１〜２ 複合樹脂組成物の製造は、第１表に示す配合割合で、以
下に示す各成分を、二軸混練機（池貝（株）製、ＰＣＭ
４５II）を用い、バレル温度１９０〜２２０℃で溶融混
練し、ストランドカットにてペレット化して得た。ここ
で得られた各複合樹脂組成物から、射出成形機（日精樹
脂工業（株）製、ＦＳ−１５０Ｓ）により、シリンダー
温度１９０〜２１０℃、金型温度４０℃にて試験片を作
成し、摩擦特性、機械的強度、帯電防止性を測定した。
結果を第１表に示す。
例１〜２ 複合樹脂組成物の製造は、第１表に示す配合割合で、以
下に示す各成分を、二軸混練機（池貝（株）製、ＰＣＭ
４５II）を用い、バレル温度１９０〜２２０℃で溶融混
練し、ストランドカットにてペレット化して得た。ここ
で得られた各複合樹脂組成物から、射出成形機（日精樹
脂工業（株）製、ＦＳ−１５０Ｓ）により、シリンダー
温度１９０〜２１０℃、金型温度４０℃にて試験片を作
成し、摩擦特性、機械的強度、帯電防止性を測定した。
結果を第１表に示す。
【００２６】１．ポリオレフィン系樹脂 （１）ポリプロピレン Ｉ ：出光ポリプロ Ｊ４００Ｍ（ＭＦＲ＝ ５ｇ／10
分） II ：出光ポリプロ Ｊ９００Ｇ（ＭＦＲ＝ 13 ｇ／10
分） III ：出光ポリプロ Ｙ３００５ＧＴ（ＭＦＲ＝ 30 ｇ
／10分） IV ：出光ポリプロ Ｅ２００Ｇ（ＭＦＲ＝ 1.5ｇ／10
分） Ｖ ：出光ポリプロ Ｙ３００５ＧＴ（ＭＦＲ＝ 50 ｇ
／10分）
分） II ：出光ポリプロ Ｊ９００Ｇ（ＭＦＲ＝ 13 ｇ／10
分） III ：出光ポリプロ Ｙ３００５ＧＴ（ＭＦＲ＝ 30 ｇ
／10分） IV ：出光ポリプロ Ｅ２００Ｇ（ＭＦＲ＝ 1.5ｇ／10
分） Ｖ ：出光ポリプロ Ｙ３００５ＧＴ（ＭＦＲ＝ 50 ｇ
／10分）
【００２７】（２）ポリエチレン ｉ ：出光ポリエチレン１２０Ｊ（ｄ＝0.956 、ＭＦＲ
＝ 19 ｇ／10分） ii ：出光ポリエチレン２３２Ｊ（ｄ＝0.962 、ＭＦＲ
＝６ｇ／10分） iii ：出光ポリエチレン２１２Ｊ（ｄ＝0.968 、ＭＦＲ
＝５ｇ／10分） iv ：出光ポリエチレン２０７４Ｇ（ｄ＝0.940 、ＭＦ
Ｒ＝25ｇ／10分）
＝ 19 ｇ／10分） ii ：出光ポリエチレン２３２Ｊ（ｄ＝0.962 、ＭＦＲ
＝６ｇ／10分） iii ：出光ポリエチレン２１２Ｊ（ｄ＝0.968 、ＭＦＲ
＝５ｇ／10分） iv ：出光ポリエチレン２０７４Ｇ（ｄ＝0.940 、ＭＦ
Ｒ＝25ｇ／10分）
【００２８】２．無機充填材 ・タルクａ：平均粒径２０μm のタルク ・タルクｂ：平均粒径１５μm のタルク ・タルクｃ：平均粒径 ８μm のタルク ・ワラストナイト：ワラストナイトの325 メッシュ品 ・チタン酸カリ：大塚化学（株）製のチタン酸カリウム
ウィスカー、ティスモD105 ・ＺｎＯウイスカ：松下アムテック（株）製の酸化亜鉛
ウィスカー、パナテトラ ・グラファイト：グラファイトの325 メッシュ品 ・マイカ：白マイカ（ 200メッシュ品） ・炭酸カルシウム：重質炭酸カルシウム（平均粒径１０
μm ） ・硫酸バリウム：沈降性硫酸バリウム（平均粒径２μm
）
ウィスカー、ティスモD105 ・ＺｎＯウイスカ：松下アムテック（株）製の酸化亜鉛
ウィスカー、パナテトラ ・グラファイト：グラファイトの325 メッシュ品 ・マイカ：白マイカ（ 200メッシュ品） ・炭酸カルシウム：重質炭酸カルシウム（平均粒径１０
μm ） ・硫酸バリウム：沈降性硫酸バリウム（平均粒径２μm
）
【００２９】３．カーボンブラック（ＣＢ） Ａ：ケッチェンブラックEC（ライオン（株）製）（ジブ
チルフタレート吸油量350ml/100g、比表面積800m2/g ） Ｂ：アセチレンブラック（ジブチルフタレート吸油量20
0ml/100g、比表面積 80m2/g ）
チルフタレート吸油量350ml/100g、比表面積800m2/g ） Ｂ：アセチレンブラック（ジブチルフタレート吸油量20
0ml/100g、比表面積 80m2/g ）
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】
【表４】
【００３４】
【表５】
【００３５】
【表６】
【００３６】
【表７】
【００３７】〔第１表の脚注〕 ＊１：摩擦係数＝１０００番研磨金型にて、８０×８０
×３．２mmの試験片を作成し、鈴木式摩擦摩耗試験機
（JIS K7218 ）を用い、１kg/cm2×５００mm/minの条件
下、リングオンプレート法（プレートを各組成物とし、
ＡＢＳ樹脂製のリングを相手材として使用した。）によ
り測定した。0.6 未満の数値であることが望ましい。
×３．２mmの試験片を作成し、鈴木式摩擦摩耗試験機
（JIS K7218 ）を用い、１kg/cm2×５００mm/minの条件
下、リングオンプレート法（プレートを各組成物とし、
ＡＢＳ樹脂製のリングを相手材として使用した。）によ
り測定した。0.6 未満の数値であることが望ましい。
【００３８】＊２：摩耗量＝＊１に記載した摩擦係数測
定試験と同様の試験法及び条件下で、摩擦係数測定後の
各組成物（プレート）の重量減量より算出した。15×10
-4(mm3/kg ・km) 未満の数値であることが望ましい。
定試験と同様の試験法及び条件下で、摩擦係数測定後の
各組成物（プレート）の重量減量より算出した。15×10
-4(mm3/kg ・km) 未満の数値であることが望ましい。
【００３９】＊３：相手材摩耗量＝＊１に記載した摩擦
係数測定試験と同様の試験法及び条件下で、摩擦係数測
定後のリング（ＡＢＳ樹脂製）の重量減量より算出し
た。10×10-5(mm3/kg ・km) 未満の数値であることが望
ましい。
係数測定試験と同様の試験法及び条件下で、摩擦係数測
定後のリング（ＡＢＳ樹脂製）の重量減量より算出し
た。10×10-5(mm3/kg ・km) 未満の数値であることが望
ましい。
【００４０】＊４：表面粗さ＝３０００番研磨金型に
て、１００×１００×３mmの試験片を作成し、表面粗さ
計測機（（株）東京精密製、サーフコム３５０Ａ）を用
いて、Ｒａ値（中心線平均粗さ）を測定し、評価した。
10×10-2未満の数値であることが望ましい。
て、１００×１００×３mmの試験片を作成し、表面粗さ
計測機（（株）東京精密製、サーフコム３５０Ａ）を用
いて、Ｒａ値（中心線平均粗さ）を測定し、評価した。
10×10-2未満の数値であることが望ましい。
【００４１】＊５：引張強度＝ＡＳＴＭ Ｄ ６３８に
準拠して測定。20 MPaを超える数値であることが望まし
い。
準拠して測定。20 MPaを超える数値であることが望まし
い。
【００４２】＊６：アイゾッド衝撃強度＝ＡＳＴＭ Ｄ
２５６に準拠（ノッチなし）して測定した。20 kJ/m2
を超える数値であることが望ましい。
２５６に準拠（ノッチなし）して測定した。20 kJ/m2
を超える数値であることが望ましい。
【００４３】＊７：帯電防止性＝３０００番研磨金型に
て、１００×１００×３mmの試験片を作成し、これをダ
ートチャンバー（（有）植木工作所製、ＭＴ式ダートチ
ャンバー）の中央部に固定し、ブロワーで複写機用トナ
ーを５分間試験片に噴射し、試験片表面に付着したトナ
ーの様子を目視観察し、以下の基準で判定した。
て、１００×１００×３mmの試験片を作成し、これをダ
ートチャンバー（（有）植木工作所製、ＭＴ式ダートチ
ャンバー）の中央部に固定し、ブロワーで複写機用トナ
ーを５分間試験片に噴射し、試験片表面に付着したトナ
ーの様子を目視観察し、以下の基準で判定した。
【００４４】・帯電防止性の判定基準 ○：表面にダストは見られない。 △：部分的にダストが見られる。 ×：全体的にダストが見られる。
【００４５】実施例３６〜４１ ポリオレフィン系樹脂として、下記に示す摺動性ポリオ
レフィンを用い、かつ配合組成を第２表に示す通りとし
た他は、『実施例１〜３５、比較例１〜１４及び参考例
１〜２』と同様にして複合樹脂組成物を製造し、試験片
を作成し、摩擦特性、機械的強度、帯電防止性を測定し
た。結果を第２表に示す。
レフィンを用い、かつ配合組成を第２表に示す通りとし
た他は、『実施例１〜３５、比較例１〜１４及び参考例
１〜２』と同様にして複合樹脂組成物を製造し、試験片
を作成し、摩擦特性、機械的強度、帯電防止性を測定し
た。結果を第２表に示す。
【００４６】・摺動性ポリオレフィン α：トクヤマ（株）製、ポリファインMF75C β：三井石油化学（株）製、リュブマーL5000
【００４７】
【表８】
【００４８】〔第２表の脚注〕 ＊１〜＊７は、第１表と同様である。
【００４９】比較例１５及び比較例１６ ポリオレフィン系樹脂の代わりに、下記に示すポリアセ
タール（ＰＯＭ）又はポリアミド（ＰＡ６）を用い、か
つ、配合組成を第３表に示す通りとした他は、『実施例
１〜３５、比較例１〜１４及び参考例１〜２』と同様に
して複合樹脂組成物を製造し、試験片を作成し、摩擦特
性、機械的強度、帯電防止性を測定した。結果を第３表
に示す。
タール（ＰＯＭ）又はポリアミド（ＰＡ６）を用い、か
つ、配合組成を第３表に示す通りとした他は、『実施例
１〜３５、比較例１〜１４及び参考例１〜２』と同様に
して複合樹脂組成物を製造し、試験片を作成し、摩擦特
性、機械的強度、帯電防止性を測定した。結果を第３表
に示す。
【００５０】・ポリアセタール（ＰＯＭ）：ポリプラス
チック（株）製、ジュラコンＭ90−44 ・ポリアミド（ＰＡ６）：宇部興産（株）製、ＵＢＥ10
31Ｂ
チック（株）製、ジュラコンＭ90−44 ・ポリアミド（ＰＡ６）：宇部興産（株）製、ＵＢＥ10
31Ｂ
【００５１】
【表９】
【００５２】〔第３表の脚注〕 ＊１〜＊７は、第１表と同様である。
【００５３】
【発明の効果】本発明のポリオレフィン系複合樹脂組成
物は、摩擦係数が低く、０．６未満の摩擦係数を示す。
また、本発明のポリオレフィン系複合樹脂組成物は、帯
電防止性が高い。従って、本発明のポリオレフィン系複
合樹脂組成物は、ＡＢＳ樹脂などのような絶縁性の高い
材料と長時間摺動させても、静電気を生じることがな
く、摩擦による静電気により、周囲の埃や塵を吸収した
り、相手材と固着したりすることがない。
物は、摩擦係数が低く、０．６未満の摩擦係数を示す。
また、本発明のポリオレフィン系複合樹脂組成物は、帯
電防止性が高い。従って、本発明のポリオレフィン系複
合樹脂組成物は、ＡＢＳ樹脂などのような絶縁性の高い
材料と長時間摺動させても、静電気を生じることがな
く、摩擦による静電気により、周囲の埃や塵を吸収した
り、相手材と固着したりすることがない。
【００５４】さらに、本発明のポリオレフィン系複合樹
脂組成物は、自身は勿論のこと、相手材の耐摩耗性にも
優れており、しかも平滑性や機械的強度にも優れたもの
である。
脂組成物は、自身は勿論のこと、相手材の耐摩耗性にも
優れており、しかも平滑性や機械的強度にも優れたもの
である。
【００５５】以上の如く、本発明のポリオレフィン系複
合樹脂組成物は、摺動性（低摩擦係数、低摩耗、非帯電
性）に優れたものであるため、スイッチ、キーボード、
各種ギア、複写機・プリンターの紙送り部材、シートッ
パレット、搬送用ベルトコンベアのローラー、掃除機の
ブラシ等の材料として好適に利用することができる。
合樹脂組成物は、摺動性（低摩擦係数、低摩耗、非帯電
性）に優れたものであるため、スイッチ、キーボード、
各種ギア、複写機・プリンターの紙送り部材、シートッ
パレット、搬送用ベルトコンベアのローラー、掃除機の
ブラシ等の材料として好適に利用することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｌ 23/10 ＬＣＤ Ｃ０８Ｌ 23/10 ＬＣＤ
Claims (5)
- 【請求項１】 ポリオレフィン系樹脂４５〜９０重量％
と、異方性を有する無機充填材５〜４０重量％と、カー
ボンブラック５〜１５重量％とからなる良摺動性ポリオ
レフィン系複合樹脂組成物。 - 【請求項２】 ポリオレフィン系樹脂として、温度２３
０℃、荷重２．１６kgの条件で測定したメルトフローレ
イトが５〜３０ｇ／１０分であるポリプロピレンと、比
重が０．９５４〜０．９７０であり、かつ温度１９０
℃、荷重２．１６kgの条件で測定したメルトフローレイ
トが４〜２５ｇ／１０分であるポリエチレンとの混合樹
脂を用いる請求項１記載の樹脂組成物。 - 【請求項３】 混合樹脂が、ポリプロピレン１０〜５５
重量％と、ポリエチレン９０〜４５重量％とからなるも
のである請求項２記載の樹脂組成物。 - 【請求項４】 無機充填材が、タルク、マイカ、グラフ
ァイト、クレイ、チタン酸カリウムウィスカー、繊維状
マグネシウムオキシサルフェート、酸化亜鉛ウィスカー
及びワラストナイトよりなる群から選ばれた１種以上の
ものである請求項１乃至３のいずれかに記載の樹脂組成
物。 - 【請求項５】 カーボンブラックとして、比表面積が７
００m2/g以上であり、かつジブチルフタレート吸油量が
３００ml/mg 以上のものを用いる請求項１乃至４のいず
れかに記載の樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18804796A JPH1017723A (ja) | 1996-07-01 | 1996-07-01 | 良摺動性ポリオレフィン系複合樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18804796A JPH1017723A (ja) | 1996-07-01 | 1996-07-01 | 良摺動性ポリオレフィン系複合樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1017723A true JPH1017723A (ja) | 1998-01-20 |
Family
ID=16216761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18804796A Withdrawn JPH1017723A (ja) | 1996-07-01 | 1996-07-01 | 良摺動性ポリオレフィン系複合樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1017723A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010024310A (ja) * | 2008-07-17 | 2010-02-04 | Kinugawa Rubber Ind Co Ltd | 摺動性組成物および摺動製品 |
| JP2019035005A (ja) * | 2017-08-10 | 2019-03-07 | 王子ホールディングス株式会社 | セルロース繊維含有樹脂組成物及びその製造方法、並びに成形体の製造方法 |
| CN113527786A (zh) * | 2020-04-14 | 2021-10-22 | 中国石油化工股份有限公司 | 超高分子量聚乙烯组合物及其制备方法、超高分子量聚乙烯管及其制备方法和应用及复合管 |
| WO2022074731A1 (ja) * | 2020-10-06 | 2022-04-14 | 日本サニパック株式会社 | 樹脂組成物、樹脂組成物により成形されたフィルム、及び、フィルムの製造方法 |
| WO2024061004A1 (zh) * | 2022-09-21 | 2024-03-28 | 武汉金发科技有限公司 | 一种各向同性电磁屏蔽聚丙烯复合材料及其制备和应用 |
-
1996
- 1996-07-01 JP JP18804796A patent/JPH1017723A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010024310A (ja) * | 2008-07-17 | 2010-02-04 | Kinugawa Rubber Ind Co Ltd | 摺動性組成物および摺動製品 |
| JP2019035005A (ja) * | 2017-08-10 | 2019-03-07 | 王子ホールディングス株式会社 | セルロース繊維含有樹脂組成物及びその製造方法、並びに成形体の製造方法 |
| CN113527786A (zh) * | 2020-04-14 | 2021-10-22 | 中国石油化工股份有限公司 | 超高分子量聚乙烯组合物及其制备方法、超高分子量聚乙烯管及其制备方法和应用及复合管 |
| CN113527786B (zh) * | 2020-04-14 | 2022-12-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 超高分子量聚乙烯组合物及其制备方法、超高分子量聚乙烯管及其制备方法和应用及复合管 |
| WO2022074731A1 (ja) * | 2020-10-06 | 2022-04-14 | 日本サニパック株式会社 | 樹脂組成物、樹脂組成物により成形されたフィルム、及び、フィルムの製造方法 |
| WO2024061004A1 (zh) * | 2022-09-21 | 2024-03-28 | 武汉金发科技有限公司 | 一种各向同性电磁屏蔽聚丙烯复合材料及其制备和应用 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030902 |