JPH10153171A - 両頭ピストン式可変容量型圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 クラッチレス化を達成可能な両頭ピストン式
可変容量型圧縮機を提供すること。 【解決手段】 電磁開閉弁６６は、クランク室２２と外
部冷媒回路３６との接続位置に設けられている。同電磁
開閉弁６６は、ソレノイド６６ａと同ソレノイド６６ａ
の励磁・消磁により動作される弁体６６ｂとを備えてい
る。そして、例えば、冷房不要時や外部冷媒回路上の蒸
発器３９においてフロストが発生しそうな場合等には、
電磁開閉弁６６を消磁することにより外部冷媒回路３６
とクランク室２２との連通を遮断し、同外部冷媒回路３
６上の冷媒循環を阻止する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、車両空調
システムに適用される両頭ピストン式可変容量型圧縮機
に関する。

【０００２】

【従来の技術】この種の圧縮機においては、シリンダボ
アがシリンダブロックに形成され、同シリンダボア内に
は両頭型のピストンが収容されている。クランク室はシ
リンダブロックに形成され、同クランク室内には駆動軸
が配設されている。同駆動軸は、電磁クラッチ等のクラ
ッチ機構を介して車両エンジン等の外部駆動源に作動連
結され、電磁クラッチの接続状態にて車両エンジンの動
作により回転駆動される。斜板は駆動軸に傾動可能に支
持され、同駆動軸の回転運動をピストンの往復直線運動
に変換する。アクチュエータは斜板に作動連結され、そ
の動作により斜板の傾角を変更して、吐出容量を変更す
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところが、斜板の傾角
制御のために専用のアクチュエータを備えることは、構
成の複雑化や部品点数増をともなう。従って、圧縮機の
単価が上昇されるし、特に、車両空調システム用の圧縮
機においては極力避けたい、重量増を招く結果となって
いた。

【０００４】そこで、高価でかつ重量物である電磁クラ
ッチに着目し、同電磁クラッチを安価かつ軽量なプーリ
等に変更できれば、つまり、前記両頭ピストン式可変容
量型圧縮機をクラッチレス化できれば、前述した問題を
解決できる。しかし、圧縮機をクラッチレス化すること
は、車両エンジンの動作時においては常に運転されるこ
とを意味し、冷房不要時や、外部冷媒回路上に配設され
た蒸発器においてフロストが発生しそうな場合の対応が
問題となる。

【０００５】本発明は、上記従来技術に存在する問題点
に着目してなされたものであって、その目的は、クラッ
チレス化を達成可能な両頭ピストン式可変容量型圧縮機
を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１の発明では、外部冷媒回路上の冷媒循環を阻
止することが可能な冷媒循環阻止手段を備えた両頭ピス
トン式可変容量型圧縮機である。

【０００７】請求項２の発明では、前記アクチュエータ
は、斜板に連結された可動部材と、同可動部材の背面側
に区画形成された制御圧室と、同制御圧室と吸入圧より
高圧となる高圧領域とを接続する圧力供給通路と、同圧
力供給通路上に介在され、制御圧室への高圧の導入量を
変更することで可動部材を動作させる容量制御弁とを備
える。

【０００８】請求項３の発明では、前記容量制御弁は、
感圧室と、同感圧室内に配置された感圧部材と、感圧室
と吸入圧領域とを接続する感圧通路と、感圧部材に連結
され圧力供給通路の開度を調節可能な弁体とを備える。

【０００９】請求項４の発明では、前記クランク室は吸
入圧領域を構成する。請求項５の発明では、前記冷媒循
環阻止手段は、外部冷媒回路と吸入圧領域との連通を遮
断することにより外部冷媒回路上の冷媒循環を阻止する
ものであり、吐出圧領域から外部冷媒回路へ向かう冷媒
ガスの流動を許容し、外部冷媒回路から吐出圧領域へ向
かう冷媒の流動を阻止する逆流防止手段を備えている。

【００１０】請求項６の発明では、前記駆動軸は、クラ
ッチ機構を介することなく外部駆動源に作動連結されて
いる。 （作用）上記構成の請求項１の発明においては、駆動軸
の回転運動が斜板によりピストンの往復直線運動に変換
されて、冷媒ガス等の圧縮がなされる。そして、アクチ
ュエータの動作により斜板を傾動させることで、ピスト
ンのストロークが変更され、吐出容量が変更される。

【００１１】さて、例えば、冷房不要時や外部冷媒回路
上の蒸発器においてフロストが発生しそうな場合には、
冷媒循環阻止手段により外部冷媒回路上の冷媒循環が阻
止される。従って、圧縮機の運転、つまり、駆動軸の回
転は継続されても良く、請求項６の発明においては、同
駆動軸を外部駆動源に対してクラッチ機構を介すことな
く連結している。

【００１２】請求項２の発明においては、容量制御弁に
より、高圧領域から制御圧室への高圧冷媒ガスの導入量
を調節することで可動部材が動作され、斜板の傾角が変
更される。つまり、圧縮機内部の高圧を、アクチュエー
タの駆動源として利用している。

【００１３】請求項３の発明においては、容量制御弁
は、吸入圧の高低により感圧部材が動作して弁体が圧力
供給通路の開度を調節し、制御圧室への高圧の導入量を
変更する。つまり、同容量制御弁は吸入圧の高低により
動作される感圧弁であり、電磁弁等のように、ソレノイ
ドや同ソレノイドを動作させる電気回路等の複雑な構成
を必要としない。

【００１４】請求項４の発明においては、クランク室が
低温・低圧の吸入圧雰囲気となり、同クランク室内に収
容される部材の劣化度合いを小さくできる。請求項５の
発明においては、逆流防止手段によって外部冷媒回路か
ら吐出圧領域へ向かう冷媒の流動が阻止される。従っ
て、例えば、冷媒循環阻止手段により外部冷媒回路と吸
入圧領域との連通が遮断された状態において、外部冷媒
回路上の液冷媒が圧縮機内部に流れ込むことを防止でき
る。液冷媒が圧縮機内部に流れ込むと、各摺動部に付着
された潤滑油が洗い落とされ、さらには、圧縮機と外部
冷媒回路との熱容量の差から液冷媒にフォーミング（泡
立ち）が生じて、潤滑油が圧縮機外部へ持ち出されてし
まうおそれがある。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、本発明を、車両空調システ
ムに適用される両頭ピストン式可変容量型圧縮機におい
て具体化した一実施形態について説明する。

【００１６】図１に示すように、一対のシリンダブロッ
ク１１は、対向端縁において互いに接合固定されてい
る。フロントハウジング１２はフロント側のシリンダブ
ロック１１の前端面に、リヤハウジング１３はリヤ側の
シリンダブロック１１の後端面に、それぞれ弁形成体１
４を介して接合されている。

【００１７】駆動軸１５は、前記シリンダブロック１１
及びフロントハウジング１２の中央に回転可能に支持さ
れている。リップシール１６は駆動軸１５の前端外周と
フロントハウジング１２との間に介装され、同駆動軸１
５を封止している。プーリ１７はフロントハウジング１
２の前壁面に、アンギュラベアリング１８を介して回転
可能に支持されている。そして、同プーリ１７は、クラ
ッチ機構を介することなく、外部駆動源としての車両エ
ンジンＥに作動連結されている。従って、駆動軸１５
は、車両エンジンＥの動作時には常に回転駆動される。

【００１８】シリンダボア１９は、前記駆動軸１５と平
行に延びるように、各シリンダブロック１１に貫通形成
されている。両頭型のピストン２０は、シリンダボア１
９内に往復動可能に嵌挿支持され、それらの両端面と弁
形成体１４との間において各シリンダボア１９内には、
圧縮室２１がそれぞれ形成されている。

【００１９】クランク室２２は、前記両シリンダブロッ
ク１１の中間内部に区画形成されている。斜板２３はク
ランク室２２内において駆動軸１５に連結され、同駆動
軸１５と一体回転可能である。同斜板２３は、その外周
部がシュー２４を介してピストン２０の中間部を係留し
ている。そして、ピストン２０は、駆動軸１５の回転に
より斜板２３を介して往復直線運動される。

【００２０】吸入室２５は、前記フロントハウジング１
２及びリヤハウジング１３内の内周部にそれぞれ区画形
成されている。吸入通路２６は両シリンダブロック１１
及び弁形成体１４にそれぞれ貫設され、各吸入室２５を
クランク室２２に接続している。吐出室２７は、フロン
トハウジング１２及びリヤハウジング１３内の外周部に
それぞれ区画形成されている。両吐出室２７は、リヤ側
のシリンダブロック１１の外周部に設けられた吐出チャ
ンバ２８に接続されている。

【００２１】吸入孔３１は、シリンダボア１９に対応し
て弁形成体１４に貫設されている。吸入弁３２は弁形成
体１４に形成され、吸入孔３１を開閉する。そして、ピ
ストン２０の上死点位置から下死点位置への移動に伴っ
て吸入弁３２が開放され、フロント側及びリヤ側の各吸
入室２５から、対応する各圧縮室２１内へ冷媒ガスが吸
入される。

【００２２】吐出孔３３は、シリンダボア１９に対応し
て弁形成体１４に貫設されている。吐出弁３４は各弁形
成体１４に形成され、各吐出孔３３を開閉する。そし
て、ピストン２０の下死点位置から上死点位置への移動
に伴って、前記吐出弁３４の作用により各圧縮室２１内
の冷媒ガスが所定の圧力にまで圧縮されて、対応するフ
ロント側或いはリヤ側の吐出室２７へ吐出される。同吐
出弁３４の開度は、各弁形成体１４が備えるリテーナ３
５によって規定される。

【００２３】前記クランク室２２と吐出チャンバ２８と
は、外部冷媒回路３６により接続されている。凝縮器３
７、膨張弁３８及び蒸発器３９は、同外部冷媒回路３６
上に配設されている。

【００２４】次に、可変容量構成について説明する。コ
ントロールピストン４１は、リヤ側のシリンダブロック
１１の中央部に移動可能に配設されている。前記駆動軸
１５を構成するスライダ４２は、コントロールピストン
４１内に挿入され、ラジアルベアリング４３を介して回
転可能に支持されている。同スライダ４２は、一部がク
ランク室２２内に突出されており、同突出部分とコント
ロールピストン４１の前端部との間には、スラストベア
リング４４が介装されている。前記駆動軸１５を構成す
る軸本体４５は、フロント側軸部４５ａ、リヤ側軸部４
５ｂ及び両軸部間４５ａ，４５ｂに形成された偏平な連
結部４５ｃを備える。同フロント側軸部４５ａは、ラジ
アルベアリング４６及びスラストベアリング４７を介し
てフロント側のシリンダブロック１１に回転可能に支持
されている。リヤ側軸部４５ｂは、前記スライダ４３に
嵌入されている。押圧バネ４８はスライダ４２内に収容
され、同スライダ４２の内端面とリヤ側軸部４５ｂの端
面との間に介在されいる。

【００２５】支持ピン４９は、前記スライダ４２のクラ
ンク室２２内への突出部分において、駆動軸１５の軸線
と直交するように配設されている。ガイド孔５０は、軸
本体４５の連結部４５ｃに穿設されている。前記斜板２
３は支持ピン４９を介してスライダ４２に傾動可能に支
持されている。ガイドピン５１は、斜板２３の前面側に
配設されている。斜板２３は、同ガイドピン５１を介し
て連結部４５ｃのガイド孔５０に連結されている。

【００２６】従って、前記斜板２３は、コントロールピ
ストン４１のスライド移動にともなうスライダ４２の軸
線方向の変位により、ガイドピン５１がガイド孔５０に
案内されることで、支持ピン４９を中心として、図１に
示す最大傾角と図２に示す最小傾角との間で傾動され
る。最小傾角規制部２３ａは斜板２３の裏面側に設けら
れ、同最小傾角規制部２３ａがリヤ側のシリンダブロッ
ク１１の内壁面に当接されることで、斜板２３の零では
ない最小傾角が規定されている。

【００２７】スプール支持部５２は、リヤ側の吸入室２
５内においてリヤハウジング１３の内壁面中央部に凹設
されている。スプール５３は同スプール支持部５２に嵌
挿支持され、駆動軸１５の軸線方向へスライド移動可能
である。同スプール５３は、その先端部がコントロール
ピストン４１の後端面に当接されている。同スプール５
３、前記コントロールピストン４１及びスライダ４２
が、本実施形態の可動部材を構成する。

【００２８】制御圧室５４は、スプール５３の背面とス
プール支持部５２とにより囲まれるて区画形成されてい
る。同制御圧室５４の圧力は、感圧弁である容量制御弁
５５により制御される。すなわち、圧力供給通路を構成
する高圧管路５６は、高圧領域としてのリヤ側の吐出室
２７と容量制御弁５５の弁室５９とを接続する。低圧管
路５７は、吸入圧領域としてのクランク室２２と容量制
御弁５５の弁室５９とを接続する。圧力供給通路を構成
する制御管路５８は、容量制御弁５５の弁室５９と制御
圧室５４とを接続する。

【００２９】第１ポート５９ａは、弁室５９内において
高圧管路５６との接続位置に設けられている。第２ポー
ト５９ｂは、弁室５９内において低圧管路５７との接続
位置に設けられている。一つの弁体６０は弁室５９内に
収容されており、両ポート５９ａ，５９ｂに対して接離
可能である。収容室６１は弁室５９に対して区画形成さ
れ、同収容室６１を感圧部材としてのダイヤフラム６２
により区画することで、感圧室６１ａ及び大気に開放さ
れた大気室６１ｂが形成されている。前記弁体６０とダ
イヤフラム６２とは、ロッド６３を介して連結されてい
る。感圧通路としての感圧管路６４は、低圧管路５７か
ら分岐して感圧室６１ａに接続され、同感圧管路６４を
介してクランク室２２の圧力（吸入圧）が感圧室６１ａ
に導入される。

【００３０】そして、ダイヤフラム６２が吸入圧の高低
により動作されることで、弁体６０が第１ポート５９ａ
及び第２ポート５９ｂの開度を調節する。従って、弁室
５９への吐出圧の導入量と吸入圧の導入量（吐出圧のク
ランク室２２への逃がし量）とが調節され、制御管路５
８を介して制御圧室５４の圧力が調節される。同制御圧
室５４の圧力は、スプール５３、コントロールピストン
４１及びスライダ４２を介して斜板２３に伝達され、こ
れが圧縮反力によって斜板２３の傾角を常に縮小させる
向きに作用するモーメントに対向し、両者の均衡によっ
て斜板２３の傾角、つまり、吐出容量が決定される。

【００３１】例えば、冷房負荷が大きいと、吸入圧が設
定値よりも高くなる。従って、容量制御弁５５は、第１
ポート５９ａの開度を大きくして弁室５９への吐出圧の
導入量を増大させ、さらには、第２ポート５９ｂの開度
を小さくして弁室５９への吸入圧の導入量を減少させ
る。従って、制御管路５８を介して制御圧室５４の圧力
が上昇され、斜板２３は最大傾角側に傾動されてピスト
ン２０のストローク量が大きくなる。その結果、吐出容
量が大きくなって、吸入圧が設定値に向けて低下され
る。

【００３２】冷房負荷が小さいと、吸入圧が設定値より
も低くなる。従って、容量制御弁５５は、第１ポート５
９ａの開度を小さくして弁室５９への吐出圧の導入量を
減少させ、さらには、第２ポート５９ｂの開度を大きく
して弁室５９への吸入圧の導入量を増大させる。従っ
て、制御圧室５４の圧力が下降され、斜板２３は最小傾
角側に傾動されてピストン２０のストローク量が小さく
なる。その結果、吐出容量が小さくなって、吸入圧が設
定値に向けて上昇される。

【００３３】以上のように、前記容量制御弁５５は、設
定された吸入圧を維持すべく、斜板２３の傾角を変更し
て吐出容量を変更する。次に、本実施形態の特徴点につ
いて説明する。

【００３４】冷媒循環阻止手段としての電磁開閉弁６６
は、リヤ側のシリンダブロック１１の外周部において、
クランク室２２と外部冷媒回路３６との接続位置に設け
られている。同電磁開閉弁６６は、ソレノイド６６ａと
同ソレノイド６６ａの励磁・消磁により動作される弁体
６６ｂとを備える。同電磁開閉弁６６は、ソレノイド６
６ａの励磁によりクランク室２２と外部冷媒回路３６と
を連通させ、消磁によりその連通を遮断する。逆流防止
手段としての逆止弁６５は、吐出チャンバ２８と外部冷
媒回路３６との間に介在されている。同逆止弁６５は、
吐出チャンバ２８内の圧力が所定値以上の場合にのみ同
吐出チャンバ２８から外部冷媒回路３６へ向かう冷媒ガ
スの流動を許容し、外部冷媒回路３６から吐出チャンバ
２８へ向かう冷媒の流動は全て阻止する周知の構成を有
する。

【００３５】前記電磁開閉弁６６、蒸発器温度センサ６
７、車室温度センサ６８、車室温度設定器６９及びエア
コンスイッチ７０は、制御コンピュータ７１に接続され
ている。同制御コンピュータ７１は、各センサ６７，６
８による検出値、車室温度設定器６９による設定値、エ
アコンスイッチ７０のオン・オフ信号等の入力値に基づ
いて、電磁開閉弁６６（ソレノイド６６ａ）の励磁・消
磁を行う。

【００３６】例えば、制御コンピュータ７１は、エアコ
ンスイッチ７０がオン状態の下で、車室温度センサ６８
の検出値が車室温度設定器６９の設定温度以上である場
合に、電磁開閉弁６６を励磁する。従って、クランク室
２２と外部冷媒回路３６とが連通され、容量制御弁５５
は、前述したように吸入圧を設定値に維持すべく容量制
御を行う。

【００３７】冷房負荷がない状態に近づいてゆくと、蒸
発器３９における温度がフロスト発生をもたらす温度に
近づいてゆく。制御コンピュータ７１は、蒸発器温度が
フロスト判定温度以下になると電磁開閉弁６６を消磁す
る。同フロスト判定温度は、蒸発器３９においてフロス
トが発生しそうな状況を反映する。また、制御コンピュ
ータ７１は、エアコンスイッチ７０がオフ状態に切換操
作されると、電磁開閉弁６６を消磁する。

【００３８】このように、電磁開閉弁６６が消磁される
と、クランク室２２と外部冷媒回路３６との連通が遮断
され、同外部冷媒回路３６上の冷媒循環が阻止される。
従って、図２に示すように、クランク室２２の圧力が低
下され、それに応じて容量制御弁５５は制御圧室５４の
圧力を低下させて斜板２３を最小傾角に変更し、吐出容
量を最小とする。吐出容量が最小となると、吐出チャン
バ２８内の圧力は所定値よりも低くなり、逆止弁６５は
同吐出チャンバ２８から外部冷媒回路３６へ向かう冷媒
ガスの流れも阻止する。

【００３９】斜板２３の最小傾角は０°ではないため、
最小傾角状態においても、各吸入室２５から圧縮室２１
への冷媒ガスの吸入は行われている。吸入室２５から圧
縮室２１へ吸入された冷媒ガスは、ブローバイにより、
ピストン２０とシリンダボア１９とのクリアランスを介
してクランク室２２へ流入される。クランク室２２へ流
入された冷媒ガスは、吸入通路２６を介して吸入室２５
へ流入される。このように、最小傾角状態においても、
冷媒ガスとともに流動する潤滑油が圧縮機内の各摺動部
を潤滑し、それらの焼き付きを防止する。この時、逆止
弁６５の作用により、圧縮機内部の冷媒ガスが外部冷媒
回路３６へ流出することはないし、例えば、外部冷媒回
路３６の液冷媒が圧縮機内部へ流入することもない。

【００４０】上記構成の本実施形態においては、次のよ
うな効果を奏する。 （１）電磁開閉弁６６が、クランク室２２と外部冷媒回
路３６との接続位置に設けられ、両者２２，３６の連通
を遮断可能である。そして、同電磁開閉弁６６は、冷房
不要時や蒸発器３９においてフロストが発生しそうな場
合等には、両者２２，３６の連通を遮断して、外部冷媒
回路３６上の冷媒循環を阻止する。従って、このような
場合においても圧縮機の運転を停止させる必要がなく、
上述したように、本実施形態においては、駆動軸１５を
車両エンジンＥに対してクラッチ機構を介することなく
作動連結させる構成を採ることができた。その結果、従
来においては必要であった、高価かつ重量物である電磁
クラッチ等のクラッチ機構を、安価かつ軽量なプーリ１
７に変更でき、圧縮機の低コスト化、軽量化を図り得
る。また、電磁クラッチのオン・オフによる体感フィー
リングの悪化も同時に解決できる。

【００４１】（２）スプール５３は、容量制御弁５５が
吐出圧の制御圧室５４への導入量を変更することで動作
される。つまり、スプール５３は、圧縮機内部の吐出圧
を駆動源に利用している。従って、同スプール５３を動
作させるために外部の駆動源を必要とせず、その分だけ
簡単かつ安価に可変容量機構を構成できる。

【００４２】（３）容量制御弁５５はダイヤフラム６２
を備え、吸入圧の高低に基づいて弁体６０を動作させる
感圧弁である。従って、電磁弁のように、弁体６０を動
作させるために、ソレノイドや同ソレノイドを制御する
電気回路等を必要とせず、可変容量構成を簡単かつ安価
に構成できる。

【００４３】（４）クランク室２２は吸入圧領域を構成
し、その内部は低温・低圧であり、同クランク室２２内
に収容される斜板２３の劣化を抑制できる。従って、例
えば、同斜板２３を、鉄系材料より熱に弱く軽量なアル
ミニウム（アルミニウム合金）により構成でき、圧縮機
の軽量化を図り得る。

【００４４】（５）逆止弁６５は、外部冷媒回路３６か
ら吐出チャンバ２８への冷媒の流動を阻止する。従っ
て、例えば、外部冷媒回路３６上における冷媒循環の阻
止状態にて、同外部冷媒回路３６上の液冷媒が圧縮機内
部に流れ込むことを防止でき、同液冷媒が各摺動部に付
着された潤滑油を洗い落としたり、さらには、同液冷媒
にフォーミングが生じて潤滑油が圧縮機外部へ持ち出さ
れてしまうおそれもなくなる。従って、圧縮機内部が潤
滑油不足となることを回避できる。

【００４５】（６）最小吐出容量時には、逆止弁６５に
より吐出チャンバ２８から外部冷媒回路３６へ向かう冷
媒ガスの流動も阻止される。従って、潤滑油を含んだ冷
媒ガスが外部へ流出され、圧縮機内部が潤滑油不足とな
ることを回避できる。

【００４６】（７）容量制御弁５５は、外部冷媒回路３
６上の冷媒循環が阻止された状態において、斜板２３を
最小傾角に移動させ、吐出容量を最小とする。従って、
圧縮機における動力損失が極力低減される。

【００４７】なお、本発明の趣旨から逸脱しない範囲
で、例えば、以下の態様でも実施できる。 （１）容量制御弁として、ソレノイドの励消磁により弁
体６０が動作される電磁弁を用いること。

【００４８】（２）逆止弁６５に換えて電磁弁を配設
し、同電磁弁により吐出チャンバ２８と外部冷媒回路３
６との連通を遮断可能とすること。 （３）外部駆動源３６と駆動軸１５との間に、電磁クラ
ッチ等のクラッチ機構を介在させること。

【００４９】上記実施形態から把握できる技術的思想に
ついて記載すると、シリンダブロック１１に形成された
シリンダボア１９内には両頭型のピストン２０が収容さ
れ、同じくシリンダブロック１１に形成されたクランク
室２２には駆動軸１５が配設され、同駆動軸１５にはそ
の回転運動をピストン２０の往復直線運動に変換するた
めの斜板２３が傾動可能に支持され、同斜板２３にはア
クチュエータ（５３，５５等）が作動連結されており、
同アクチュエータ（５３，５５等）の動作により斜板２
３の傾角を変更することで、吐出容量を変更可能な両頭
ピストン式可変容量型圧縮機において、外部冷媒回路３
６上の冷媒循環を阻止することが可能な冷媒循環阻止手
段６６を備え、冷房不要時や外部冷媒回路３６上の蒸発
器３９においてフロストが発生しそうな場合等には、同
冷媒循環阻止手段６６により外部冷媒回路３６上の冷媒
循環を阻止するようにした両頭ピストン式可変容量型圧
縮機の制御方法。

【００５０】このようにすれば、圧縮機のクラッチレス
化を達成可能である。

【００５１】

【発明の効果】上記構成の請求項１の発明によれば、例
えば、冷房不要時や外部冷媒回路上の蒸発器においてフ
ロストが発生しそうな場合等には、冷媒循環阻止手段に
より外部冷媒回路上の冷媒循環を阻止すれば良い。従っ
て、このような場合においても圧縮機を停止させる必要
がなく、例えば、請求項６の発明においては、駆動軸を
外部駆動源に対してクラッチ機構を介することなく作動
連結させている。従って、高価かつ重量物である電磁ク
ラッチ等のクラッチ機構を、安価かつ軽量なプーリ等に
変更でき、圧縮機の低コスト化、軽量化を図り得る。ま
た、電磁クラッチのオン・オフによる体感フィーリング
の悪化も防止できる。

【００５２】請求項２の発明によれば、可動部材は圧縮
機内部の高圧を駆動源に利用し、同スプールを動作させ
るために外部の駆動源を必要としない。従って、可変容
量機構を簡単かつ安価に構成できる。

【００５３】請求項３の発明によれば、容量制御弁は感
圧弁であり、電磁弁のように、弁体を動作させるため
に、ソレノイドや同ソレノイドを制御する電気回路等を
必要とせず、可変容量構成を簡単かつ安価に構成でき
る。

【００５４】請求項４の発明によれば、クランク室は吸
入圧領域を構成し、その内部は低温・低圧となり、同ク
ランク室内に収容される部材の劣化を抑制できる。従っ
て、例えば、同クランク室内に収容される斜板を、鉄系
材料より熱に弱く軽量なアルミニウム（アルミニウム合
金）により構成でき、圧縮機の軽量化を図り得る。

【００５５】請求項５の発明によれば、例えば、外部冷
媒回路上における冷媒循環の阻止状態にて、同外部冷媒
回路上の液冷媒が圧縮機内部に流れ込むことはない。従
って、同液冷媒が圧縮機内部のオイルレス状態を招くお
それがなくなる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 両頭ピストン式可変容量型圧縮機の縦断面
図。

【図２】 最小容量状態を示す説明図。

【符号の説明】

１１…シリンダブロック、１９…シリンダボア、２０…
両頭型のピストン、２２…クランク室、１５…駆動軸、
２３…斜板、４１…可動部材を構成するコントロールピ
ストン、４２…同じくスライダ、５３…同じくスプー
ル、５４…制御圧室、５５…容量制御弁、６６…冷媒循
環阻止手段としての電磁開閉弁。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 永井 宏幸 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 シリンダブロックに形成されたシリンダ
   ボア内には両頭型のピストンが収容され、同じくシリン
   ダブロックに形成されたクランク室には駆動軸が配設さ
   れ、同駆動軸にはその回転運動をピストンの往復直線運
   動に変換するための斜板が傾動可能に支持され、同斜板
   にはアクチュエータが作動連結されており、同アクチュ
   エータの動作により斜板の傾角を変更することで、吐出
   容量を変更可能な両頭ピストン式可変容量型圧縮機にお
   いて、 外部冷媒回路上の冷媒循環を阻止することが可能な冷媒
   循環阻止手段を備えた両頭ピストン式可変容量型圧縮
   機。
2. 【請求項２】 前記アクチュエータは、斜板に連結され
   た可動部材と、同可動部材の背面側に区画形成された制
   御圧室と、同制御圧室と吸入圧より高圧となる高圧領域
   とを接続する圧力供給通路と、同圧力供給通路上に介在
   され、制御圧室への高圧の導入量を変更することで可動
   部材を動作させる容量制御弁とを備える請求項１に記載
   の両頭ピストン式可変容量型圧縮機。
3. 【請求項３】 前記容量制御弁は、感圧室と、同感圧室
   内に配置された感圧部材と、感圧室と吸入圧領域とを接
   続する感圧通路と、感圧部材に連結され圧力供給通路の
   開度を調節可能な弁体とを備える請求項２に記載の両頭
   ピストン式可変容量型圧縮機。
4. 【請求項４】 前記クランク室は吸入圧領域を構成する
   請求項１〜３のいずれかに記載の両頭ピストン式可変容
   量型圧縮機。
5. 【請求項５】 前記冷媒循環阻止手段は、外部冷媒回路
   と吸入圧領域との連通を遮断することにより外部冷媒回
   路上の冷媒循環を阻止するものであり、吐出圧領域から
   外部冷媒回路へ向かう冷媒ガスの流動を許容し、外部冷
   媒回路から吐出圧領域へ向かう冷媒の流動を阻止する逆
   流防止手段を備えた請求項１〜４のいずれかに記載の両
   頭ピストン式可変容量型圧縮機。
6. 【請求項６】 前記駆動軸は、クラッチ機構を介するこ
   となく外部駆動源に作動連結されている請求項１〜５の
   いずれかに記載の両頭ピストン式可変容量型圧縮機。