JPH1182297A - 可変容量圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 運転状態におけるカムプレートのねじれの発
生を抑制して、振動や騒音の発生を低減可能な可変容量
圧縮機を提供する。 【解決手段】 駆動シャフトと一体回転可能なラグプレ
ート３１の後側面３１ｂに一対の支持アーム３４を突設
し、その支持アーム３４の先端にガイド孔３５ａ，３５
ｂを形成する。そのガイド孔３５ａ，３５ｂに斜板３２
の前側面に止着された一対のガイドピン３３ａ，３３ｂ
をスライド可能に嵌入する。駆動シャフトの回転方向前
側の第１ガイド孔３５ａは、ラグプレート３１側の内周
面に平面部８９を有する断面略長円形状に形成し、回転
方向後側の第２ガイド孔３５ｂより所定のオフセットｄ
量だけ斜板３２側にずらして配置する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、例えば車両用空
調装置に使用される可変容量圧縮機に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の可変容量圧縮機として
は、例えば次のような構成のものが知られている。

【０００３】すなわち、図６、図９及び図１０に示すよ
うに、ハウジングの内部に、クランク室が形成されると
ともに、駆動シャフト１０１が回転可能に支持されてい
る。ハウジングの一部を構成するシリンダブロックに
は、複数（この例では６個）のシリンダボア１０２が形
成され、そのシリンダボア１０２内にはピストン１０３
が往復動可能に収容されている。

【０００４】駆動シャフト１０１には、前記クランク室
内において、ラグプレート１０４が一体回転可能に止着
されるとともに、カムプレートとしての斜板１０５が傾
動可能に支持されている。ラグプレート１０４と斜板１
０５とは、ヒンジ機構を介して連結されている。そし
て、その斜板１０５の外周縁には、前記ピストン１０３
が係留されている。これにより、ラグプレート１０４の
回転が斜板１０５を介してピストン１０３の往復動に変
換されるようになっている。

【０００５】前記斜板１０５の一側面には、その斜板１
０５の上死点位置Ｑｔを跨いでラグプレート１０４側に
向かって一対のガイドピン１０６ａ，１０６ｂが延びて
いる。前記ラグプレート１０４の一側面には、斜板１０
５の上死点位置Ｑｔを跨いで斜板１０５側に向かって支
持アーム１０７が延びている。その支持アーム１０７に
は、前記ガイドピン１０６ａ，１０６ｂをスライド可能
に嵌合するガイド孔１０８ａ，１０８ｂが設けられてい
る。このように、ガイドピン１０６ａ，１０６ｂと支持
アーム１０７とにより、前記ヒンジ機構が構成され、そ
のヒンジ機構における斜板１０５の回動支点Ｑｒは、前
記駆動シャフト１０１の中心軸線Ｌ１から斜板１０５の
上死点位置Ｑｔ側に偏倚されている。

【０００６】そして、前記斜板１０５の回動支点Ｑｒ回
りのモーメントを変更することにより、斜板１０５の傾
角を変更して、吐出容量を制御するように構成されてい
る。このモーメントの変更は、例えば前記クランク室の
圧力Ｐｃを調整して、そのクランク室の圧力Ｐｃと、前
記シリンダボア１０２内の圧力との、ピストン１０３を
介した差を変更することにより行われている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】ところで、駆動シャフ
ト１０１の回転方向、つまり斜板１０５の回転方向にお
いて、その斜板１０５の上死点位置Ｑｔから下死点位置
Ｑｂまでの間に係留されたピストン１０３（図６におい
て右半分）は、下死点から上死点に向かって移動する圧
縮行程にある。一方、斜板１０５の回転方向において、
その斜板１０５の下死点位置Ｑｂから上死点位置Ｑｔま
での間に係留されたピストン１０３（図６において左半
分）は、上死点から下死点に向かって移動する吸入行程
にある。

【０００８】このため、斜板１０５の上死点位置Ｑｔ、
下死点位置Ｑｂ及び中心軸線Ｌ１を通る仮想面Ｍ１に対
して圧縮行程側の半部には、圧縮反力に伴ってピストン
１０３からラグプレート１０４側への押圧力が作用す
る。一方、前記仮想面Ｍ１に対して吸入行程側の半部に
は、シリンダボア１０２内の負圧に伴ってピストン１０
３からシリンダボア１０２側への引張力が作用する。こ
のように、斜板１０５には、圧縮機の運転状態におい
て、仮想面Ｍ１を挟んで反対方向の力が同時に作用する
ことになる。

【０００９】ここで、前記従来構成では、図１０に示す
ように、前記一対のガイド孔１０８ａ，１０８ｂは、そ
の前端がラグプレート１０４の一側面に対して等距離を
なすように配置されている。この場合、ガイド孔１０８
ａ，１０８ｂとガイドピン１０６ａ，１０６ｂとの間に
は、わずかながら製造公差及び組付公差に伴う隙間Ｃが
存在している。（なお、図９及び図１０においては、理
解を容易にするために隙間Ｃが大きく描かれている。）
このため、ガイドピン１０６ａ，１０６ｂがガイド孔１
０８ａ，１０８ｂ内で移動して、その移動に伴って斜板
１０５にねじれが生じ、斜板１０５の挿通孔１０５ａの
開口端が駆動シャフト１０１に角当たりしやすくなる。
そして、駆動シャフト１０１と斜板１０５との摺動部に
偏荷重が生じることとなる。この偏荷重存在下で圧縮機
の運転が継続されると、駆動シャフト１０１と斜板１０
５との摺動部に偏摩耗を生じ、やがて同摺動部のがたつ
きにより振動や騒音の発生を招くおそれがあるという問
題があった。

【００１０】この発明は、このような従来の技術に存在
す問題点に着目してなされたものである。その目的とす
るところは、運転状態におけるカムプレートのねじれの
発生を抑制して、振動や騒音の発生を低減可能な可変容
量圧縮機を提供することにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明では、ハウジングの内部にク
ランク室を形成するとともに駆動シャフトを回転可能に
支持し、前記ハウジングの一部を構成するシリンダブロ
ックに複数のシリンダボアを形成し、そのシリンダボア
内にはピストンを往復動可能に収容し、前記クランク室
内において駆動シャフトには、ラグプレートを一体回転
可能に止着するとともに、そのラグプレートにヒンジ機
構を介して連結されたカムプレートを支持し、そのカム
プレートの外周縁には前記ピストンを係留し、前記ヒン
ジ機構は、前記カムプレートの一側面から上死点位置を
跨いでラグプレート側に向かって延びる一対のガイドピ
ンと、前記ラグプレートの一側面からカムプレートの上
死点位置を跨いでカムプレート側に向かって延びるとと
もに、前記ガイドピンをスライド可能に嵌合するガイド
孔を設けた支持アームとにより構成して、そのヒンジ機
構におけるカムプレートの回動支点を前記駆動シャフト
の中心軸線から前記上死点位置側に偏倚させ、そのカム
プレートの回動支点回りのモーメントを変更することに
よりカムプレートの傾角を変更して吐出容量を制御する
ように構成した可変容量圧縮機において、前記駆動シャ
フトの回転方向前側のガイド孔を、駆動シャフトの回転
方向後側のガイド孔よりもカムプレート側にずらして配
置したものである。

【００１２】さて、圧縮機の運転状態では、前述によう
に、ピストンの往復動に伴って、カムプレートの圧縮行
程側の半部にはラグプレート側への押圧力が、吸入行程
側の半部にはシリンダボア側への引張力がそれぞれ作用
する。ここで、前記のように構成することにより、回転
方向前側、つまり圧縮行程中のピストンが係留された側
のガイドピンのラグプレート側への移動が規制される。
このため、両ガイドピンの相対移動量を小さくすること
ができて、カムプレートのねじれ量が低減される。これ
により、駆動シャフトとカムプレートとの摺動部におい
て、カムプレートの角当たりが抑制されて、偏荷重が生
じるのが抑制される。

【００１３】請求項２に記載の発明では、請求項１に記
載の可変容量圧縮機において、前記駆動シャフトの回転
方向前側のガイドピンのガイド孔への嵌入部分の中心
と、前記駆動シャフトの回転方向後側のガイドピンとガ
イド孔の内周面との当接点とを通る直線が、前記カムプ
レートの上死点位置、下死点位置及び前記駆動シャフト
の中心軸線を通る仮想面とほぼ直交するように、ガイド
ピン及びガイド孔を配置したものである。

【００１４】この構成によれば、前記のように、カムプ
レートの両半部に押圧力及び引張力が作用した場合、回
転方向後側のガイドピンがガイド孔の内周面に沿って案
内されて、その位置に保持される。このため、両ガイド
ピンの相対移動量をより小さくすることができて、カム
プレートのねじれ量が一層低減される。

【００１５】請求項３に記載の発明では、請求項１また
は２に記載の可変容量圧縮機において、前記駆動シャフ
トの回転方向後側のガイド孔のラグプレート側の内周面
に平面部を設けたものである。

【００１６】この構成によれば、ガイドピン及びガイド
孔の製造公差及び組付公差を容易に吸収することができ
る。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下に、この発明の可変容量圧縮
機を、クラッチレス可変容量圧縮機に具体化した一実施
形態について、図１〜図８に基づいて説明する。

【００１８】図１に示すように、シリンダブロック２１
の前端には、フロントハウジング２２が接合されてい
る。シリンダブロック２１の後端には、リヤハウジング
２３がバルブプレート２４を介して接合固定されてい
る。そして、これらのシリンダブロック２１、フロント
ハウジング２２及びリヤハウジング２３により、圧縮機
全体のハウジングが構成されている。フロントハウジン
グ２２とシリンダブロック２１との間には、クランク室
２５が形成されているとともに、駆動シャフト２６が回
転可能に架設支持されている。

【００１９】前記駆動シャフト２６の前端は、クランク
室２５から外部へ突出しており、この突出端部にはプー
リ２７が止着されている。プーリ２７は、ベルト２８を
介して車両エンジン（図示略）に常時作動連結されてい
る。プーリ２７は、アンギュラベアリング２９を介して
フロントハウジング２２に支持されている。フロントハ
ウジング２２は、プーリ２７に作用するアキシャル方向
及びラジアル方向の荷重をアンギュラベアリング２９を
介して受け止める。

【００２０】前記駆動シャフト２６の前端部とフロント
ハウジング２２との間には、リップシール３０が介在さ
れている。リップシール３０はクランク室２５内の圧力
洩れを抑制する。

【００２１】前記駆動シャフト２６には、クランク室２
５内において、ラグプレート３１が一体回転可能に止着
されている。また、駆動シャフト２６には、カムプレー
トとしての斜板３２がその中心の挿通孔３２ａにおいて
駆動シャフト２６の軸線方向へスライド可能かつ傾角変
更可能に支持されている。

【００２２】図１〜図３に示すように、斜板３２の前側
面３２ｂ、つまりラグプレート３１との対向面には、そ
の斜板３２の上死点位置Ｑｔを跨いでラグプレート３１
側に延びるように一対のガイドピン３３ａ，３３ｂが止
着されている。そのガイドピン３３ａ，３３ｂの先端部
には、球状をなす球状連結部３３ａ１，３３ｂ１が形成
されている。一方、前記ラグプレート３１の後側面３１
ｂ、つまり斜板３２の対向面には、斜板３２の上死点位
置Ｑｔを跨いで斜板３２側に延びるように一対の支持ア
ーム３４が突設されている。その支持アーム３４の先端
には、ガイド孔３５ａ，３５ｂが形成されている。その
ガイド孔３５ａ，３５ｂには、ガイドピン３３ａ，３３
ｂの球状連結部３３ａ１，３３ｂ１がスライド可能に嵌
入されている。これらのガイドピン３３ａ，３３ｂ及び
支持アーム３４によりヒンジ機構が構成されている。

【００２３】ここで、ガイドピン３３ａ，３３ｂの球状
連結部３３ａ１，３３ｂ１と支持アーム３４のガイド孔
３５ａ，３５ｂの内周面との当接点が、斜板３２の傾動
時における回動支点Ｑｒとなっている。なお、この回動
支点Ｑｒは、駆動シャフト２６の中心軸線Ｌ１から、斜
板３２の上死点位置Ｑｔ側に偏倚している。これによ
り、斜板３２が駆動シャフト２６の軸線方向へ傾動可能
かつ駆動シャフト２６と一体的に回転可能となってい
る。

【００２４】前記斜板３２の傾動は、ガイド孔３５ａ，
３５ｂとガイドピン３３ａ，３３ｂとのスライドガイド
関係、駆動シャフト２６のスライド支持作用により案内
される。つまり、斜板３２の半径中心部がシリンダブロ
ック２１側へ移動すると、斜板３２の傾角が減少する。

【００２５】ラグプレート３１と斜板３２との間には、
傾角減少バネ３６が介在されている。傾角減少バネ３６
は、斜板３２をその傾角が減少する方向へ付勢してい
る。また、ラグプレート３１の後側面３１ｂには、斜板
３２の最大傾角を規制するための傾角規制突部３１ａが
形成されている。

【００２６】図１、図４及び図５に示すように、前記シ
リンダブロック２１の中心部には、収容孔３７が駆動シ
ャフト２６の軸線方向に貫設されている。収容孔３７内
には、筒状の遮断体３８がスライド可能に収容されてい
る。遮断体３８は、大径部３８ａと小径部３８ｂとから
なっている。その大径部３８ａと小径部３８ｂとの段差
と、収容孔３７の端面の近傍の段差部３７ａとの間に
は、吸入通路開放バネ３９が介在されている。吸入通路
開放バネ３９は、遮断体３８を斜板３２側へ付勢してい
る。

【００２７】前記遮断体３８の筒内には、駆動シャフト
２６の後端部が挿入されている。大径部３８ａの内周面
には、ラジアルベアリング４０が嵌入支持されている。
ラジアルベアリング４０は、大径部３８ａの内周面に取
り付けられたサークリップ４１によって、遮断体３８の
筒内から抜け止めされている。駆動シャフト２６の後端
部は、ラジアルベアリング４０にスライド可能に嵌入さ
れ、そのラジアルベアリング４０及び遮断体３８を介し
て収容孔３７の周面で支持される。

【００２８】前記リヤハウジング２３の中心部には、吸
入通路４２が形成されている。吸入通路４２は、遮断体
３８の移動経路となる駆動シャフト２６の延長線上にあ
る。吸入通路４２は収容孔３７に連通しており、収容孔
３７側の吸入通路４２の開口の周囲には位置決め面４３
が形成されている。位置決め面４３は、バルブプレート
２４上である。遮断体３８の小径部３８ｂの先端面は、
位置決め面４３に当接可能である。小径部３８ｂの先端
面が位置決め面４３に当接することにより、遮断体３８
の後方への移動が規制される。

【００２９】前記斜板３２と遮断体３８との間の駆動シ
ャフト２６上には、スラストベアリング４４が駆動シャ
フト２６上をスライド可能に支持されている。スラスト
ベアリング４４は、吸入通路開放バネ３９の付勢力によ
って常に斜板３２と遮断体３８の大径部３８ａの端面と
の間に挟み込まれている。

【００３０】斜板３２が遮断体３８側へ移動するのに伴
い、斜板３２の傾動がスラストベアリング４４を介して
遮断体３８に伝達される。この傾動伝達により遮断体３
８が、吸入通路開放バネ３９の付勢力に抗して位置決め
面４３側へ移動し、遮断体３８が位置決め面４３に当接
する。斜板３２の回転は、スラストベアリング４４の存
在によって遮断体３８への伝達が阻止される。

【００３１】図１に示すように、前記シリンダブロック
２１に貫設された複数のシリンダボア２１ａ内には、片
頭型のピストン４５が収容されている。斜板３２の回転
運動は、シュー４６を介してピストン４５の前後往復揺
動に変換され、これによって、ピストン４５がシリンダ
ボア２１ａ内で往復動される。

【００３２】前記リヤハウジング２３内には、吸入室４
７及び吐出室４８が区画形成されている。バルブプレー
ト２４上には、吸入ポート４９及び吐出ポート５０が形
成され、これらの吸入ポート４９及び吐出ポート５０と
対応するように、吸入弁５１及び吐出弁５２が形成され
ている。ここで、ピストン４５が上死点位置から下死点
位置に向かう復動動作により、吸入室４７内の冷媒ガス
は、吸入ポート４９から吸入弁５１を押し退けてシリン
ダボア２１ａ内へ流入する。シリンダボア２１ａ内へ流
入した冷媒ガスは、ピストン４５が下死点位置から上死
点位置に向かう往動動作により、所定の圧力に達するま
で圧縮される。そして、この圧縮冷媒ガスが、吐出ポー
ト５０から吐出弁５２を押し退けて吐出室４８へ吐出さ
れる。この際、吐出弁５２は、リテーナ５３に当接して
開度規制される。

【００３３】前記ラグプレート３１とフロントハウジン
グ２２との間には、スラストベアリング５４が介在され
ている。スラストベアリング５４は、シリンダボア２１
ａからピストン４５、シュー４６、斜板３２及びガイド
ピン３３ａ、３３ｂを介してラグプレート３１に作用す
る圧縮反力を受け止める。

【００３４】図１、図４及び図５に示すように、前記吸
入室４７は、通口５５を介して収容孔３７に連通してい
る。遮断体３８が位置決め面４３に当接するとき、吸入
通路４２の前端が閉じられて、通口５５が吸入通路４２
から遮断される。駆動シャフト２６内には、軸心通路５
６が形成されている。軸心通路５６の入口５６ａは、リ
ップシール３０付近でクランク室２５に開口している。
また、軸心通路５６の出口５６ｂは、遮断体３８の筒内
に開口している。遮断体３８の周面には、放圧通口５７
が透設されている。放圧通口５７は、遮断体３８の筒内
と収容孔３７とを連通している。

【００３５】前記吐出室４８とクランク室２５とは、給
気通路５８により連通されている。給気通路５８の途中
には、その給気通路５８を開閉するための容量制御弁５
９が設けられている。また、前記吸入通路４２と容量制
御弁５９との間には、その容量制御弁５９内に吸入圧力
Ｐｓを導くための検圧通路６０が形成されている。

【００３６】前記吸入室４７へ冷媒ガスを導入するため
の吸入通路４２と、吐出室４８から冷媒ガスを排出する
吐出フランジ６１とは、外部冷媒回路６２で接続されて
いる。外部冷媒回路６２上には、凝縮器６３、膨張弁６
４及び蒸発器６５が介在されている。

【００３７】蒸発器６５の近傍には、温度センサ６６が
設置されている。温度センサ６６は、蒸発器６５におけ
る温度を検出し、この検出温度に基づく信号をコンピュ
ータ６７に出力する。また、コンピュータ６７には、車
両の車室内の温度を指定するための室温設定器６８、室
温センサ６８ａ及び空調装置作動スイッチ６９等が接続
されている。

【００３８】そして、前記コンピュータ６７は、例えば
室温設定器６８によって予め指定された室温、温度セン
サ６６から得られる検出温度、室温センサ６８ａから得
られる検出温度、及び空調装置作動スイッチ６９からの
オンあるいはオフ信号の他、室外温度センサ、エンジン
回転数センサ等からの外部信号に基づき、車両の環境に
応じて容量制御弁５９の電磁駆動部７０内のソレノイド
７１への入力電流値を演算する。そして、コンピュータ
６７は、この演算値に従って駆動回路７２を介して容量
制御弁５９の電磁駆動部７０を駆動する。

【００３９】容量制御弁５９は、電磁駆動部７０とバル
ブハウジング７３とが中央付近において接合されてい
る。電磁駆動部７０とバルブハウジング７３との間に
は、弁体７４を収容する弁室７５が区画形成されてい
る。弁室７５には、弁体７４と対向するように、弁孔７
６が開口されている。この弁孔７６は、バルブハウジン
グ７３の軸線方向に延びるように形成されている。弁体
７４と弁室７５の内壁面との間には強制開放バネ７７が
介装され、弁体７４が弁孔７６の開放方向に付勢されて
いる。また、この弁室７５は、弁室ポート７５ａ、及び
前記給気通路５８を介してリヤハウジング２３内の吐出
室４８に連通されている。

【００４０】前記電磁駆動部７０には、有底円筒状の移
動室７８が形成され、その移動室７８の開口部には固定
鉄心７９が嵌合されている。移動室７８には、ほぼ有蓋
円筒状をなす可動鉄心８０が往復動可能に収容されてい
る。可動鉄心８０と移動室７８の底面との間には、追従
バネ８１が介装されている。前記固定鉄心７９には、移
動室７８と前記弁室７５とを連通する第１ガイド路８２
が形成されている。ソレノイドロッド８３は第１ガイド
路８２内に摺動可能に挿通されており、このソレノイド
ロッド８３を介して、前記可動鉄心８０と弁体７４とが
作動連結されている。固定鉄心７９及び可動鉄心８０の
外側には、両鉄心７９、８０を跨ぐようにソレノイド７
１が配置されている。このソレノイド７１には、前記コ
ンピュータ６７の指令に基づいて駆動回路７２から所定
の電流が供給されるようになっている。

【００４１】前記バルブハウジング７３の先端部には、
感圧室８４が区画形成されている。この感圧室８４は、
検圧ポート８４ａ及び前記検圧通路６０を介してリヤハ
ウジング２３の吸入通路４２に連通されている。感圧室
８４の内部には、ベローズ８５が収容されている。感圧
室８４と弁室７５との間には、前記弁孔７６と連続する
第２ガイド路８６が形成されている。感圧ロッド８７
は、第２ガイド路８６内に摺動可能に挿通されており、
この感圧ロッド８７を介して、前記ベローズ８５と弁体
７４とが作動連結されている。

【００４２】前記バルブハウジング７３には、弁室７５
と感圧室８４との間において、前記弁孔７６と直交する
ように、ポート８８が形成されている。ポート８８は、
給気通路５８を介してクランク室２５に連通されてい
る。そして、容量制御弁５９内の弁室ポート７５ａ、弁
室７５、弁孔７６及びポート８８は、給気通路５８の一
部を構成している。

【００４３】さて、この実施形態の可変容量圧縮機で
は、図１〜図３に示すように、前記ラグプレート３１の
支持アーム３４の先端に設けられた一対のガイド孔３５
ａ，３５ｂの形状及び斜板３２に対する位置関係が異な
っている。すなわち、ラグプレート３１の回転方向前側
の第１ガイド孔３５ａは、断面ほぼ長円形状をなしてい
る。その第１ガイド孔３５ａのラグプレート３１側の内
周面の中央部には、平面部８９が設けられている。一
方、ラグプレート３１の回転方向後側の第２ガイド孔３
５ｂは、断面ほぼ円形をなしている。そして、第１ガイ
ド孔３５ａ内には第１ガイドピン３３ａが、第２ガイド
孔３５ｂ内には第２ガイドピン３３ｂが、それぞれ嵌入
されている。

【００４４】前記第１ガイド孔３５ａは、第２ガイド孔
３５ｂよりも斜板３２側にずらされており、両ガイド孔
３５ａ、３５ｂの前端縁の間にはオフセットｄが設けら
れている。このオフセットｄの配設により、圧縮機の運
転状態において、第１ガイドピン３３ａの球状連結部３
３ａ１の中心と、第２ガイドピン３３ｂの球状連結部３
３ｂ１と第２ガイド孔３５ｂの内周面との当接点とを通
る直線Ｌ２が、斜板３２の上死点位置Ｑｔ、下死点位置
Ｑｂ及び駆動シャフト２６の中心軸線Ｌ１を通る仮想面
Ｍ１とほぼ直交するようになっている。

【００４５】次に、前記のように構成されたクラッチレ
ス可変容量圧縮機の動作について説明する。さて、空調
装置作動スイッチ６９がオン状態にあり、室温センサ６
８ａから入力される検出温度が室温設定器６８の設定温
度以上である場合には、コンピュータ６７は電磁駆動部
７０の励磁を指令する。すると、図１及び図４に示すよ
うに、ソレノイド７１に駆動回路７２を介して設定温度
と室温との差に基づいた値の電流が供給され、両鉄心７
９、８０間には入力された電流値に応じた吸引力が生じ
る。この吸引力は、強制開放バネ７７の付勢力に抗し、
弁孔７６の開度が減少する方向の力として、ソレノイド
ロッド８３を介して弁体７４に伝達される。

【００４６】一方、ベローズ８５は、吸入通路４２から
検圧通路６０を介して感圧室８４に導入される吸入圧力
Ｐｓの変動に応じて変位する。このベローズ７５の変位
は、感圧ロッド８７を介して弁体７４に伝えられる。従
って、容量制御弁５９の開度は、電磁駆動部７０、ベロ
ーズ８５及び強制開放バネ７７の三者からの付勢力のバ
ランスにより、決定される。

【００４７】例えば、車室内の冷房要求が大きい場合に
は、室温センサ６８ａによって検出された検出温度が、
室温設定器６８にて設定された設定温度より高い。この
ような状態では、コンピュータ６７は、駆動回路７２に
対して、検出温度が高いほどソレノイド７１に入力する
入力電流値を大きくするように指令する。このため、固
定鉄心７９と可動鉄心８０との間の吸引力が強くなっ
て、弁体７４による弁孔７６の開度を小さくする方向へ
の付勢力が増大する。

【００４８】これにより、容量制御弁５９の開度が減少
され、給気通路５８を介して吐出室４８からクランク室
２５に供給される高圧の冷媒ガスの量が低減される。こ
の一方で、クランク室２５内の冷媒ガスは、軸心通路５
６、遮断体３８の内部、放圧通口５７、収容孔３７及び
通口５５を経由して吸入室４７へ流出している。このた
め、クランク室２５内の圧力Ｐｃが低下する。

【００４９】また、冷房要求が大きい状態では、外部冷
媒回路６２の蒸発器６５の温度も高く、吸入室４７内に
帰還する冷媒ガスの圧力も高くなる。従って、クランク
室２５内の圧力Ｐｃとシリンダボア２１ａ内の圧力との
差が小さくなる。このため、前記ヒンジ機構のガイドピ
ン３３ａ，３３ｂの球状連結部３３ａ１，３３ｂ１と支
持アーム３４のガイド孔３５ａ，３５ｂの内周面との当
接点によりなる斜板３２の回動支点Ｑｒ回りのモーメン
トが変更されて、斜板３２の傾角が大きくなる。そし
て、吸入室４７からシリンダボア２１ａ内に吸入される
冷媒ガスの量が増大され、吐出容量が増大されて、圧縮
機はより低い吸入圧力Ｐｓにて運転されるようになる。
この状態では、当然のことながら、シリンダボア２１ａ
から吐出室４８に吐出される圧縮冷媒ガスの量も増大す
る。

【００５０】給気通路５８における冷媒ガスの通過量が
零、つまり容量制御弁５９が完全に閉鎖された状態にな
ると、吐出室４８からクランク室２５への高圧の冷媒ガ
スの供給は行われなくなる。そして、クランク室２５内
の圧力Ｐｃは、吸入室４７内の圧力Ｐｓとほぼ同一にな
り、斜板３２の傾角は最大となる。斜板３２の最大傾角
は、ラグプレート３１の傾角規制突部３１ａと斜板３２
との当接によって規制され、吐出容量は最大となる。

【００５１】逆に、例えば車室内の冷房要求が小さい場
合には、室温センサ６８ａによって検出された検出温度
と室温設定器６８の設定温度との差は小さい。このよう
な状態では、コンピュータ６７は、駆動回路７２に対し
て、検出温度が低いほどソレノイド７１に入力する入力
電流値を小さくするように指令する。このため、固定鉄
心７９と可動鉄心８０との間の吸引力が弱くなって、弁
体７４による弁孔７６の開度を小さくする方向への付勢
力が減少する。

【００５２】これにより、容量制御弁５９の開度が増大
され、給気通路５８を介して吐出室４８からクランク室
２５へ供給される高圧の冷媒ガスの量が増大される。そ
して、この冷媒ガスの供給量がクランク室２５から吸入
室４７への冷媒ガスの流出量を上回って、クランク室２
５内の圧力Ｐｃが上昇する。

【００５３】また、この冷房要求が小さい状態では、外
部冷媒回路６２の蒸発器６５の温度も低く、吸入室４７
内に帰還する冷媒ガスの圧力も低くなる。従って、クラ
ンク室２５内の圧力Ｐｃとシリンダボア２１ａ内の圧力
との差が大きくなる。このため、前記斜板３２の回動支
点Ｑｒ回りのモーメントが変更されて、斜板３２の傾角
が小さくなる。そして、吸入室４７からシリンダボア２
１ａ内に吸入される冷媒ガスの量が低減されて、圧縮機
はより高い吸入圧力Ｐｓにて運転されるようになる。

【００５４】車室内の冷房要求が存在しない状態に近づ
いてゆくと、外部冷媒回路６２の蒸発器６５における温
度が、フロスト発生をもたらす温度に近づくように低下
してゆく。温度センサ６６によって検出された検出温度
が、室温設定器６８にて設定された設定温度以下になる
と、コンピュータ６７は駆動回路７２に対して電磁駆動
部７０の消磁を指令する。前記設定温度は、蒸発器６５
においてフロストを発生しそうな状況を反映する。そし
て、ソレノイド７１への電流の供給が停止されて、電磁
駆動部７０が消磁され、固定鉄心７９と可動鉄心８０と
の吸引力が消失する。

【００５５】このため、図５に示すように、弁体７４
は、強制開放バネ７７の付勢力により、可動鉄心８０及
びソレノイドロッド８３を介して作用する追従バネ８１
の付勢力に抗して図において下方に移動される。そし
て、弁体７４が弁孔７６を最大に開いた位置に移行す
る。このため、吐出室４８内の高圧の冷媒ガスが、給気
通路５８を介してクランク室２５内へ多量に供給され、
クランク室２５内の圧力Ｐｃが高くなる。このクランク
室２５内の圧力上昇によって、斜板３２の傾角が最小傾
角へ移行する。

【００５６】また、空調装置作動スイッチ６９のオフ信
号に基づいて、コンピュータ６７は電磁駆動部７０の消
磁を指令し、この消磁によっても、斜板３２の傾角が最
小傾角へ移行する。

【００５７】このように、容量制御弁５９の開閉動作
は、電磁駆動部７０のソレノイド７１に入力される入力
電流値の大小に応じて変わる。すなわち、入力電流値が
大きくなるとより低い吸入圧力Ｐｓにて開閉が実行さ
れ、入力電流値が小さくなると高いより吸入圧力Ｐｓに
て開閉動作が行われる。このように、入力電流の大小に
応じて目標となる吸入圧力Ｐｓが変更される。そして、
圧縮機は、目標となる吸入圧力Ｐｓを維持するように、
斜板３２の傾角を変更して、その吐出容量を変更する。

【００５８】つまり、容量制御弁５９は、ソレノイド７
１への入力電流値を変えて吸入圧力Ｐｓの目標値を変更
する役割、及び、吸入圧力Ｐｓに関係なく最小容量運転
を行う役割を担っている。このような容量制御弁５９を
具備することにより、圧縮機は、冷凍回路の冷凍能力を
変更する役割を担っている。

【００５９】図５に示すように、斜板３２の傾角が最小
になると、遮断体３８が位置決め面４３に当接し、吸入
通路４２が遮断される。この状態では、吸入通路４２に
おける開口断面積が零となり、外部冷媒回路６２から吸
入室４７への冷媒ガス流入が遮断される。この斜板３２
の最小傾角は、０°よりも僅かに大きくなるように設定
されている。この最小傾角状態は、遮断体３８が吸入通
路４２と収容孔３７との連通を遮断する閉位置に配置さ
れたときにもたらされる。遮断体３８は、前記閉位置と
この位置から離間した開位置とへ、斜板３２に連動して
切り換え配置される。

【００６０】斜板３２の最小傾角は０°ではないため、
最小傾角状態においても、シリンダボア２１ａから吐出
室４８への冷媒ガスの吐出は行われている。シリンダボ
ア２１ａから吐出室４８へ吐出された冷媒ガスは、給気
通路５８を通ってクランク室２５へ流入する。クランク
室２５内の冷媒ガスは、軸心通路５６、遮断体３８の内
部、放圧通口５７、収容孔３７及び通口５５を通って吸
入室４７へ流出する。吸入室４７内の冷媒ガスは、シリ
ンダボア２１ａ内へ吸入されて、再度吐出室４８へ吐出
される。

【００６１】すなわち、最小傾角状態では、吐出室４
８、給気通路５８、クランク室２５、軸心通路５６、遮
断体３８の内部、放圧通口５７、収容孔３７、通口５
５、吸入室４７、シリンダボア２１ａを経由する循環通
路が、圧縮機内に形成されている。そして、吐出室４
８、クランク室２５及び吸入室４７の間では、圧力差が
生じている。従って、冷媒ガスが前記循環通路を循環
し、冷媒ガスとともに流動する潤滑油が圧縮機内の各摺
動部を潤滑する。

【００６２】空調装置作動スイッチ６９がオン状態にあ
って、斜板３２が最小傾角位置にある状態で、車室内の
温度が上昇して冷房要求が増大すると、室温センサ６８
ａによって検出された検出温度が室温設定器６８にて設
定された設定温度を越える。コンピュータ６７は、この
検出温度の変移に基づいて、電磁駆動部７０の励磁を指
令し、電磁駆動部７０の励磁により、給気通路５８が閉
じられる。そして、クランク室２５の圧力Ｐｃが、軸心
通路５６、遮断体３８の内部、放圧通口５７、収容孔３
７及び通口５５を介した吸入室４７への放圧に基づいて
低下してゆく。この圧力の低下により、吸入通路開放バ
ネ３９が図５の縮小状態から伸長する。そして、遮断体
３８が、位置決め面４３から離間し、斜板３２の傾角が
最小傾角状態から増大する。

【００６３】この遮断体３８の離間に伴い、吸入通路４
２における開口断面積が緩慢に増大してゆき、吸入通路
４２から吸入室４７への冷媒ガスの流入量は徐々に増え
ていく。従って、吸入室４７からシリンダボア２１ａ内
へ吸入される冷媒ガス量も徐々に増大してゆき、吐出容
量が徐々に増大してゆく。そのため、吐出圧力Ｐｄが徐
々に増大してゆき、圧縮機における負荷トルクが短時間
で大きく変動することはない。その結果、最小吐出容量
から最大吐出容量に到る間のクラッチレス可変容量圧縮
機における負荷トルクの変動が緩慢になり、体感ショッ
クが緩和される。

【００６４】外部駆動源をなす車両エンジンが停止すれ
ば、圧縮機の運転も停止、つまり斜板３２の回転も停止
し、容量制御弁５９のソレノイド７１への通電も停止さ
れる。このため、電磁駆動部７０が消磁されて、給気通
路５８が開放され、斜板３２の傾角は最小となる。圧縮
機の運転停止状態が続けば、圧縮機内の圧力が均一化す
るが、斜板３２の傾角は傾角減少バネ３６の付勢力によ
って小さい傾角に保持される。従って、車両エンジンの
起動によって圧縮機の運転が開始されると、斜板３２
は、負荷トルクの最も少ない最小傾角状態から回転開始
し、圧縮機の起動時のショックもほとんどない。

【００６５】ところで、図６に示すように、この実施形
態の可変容量圧縮機においても、前述した従来構成と同
様に、斜板３２の上死点位置Ｑｔ、下死点位置Ｑｂ及び
中心軸線Ｌ１を通る仮想面Ｍ１に対して圧縮行程側の半
部（図６において右半分）には、圧縮反力に伴ってピス
トン４５からラグプレート３１側への押圧力が作用す
る。一方、前記仮想面Ｍ１に対して吸入行程側の半部
（図６において左半分）には、シリンダボア２１ａ内の
負圧に伴ってピストン４５からシリンダボア２１ａ側へ
の引張力が作用する。このように、斜板３２には、圧縮
機の運転状態において、仮想面Ｍ１を挟んで反対方向の
力が同時に作用する。なお、シリンダボア２１ａの中心
に描かれる円の大きさは、シリンダボア２１ａ内の圧力
の大きさを表す。

【００６６】この圧縮機の運転状態では、図３に示すよ
うに、斜板３２の回転方向前側の第１ガイドピン３３ａ
の球状連結部３３ａ１は、ピストン４５の往復動に伴う
圧縮反力により、第１ガイド孔３５ａの平面部８９に当
接する。一方、斜板３２の回転方向後側の第２ガイドピ
ン３３ｂの球状連結部３３ｂ１は、ラグプレート３１の
回転に伴って、第２ガイド孔３５ｂのラグプレート３１
の回転方向のほぼ最後方の内周面に当接する。この状態
では、ピストン４５の往復動に伴って斜板３２に作用す
る圧縮反力は、主に第１ガイドピン３３ａを介してラグ
プレート３１で受承される。また、ラグプレート３１の
回転に伴うトルクは、主に第２ガイドピン３３ｂを介し
て斜板３２に伝達される。

【００６７】ところで、圧縮機の各部品の製造公差及び
組付公差の問題から、ガイドピン３３ａ，３３ｂの球状
連結部３３ａ１，３３ｂ１をガイド孔３５ａ，３５ｂに
ほとんど隙間なく嵌入することは困難である。このよう
な隙間Ｃの存在は、球状連結部３３ａ１，３３ｂ１のガ
イド孔３５ａ，３５ｂ内での相対移動を許容する。（な
お、図３においては、理解を容易にするために、隙間Ｃ
を大きく描いてある。）これに対して、この実施形態の
可変容量圧縮機においては、第１ガイド孔３５ａの前端
縁が、第２ガイド孔３５ｂの前端縁よりオフセットｄ分
だけ斜板３２側にずらされている。このため、前述のよ
うに斜板３２に圧縮反力が作用しても、第１ガイドピン
３３ａの球状連結部３３ａ１のラグプレート３１側への
移動が規制される。

【００６８】このため、両ガイドピン３３ａ，３３ｂの
相対移動量を小さくすることができて、斜板３２のねじ
れ量が低減される。これにより、駆動シャフト２６と斜
板３２との摺動部において、斜板３２の挿通孔３２ａの
開口縁の角当たりが抑制されて、偏荷重が生じるのが抑
制される。

【００６９】しかも、前記のように、運転状態におい
て、第２ガイドピン３３ｂの球状連結部３３ｂ１が、第
２ガイド孔３５ｂの回転方向最後方の内周面に当接する
ようになっている。このため、ラグプレート３１の回転
に伴って、その球状連結部３３ｂ１が第２ガイド孔３５
ｂの内周面に沿って案内されて、その位置に保持され
る。このため、両ガイドピン３３ａ，３３ｂの相対移動
量をより小さくすることができて、斜板３２のねじれ量
が一層低減される。

【００７０】また、図７に示すように、斜板３２は、次
の３点で支持されている。すなわち、第１の支点は、駆
動シャフト２６と斜板３２の挿通孔３２ａの内周面との
当接点によりなっている。第２の支点は、第１ガイド孔
３５ａの内周面と第１ガイドピン３３ａの球状連結部３
３ａ１との当接点によりなっている。そして、第３の支
点は、第２ガイド孔３５ｂの内周面と第２ガイドピン３
３ｂの球状連結部３３ｂ１との当接点によりなってい
る。

【００７１】ここで、斜板３２の上死点位置Ｑｔは、
（１／気筒数）回転（図６の例では１／６回転）毎に、
シリンダボア２１ａの中心軸線と対応する位置となる。
このため、ピストン４５の往復動に伴う圧縮反力の荷重
中心も、（１／気筒数）回転を１サイクルとして変動す
る。この圧縮反力の荷重中心は、図７に示すように、ほ
ぼ長円形の範囲内に分布し、この分布範囲は吐出圧力Ｐ
ｄが高くなるほど駆動シャフト３２の反回転方向側に移
動する。また、その分布範囲は、低吐出圧力Ｐｄ条件下
では前記第１の支点と第２の支点とを通る直線Ｌ３の外
側に存在するが、吐出圧力Ｐｄが高くなるに従って前記
直線Ｌ３を跨いで存在するようになる。

【００７２】ここで、図１０に示す従来構成では、この
ような圧縮反力の荷重中心が前記直線Ｌ３を跨いで分布
するような条件で運転されると、斜板１０５の回転方向
後側の第２ガイドピン１０６ｂにおいて、図１１に示す
ような不都合を生じることがある。すなわち、第２ガイ
ドピン１０６ｂが、第２ガイド孔１０８ｂの内周面との
間で離間と衝突を繰り返して、騒音及び振動が発生する
というものである。

【００７３】前記のように、圧縮反力の荷重中心が前記
直線Ｌ３を跨いで変動すると、回転方向前側、つまり主
に圧縮反力を受承する側の第１ガイドピン１０６ａが第
１ガイド孔１０８ａの内周面から受ける抗力の方向に変
動が生じる。この抗力の方向の変動によって、第１ガイ
ドピン１０６ａを中心として、第２ガイドピン１０６ｂ
に回動力が作用する。このため、トルク伝達側の第２ガ
イドピン１０６ｂが、瞬間的に第２ガイド孔１０８ｂの
内周面から離間した状態となる。この間にも、駆動シャ
フト１０１の回転は継続されているため、ラグプレート
１０４の回転されており、第２ガイド孔１０８ｂの内周
面と第２ガイドピン１０６ｂとの衝突が起きる。

【００７４】これに対して、この実施形態の可変容量圧
縮機においては、第１ガイドピン３３ａの球状連結部３
３ａ１は、第１ガイド孔３５ａの内周面に設けられた平
面部８９に当接するようになっている。このため、圧縮
反力に基づいて第１ガイド孔３５ａの内周面から第１ガ
イドピン３３ａに作用する抗力は、常に駆動シャフト２
６とほぼ平行な方向の力となる。このため、高吐出圧力
Ｐｄ条件下において、圧縮反力の荷重中心が、前記第１
の支点と第２の支点を通る直線Ｌ３を跨いで変動して
も、第２ガイドピン３３ｂの球状連結部３３ｂ１に回動
力が作用するのが抑制される。

【００７５】しかも、圧縮機の運転状態において、その
第２ガイドピン３３ｂの球状連結部３３ｂ１は、第２ガ
イド孔３５ｂの回転方向最後方の内周面に当接するよう
になっている。このため、仮に、球状連結部３３ｂ１
に、前記のような回動力が作用したとしても、その球状
連結部３３ｂ１は第２ガイド孔３５ｂの内周面に沿って
回動されることとなる。そして、球状連結部３３ｂ１
が、第２ガイド孔３５ｂの内周面から離間することが抑
制されて、球状連結部３３ｂ１と第２ガイド孔３５ｂの
内周面との衝突が回避される。

【００７６】従って、高吐出圧力Ｐｄ条件下での、第２
ガイドピン３３ｂの球状連結部３３ｂ１と、第２ガイド
孔３５ｂの内周面との離間及び衝突の繰り返しに基づい
て、異音及び振動が発生するおそれを低減することがで
きる。

【００７７】以上のように構成された実施形態によれ
ば、以下の効果を奏する。・ この実施形態の可変容量
圧縮機では、駆動シャフト２６の回転方向前側の第１ガ
イド孔３５ａが、回転方向後側の第２ガイド孔３５ｂよ
りも斜板３２側にずらして配置されている。

【００７８】このため、圧縮機の運転状態では、ピスト
ン４５の往復動に伴う圧縮反力による第１ガイドピン３
３ａのラグプレート３１側への移動が規制される。そし
て、両ガイドピン３３ａ、３３ｂの相対移動量を小さく
することができて、斜板３２のねじれ量が低減される。
これにより、駆動シャフト２６と斜板３２との摺動部に
おいて、斜板３２の挿通孔３２ａの開口縁の角当たりが
抑制されて、偏荷重が生じるのが抑制される。従って、
駆動シャフト２６と斜板３２との摺動部の偏摩耗が抑制
されて、同摺動部のがたつきにより振動や騒音が発生す
るおそれを低減できる。

【００７９】・ この実施形態の可変容量圧縮機では、
第１ガイドピン３３ａの球状連結部３３ａ１の中心と、
第２ガイドピン３３ｂの球状連結部３３ｂ１と第２ガイ
ド孔３５ｂの内周面との当接点とを通る直線Ｌ２が、仮
想面Ｍ１とほぼ直交するようになっている。

【００８０】このため、圧縮機の運転状態において、第
２ガイドピン３３ｂの球状連結部３３ｂ１が、第２ガイ
ド孔３５ｂの最後方の内周面に当接して、その第２ガイ
ド孔３５ｂの内周面に沿って案内されて、その位置に保
持される。このため、両ガイドピン３３ａ，３３ｂの相
対移動量をより小さくすることができて、斜板３２のね
じれ量を一層低減することができる。従って、駆動シャ
フト２６と斜板３２との摺動部の偏摩耗が一層抑制され
て、同摺動部のがたつきにより振動や騒音が発生するお
それをさらに低減できる。

【００８１】・ この実施形態の可変容量圧縮機では、
駆動シャフト２６の回転方向後側、つまり圧縮反力受承
側の第１ガイド孔３５ａのラグプレート３１側の内周面
に平面部８９が設けられている。

【００８２】このため、両ガイドピン３３ａ，３３ｂ及
び両ガイド孔３５ａ，３５ｂの製造公差及び組付公差を
容易に吸収することができる。従って、各部品の製作コ
ストの低減を図ることができるとともに、組付を容易に
行うことができる。

【００８３】（変更例）なお、前記実施形態は、以下の
ように変更てもよい。 ○ 図８に示すように、前記実施形態の可変容量圧縮機
において、第１ガイド孔３５ａを断面ほぼ円形状に形成
して、第１ガイド孔３５ａを第２ガイド孔３５ｂよりも
斜板３２側にずらして配置すること。

【００８４】このように構成しても、第１ガイドピン３
３ａのラグプレート３１側への移動が規制されて、ピス
トン４５の往復動に伴う斜板３２のねじれの発生を抑制
することができる。また、第１ガイド孔３５ａを容易に
加工することができる。

【００８５】また、このように構成しても、第２ガイド
ピン３３ｂの球状連結部３３ｂ１と、第２ガイド孔３５
ｂの内周面との離間及び衝突が抑制されることが確認で
きた。

【００８６】○ 前記実施形態の可変量圧縮機におい
て、第２ガイド孔３５ｂを断面ほぼ長円形状に形成する
こと。このように構成しても、前記実施形態とほぼ同様
の効果が奏される。

【００８７】

【発明の効果】以上詳述したように、この発明によれば
以下の優れた効果を奏する。請求項１に記載の発明によ
れば、駆動シャフトとカムプレートとの摺動部の偏摩耗
が抑制されて、同摺動部のがたつきにより振動や騒音が
発生するおそれを低減できる。

【００８８】請求項２に記載の発明によれば、駆動シャ
フトとカムプレートとの摺動部の偏摩耗が一層抑制され
て、同摺動部のがたつきにより振動や騒音が発生するお
それをさらに低減できる。

【００８９】請求項３に記載の発明によれば、各部品の
製作コストの低減を図ることができるとともに、組付を
容易に行うことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 この発明の一実施形態のクラッチレス可変容
量圧縮機を示す断面図。

【図２】 図１の２−２線断面図。

【図３】 図１のヒンジ機構の嵌合状態を示す説明図。

【図４】 図１の斜板が最大傾角位置にある状態を示す
部分拡大断面図。

【図５】 図１の斜板が最小傾角位置にある状態を示す
部分拡大断面図。

【図６】 ガイドピンと各シリンダボアとの位置関係を
示す説明図。

【図７】 吐出圧力の変化と圧縮反力の荷重中心の変動
との関係を示す説明図。

【図８】 変更例のヒンジ機構の嵌合状態を示す説明
図。

【図９】 圧縮反力の作用に関するモデル図。

【図１０】 従来構成のヒンジ機構の嵌合状態を示す説
明図。

【図１１】 従来構成におけるガイドピンとガイド孔の
内周面との衝突に関する説明図。

【符号の説明】

２１…ハウジングの一部を構成するシリンダブロック、
２１ａ…シリンダボア、２２…ハウジングの一部を構成
するフロントハウジング、２３…ハウジングの一部を構
成するリヤハウジング、２５…クランク室、２６…駆動
シャフト、３１…ラグプレート、３１ｂ…ラグプレート
の一側面としての後側面、３２…カムプレートとしての
斜板、３２ｂ…カムプレートの一側面としての前側面、
３３ａ…回転方向前側のガイドピンとしての第１ガイド
ピン、３３ａ１…回転方向前側のガイドピンのガイド孔
への嵌入部分としての球状連結部、３３ｂ…回転方向後
側のガイドピンとしての第２ガイドピン、３４…支持ア
ーム、３５ａ…回転方向前側のガイド孔としての第１ガ
イド孔、３５ｂ…回転方向後側のガイド孔としての第２
ガイド孔、４５…ピストン、８９…平面部、Ｍ１…カム
プレートの上死点位置、下死点位置及び駆動シャフトの
中心軸線を通る仮想面、Ｌ１…駆動シャフトの中心軸
線、Ｌ２…回転方向前側のガイドピンのガイド孔への嵌
入部分の中心と、回転方向後側のガイドピンとガイド孔
の内周面とを通る直線、Ｑｒ…回動支点、Ｑｂ…下死点
位置、Ｑｔ…上死点位置。

フロントページの続き (72)発明者 永井 宏幸 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ハウジングの内部にクランク室を形成す
   るとともに駆動シャフトを回転可能に支持し、前記ハウ
   ジングの一部を構成するシリンダブロックに複数のシリ
   ンダボアを形成し、そのシリンダボア内にはピストンを
   往復動可能に収容し、前記クランク室内において駆動シ
   ャフトには、ラグプレートを一体回転可能に止着すると
   ともに、そのラグプレートにヒンジ機構を介して連結さ
   れたカムプレートを支持し、そのカムプレートの外周縁
   には前記ピストンを係留し、前記ヒンジ機構は、前記カ
   ムプレートの一側面から上死点位置を跨いでラグプレー
   ト側に向かって延びる一対のガイドピンと、前記ラグプ
   レートの一側面からカムプレートの上死点位置を跨いで
   カムプレート側に向かって延びるとともに、前記ガイド
   ピンをスライド可能に嵌合するガイド孔を設けた支持ア
   ームとにより構成して、そのヒンジ機構におけるカムプ
   レートの回動支点を前記駆動シャフトの中心軸線から前
   記上死点位置側に偏倚させ、そのカムプレートの回動支
   点回りのモーメントを変更することによりカムプレート
   の傾角を変更して吐出容量を制御するように構成した可
   変容量圧縮機において、 前記駆動シャフトの回転方向前側のガイド孔を、駆動シ
   ャフトの回転方向後側のガイド孔よりもカムプレート側
   にずらして配置した可変容量圧縮機。
2. 【請求項２】 前記駆動シャフトの回転方向前側のガイ
   ドピンのガイド孔への嵌入部分の中心と、前記駆動シャ
   フトの回転方向後側のガイドピンとガイド孔の内周面と
   の当接点とを通る直線が、前記カムプレートの上死点位
   置、下死点位置及び前記駆動シャフトの中心軸線を通る
   仮想面とほぼ直交するように、ガイドピン及びガイド孔
   を配置した請求項１に記載の可変容量圧縮機。
3. 【請求項３】 前記駆動シャフトの回転方向後側のガイ
   ド孔のラグプレート側の内周面に平面部を設けた請求項
   １または２に記載の可変容量圧縮機。