JPH10104517A - 変倍光学系 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 簡易構成で、低コストでの製造が可能で、且
つ高性能な小型の変倍光学系を提供する。 【解決手段】 物体側から順に、正屈折力の第１レンズ
群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２とから構成さ
れ、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔
を減少させることによって、広角端状態から望遠端状態
への変倍を行う。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順
に、物体側の面が物体側に凹面を向けた負屈折力の第１
レンズ成分Ｌ１と、負屈折力の第２レンズ成分Ｌ２と、
正屈折力の第３レンズ成分Ｌ３とから構成され、条件式
（１）を満足する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は変倍光学系に関し、
特に小型のレンズシャッター式のカメラに好適な変倍光
学系に関する。

【０００２】

【従来の技術】最近のレンズシャッター式のカメラ用の
撮影レンズにおいては、ズームレンズが主流となりつつ
あり、レンズ系の構成が簡単な正負２群ズームレンズに
関して種々の提案がなされている。正負２群ズームレン
ズは、正レンズ群とその像側に配置された負レンズ群と
で構成され、正レンズ群と負レンズ群との間隔を変化さ
せることによってレンズ系全体の焦点距離を変化（変
倍）させる。このような正負２群ズームレンズは、例え
ば、特開平２−７３３２２号公報に開示されている。小
型のレンズシャッター式カメラにおいては、携帯性およ
び手軽さが重要である。携帯性の点からは、カメラ本体
はもとより、レンズ部分についてもより小型化が要求さ
れている。また、手軽さの点からは、同様の性能で且つ
安価で購入し易いものが要求され、従ってカメラおよび
レンズの製造における低コスト化が必要となっている。

【０００３】近年、ズームレンズが一般的になるにつれ
て、小型化および低コスト化を図ったズームレンズに関
する提案が種々なされている。例えば、特開平３−１２
７００９号公報や特開平５−２５７０６３号公報には、
所定の変倍比を確保しながらコストの低減化を図ったレ
ンズ系が開示されている。これらの公報に開示のレンズ
系では、レンズ構成枚数を減らすことやプラスチック材
料を用いることによって、コストの低減化を図ってい
る。一般に、プラスチック材料はガラス材料に比べて融
点が低いので、モールド成型が容易であり、大量生産さ
れる小型のレンズシャッター式カメラなどにおいては製
造コストの低減化が可能である。

【０００４】特開平３−１２７００９号公報に開示のレ
ンズ系では、正レンズ群が負レンズと正レンズとの２枚
で構成されている。そして、負レンズの物体側の面が収
斂作用を像側の面が発散作用をそれぞれ奏し、負レンズ
の両面を非球面状に形成することによって軸上収差と軸
外収差とを補正している。また、負部分群を１枚のレン
ズで構成することによって、レンズ構成枚数を減らし
て、低コスト化を図っている。一方、特開平５−２５７
０６３号公報に開示のレンズ系では、正レンズ群と負レ
ンズ群とにそれぞれ１枚のプラスチックレンズを用い
て、低コスト化を図っている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
３−１２７００９号公報によるレンズ系では、正レンズ
群中の負レンズの物体側の面が強い正屈折力を有し、像
側の面が強い負屈折力を有し、双方の面がいずれも非球
面であったため、製造時に発生する偏心に起因する性能
劣化が著しかった。特開平５−２５７０６３号公報によ
るレンズ系では、プラスチックレンズの導入により低コ
スト化を図っている。しかしながら、正レンズ群が４枚
のレンズで構成されているため、レンズ構成枚数の低減
の点で充分ではなかった。また、最も物体側に配置され
たレンズが物体側に凸面を向けているので、広角端にお
ける正の歪曲収差の補正が充分ではなかった。

【０００６】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、２倍を超える変倍比（ズーム比）を有し、簡
易構成で、低コストでの製造が可能で、且つ高性能な小
型の変倍光学系を提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、第１の発明においては、物体側から順に、正の屈折
力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第
２レンズ群Ｇ２とから構成され、前記第１レンズ群Ｇ１
と前記第２レンズ群Ｇ２との空気間隔を減少させること
によって、広角端状態から望遠端状態への変倍を行い、
前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側の面
が物体側に凹面を向けた負屈折力の第１レンズ成分Ｌ１
と、負屈折力の第２レンズ成分Ｌ２と、正屈折力の第３
レンズ成分Ｌ３とから構成され、前記第１レンズ成分Ｌ
１の物体側の面の曲率半径をｒ11とし、前記第１レンズ
成分Ｌ１の像側の面の曲率半径をｒ12としたとき、 −１．４３＜（ｒ11＋ｒ12）／（ｒ11−ｒ12）＜−０．７ （１） の条件を満足することを特徴とする変倍光学系を提供す
る。

【０００８】また、第２の発明によれば、物体側から順
に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折
力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成され、前記第１
レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との空気間隔を減
少させることによって、広角端状態から望遠端状態への
変倍を行い、前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順
に、物体側の面が物体側に凹面を向けた負屈折力の第１
レンズ成分Ｌ１と、負屈折力の第２レンズ成分Ｌ２と、
正屈折力の第３レンズ成分Ｌ３とから構成され、前記第
２レンズ成分Ｌ２は、少なくとも１枚のプラスチックレ
ンズＬP1を有し、前記第２レンズ群Ｇ２は、少なくとも
１枚のプラスチックレンズＬP2を有することを特徴とす
る変倍光学系を提供する。

【０００９】

【発明の実施の形態】一般的に、正負２群ズームレンズ
では、正屈折力の第１レンズ群と負屈折力の第２レンズ
群との間隔を減少させることによって、広角端状態から
望遠端状態への変倍を行う。また、開口絞りは、第１レ
ンズ群と第２レンズ群との間に配置され、変倍に際して
第１レンズ群と一体的に、あるいは各レンズ群と独立に
移動する。

【００１０】しかしながら、広角化を図る場合、広角端
状態では開口絞りを挟む屈折力配置が極端に非対称とな
るため、正の歪曲収差が増大しがちになる。したがっ
て、第１レンズ群および第２レンズ群で発生する正の歪
曲収差をそれぞれ抑える必要がある。また、広角端状態
では十分なバックフォーカスを得にくく、開口絞りから
離れて配置されたレンズ成分を通過する軸外光束が光軸
から離れ、レンズ径が大型化しやすい。

【００１１】本発明では、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１
を物体側に配置された負部分群（第１レンズ成分Ｌ１お
よび第２レンズ成分Ｌ２）と像側に配置された正部分群
（第３レンズ成分Ｌ３）とで構成することにより、第１
レンズ群Ｇ１で負の歪曲収差を発生させるとともに、広
角端状態で十分なバックフォーカスを得ることができ
る。

【００１２】例えば、特開平２−７３３２２号公報に開
示されたズームレンズでは、負部分群を正レンズ成分と
負接合レンズ成分とで構成しているので、レンズ構成枚
数が多かった。特開平３−１２７００９号公報に開示さ
れたズームレンズでは、負部分群を１枚の負レンズで構
成しているが、この負レンズの両側の面を非球面状に形
成しているので、偏心時の性能劣化が非常に大きいとい
う製造上の不都合があった。本発明では、負部分群を２
枚の負レンズ成分Ｌ１およびＬ２で構成することによ
り、偏心時の性能劣化を極力抑えることができる。

【００１３】また、負部分群を正レンズと負レンズとで
構成すると、負部分群の主点位置が像面寄りに位置する
ので、第１レンズ群Ｇ１に所定の屈折力を付与すると、
負部分群と正部分群との主点間隔が短くなる。その結
果、負部分群と正部分群の屈折力が強まって、相互偏心
による性能劣化が大きくなってしまう。本発明では、負
部分群を２枚の負レンズ成分Ｌ１およびＬ２で構成する
ことにより、負部分群の主点位置を物体寄りに移動さ
せ、負部分群と正部分群の屈折力をそれぞれ弱めて、相
互偏心による性能劣化を抑えることができる。

【００１４】さらに、本発明においては、第１レンズ成
分Ｌ１の物体側の面が物体側に凹面を向けるように構成
することにより、負の歪曲収差を効率的に発生させて、
広角端状態における正の歪曲収差を減少させることがで
きる。また、第２レンズ成分Ｌ２では、広角端状態にお
いて軸外光束が光軸から離れる。したがって、第１レン
ズ成分Ｌ１中で発生するコマ収差の補正および広角端状
態における歪曲収差の更に効率的な補正のために、第２
レンズ成分Ｌ２の少なくとも一方の面を非球面状に形成
することが望ましい。特に、第２レンズ成分Ｌ２の物体
側の面を非球面状に形成する方が効果的である。

【００１５】次に、撮影レンズにプラスチック材料を用
いる場合の問題点について述べる。プラスチックレンズ
の使用は、低コスト化に対して非常に有効である反面、
次のおよびのような問題点を有する。 温度変化に対する屈折率変化がガラスよりも大きいた
め、温度変化に伴って像面位置が変化し易いこと。 温度変化に対する形状変化がガラスよりも大きいた
め、温度変化に伴って収差が変動し易いこと。

【００１６】本発明においては、屈折力の比較的弱いプ
ラスチックレンズを用いることにより、の温度変化に
伴う像面位置の変動を極力抑えることができる。さら
に、第１レンズ群Ｇ１中には負プラスチックレンズを、
第２レンズ群Ｇ２中には正プラスチックレンズを配置す
ることにより、像面位置の変動を相殺して、温度変化に
伴う像面位置の変動をさらに良好に抑えることができ
る。

【００１７】また、プラスチックレンズが両凸レンズ形
状や両凹レンズ形状を有する場合、温度上昇時に体積が
膨張するため両側の面の曲率が強まり、温度下降時には
逆に両側の面の曲率が弱まる。その結果、温度変化によ
る屈折力の変動や収差の変動が大きくなってしまう。一
方、プラスチックレンズがメニスカス形状を有する場
合、温度変化時に一方の面の曲率が正に大きくなると、
他方の面の曲率は負に大きくなる。その結果、温度変化
時の屈折力の変動や収差の変動を抑えることが可能とな
る。本発明においては、プラスチックレンズをメニスカ
ス形状とすることによって、の温度変化に伴う屈折力
の変動や収差の変動を抑えることができる。

【００１８】特開平５−２５７０６３号公報に開示のズ
ームレンズにおいては、本発明と同様の方法で、およ
びの問題点を解決している。しかしながら、第１レン
ズ成分の物体側の面が物体側に凸面を向けており、広角
端状態における正の歪曲収差の補正に寄与していなかっ
た。本発明においては、第１レンズ成分Ｌ１が物体側に
凹面を向けており、この第１レンズ成分Ｌ１を積極的に
収差補正に寄与させることにより、高性能化およびレン
ズ構成枚数の削減を図っている。

【００１９】小型のレンズシャッター式カメラに用いら
れるような小型レンズにおいては、モールド成型法によ
り非球面レンズ（少なくとも一方の面が非球面状に形成
されたレンズ）を製造するのが一般的である。プラスチ
ック材料はモールド成型法に最も適した材料であるが、
近年の技術の進歩により、ガラスのモールド成型も低コ
ストでの製造が可能になりつつある。したがって、非球
面レンズにガラス材を用いて、第１レンズ群Ｇ１をガラ
スレンズだけで構成することも可能である。

【００２０】ところで、広角端状態から望遠端状態へ変
倍を行うと、第２レンズ群Ｇ２を通過する軸外光束の光
軸からの高さが光軸に近づく。したがって、第２レンズ
群Ｇ２中のプラスチックレンズが正の屈折力を有する場
合、この正プラスチックレンズの少なくとも一方の面を
非球面化することにより、広角端状態から望遠端状態へ
の変倍に際して発生するコマ収差の変動を良好に抑える
ことが可能になる。このように、第２レンズ群Ｇ２中の
プラスチックレンズが正の屈折力を有する場合、その正
プラスチックレンズの少なくとも一方の面を非球面状に
形成することが望ましい。特に、その正プラスチックレ
ンズの少なくとも物体側の面を非球面化することが、よ
り効果的である。

【００２１】本発明の変倍光学系は、以上のような技術
的背景に基づいてなされたものであり、物体側から順
に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と負の屈折力
を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成され、第１レンズ
群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との空気間隔を減少させ
ることによって、広角端状態から望遠端状態への変倍を
行う。そして、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、
物体側の面が物体側に凹面を向けた負屈折力の第１レン
ズ成分Ｌ１と、負屈折力の第２レンズ成分Ｌ２と、正屈
折力の第３レンズ成分Ｌ３とから構成されている。第１
の発明では、第１レンズ成分Ｌ１が条件式（１）を満足
する構成により、小型化および低コスト化を図った高性
能の変倍光学系を達成している。また、第２の発明で
は、第２レンズ成分Ｌ２および第２レンズ群Ｇ２にそれ
ぞれ少なくとも１枚のプラスチックレンズを導入する構
成により、小型化および低コスト化を図った高性能の変
倍光学系を達成している。

【００２２】以下、本発明の各条件式について述べる。
第１の発明においては、次の条件式（１）を満足する。
また、第２の発明においては、次の条件式（１）を満足
することが望ましい。 −１．４３＜（ｒ11＋ｒ12）／（ｒ11−ｒ12）＜−０．７ （１） ここで、 ｒ11：第１レンズ成分Ｌ１の物体側の面の曲率半径 ｒ12：第１レンズ成分Ｌ１の像側の面の曲率半径

【００２３】条件式（１）は、第１レンズ成分Ｌ１のベ
ンディング形状を規定する条件式であり、広角端状態に
おける正の歪曲収差の補正と画角によるコマ収差の変動
の低減とのバランスを図りながら、製造上の偏心誤差に
よる結像性能の劣化を防ぐためのものである。条件式
（１）の上限値を上回った場合、第１レンズ成分Ｌ１に
よる発散作用が強まるので、広角端において正の歪曲収
差を良好に補正することができるが、画角によるコマ収
差の変動を良好に抑えることができなくなる。条件式
（１）の下限値を下回った場合、第１レンズ成分Ｌ１の
物体側の面と像側の面との間の芯出しが製造上困難とな
り、偏心誤差によって結像性能が劣化してしまう。

【００２４】また、第１の発明および第２発明において
は、以下の条件式（２）および（３）を満足することが
望ましい。 ２．０＜｜ｆ11｜／ｆ１＜８．０ （２） ０．６＜ｆ13／ｆ１＜０．９５ （３） ここで、 ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離 ｆ11：第１レンズ成分Ｌ１の焦点距離 ｆ13：第３レンズ成分Ｌ３の焦点距離

【００２５】条件式（２）は、第１レンズ成分Ｌ１の焦
点距離について適切な範囲を規定している。条件式
（２）の上限値を上回った場合、第１レンズ成分Ｌ１の
発散作用が弱まるため、広角端状態において発生する正
の歪曲収差を十分に抑えることができなくなる。さら
に、広角端状態においてバックフォーカスが短くなり、
第２レンズ群Ｇ２を通る軸外光束が光軸から離れるた
め、第２レンズ群Ｇ２のレンズ径が大型化する。その結
果、光学系の小型化を阻むばかりでなく、硝材容積が増
えるため、重量化や高コスト化を招いてしまい、本発明
の目的を達成することができなくなる。なお、条件式
（２）の上限値を４．５に設定することがさらに好まし
い。一方、条件式（２）の下限値を下回った場合、第１
レンズ成分Ｌ１の発散作用が強まるため、第１レンズ成
分Ｌ１の物体側の面が物体側に曲率の強い凹面を向ける
ようになり、画角によるコマ収差の変動を良好に抑える
ことができなくなる。

【００２６】条件式（３）は、第３レンズ成分Ｌ３の焦
点距離について適切な範囲を規定している。条件式
（３）の上限値を上回った場合、第３レンズ成分Ｌ３の
焦点距離が正に大きくなり、第１レンズ成分Ｌ１と第２
レンズ成分Ｌ２との合成焦点距離が負に大きくなる。こ
のため、第１レンズ群Ｇ１全体で負の歪曲収差を十分発
生することができず、広角端状態において正の歪曲収差
を良好に補正することができなくなる。なお、条件式
（３）の上限値を０．９０に設定することがさらに好ま
しい。一方、条件式（３）の下限値を下回った場合、第
３レンズ成分Ｌ３の焦点距離が正に小さくなりすぎて、
第３レンズ成分Ｌ３において発生する負の球面収差が増
大するため、第１レンズ群Ｇ１全体で負の球面収差を充
分に補正することができなくなってしまう。なお、条件
式（３）の下限値を０．６３に設定することがさらに好
ましい。

【００２７】また、第２の発明においては、以下の条件
式（４）を満足することが望ましい。 ｜ｆ12｜／ｆ１＞３．０ （４） ここで、 ｆ12：第２レンズ成分Ｌ２の近軸焦点距離

【００２８】条件式（４）は、少なくとも１枚のプラス
チックレンズＬP1を有する第２レンズ成分Ｌ２の近軸焦
点距離について適切な範囲を規定している。条件式
（４）の下限値を下回った場合、第２レンズ成分Ｌ２の
屈折力が強くなる。その結果、前述のように、プラスチ
ックレンズＬP1における温度変化時の屈折率変化の影響
が大きくなり、温度変化による像の劣化を招くことにな
る。なお、条件式（４）の下限値を４．２に設定するこ
とがさらに好ましい。

【００２９】また、第２の発明においては、以下の条件
式（５）を満足することが望ましい。 ｜ｆ21｜／｜ｆ２｜＞２．８ （５） ここで、 ｆ21：第２レンズ群Ｇ２中のプラスチックレンズＬP2の
焦点距離

【００３０】条件式（５）は、第２レンズ群Ｇ２中に含
まれるプラスチックレンズＬP2の焦点距離について適切
な範囲を規定している。条件式（５）の下限値を下回っ
た場合、プラスチックレンズＬP2の屈折力が強くなる。
その結果、前述のように、プラスチックレンズＬP2にお
ける温度変化時の屈折率変化の影響が大きくなり、温度
変化による像の劣化を招くことになる。なお、第２レン
ズ成分Ｌ２を通る光束の方が、第２レンズ群Ｇ２を通る
光束よりも太い。このため、第２レンズ群Ｇ２よりも第
２レンズ成分Ｌ２の方が、温度変化による屈折率の変化
の影響を大きく受ける。したがって、条件式（４）の下
限値の方が、条件式（５）の下限値よりも大きく設定さ
れている。

【００３１】なお、以下の各実施例において、プラスチ
ック材料としてポリカーボネートを用いているが、それ
以外の有機樹脂材料などを用いることも当然のことなが
ら可能である。また、レンズ系中にさらに多くの非球面
を導入することによって、各レンズ群において発生する
球面収差を良好に補正して、レンズ系の大口径化を可能
にすることができる。さらに、いずれかのレンズ群の全
体または一部を光軸に対して偏心させることにより、像
をシフトさせることも可能である。この場合、たとえば
レンズ系の揺れを検出するための角速度センサーと、レ
ンズ系の揺れに応じてレンズ群の全体または一部を偏心
駆動するための駆動部材とを組み合わせることによっ
て、レンズ系の揺れ等に起因する像位置の変動を補正す
る防振効果が得られることは明らかである。

【００３２】

【実施例】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基づ
いて説明する。図１は、本発明の各実施例にかかる変倍
光学系の屈折力配分および広角端状態から望遠端状態へ
の変倍時における各レンズ群の移動の様子を示す図であ
る。図１に示すように、本発明の各実施例にかかる変倍
光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レ
ンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と
から構成されている。そして、広角端状態（Ｗ）から望
遠端状態（Ｔ）への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と
第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が減少するように移動す
る。

【００３３】各実施例において、非球面は、光軸に垂直
な方向の高さをｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量
（サグ量）をＳ（ｙ）、基準の近軸曲率半径をＲ、円錐
係数をκ、ｎ次の非球面係数をＣn としたとき、以下の
数式（ａ）で表される。

【数１】 Ｓ（ｙ）＝（ｙ² ／Ｒ）／〔１＋（１−κ・ｙ² ／Ｒ² ）^1/2 〕 ＋Ｃ₄ ・ｙ⁴ ＋Ｃ₆ ・ｙ⁶ ＋Ｃ₈ ・ｙ⁸ ＋Ｃ₁₀・ｙ¹⁰＋・・・ （ａ）

【００３４】〔第１実施例〕図２は、本発明の第１実施
例にかかる変倍光学系のレンズ構成を示す図である。図
２の変倍光学系は、物体側から順に、両凹の負レンズＬ
１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２、お
よび両凸の正レンズＬ３からなる第１レンズ群Ｇ１と、
物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４、および
物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５からなる
第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。なお、第１実
施例では、第２レンズ群Ｇ２中の正メニスカスレンズＬ
４がプラスチックレンズであり、その物体側の面が非球
面状に形成されている。

【００３５】また、開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と
第２レンズ群Ｇ２との間に配置され、広角端状態から望
遠端状態への変倍に際して第１レンズ群Ｇ１と一体的に
移動する。図２は、広角端状態における各レンズ群の位
置関係を示しており、望遠端状態への変倍時には図１に
矢印で示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。

【００３６】次の表（１）に、本発明の第１実施例の諸
元の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォ
ーカスをそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の
進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。なお、表（１）のレン
ズ諸元において、曲率半径が∞（無限大）の面は平面を
表している。また、開口絞りＳを表す面の曲率半径が∞
となっているが、開口絞りＳを表す面にはレンズ面は存
在しない。

【００３７】

【表１】 ｆ＝31.9 〜 50.0 〜 81.2 ＦNO＝ 4.0 〜 6.3 〜 10.3 ２ω＝66.8 〜 46.3 〜 29.8 ° 面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数 1 -40.7837 3.0000 1.64831 33.8 2 247.5000 3.5846 3 非球面 2.5551 1.69320 33.7 4 39.4748 1.3998 5 42.3989 6.2500 1.48749 70.4 6 -10.9741 1.2500 7 ∞ (d7= 可変) （開口絞りＳ） 8 非球面 3.7500 1.58518 30.2 （ポリカーボネイト） 9 -25.4862 4.6250 10 -10.9094 1.5000 1.84042 43.4 11 -50.7970 (Bf) （非球面データ） Ｒ κ Ｃ₄ ３面 50.9578 1.0000 -1.4382×10^-4 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ -1.5551×10^-6 1.3326×10^-8 -5.6196×10^-10 Ｒ κ Ｃ₄ ８面 -46.6164 1.0000 5.0207×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 4.5918×10^-7 -3.2120×10^-9 3.6910×10^-11 （変倍における可変間隔） 広角端 中間焦点距離 望遠端 ｆ 31.8804 50.0000 81.2337 d7 14.0844 8.3835 4.5269 Ｂｆ 6.6725 22.8697 50.7894 （条件対応値） ｆ１＝ ２３．６８６ ｆ11＝−５３．７８８ ｆ13＝ １８．５９６ （１）（ｒ11＋ｒ12）／（ｒ11−ｒ12）＝−０．７１７ （２）｜ｆ11｜／ｆ１ ＝ ２．２７１ （３）ｆ13／ｆ１ ＝ ０．７８５

【００３８】図３乃至図５は、ｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する第１実施例の諸収差図である。図３は広角
端状態における諸収差図であり、図４は中間焦点距離状
態における諸収差図であり、図５は望遠端状態における
諸収差図である。各収差図において、ＦNOはＦナンバー
を、Ａ（度）は半画角をそれぞれ示している。また、非
点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を示
し、破線はメリディオナル像面を示している。さらに、
球面収差を示す収差図において、破線は正弦条件を示し
ている。また、コマ収差を示す収差図では、半画角Ａ
（度）におけるメリディオナルコマ収差を示している。
各収差図から明らかなように、本実施例では、各焦点距
離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性
能を有することがわかる。

【００３９】〔第２実施例〕図６は、本発明の第２実施
例にかかる変倍光学系のレンズ構成を示す図である。図
６の変倍光学系は、物体側から順に、物体側に凹面を向
けた負メニスカスレンズＬ１、物体側に凸面を向けた負
メニスカスレンズＬ２、および両凸の正レンズＬ３から
なる第１レンズ群Ｇ１と、物体側に凹面を向けた正メニ
スカスレンズＬ４、および物体側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズＬ５からなる第２レンズ群Ｇ２とから構成
されている。なお、第２実施例においても、第１実施例
と同様に、正メニスカスレンズＬ４がプラスチックレン
ズであり、その物体側の面が非球面状に形成されてい
る。

【００４０】また、開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と
第２レンズ群Ｇ２との間に配置され、広角端状態から望
遠端状態への変倍に際して第１レンズ群Ｇ１と一体的に
移動する。図６は、広角端状態における各レンズ群の位
置関係を示しており、望遠端状態への変倍時には図１に
矢印で示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。

【００４１】次の表（２）に、本発明の第２実施例の諸
元の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォ
ーカスをそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の
進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。なお、表（２）のレン
ズ諸元において、曲率半径が∞（無限大）の面は平面を
表している。また、開口絞りＳを表す面の曲率半径が∞
となっているが、開口絞りＳを表す面にはレンズ面は存
在しない。

【００４２】

【表２】 ｆ＝38.6 〜 60.0 〜103.1 ＦNO＝ 3.7 〜 5.8 〜 10.0 ２ω＝56.6 〜 39.1 〜 23.6 ° 面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数 1 -71.0296 1.1250 1.79504 28.6 2 -433.0344 0.9693 3 非球面 5.3510 1.69320 33.7 4 18.4325 2.8276 5 33.8449 5.4257 1.51680 64.1 6 -12.5305 1.2500 7 ∞ (d7= 可変) （開口絞りＳ） 8 非球面 2.5000 1.58518 30.2 （ポリカーボネイト） 9 -20.3464 4.0682 10 -11.1557 1.2500 1.79668 45.4 11 -56.5906 (Bf) （非球面データ） Ｒ κ Ｃ₄ ３面 32.4928 1.0000 -8.4490×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ -6.6224×10^-7 -2.1995×10^-10 -6.5294×10^-11 Ｒ κ Ｃ₄ ８面 -38.1272 1.0000 4.2125×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 4.9024×10^-7 -4.3669×10^-9 4.0004×10^-11 （変倍における可変間隔） 広角端 中間焦点距離 望遠端 ｆ 38.6329 60.0001 103.1266 d7 15.5813 9.2948 4.5415 Ｂｆ 9.4119 28.2461 66.2603 （条件対応値） ｆ１＝ ２７．８１５ ｆ11＝−１０７．０１８ ｆ13＝ １８．４３０ （１）（ｒ11＋ｒ12）／（ｒ11−ｒ12）＝−１．３９２ （２）｜ｆ11｜／ｆ１ ＝ ３．８４７ （３）ｆ13／ｆ１ ＝ ０．６６３

【００４３】図７乃至図９は、ｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する第２実施例の諸収差図である。図７は広角
端状態における諸収差図であり、図８は中間焦点距離状
態における諸収差図であり、図９は望遠端状態における
諸収差図である。各収差図において、ＦNOはＦナンバー
を、Ａ（度）は半画角をそれぞれ示している。また、非
点収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を示
し、破線はメリディオナル像面を示している。さらに、
球面収差を示す収差図において、破線は正弦条件を示し
ている。また、コマ収差を示す収差図では、半画角Ａ
（度）におけるメリディオナルコマ収差を示している。
各収差図から明らかなように、本実施例では、各焦点距
離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性
能を有することがわかる。

【００４４】〔第３実施例〕図１０は、本発明の第３実
施例にかかる変倍光学系のレンズ構成を示す図である。
図１０の変倍光学系は、物体側から順に、物体側に凹面
を向けた負メニスカスレンズＬ１、物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズＬ２、および両凸の正レンズＬ３
からなる第１レンズ群Ｇ１と、物体側に凹面を向けた正
メニスカスレンズＬ４、および物体側に凹面を向けた負
メニスカスレンズＬ５からなる第２レンズ群Ｇ２とから
構成されている。なお、第３実施例では、負メニスカス
レンズＬ２および正メニスカスレンズＬ４がプラスチッ
クレンズであり、共にその物体側の面が非球面状に形成
されている。

【００４５】また、開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と
第２レンズ群Ｇ２との間に配置され、広角端状態から望
遠端状態への変倍に際して第１レンズ群Ｇ１と一体的に
移動する。図１０は、広角端状態における各レンズ群の
位置関係を示しており、望遠端状態への変倍時には図１
に矢印で示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。

【００４６】次の表（３）に、本発明の第３実施例の諸
元の値を掲げる。表（３）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォ
ーカスをそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の
進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。なお、表（３）のレン
ズ諸元において、曲率半径が∞（無限大）の面は平面を
表している。また、開口絞りＳを表す面の曲率半径が∞
となっているが、開口絞りＳを表す面にはレンズ面は存
在しない。

【００４７】

【表３】 ｆ＝38.6 〜 65.0 〜103.2 ＦNO＝ 3.9 〜 6.5 〜 10.3 ２ω＝56.8 〜 36.4 〜 23.6 ° 面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数 1 -55.1359 1.3750 1.62588 35.7 2 -1379.0944 0.3750 3 非球面 3.7500 1.58518 30.2 （ポリカーボネイト） 4 21.4967 2.2500 5 40.4310 6.2500 1.48749 70.5 6 -12.1286 1.2500 7 ∞ (d7= 可変) （開口絞りＳ） 8 非球面 3.7500 1.58518 30.2 （ポリカーボネイト） 9 -28.0205 4.6250 10 -11.1610 1.5000 1.77250 49.6 11 -46.1241 (Bf) （非球面データ） Ｒ κ Ｃ₄ ３面 30.9168 1.0000 -1.0996×10^-4 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ -9.6734×10^-7 2.7232×10^-9 -1.7356×10^-10 Ｒ κ Ｃ₄ ８面 -52.4999 1.0000 4.3820×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 6.2695×10^-7 -6.1061×10^-9 4.9122×10^-11 （変倍における可変間隔） 広角端 中間焦点距離 望遠端 ｆ 38.6312 65.0000 103.1568 d7 13.6295 6.4697 2.5897 Ｂｆ 9.4478 33.3198 67.8636 （条件対応値） ｆ１＝ ２７．４４３ ｆ11＝ −９１．７９９ ｆ12＝−１４１．３３４ ｆ13＝ １９．９１５ ｆ２＝ −２４．８４５ ｆ21＝ ９７．１９７ （１）（ｒ11＋ｒ12）／（ｒ11−ｒ12）＝−１．０８３ （２）｜ｆ11｜／ｆ１ ＝ ３．３４５ （３）ｆ13／ｆ１ ＝ ０．７２６ （４）｜ｆ12｜／ｆ１ ＝ ５．１５０ （５）｜ｆ21｜／｜ｆ２｜ ＝ ３．９１２

【００４８】図１１乃至図１３は、ｄ線（λ＝５８７．
６ｎｍ）に対する第３実施例の諸収差図である。図１１
は広角端状態における諸収差図であり、図１２は中間焦
点距離状態における諸収差図であり、図１３は望遠端状
態における諸収差図である。各収差図において、ＦNOは
Ｆナンバーを、Ａ（度）は半画角をそれぞれ示してい
る。また、非点収差を示す収差図において、実線はサジ
タル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。さらに、球面収差を示す収差図において、破線は正
弦条件を示している。また、コマ収差を示す収差図で
は、半画角Ａ（度）におけるメリディオナルコマ収差を
示している。各収差図から明らかなように、本実施例で
は、各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、
優れた結像性能を有することがわかる。

【００４９】〔第４実施例〕図１４は、本発明の第４実
施例にかかる変倍光学系のレンズ構成を示す図である。
図１４の変倍光学系は、物体側から順に、両凹の負レン
ズＬ１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ
２、および両凸の正レンズＬ３からなる第１レンズ群Ｇ
１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４、
および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５か
らなる第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。なお、
第４実施例においても、第３実施例と同様に、負メニス
カスレンズＬ２および正メニスカスレンズＬ４がプラス
チックレンズであり、共にその物体側の面が非球面状に
形成されている。

【００５０】また、開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と
第２レンズ群Ｇ２との間に配置され、広角端状態から望
遠端状態への変倍に際して第１レンズ群Ｇ１と一体的に
移動する。図１４は、広角端状態における各レンズ群の
位置関係を示しており、望遠端状態への変倍時には図１
に矢印で示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。

【００５１】次の表（４）に、本発明の第４実施例の諸
元の値を掲げる。表（４）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォ
ーカスをそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の
進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。なお、表（４）のレン
ズ諸元において、曲率半径が∞（無限大）の面は平面を
表している。また、開口絞りＳを表す面の曲率半径が∞
となっているが、開口絞りＳを表す面にはレンズ面は存
在しない。

【００５２】

【表４】 ｆ＝38.6 〜 62.5 〜102.5 ＦNO＝ 3.9 〜 6.3 〜 10.4 ２ω＝55.9 〜 37.5 〜 23.7 ° 面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数 1 -61.4356 1.1250 1.68893 31.1 2 955.5772 0.1250 3 非球面 2.5000 1.58518 30.2 （ポリカーボネイト） 4 29.0839 3.7500 5 67.0490 4.3102 1.48749 70.5 6 -11.7826 1.2500 7 ∞ (d7= 可変) （開口絞りＳ） 8 非球面 4.1072 1.58518 30.2 （ポリカーボネイト） 9 -34.6611 5.0795 10 -11.0269 1.1250 1.74443 49.5 11 -51.0731 (Bf) （非球面データ） Ｒ κ Ｃ₄ ３面 36.9334 1.0000 -1.3643×10^-4 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ -1.2271×10^-6 7.6903×10^-9 -3.6149×10^-10 Ｒ κ Ｃ₄ ８面 -67.1509 1.0000 4.4752×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 5.2501×10^-7 -4.9753×10^-9 4.4129×10^-11 （変倍における可変間隔） 広角端 中間焦点距離 望遠端 ｆ 38.6352 62.5001 102.5131 d7 13.7386 7.4193 3.4261 Ｂｆ 9.2998 29.7318 63.9891 （条件対応値） ｆ１＝ ２７．３２８ ｆ11＝ −８３．７５１ ｆ12＝−２６５．００８ ｆ13＝ ２０．９３２ ｆ２＝ −２３．３９７ ｆ21＝ １１６．９６３ （１）（ｒ11＋ｒ12）／（ｒ11−ｒ12）＝−０．８７９ （２）｜ｆ11｜／ｆ１ ＝ ３．０６４ （３）ｆ13／ｆ１ ＝ ０．７６６ （４）｜ｆ12｜／ｆ１ ＝ ９．６９７ （５）｜ｆ21｜／｜ｆ２｜ ＝ ４．９９９

【００５３】図１５乃至図１７は、ｄ線（λ＝５８７．
６ｎｍ）に対する第４実施例の諸収差図である。図１５
は広角端状態における諸収差図であり、図１６は中間焦
点距離状態における諸収差図であり、図１７は望遠端状
態における諸収差図である。各収差図において、ＦNOは
Ｆナンバーを、Ａ（度）は半画角をそれぞれ示してい
る。また、非点収差を示す収差図において、実線はサジ
タル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。さらに、球面収差を示す収差図において、破線は正
弦条件を示している。また、コマ収差を示す収差図で
は、半画角Ａ（度）におけるメリディオナルコマ収差を
示している。各収差図から明らかなように、本実施例で
は、各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、
優れた結像性能を有することがわかる。

【００５４】〔第５実施例〕図１８は、本発明の第５実
施例にかかる変倍光学系のレンズ構成を示す図である。
図１８の変倍光学系は、物体側から順に、物体側に凹面
を向けた負メニスカスレンズＬ１、物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズＬ２、および両凸の正レンズＬ３
からなる第１レンズ群Ｇ１と、物体側に凹面を向けた正
メニスカスレンズＬ４、および物体側に凹面を向けた負
メニスカスレンズＬ５からなる第２レンズ群Ｇ２とから
構成されている。なお、第５実施例においても、第３実
施例と同様に、負メニスカスレンズＬ２および正メニス
カスレンズＬ４がプラスチックレンズであり、共にその
物体側の面が非球面状に形成されている。

【００５５】また、開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と
第２レンズ群Ｇ２との間に配置され、広角端状態から望
遠端状態への変倍に際して第１レンズ群Ｇ１と一体的に
移動する。図１８は、広角端状態における各レンズ群の
位置関係を示しており、望遠端状態への変倍時には図１
に矢印で示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。

【００５６】次の表（５）に、本発明の第５実施例の諸
元の値を掲げる。表（５）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォ
ーカスをそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の
進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。なお、表（５）のレン
ズ諸元において、曲率半径が∞（無限大）の面は平面を
表している。また、開口絞りＳを表す面の曲率半径が∞
となっているが、開口絞りＳを表す面にはレンズ面は存
在しない。

【００５７】

【表５】 ｆ＝35.7 〜 62.5 〜 94.2 ＦNO＝ 3.8 〜 6.6 〜 10.0 ２ω＝60.6 〜 37.9 〜 25.8 ° 面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数 1 -65.7176 3.1250 1.79504 28.6 2 -373.7500 2.1250 3 非球面 3.7500 1.58518 30.2 （ポリカーボネイト） 4 34.0749 1.0880 5 98.8372 7.4965 1.49782 82.5 6 -12.2763 1.2500 7 ∞ (d7= 可変) （開口絞りＳ） 8 非球面 3.1012 1.58518 30.2 （ポリカーボネイト） 9 -22.6426 4.8531 10 -11.2131 1.5779 1.77279 49.5 11 -43.5284 (Bf) （非球面データ） Ｒ κ Ｃ₄ ３面 35.6250 1.0000 -1.0693×10^-4 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ -8.8074×10^-7 -7.7286×10^-10 -1.0611×10^-10 Ｒ κ Ｃ₄ ８面 -33.9328 1.0000 4.2757×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 4.2379×10^-7 -1.8544×10^-9 2.1135×10^-11 （変倍における可変間隔） 広角端 中間焦点距離 望遠端 ｆ 35.6927 62.5001 94.2186 d7 13.7418 5.8414 2.3002 Ｂｆ 7.7855 33.0901 63.0305 （条件対応値） ｆ１＝ ２６．３９１ ｆ11＝−１００．７４７ ｆ12＝−１２５１７ ｆ13＝ ２２．４３９ ｆ２＝ −２４．９１１ ｆ21＝ １０５．５８６ （１）（ｒ11＋ｒ12）／（ｒ11−ｒ12）＝ −１．４２７ （２）｜ｆ11｜／ｆ１ ＝ ３．８１８ （３）ｆ13／ｆ１ ＝ ０．８５０ （４）｜ｆ12｜／ｆ１ ＝４７４．３ （５）｜ｆ21｜／｜ｆ２｜ ＝ ４．２３８

【００５８】図１９乃至図２１は、ｄ線（λ＝５８７．
６ｎｍ）に対する第５実施例の諸収差図である。図１９
は広角端状態における諸収差図であり、図２０は中間焦
点距離状態における諸収差図であり、図２１は望遠端状
態における諸収差図である。各収差図において、ＦNOは
Ｆナンバーを、Ａ（度）は半画角をそれぞれ示してい
る。また、非点収差を示す収差図において、実線はサジ
タル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。さらに、球面収差を示す収差図において、破線は正
弦条件を示している。コマ収差を示す収差図では、半画
角Ａ（度）におけるメリディオナルコマ収差を示してい
る。各収差図から明らかなように、本実施例では、各焦
点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結
像性能を有することがわかる。

【００５９】

【効果】以上説明したように、本発明によれば、２倍を
越える変倍比（ズーム比）を有し、簡易構成で、低コス
トでの製造が可能で、且つ高性能な小型の変倍光学系を
実現することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の各実施例にかかる変倍光学系の屈折力
配分および広角端状態から望遠端状態への変倍時におけ
る各レンズ群の移動の様子を示す図である。

【図２】本発明の第１実施例にかかる変倍光学系のレン
ズ構成を示す図である。

【図３】第１実施例の広角端状態における諸収差図であ
る。

【図４】第１実施例の中間焦点距離状態における諸収差
図である。

【図５】第１実施例の望遠端状態における諸収差図であ
る。

【図６】本発明の第２実施例にかかる変倍光学系のレン
ズ構成を示す図である。

【図７】第２実施例の広角端状態における諸収差図であ
る。

【図８】第２実施例の中間焦点距離状態における諸収差
図である。

【図９】第２実施例の望遠端状態における諸収差図であ
る。

【図１０】本発明の第３実施例にかかる変倍光学系のレ
ンズ構成を示す図である。

【図１１】第３実施例の広角端状態における諸収差図で
ある。

【図１２】第３実施例の中間焦点距離状態における諸収
差図である。

【図１３】第３実施例の望遠端状態における諸収差図で
ある。

【図１４】本発明の第４実施例にかかる変倍光学系のレ
ンズ構成を示す図である。

【図１５】第４実施例の広角端状態における諸収差図で
ある。

【図１６】第４実施例の中間焦点距離状態における諸収
差図である。

【図１７】第４実施例の望遠端状態における諸収差図で
ある。

【図１８】本発明の第５実施例にかかる変倍光学系のレ
ンズ構成を示す図である。

【図１９】第５実施例の広角端状態における諸収差図で
ある。

【図２０】第５実施例の中間焦点距離状態における諸収
差図である。

【図２１】第５実施例の望遠端状態における諸収差図で
ある。

【符号の説明】

Ｇ１ 第１レンズ群Ｇ１ Ｇ２ 第２レンズ群Ｇ２ Ｌｉ 各レンズ成分 Ｓ 開口絞り

Claims (13)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 物体側から順に、正の屈折力を有する第
   １レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ
   ２とから構成され、 前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との空気
   間隔を減少させることによって、広角端状態から望遠端
   状態への変倍を行い、 前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側の面
   が物体側に凹面を向けた負屈折力の第１レンズ成分Ｌ１
   と、負屈折力の第２レンズ成分Ｌ２と、正屈折力の第３
   レンズ成分Ｌ３とから構成され、 前記第１レンズ成分Ｌ１の物体側の面の曲率半径をｒ11
   とし、前記第１レンズ成分Ｌ１の像側の面の曲率半径を
   ｒ12としたとき、 −１．４３＜（ｒ11＋ｒ12）／（ｒ11−ｒ12）＜−０．７ （１） の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
2. 【請求項２】 前記第２レンズ成分Ｌ２は、少なくとも
   １つの面が非球面状に形成されていることを特徴とする
   請求項１に記載の変倍光学系。
3. 【請求項３】 前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１
   とし、前記第１レンズ成分Ｌ１の焦点距離をｆ11とし、
   前記第３レンズ成分Ｌ３の焦点距離をｆ13としたとき、 ２．０＜｜ｆ11｜／ｆ１＜８．０ （２） ０．６＜ｆ13／ｆ１＜０．９５ （３） の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
   記載の変倍光学系。
4. 【請求項４】 前記第１レンズ群Ｇ１は、３枚の単レン
   ズからなることを特徴とする請求項３に記載の変倍光学
   系。
5. 【請求項５】 物体側から順に、正の屈折力を有する第
   １レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ
   ２とから構成され、 前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との空気
   間隔を減少させることによって、広角端状態から望遠端
   状態への変倍を行い、 前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側の面
   が物体側に凹面を向けた負屈折力の第１レンズ成分Ｌ１
   と、負屈折力の第２レンズ成分Ｌ２と、正屈折力の第３
   レンズ成分Ｌ３とから構成され、 前記第２レンズ成分Ｌ２は、少なくとも１枚のプラスチ
   ックレンズＬP1を有し、 前記第２レンズ群Ｇ２は、少なくとも１枚のプラスチッ
   クレンズＬP2を有することを特徴とする変倍光学系。
6. 【請求項６】 前記第１レンズ成分Ｌ１の物体側の面の
   曲率半径をｒ11とし、前記第１レンズ成分Ｌ１の像側の
   面の曲率半径をｒ12としたとき、 −１．４３＜（ｒ11＋ｒ12）／（ｒ11−ｒ12）＜−０．７ （１） の条件を満足することを特徴とする請求項５に記載の変
   倍光学系。
7. 【請求項７】 前記第２レンズ成分Ｌ２は、少なくとも
   １つの面が非球面状に形成されていることを特徴とする
   請求項５または６に記載の変倍光学系。
8. 【請求項８】 前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１
   とし、前記第１レンズ成分Ｌ１の焦点距離をｆ11とし、
   前記第３レンズ成分Ｌ３の焦点距離をｆ13としたとき、 ２．０＜｜ｆ11｜／ｆ１＜８．０ （２） ０．６＜ｆ13／ｆ１＜０．９５ （３） の条件を満足することを特徴とする請求項５乃至７のい
   ずれか１項に記載の変倍光学系。
9. 【請求項９】 前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１
   とし、前記第２レンズ成分Ｌ２の近軸焦点距離をｆ12と
   したとき、 ｜ｆ12｜／ｆ１＞３．０ （４） の条件を満足することを特徴とする請求項７または８に
   記載の変倍光学系。
10. 【請求項１０】 前記第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ
    ２とし、前記第２レンズ群Ｇ２中のプラスチックレンズ
    ＬP2の焦点距離をｆ21としたとき、 ｜ｆ21｜／｜ｆ２｜＞２．８ （５） の条件を満足することを特徴とする請求項５乃至９のい
    ずれか１項に記載の変倍光学系。
11. 【請求項１１】 前記第２レンズ群Ｇ２中のプラスチッ
    クレンズＬP2は、正の屈折力を有することを特徴とする
    請求項１０に記載の変倍光学系。
12. 【請求項１２】 前記第２レンズ群Ｇ２中のプラスチッ
    クレンズＬP2は、少なくとも一方の面が非球面状に形成
    されていることを特徴とする請求項１１に記載の変倍光
    学系。
13. 【請求項１３】 前記第１レンズ群Ｇ１は、３枚の単レ
    ンズからなることを特徴とする請求項５乃至１２のいず
    れか１項に記載の変倍光学系。