JPH0995879A - 高強度の難自転性ワイヤロープ - Google Patents
高強度の難自転性ワイヤロープInfo
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- JPH0995879A JPH0995879A JP7256362A JP25636295A JPH0995879A JP H0995879 A JPH0995879 A JP H0995879A JP 7256362 A JP7256362 A JP 7256362A JP 25636295 A JP25636295 A JP 25636295A JP H0995879 A JPH0995879 A JP H0995879A
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- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0673—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core having a rope configuration
- D07B1/0686—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core having a rope configuration characterised by the core design
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- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2201/00—Ropes or cables
- D07B2201/20—Rope or cable components
- D07B2201/2047—Cores
- D07B2201/2052—Cores characterised by their structure
- D07B2201/2065—Cores characterised by their structure comprising a coating
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- D—TEXTILES; PAPER
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- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2401/00—Aspects related to the problem to be solved or advantage
- D07B2401/20—Aspects related to the problem to be solved or advantage related to ropes or cables
- D07B2401/2015—Killing or avoiding twist
Abstract
(57)【要約】
【課題】 引張強度、難自転性、耐疲労性、ドラムでの
巻取性、耐形崩れ性の諸性質をともに満たし、高揚程で
多層巻きの荷役機械用や建設機械用への適合が十分に可
能になる高強度の難自転性ワイヤロープを提供する。 【解決手段】 繊維心と、この繊維心に複数本のワイヤ
が撚り合わされた心ストランドと、この心ストランドの
撚りと同じ向きに複数本のワイヤが撚り合わされた複数
本の側ストランドと、を備え、前記複数本の側ストラン
ドを心ストランド及び側ストランドの撚りとは逆の向き
に撚り合わせて形成され、かつ、側ストランドのピッチ
倍数よりもロープピッチ倍数のほうが大きいワイヤロー
プであって、前記ワイヤの引張強度は２３０〜２７０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 であり、心ストランドを０．３０〜０．９
０ｍｍの厚さで熱可塑性高分子樹脂で被覆した。
巻取性、耐形崩れ性の諸性質をともに満たし、高揚程で
多層巻きの荷役機械用や建設機械用への適合が十分に可
能になる高強度の難自転性ワイヤロープを提供する。 【解決手段】 繊維心と、この繊維心に複数本のワイヤ
が撚り合わされた心ストランドと、この心ストランドの
撚りと同じ向きに複数本のワイヤが撚り合わされた複数
本の側ストランドと、を備え、前記複数本の側ストラン
ドを心ストランド及び側ストランドの撚りとは逆の向き
に撚り合わせて形成され、かつ、側ストランドのピッチ
倍数よりもロープピッチ倍数のほうが大きいワイヤロー
プであって、前記ワイヤの引張強度は２３０〜２７０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 であり、心ストランドを０．３０〜０．９
０ｍｍの厚さで熱可塑性高分子樹脂で被覆した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、クレーンなどの荷
役機械用ロープとして好適な高強度の難自転性ワイヤロ
ープに関する。
役機械用ロープとして好適な高強度の難自転性ワイヤロ
ープに関する。
【０００２】
【従来の技術】クレーンに代表される荷役機械において
は、ワイヤロープは貨物の吊り上げ吊り下し要素として
重要な位置を占めており、耐疲労性に優れるとともに、
高揚程化に伴い自転し難い性質すなわち難自転性と高強
度が要求される。このような荷役機械用ロープとして
は、現在一般にＪＩＳ規格（JIS G 3525）に定められた
ＩＷＲＣ６×Ｆｉ（29）、ＩＷＲＣ６×ＷＳ（31）等の
６ストランドワイヤロープ、あるいはフラット形ストラ
ンドロープ、多層ストランドロープが使用されており、
そのロープ径は８〜２０mm程度のものが中心である。
は、ワイヤロープは貨物の吊り上げ吊り下し要素として
重要な位置を占めており、耐疲労性に優れるとともに、
高揚程化に伴い自転し難い性質すなわち難自転性と高強
度が要求される。このような荷役機械用ロープとして
は、現在一般にＪＩＳ規格（JIS G 3525）に定められた
ＩＷＲＣ６×Ｆｉ（29）、ＩＷＲＣ６×ＷＳ（31）等の
６ストランドワイヤロープ、あるいはフラット形ストラ
ンドロープ、多層ストランドロープが使用されており、
そのロープ径は８〜２０mm程度のものが中心である。
【０００３】この種のワイヤロープは、安全率を大きく
見積もるため高い引張強度が要求される。また、使用中
において、シーブ等による繰り返し曲げ、高揚程での負
荷、除荷による変動荷重、ウィンチドラムでの繰り返し
巻取りを受ける。したがって、ワイヤロープはドラムで
の繰り返し巻取り性および耐形崩れ性が良好であること
が望まれる。
見積もるため高い引張強度が要求される。また、使用中
において、シーブ等による繰り返し曲げ、高揚程での負
荷、除荷による変動荷重、ウィンチドラムでの繰り返し
巻取りを受ける。したがって、ワイヤロープはドラムで
の繰り返し巻取り性および耐形崩れ性が良好であること
が望まれる。
【０００４】とくに、吊荷等によりワイヤロープに張力
が作用したときに、ロープにはその撚りがもどる方向に
自転しようとするトルクが発生する。ワイヤロープにお
いてはトルクが小さく自転し難い性質、すなわち難自転
性（非自転性）に優れていることが要求される。
が作用したときに、ロープにはその撚りがもどる方向に
自転しようとするトルクが発生する。ワイヤロープにお
いてはトルクが小さく自転し難い性質、すなわち難自転
性（非自転性）に優れていることが要求される。
【０００５】現在、使用されている移動式クレーンで
は、４本吊りの場合でシーブ直径Ｄに対する揚程Ｈの比
率が９０（Ｈ／Ｄ＝９０）程度である。理論上の引き出
しトルク係数Ｋは５８×１０-3以下（Ｋ≦５８×１
０-3）が必要であり、ロープピッチをさらに大きくし、
ストランドピッチを縮めた難自転性ワイヤロープが供給
されている。なお、トルク係数Ｋは下式（１）を用いて
求められる指数であり、トルク係数Ｋが小さくなるほど
自転し難いロープであることを表わす。
は、４本吊りの場合でシーブ直径Ｄに対する揚程Ｈの比
率が９０（Ｈ／Ｄ＝９０）程度である。理論上の引き出
しトルク係数Ｋは５８×１０-3以下（Ｋ≦５８×１
０-3）が必要であり、ロープピッチをさらに大きくし、
ストランドピッチを縮めた難自転性ワイヤロープが供給
されている。なお、トルク係数Ｋは下式（１）を用いて
求められる指数であり、トルク係数Ｋが小さくなるほど
自転し難いロープであることを表わす。
【０００６】Ｋ＝Ｔ／（Ｗ×ｄ） …（１） ただし、Ｗはロープにかかる張力（Ｎ）、Ｔは張力Ｗに
よるトルク（Ｎ・ｍ）、ｄはロープ径（ｍ）をそれぞれ
示す。
よるトルク（Ｎ・ｍ）、ｄはロープ径（ｍ）をそれぞれ
示す。
【０００７】しかしながら、移動式クレーンの高揚程化
が進むにつれて、今後さらに比率Ｈ／Ｄが１１０（Ｋ＝
４５×１０-3に相当）の程度まで対応でき、かつ、クレ
ーンの小型化に伴う高強度の難自転性ワイヤロープの実
用化が要望されている。
が進むにつれて、今後さらに比率Ｈ／Ｄが１１０（Ｋ＝
４５×１０-3に相当）の程度まで対応でき、かつ、クレ
ーンの小型化に伴う高強度の難自転性ワイヤロープの実
用化が要望されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】従来からワイヤロープ
の強度（Ｔ）を大きくする方策として高炭素鋼の原料線
材を用いて素線の引張り強さ（σｗ）を大きくする方法
が採られてきた。素線の引張り強さσｗを大きくする方
策としては高炭素鋼の原料線材を用いて伸線工程で線材
の加工度を大きくする方法が採られている。
の強度（Ｔ）を大きくする方策として高炭素鋼の原料線
材を用いて素線の引張り強さ（σｗ）を大きくする方法
が採られてきた。素線の引張り強さσｗを大きくする方
策としては高炭素鋼の原料線材を用いて伸線工程で線材
の加工度を大きくする方法が採られている。
【０００９】一般にワ−ヤロープの強度Ｔは、素線の引
張り強さσｗ、ロープの断面積Ｓ及び撚り減り率ρとし
たときに下式（２）を用いて求めることができる。 Ｔ＝ρ×（σｗ×Ｓ） …（２） しかしながら、高炭素鋼の原料線材を過大な加工度で伸
線すると、素線の靭性が低下しやすいという問題点があ
る。また、素線を撚り合わせた場合に、撚り減り率ρが
通常材質の場合より大きくなり、結果的にロープ強度が
低下しやすいという問題点がある。
張り強さσｗ、ロープの断面積Ｓ及び撚り減り率ρとし
たときに下式（２）を用いて求めることができる。 Ｔ＝ρ×（σｗ×Ｓ） …（２） しかしながら、高炭素鋼の原料線材を過大な加工度で伸
線すると、素線の靭性が低下しやすいという問題点があ
る。また、素線を撚り合わせた場合に、撚り減り率ρが
通常材質の場合より大きくなり、結果的にロープ強度が
低下しやすいという問題点がある。
【００１０】素線の引張り強さσｗを過大にしたロープ
を引張試験すると、側ストランドに比べて鋼心の伸びが
少ないため、鋼心から先に破断する傾向にある。とく
に、側ストランドに接する鋼心の外周素線が短期間の使
用で破断する傾向が強く、そのためロープの引張強度が
目標値に達しない場合が多い。このようなことから従来
のワイヤロープにおいては、素線の引張強さを単に高く
したとしても目標のロープ強度を得ることができない。
を引張試験すると、側ストランドに比べて鋼心の伸びが
少ないため、鋼心から先に破断する傾向にある。とく
に、側ストランドに接する鋼心の外周素線が短期間の使
用で破断する傾向が強く、そのためロープの引張強度が
目標値に達しない場合が多い。このようなことから従来
のワイヤロープにおいては、素線の引張強さを単に高く
したとしても目標のロープ強度を得ることができない。
【００１１】従来の６ストランドワイヤロープにおいて
は、耐疲労性、ドラムでの巻取性、並びに耐形崩れ性の
点では良好であるが、難自転性が劣るので高揚程の吊り
作業では絡み付き等の問題が発生しやすい。この６スト
ランドワイヤロープの難自転性を改善するためにロープ
ピッチを長くすることが考えられるが、ロープピッチを
長くすると、難自転性は向上するが、ドラムでの巻取性
が低下するという不都合がある。また、心ロープの撚り
方向をロープの撚り方向と逆にすると、難自転性は向上
するが、撚りのアンバランスに起因して耐形崩れ性が低
下する。
は、耐疲労性、ドラムでの巻取性、並びに耐形崩れ性の
点では良好であるが、難自転性が劣るので高揚程の吊り
作業では絡み付き等の問題が発生しやすい。この６スト
ランドワイヤロープの難自転性を改善するためにロープ
ピッチを長くすることが考えられるが、ロープピッチを
長くすると、難自転性は向上するが、ドラムでの巻取性
が低下するという不都合がある。また、心ロープの撚り
方向をロープの撚り方向と逆にすると、難自転性は向上
するが、撚りのアンバランスに起因して耐形崩れ性が低
下する。
【００１２】また、従来のフラット型ストランドロープ
においては、難自転性は良好であるものの、ストランド
に小心が挿入され、これが変形していること、およびロ
ープピッチが長いことなどから、耐疲労性、ドラムでの
巻取性および耐形崩れ性が劣る。
においては、難自転性は良好であるものの、ストランド
に小心が挿入され、これが変形していること、およびロ
ープピッチが長いことなどから、耐疲労性、ドラムでの
巻取性および耐形崩れ性が劣る。
【００１３】また、従来の多層ストランドロープにおい
ては、難自転性、耐形崩れ性は良好であるものの、耐疲
労性に劣り、製造コストが高い。このように従来のワイ
ヤロープにおいては、難自転性、耐疲労性、ドラムでの
巻取性、耐形崩れ性の諸特性を同時に満足することが困
難であり、とくに近時の高揚程で多層巻きの荷役機械用
や建設機械用への適合が難しくなってきている。
ては、難自転性、耐形崩れ性は良好であるものの、耐疲
労性に劣り、製造コストが高い。このように従来のワイ
ヤロープにおいては、難自転性、耐疲労性、ドラムでの
巻取性、耐形崩れ性の諸特性を同時に満足することが困
難であり、とくに近時の高揚程で多層巻きの荷役機械用
や建設機械用への適合が難しくなってきている。
【００１４】本発明はこのような点に着目してなされた
もので、その目的とするところは、鋼心の早期破断を防
止することができ、クレーン等の荷役機械用ロープに適
した細く、軽量であり、高強度で、かつ、難自転性、耐
疲労性、ドラムでの巻取性、耐形崩れ性の諸特性がとも
に良好であり、かつ、高揚程で多層巻きの荷役機械用や
建設機械用への適合が十分に可能であって、移動式クレ
ーンの小型軽量化と高揚程化に必要なＨ／Ｄ＝１１０
（Ｋ＝４５×１０-3）の程度に対処することができる高
強度の難自転性ワイヤロープを提供することにある。
もので、その目的とするところは、鋼心の早期破断を防
止することができ、クレーン等の荷役機械用ロープに適
した細く、軽量であり、高強度で、かつ、難自転性、耐
疲労性、ドラムでの巻取性、耐形崩れ性の諸特性がとも
に良好であり、かつ、高揚程で多層巻きの荷役機械用や
建設機械用への適合が十分に可能であって、移動式クレ
ーンの小型軽量化と高揚程化に必要なＨ／Ｄ＝１１０
（Ｋ＝４５×１０-3）の程度に対処することができる高
強度の難自転性ワイヤロープを提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る高強度の難
自転性ワイヤロープは、繊維心と、この繊維心に複数本
のワイヤが撚り合わされた心ストランドと、この心スト
ランドの撚りと同じ向きに複数本のワイヤが撚り合わさ
れた複数本の側ストランドと、を備え、前記複数本の側
ストランドを心ストランド及び側ストランドの撚りとは
逆の向きに撚り合わせて形成され、かつ、側ストランド
のピッチ倍数よりもロープピッチ倍数のほうが大きいワ
イヤロープであって、前記ワイヤの引張強度は２３０〜
２７０ｋｇｆ／ｍｍ2 であり、心ストランドを０．３０
〜０．９０ｍｍの厚さで熱可塑性高分子樹脂で被覆した
ことを特徴とする。
自転性ワイヤロープは、繊維心と、この繊維心に複数本
のワイヤが撚り合わされた心ストランドと、この心スト
ランドの撚りと同じ向きに複数本のワイヤが撚り合わさ
れた複数本の側ストランドと、を備え、前記複数本の側
ストランドを心ストランド及び側ストランドの撚りとは
逆の向きに撚り合わせて形成され、かつ、側ストランド
のピッチ倍数よりもロープピッチ倍数のほうが大きいワ
イヤロープであって、前記ワイヤの引張強度は２３０〜
２７０ｋｇｆ／ｍｍ2 であり、心ストランドを０．３０
〜０．９０ｍｍの厚さで熱可塑性高分子樹脂で被覆した
ことを特徴とする。
【００１６】なお、ロープ心内部への樹脂の浸透率は５
０％以上であることが望ましい。また、素線の原材料と
しては炭素含有量が０．７９〜０．９５重量％の高炭素
鋼材を用いることが望ましい。
０％以上であることが望ましい。また、素線の原材料と
しては炭素含有量が０．７９〜０．９５重量％の高炭素
鋼材を用いることが望ましい。
【００１７】樹脂被覆層の被覆厚さを０．３〜０．９mm
の範囲とする理由は次の通りである。被覆厚さが０．３
mmを下回ると、樹脂被覆層の緩衝材としての機能が十分
に発揮されず、撚り減りを低減するという効果が小さく
なってしまうからである。一方、被覆厚さが０．９mmを
上回ると、ロープの断面積Ｓが大きくなり、単位断面積
当たりのロープ強度が低下するからである。
の範囲とする理由は次の通りである。被覆厚さが０．３
mmを下回ると、樹脂被覆層の緩衝材としての機能が十分
に発揮されず、撚り減りを低減するという効果が小さく
なってしまうからである。一方、被覆厚さが０．９mmを
上回ると、ロープの断面積Ｓが大きくなり、単位断面積
当たりのロープ強度が低下するからである。
【００１８】次に、難自転性を達成するために、心を心
ロープの代わりに心ストランドとし、この心ストランド
の外周に、心ストランドの撚り方向と逆の向きに側スト
ランドを撚り合わせてロープを形成し、さらに側ストラ
ンドのピッチ倍数よりもロープのピッチ倍数のほうを大
きくした。
ロープの代わりに心ストランドとし、この心ストランド
の外周に、心ストランドの撚り方向と逆の向きに側スト
ランドを撚り合わせてロープを形成し、さらに側ストラ
ンドのピッチ倍数よりもロープのピッチ倍数のほうを大
きくした。
【００１９】さらに、ＩＷＳＣは一般にＩＷＲＣより柔
軟性（可撓性）が劣るため、本発明では最心部を繊維心
とした上でＩＷＳＣの構成素線数を次のように指定し
た。一般に素線本数が少なすぎると、ロープの柔軟性が
損なわれて可撓性に問題を生じる。一方、素線の本数が
多すぎると、各素線が細くなり過ぎて耐摩耗性が損なわ
れ、フレッティングによる素線の摩耗が問題になる。
軟性（可撓性）が劣るため、本発明では最心部を繊維心
とした上でＩＷＳＣの構成素線数を次のように指定し
た。一般に素線本数が少なすぎると、ロープの柔軟性が
損なわれて可撓性に問題を生じる。一方、素線の本数が
多すぎると、各素線が細くなり過ぎて耐摩耗性が損なわ
れ、フレッティングによる素線の摩耗が問題になる。
【００２０】ロープ心の構成を（ａ＋Ｎ1 ）＋Ｎ2 ＋Ｎ
2 とし、６≦Ｎ1 ≦１８、１２≦Ｎ2 ≦２４とそれぞれ
規定することによりロープの可撓性およびフレッティン
グともに満足することができる。素線数Ｎ1 が６本より
少ないとロープの可撓性が劣化するからであり、これが
１８本を上回る場合は線径が細くなりすぎてフレッティ
ングの問題が生じるとともに、可撓性が過剰になるから
である。一方、素線数Ｎ2 が１２本を下回る場合は可撓
性が劣化するからであり、これが２４本を上回る場合は
線径が細くなりすぎてフレッティングの問題が生じると
ともに、可撓性も過剰になるからである。
2 とし、６≦Ｎ1 ≦１８、１２≦Ｎ2 ≦２４とそれぞれ
規定することによりロープの可撓性およびフレッティン
グともに満足することができる。素線数Ｎ1 が６本より
少ないとロープの可撓性が劣化するからであり、これが
１８本を上回る場合は線径が細くなりすぎてフレッティ
ングの問題が生じるとともに、可撓性が過剰になるから
である。一方、素線数Ｎ2 が１２本を下回る場合は可撓
性が劣化するからであり、これが２４本を上回る場合は
線径が細くなりすぎてフレッティングの問題が生じると
ともに、可撓性も過剰になるからである。
【００２１】さらに、側ストランドと心ストランドとの
間に樹脂層を介在させているため、ロープ心の早期断線
を防止することができる。ここで、ロープ心の構成を
（１＋Ｎ1 ＋Ｎ1 ）＋Ｎ2 ＋Ｎ2 としてもよい。
間に樹脂層を介在させているため、ロープ心の早期断線
を防止することができる。ここで、ロープ心の構成を
（１＋Ｎ1 ＋Ｎ1 ）＋Ｎ2 ＋Ｎ2 としてもよい。
【００２２】また、側ストランドの本数は４本乃至８本
であって、各側ストランドは２０本乃至５５本の素線を
撚り合わして形成されていることが好ましい。この場合
に、ロープ径は６〜３０mmであることが望ましい。ロー
プ径が３０mmを上回ると、ロープの可撓性が低下するか
らであり、ロープ径が６mmを下回ると満足な非自転性を
確保することが困難になるからである。
であって、各側ストランドは２０本乃至５５本の素線を
撚り合わして形成されていることが好ましい。この場合
に、ロープ径は６〜３０mmであることが望ましい。ロー
プ径が３０mmを上回ると、ロープの可撓性が低下するか
らであり、ロープ径が６mmを下回ると満足な非自転性を
確保することが困難になるからである。
【００２３】このようなワイヤロープにおいては、心ス
トランドの撚り方向と、側ストランドで構成される外層
部の撚り方向とが互いに逆向きであるため、ロープに張
力が作用したときに心ストランドに発生するトルクの向
きと、外層部に発生するトルクの向きとが逆向きとなっ
て互いに相殺され、高揚程で多層巻きであっても実質的
にほとんど自転しなくなる。
トランドの撚り方向と、側ストランドで構成される外層
部の撚り方向とが互いに逆向きであるため、ロープに張
力が作用したときに心ストランドに発生するトルクの向
きと、外層部に発生するトルクの向きとが逆向きとなっ
て互いに相殺され、高揚程で多層巻きであっても実質的
にほとんど自転しなくなる。
【００２４】この場合に、心ストランドの素線数を所定
の構成にしているので、ロープの可撓性および耐フレッ
ティング性の両者ともにバランス良くなり、優れた耐久
性を持つロープを得ることができる。
の構成にしているので、ロープの可撓性および耐フレッ
ティング性の両者ともにバランス良くなり、優れた耐久
性を持つロープを得ることができる。
【００２５】本発明に係る高強度の難自転性ワイヤロー
プにおいては、側ストランドのピッチ倍数よりもロープ
のピッチ倍数のほうを大きくしているので、トルク係数
Ｋの値が小さくなり、自転し難くなる。上式（１）に示
すように、トルク係数ＫはトルクＴと正比例の関係にあ
り、トルクＴはロープを撚り合せる撚りのピッチ倍数に
依存する。一般に、トルクＴは側ストランド（心ストラ
ンド）のピッチ倍数よりもロープピッチ倍数のほうに強
い依存性を示す。したがって、ロープピッチ倍数を大き
くすることは全体としてトルク係数Ｋを低減することに
なり、難自転性が向上する。
プにおいては、側ストランドのピッチ倍数よりもロープ
のピッチ倍数のほうを大きくしているので、トルク係数
Ｋの値が小さくなり、自転し難くなる。上式（１）に示
すように、トルク係数ＫはトルクＴと正比例の関係にあ
り、トルクＴはロープを撚り合せる撚りのピッチ倍数に
依存する。一般に、トルクＴは側ストランド（心ストラ
ンド）のピッチ倍数よりもロープピッチ倍数のほうに強
い依存性を示す。したがって、ロープピッチ倍数を大き
くすることは全体としてトルク係数Ｋを低減することに
なり、難自転性が向上する。
【００２６】ところで、複数本の側ストランドは心スト
ランドの撚りとは逆向きに心ストランドの周りに撚り合
わされるため、側ストランドの構成ワイヤは心ストラン
ドの構成ワイヤに対して交差する。このため、通常の円
形断面ワイヤであれば両者は点接触の状態で接触し合
い、容易にフレッティングを生じる。
ランドの撚りとは逆向きに心ストランドの周りに撚り合
わされるため、側ストランドの構成ワイヤは心ストラン
ドの構成ワイヤに対して交差する。このため、通常の円
形断面ワイヤであれば両者は点接触の状態で接触し合
い、容易にフレッティングを生じる。
【００２７】しかし、本発明に係る難自転性ワイヤロー
プにおいては、樹脂被覆層を心ストランドの最外周層に
設けているので、心ストランドと側ストランドとのフレ
ッティングが有効に防止される。この結果、長期間にわ
たり内部断線を生じなくなり、ロープの耐久性および耐
疲労性が大幅に向上する。
プにおいては、樹脂被覆層を心ストランドの最外周層に
設けているので、心ストランドと側ストランドとのフレ
ッティングが有効に防止される。この結果、長期間にわ
たり内部断線を生じなくなり、ロープの耐久性および耐
疲労性が大幅に向上する。
【００２８】
【発明の実施の形態】以下、添付の図面を参照しながら
本発明の好ましい実施の形態について説明する。表１に
示す実施例１、従来例１、比較例１，２，３の構成をも
つワイヤロープをそれぞれ作製した。実施例１としてＩ
ＷＳＣ＋ＰＥ（ｔ＝0.7 mm）＋６×ＷＳ（３１）Ｏ／Ｏ
直径１６mm（σｗ＝２３０〜２７０ｋｇｆ／mm2 ）のワ
イヤロープを供試した。図１に示すように、実施例１の
ワイヤロープ２はロープ心３の外周に６本の側ストラン
ド９を撚り合わせて外層部８を形成してなるものであ
る。ロープ心３は、繊維心４の外周に複数本のワイヤを
３層構造に撚り合わせたものである。繊維心４は、ポリ
プロピレン等の合成繊維あるいはマニラ麻等の天然繊維
からなり、その外径はロープ心３の外径の１０〜５０％
である。また、ロープ心３の撚りピッチはその外径の５
〜８倍とする。そして、ロープ心３の撚りの方向と、側
ストランド９で構成された外層部８の撚りの方向とが互
いに逆の方向、すなわちロープ心３がＳ撚りの場合は外
層部８がＺ撚りとなっている。
本発明の好ましい実施の形態について説明する。表１に
示す実施例１、従来例１、比較例１，２，３の構成をも
つワイヤロープをそれぞれ作製した。実施例１としてＩ
ＷＳＣ＋ＰＥ（ｔ＝0.7 mm）＋６×ＷＳ（３１）Ｏ／Ｏ
直径１６mm（σｗ＝２３０〜２７０ｋｇｆ／mm2 ）のワ
イヤロープを供試した。図１に示すように、実施例１の
ワイヤロープ２はロープ心３の外周に６本の側ストラン
ド９を撚り合わせて外層部８を形成してなるものであ
る。ロープ心３は、繊維心４の外周に複数本のワイヤを
３層構造に撚り合わせたものである。繊維心４は、ポリ
プロピレン等の合成繊維あるいはマニラ麻等の天然繊維
からなり、その外径はロープ心３の外径の１０〜５０％
である。また、ロープ心３の撚りピッチはその外径の５
〜８倍とする。そして、ロープ心３の撚りの方向と、側
ストランド９で構成された外層部８の撚りの方向とが互
いに逆の方向、すなわちロープ心３がＳ撚りの場合は外
層部８がＺ撚りとなっている。
【００２９】このような構成のワイヤロープ２において
は、ロープ心３の撚りの方向と、外層部８の撚りの方向
とが互いに逆向きであるため、ロープ２に張力が作用し
たときに、ロープ心３に発生するトルクの向きと、外層
部８に発生するトルクの向きとが逆方向となって互いに
相殺される。このため、高揚程であってもロープ２は実
質的にほとんど自転しない。
は、ロープ心３の撚りの方向と、外層部８の撚りの方向
とが互いに逆向きであるため、ロープ２に張力が作用し
たときに、ロープ心３に発生するトルクの向きと、外層
部８に発生するトルクの向きとが逆方向となって互いに
相殺される。このため、高揚程であってもロープ２は実
質的にほとんど自転しない。
【００３０】また、心ストランド５のなかに繊維心４を
挿入しているので、ロープ２の柔軟性が良好となり、こ
れによってロープ２の耐疲労性、ドラムでの巻取り性、
耐形崩れ性などの諸特性を良好に保つことができる。
挿入しているので、ロープ２の柔軟性が良好となり、こ
れによってロープ２の耐疲労性、ドラムでの巻取り性、
耐形崩れ性などの諸特性を良好に保つことができる。
【００３１】従来例としてはＩＷＲＣ＋６×ＷＳ（３
１）Ｏ／Ｏ直径２０mm（σｗ＝１８０ｋｇｆ／mm2 ）の
ワイヤロープを供試した。さらに、比較例１としてＩＷ
ＳＣ＋６×ＷＳ（３１）Ｏ／Ｏ直径１６mm（σｗ＝１８
０ｋｇｆ／mm2 ）のワイヤロープを、比較例２としてＩ
ＷＳＣ＋ＰＥ（ｔ＝0.2mm ）＋６×ＷＳ（３１）Ｏ／Ｏ
直径１６mm（σｗ＝２３０〜２７０ｋｇｆ／mm2 ）のワ
イヤロープを、比較例３としてＩＷＳＣ＋ＰＥ（ｔ＝0.
7mm ）＋６×ＷＳ（３１）Ｏ／Ｏ直径１６mm（σｗ＝１
９０〜２１０ｋｇｆ／mm2 ）のワイヤロープを供試し
た。
１）Ｏ／Ｏ直径２０mm（σｗ＝１８０ｋｇｆ／mm2 ）の
ワイヤロープを供試した。さらに、比較例１としてＩＷ
ＳＣ＋６×ＷＳ（３１）Ｏ／Ｏ直径１６mm（σｗ＝１８
０ｋｇｆ／mm2 ）のワイヤロープを、比較例２としてＩ
ＷＳＣ＋ＰＥ（ｔ＝0.2mm ）＋６×ＷＳ（３１）Ｏ／Ｏ
直径１６mm（σｗ＝２３０〜２７０ｋｇｆ／mm2 ）のワ
イヤロープを、比較例３としてＩＷＳＣ＋ＰＥ（ｔ＝0.
7mm ）＋６×ＷＳ（３１）Ｏ／Ｏ直径１６mm（σｗ＝１
９０〜２１０ｋｇｆ／mm2 ）のワイヤロープを供試し
た。
【００３２】次に、図２〜図４を参照しながら図１に示
す断面構成のワイヤロープ２（実施例１）の製造方法に
つき説明する。 ［伸線（工程Ｓ１）］ＪＩＳＧ３５０６に規定されたＳ
ＷＲＨ８２Ｂの線材を熱処理し、初期強度σｆが１３０
ｋｇｆ／mm2 の線材を伸線することにより、最終的に線
材の引張強さσｗを２４５ｋｇｆ／mm2 程度に上昇させ
た（工程Ｓ１）。このような伸線加工した線材を心スト
ランド５の素線として用いた。素線の平均径は０．７０
mmである。
す断面構成のワイヤロープ２（実施例１）の製造方法に
つき説明する。 ［伸線（工程Ｓ１）］ＪＩＳＧ３５０６に規定されたＳ
ＷＲＨ８２Ｂの線材を熱処理し、初期強度σｆが１３０
ｋｇｆ／mm2 の線材を伸線することにより、最終的に線
材の引張強さσｗを２４５ｋｇｆ／mm2 程度に上昇させ
た（工程Ｓ１）。このような伸線加工した線材を心スト
ランド５の素線として用いた。素線の平均径は０．７０
mmである。
【００３３】炭素含有量が０．９２重量％で、かつＣｒ
を有意に含有する高炭素鋼の線材を熱処理し、初期強度
σｆが１３８ｋｇｆ／mm2 の線材を直接冷却しながら伸
線することにより、最終的に線材の引張強さσｗを２６
５ｋｇｆ／mm2 程度に上昇させた（工程Ｓ１）。このよ
うな伸線加工した線材を側ストランド９の素線として用
いた。素線の平均径は０．８０mmである。なお、繊維心
４には２．５０mm径のポリプロピレン繊維を用いた。 ［コア部の形成（工程Ｓ２，Ｓ３）］繊維心４を送り出
し部のリールから巻き解きながら巻き取り部の巻取機へ
向かって所定速度で送給する。送給路にはボイスが設け
られており、繊維心４の他に、ボイスに向かって送り出
し部のスイフトから多数本の素線が送給される。これら
の素線は繊維心４の外周にＳ撚りに撚り合わされて多層
撚りの心ストランド５を形成するものである。
を有意に含有する高炭素鋼の線材を熱処理し、初期強度
σｆが１３８ｋｇｆ／mm2 の線材を直接冷却しながら伸
線することにより、最終的に線材の引張強さσｗを２６
５ｋｇｆ／mm2 程度に上昇させた（工程Ｓ１）。このよ
うな伸線加工した線材を側ストランド９の素線として用
いた。素線の平均径は０．８０mmである。なお、繊維心
４には２．５０mm径のポリプロピレン繊維を用いた。 ［コア部の形成（工程Ｓ２，Ｓ３）］繊維心４を送り出
し部のリールから巻き解きながら巻き取り部の巻取機へ
向かって所定速度で送給する。送給路にはボイスが設け
られており、繊維心４の他に、ボイスに向かって送り出
し部のスイフトから多数本の素線が送給される。これら
の素線は繊維心４の外周にＳ撚りに撚り合わされて多層
撚りの心ストランド５を形成するものである。
【００３４】一次撚りでは心ストランド５の内層を形成
した（工程Ｓ２）。一次撚りストランドの素線数Ｎ1 は
１２本、平均径は３．３mm、平均撚りピッチは３３mmと
した。さらに、二次撚りでは心ストランド５の外層を形
成した（工程Ｓ３）。二次撚りストランドの素線数Ｎ2
は１８本、平均径は６．０mm、平均撚りピッチは３６mm
とした。 ［樹脂被覆処理（工程Ｓ４）］図２に示すように、コア
部となるロープ心３を押出し機１１の下部キャスト部１
５に挿通させ、ロープ心３をキャスト部１５から引き抜
きながら溶融した樹脂７ａをロープ心３の外周に付着さ
せる。押出し機１１は、シリンダ１２内にスパイラル状
の押出しロッド１４を有し、シリンダ１２内の溶融樹脂
７ａがキャスト部１５に加圧供給されるようになってい
る。被覆材用の樹脂７ａとしてポリエチレンを用いた。
した（工程Ｓ２）。一次撚りストランドの素線数Ｎ1 は
１２本、平均径は３．３mm、平均撚りピッチは３３mmと
した。さらに、二次撚りでは心ストランド５の外層を形
成した（工程Ｓ３）。二次撚りストランドの素線数Ｎ2
は１８本、平均径は６．０mm、平均撚りピッチは３６mm
とした。 ［樹脂被覆処理（工程Ｓ４）］図２に示すように、コア
部となるロープ心３を押出し機１１の下部キャスト部１
５に挿通させ、ロープ心３をキャスト部１５から引き抜
きながら溶融した樹脂７ａをロープ心３の外周に付着さ
せる。押出し機１１は、シリンダ１２内にスパイラル状
の押出しロッド１４を有し、シリンダ１２内の溶融樹脂
７ａがキャスト部１５に加圧供給されるようになってい
る。被覆材用の樹脂７ａとしてポリエチレンを用いた。
【００３５】キャスト部１５の出口１７は入口１６より
径が少し大きく、キャスト部１５からロープ心３を引き
抜くと、所望量の溶融樹脂７ａがロープ心３の周囲に付
着して、所望厚さの樹脂被覆層７が形成される。本実施
例では引き抜き速度、出口１７の径、樹脂温度を調節す
ることにより平均厚さ０．７mmの樹脂被覆層７を心スト
ランドの周囲に付着形成し、樹脂被覆コア部３ａとし
た。 ［ロープの撚合（工程Ｓ５）］最終撚合に用いる撚り線
機は送り出し部のスイフトから巻き取り部の巻取機まで
の間に設けられ、連続送給される各ストランドに所定の
張力が印加されるように張力制御されている。
径が少し大きく、キャスト部１５からロープ心３を引き
抜くと、所望量の溶融樹脂７ａがロープ心３の周囲に付
着して、所望厚さの樹脂被覆層７が形成される。本実施
例では引き抜き速度、出口１７の径、樹脂温度を調節す
ることにより平均厚さ０．７mmの樹脂被覆層７を心スト
ランドの周囲に付着形成し、樹脂被覆コア部３ａとし
た。 ［ロープの撚合（工程Ｓ５）］最終撚合に用いる撚り線
機は送り出し部のスイフトから巻き取り部の巻取機まで
の間に設けられ、連続送給される各ストランドに所定の
張力が印加されるように張力制御されている。
【００３６】図３に示すように、撚り線機２０の鏡板２
２にはプレフォーム装置２３が取り付けられている。プ
レフォーム装置２３の直ぐ下流側には固定フレーム２４
にボイス２５が取り付けられている。
２にはプレフォーム装置２３が取り付けられている。プ
レフォーム装置２３の直ぐ下流側には固定フレーム２４
にボイス２５が取り付けられている。
【００３７】撚り線機２０の中心に樹脂被覆コア部３ａ
を通すとともに、プレフォーム装置２３により側ストラ
ンド９を形付け（プレフォーム）し、これらをボイス２
５によってコア部３ａに上撚りする。撚り方向はＺ撚り
である。
を通すとともに、プレフォーム装置２３により側ストラ
ンド９を形付け（プレフォーム）し、これらをボイス２
５によってコア部３ａに上撚りする。撚り方向はＺ撚り
である。
【００３８】ここで形付けとは、ボイス２５で撚られる
前にストランドに弾性限以上の応力を与えて、撚られた
ストランドのスパイラルと同形状になるように予め成形
することをいう。
前にストランドに弾性限以上の応力を与えて、撚られた
ストランドのスパイラルと同形状になるように予め成形
することをいう。
【００３９】ボイス２５を出ると、６ストランドロープ
２となる。ロープ２の最終仕上げ径は１６mmである。こ
の場合に、ロープ２の撚りピッチを１２０mmとし、ピッ
チ倍数をロープ径Ｄの７．５倍とした。
２となる。ロープ２の最終仕上げ径は１６mmである。こ
の場合に、ロープ２の撚りピッチを１２０mmとし、ピッ
チ倍数をロープ径Ｄの７．５倍とした。
【００４０】表１中に示すロープの自転角θは下式
（３）を用いて求めた指数であり、自転角θの値が小さ
くなるほど自転しにくいロープであることを表わす。 θ＝（Ｗ／Ｄ2 ）×α …（３） ただし、Ｗはロープにかかる張力（Ｎ）、Ｄはロープ外
径（ｍ）、αはロープ径により決まる係数をそれぞれ表
わす。
（３）を用いて求めた指数であり、自転角θの値が小さ
くなるほど自転しにくいロープであることを表わす。 θ＝（Ｗ／Ｄ2 ）×α …（３） ただし、Ｗはロープにかかる張力（Ｎ）、Ｄはロープ外
径（ｍ）、αはロープ径により決まる係数をそれぞれ表
わす。
【００４１】次に、表１を参照しながら実施例１のロー
プを従来例１および比較例１〜３のものとそれぞれ比較
して説明する。ロープ引張試験結果よりロープ破断強度
ＲＢＳは、実施例１が２７３ｋＮ、従来例１が２７１ｋ
Ｎ、比較例１が１７３ｋＮ、比較例２が２５９ｋＮ、比
較例３が２１０ｋＮとなった。
プを従来例１および比較例１〜３のものとそれぞれ比較
して説明する。ロープ引張試験結果よりロープ破断強度
ＲＢＳは、実施例１が２７３ｋＮ、従来例１が２７１ｋ
Ｎ、比較例１が１７３ｋＮ、比較例２が２５９ｋＮ、比
較例３が２１０ｋＮとなった。
【００４２】比較例１では素線強度が低く、また樹脂被
覆をしていないため撚り減りが大きくなっており１７３
ｋＮと実施例１の結果をかなり下回る結果となった。比
較例２では樹脂被覆厚さが０．２mmと薄いため、緩衝材
としての機能が十分に発揮されておらず、結果として撚
り減りが過大になり、ＲＢＳは２５９ｋＮと従来例１を
下回っている。
覆をしていないため撚り減りが大きくなっており１７３
ｋＮと実施例１の結果をかなり下回る結果となった。比
較例２では樹脂被覆厚さが０．２mmと薄いため、緩衝材
としての機能が十分に発揮されておらず、結果として撚
り減りが過大になり、ＲＢＳは２５９ｋＮと従来例１を
下回っている。
【００４３】比較例３では素線の引張強さが低く、ＲＢ
Ｓは２１０ｋＮと従来例１を下回っている。ロープ自転
角θの測定結果より荷重を４５ｋＮとした場合に、実施
例１では８回／３０ｍの結果であり、従来例１の２６回
／３０ｍの結果に対して約１／３と大きく下回った。
Ｓは２１０ｋＮと従来例１を下回っている。ロープ自転
角θの測定結果より荷重を４５ｋＮとした場合に、実施
例１では８回／３０ｍの結果であり、従来例１の２６回
／３０ｍの結果に対して約１／３と大きく下回った。
【００４４】また、比較例１の結果は１１回／３０ｍ、
比較例２の結果は１０回／３０ｍ、比較例３の結果は９
回／３０ｍと、ほぼ同程度のものが得られた。耐疲労性
はＪＩＳ規格に規定する繰り返しＳ曲げ試験法を用いて
測定した。試験条件は係数（Ｄ／ｄ）を２０とし、安全
率Ｓｆを５とした。ロープの１ピッチ間における側スト
ランドの総ワイヤの１０％に断線が生じた時点をロープ
の寿命として判定し、それまでに印加した繰り返し曲げ
回数（サイクル数）で評価した。従来例１の結果を基準
（１００％）としてそれぞれを比較評価した。
比較例２の結果は１０回／３０ｍ、比較例３の結果は９
回／３０ｍと、ほぼ同程度のものが得られた。耐疲労性
はＪＩＳ規格に規定する繰り返しＳ曲げ試験法を用いて
測定した。試験条件は係数（Ｄ／ｄ）を２０とし、安全
率Ｓｆを５とした。ロープの１ピッチ間における側スト
ランドの総ワイヤの１０％に断線が生じた時点をロープ
の寿命として判定し、それまでに印加した繰り返し曲げ
回数（サイクル数）で評価した。従来例１の結果を基準
（１００％）としてそれぞれを比較評価した。
【００４５】実施例１では１１０％と従来例１の結果を
上回った。また、比較例１は１１０％、比較例２は１０
５％、比較例３は１１０％と実施例１とほぼ同等の結果
が得られた。
上回った。また、比較例１は１１０％、比較例２は１０
５％、比較例３は１１０％と実施例１とほぼ同等の結果
が得られた。
【００４６】上記の結果より、本実施例１のワイヤロー
プにおいては、従来例１を上回る破断荷重が得られ、優
れた難自転性の特性を得ることができた。さらに、耐疲
労性についても従来例１を上回る結果が得られた。
プにおいては、従来例１を上回る破断荷重が得られ、優
れた難自転性の特性を得ることができた。さらに、耐疲
労性についても従来例１を上回る結果が得られた。
【００４７】以上のように本発明のワイヤロープは、強
度レベルを同じとすれば、断面積で従来品よりも約３６
％も細径化することができ、大幅に小型軽量化すること
ができる。
度レベルを同じとすれば、断面積で従来品よりも約３６
％も細径化することができ、大幅に小型軽量化すること
ができる。
【００４８】
【表１】
【００４９】
【発明の効果】本発明によれば、クレーン等の荷役機械
用ロープに適した超高強度で、かつ、細く軽量な高強度
ワイヤロープを提供することができる。また、高い揚程
であっても優れた難自転性が得られるとともに、耐疲労
性、ドラムでの巻取性、耐形崩れ性の諸性質を良好なレ
ベルに保ち、高揚程で多層巻きの荷役機械用や建設機械
用への適合が十分に可能なワイヤロープを提供すること
ができる。このような高強度の難自転性ワイヤロープを
採用することによって、荷役機械装置を大幅に小型軽量
化することが可能になる。
用ロープに適した超高強度で、かつ、細く軽量な高強度
ワイヤロープを提供することができる。また、高い揚程
であっても優れた難自転性が得られるとともに、耐疲労
性、ドラムでの巻取性、耐形崩れ性の諸性質を良好なレ
ベルに保ち、高揚程で多層巻きの荷役機械用や建設機械
用への適合が十分に可能なワイヤロープを提供すること
ができる。このような高強度の難自転性ワイヤロープを
採用することによって、荷役機械装置を大幅に小型軽量
化することが可能になる。
【図１】本発明の実施例に係る高強度の難自転性ワイヤ
ロープを示す横断面図。
ロープを示す横断面図。
【図２】樹脂被覆加工機を模式的に示す断面図。
【図３】撚り線機の概要を示す模式図。
【図４】高強度の難自転性ワイヤロープ製造工程を示す
フローチャートである。
フローチャートである。
３…ロープ心 ４…繊維心 ５…心ストランド ７…樹脂被覆層 ８…外層部 ９…側ストランド ２０…撚り線機 ２４…ダイス
Claims (2)
- 【請求項１】 繊維心と、この繊維心に複数本のワイヤ
が撚り合わされた心ストランドと、この心ストランドの
撚りと同じ向きに複数本のワイヤが撚り合わされた複数
本の側ストランドと、を備え、前記複数本の側ストラン
ドを心ストランド及び側ストランドの撚りとは逆の向き
に撚り合わせて形成され、かつ、側ストランドのピッチ
倍数よりもロープピッチ倍数のほうが大きいワイヤロー
プであって、 前記ワイヤの引張強度は２３０〜２７０ｋｇｆ／ｍｍ2
であり、心ストランドを０．３０〜０．９０ｍｍの厚さ
で熱可塑性高分子樹脂で被覆したことを特徴とする高強
度の難自転性ワイヤロープ。 - 【請求項２】 ロープ心は、６≦Ｎ1 ≦１８、１２≦Ｎ
2 ≦２４とそれぞれ規定したときに、一次ストランド
（ａ＋Ｎ1 ）を撚り合わせた上に二次ストランド（Ｎ2
＋Ｎ2 ）を撚り合わせてなる多層撚りストランド（ａ＋
Ｎ1 ）＋Ｎ2 ＋Ｎ2 からなることを特徴とする請求項１
記載の難自転性ワイヤロープ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7256362A JPH0995879A (ja) | 1995-10-03 | 1995-10-03 | 高強度の難自転性ワイヤロープ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7256362A JPH0995879A (ja) | 1995-10-03 | 1995-10-03 | 高強度の難自転性ワイヤロープ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0995879A true JPH0995879A (ja) | 1997-04-08 |
Family
ID=17291633
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7256362A Pending JPH0995879A (ja) | 1995-10-03 | 1995-10-03 | 高強度の難自転性ワイヤロープ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0995879A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040024283A (ko) * | 2002-09-13 | 2004-03-20 | 고려제강 주식회사 | 와이어 로프용 합성수지 코팅 코어 |
| JP2004520245A (ja) * | 2001-01-04 | 2004-07-08 | ヴィットゥール・アー・ゲー | ギア無しケーブル作動エレベータ |
| JP2006519321A (ja) * | 2003-02-27 | 2006-08-24 | ナムローゼ・フェンノートシャップ・ベーカート・ソシエテ・アノニム | エレベータロープ |
| CN109440509A (zh) * | 2018-10-29 | 2019-03-08 | 江苏神王集团钢缆有限公司 | 一种特殊的耐磨耐夹钢丝绳 |
| TWI655335B (zh) * | 2014-02-11 | 2019-04-01 | 日商Ｃ Ｆ 鋼索股份有限公司 | Shaper, wire rope manufacturing device, wire rope manufacturing method and steel cable |
| CN109826032A (zh) * | 2019-04-09 | 2019-05-31 | 贵州钢绳股份有限公司 | 一种阻旋转钢丝绳及其制造方法 |
-
1995
- 1995-10-03 JP JP7256362A patent/JPH0995879A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004520245A (ja) * | 2001-01-04 | 2004-07-08 | ヴィットゥール・アー・ゲー | ギア無しケーブル作動エレベータ |
| KR20040024283A (ko) * | 2002-09-13 | 2004-03-20 | 고려제강 주식회사 | 와이어 로프용 합성수지 코팅 코어 |
| JP2006519321A (ja) * | 2003-02-27 | 2006-08-24 | ナムローゼ・フェンノートシャップ・ベーカート・ソシエテ・アノニム | エレベータロープ |
| TWI655335B (zh) * | 2014-02-11 | 2019-04-01 | 日商Ｃ Ｆ 鋼索股份有限公司 | Shaper, wire rope manufacturing device, wire rope manufacturing method and steel cable |
| CN109440509A (zh) * | 2018-10-29 | 2019-03-08 | 江苏神王集团钢缆有限公司 | 一种特殊的耐磨耐夹钢丝绳 |
| CN109826032A (zh) * | 2019-04-09 | 2019-05-31 | 贵州钢绳股份有限公司 | 一种阻旋转钢丝绳及其制造方法 |
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