JPH09885A - 排気ガス浄化方法及び排気ガス浄化用触媒 - Google Patents
排気ガス浄化方法及び排気ガス浄化用触媒Info
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Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】ディーゼルエンジンからの排気ガスのような酸
素過剰の排気ガス中のＮＯx を、さらに効率良く浄化す
る。 【構成】ゼオライトにＲｈを遅くともＰｔと同時に担持
した排気ガス浄化用触媒をＨＣが添加された酸素過剰の
排気ガスと接触させ、排気ガスに含まれるＮＯxを還元
浄化することを特徴とする。Ｐｔの粒径が１０ｎｍ以上
と大きくなり、Ｒｈの添加効果が発現するため、ＮＯx
浄化率が向上する。
素過剰の排気ガス中のＮＯx を、さらに効率良く浄化す
る。 【構成】ゼオライトにＲｈを遅くともＰｔと同時に担持
した排気ガス浄化用触媒をＨＣが添加された酸素過剰の
排気ガスと接触させ、排気ガスに含まれるＮＯxを還元
浄化することを特徴とする。Ｐｔの粒径が１０ｎｍ以上
と大きくなり、Ｒｈの添加効果が発現するため、ＮＯx
浄化率が向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ディーゼルエンジンな
どから排出される排気ガスを浄化する排気ガス浄化方法
及び排気ガス浄化用触媒に関し、詳しくは、排気ガス中
の一酸化炭素（ＣＯ）や炭化水素（ＨＣ）を酸化するの
に必要な量より過剰な酸素が含まれている排気ガス中
の、窒素酸化物（ＮＯx ）を効率よく浄化する方法及び
排気ガス浄化用触媒に関する。
どから排出される排気ガスを浄化する排気ガス浄化方法
及び排気ガス浄化用触媒に関し、詳しくは、排気ガス中
の一酸化炭素（ＣＯ）や炭化水素（ＨＣ）を酸化するの
に必要な量より過剰な酸素が含まれている排気ガス中
の、窒素酸化物（ＮＯx ）を効率よく浄化する方法及び
排気ガス浄化用触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、自動車などの排気ガス浄化用
触媒として、ＣＯ及びＨＣの酸化とＮＯx の還元とを同
時に行って排気ガスを浄化する三元触媒が用いられてい
る。このような触媒としては、例えばコージェライトな
どの耐熱性担体にγ−アルミナからなる担持層を形成
し、その担持層に白金（Ｐｔ），パラジウム（Ｐｄ），
ロジウム（Ｒｈ）などの触媒貴金属を担持させたものが
広く知られている。
触媒として、ＣＯ及びＨＣの酸化とＮＯx の還元とを同
時に行って排気ガスを浄化する三元触媒が用いられてい
る。このような触媒としては、例えばコージェライトな
どの耐熱性担体にγ−アルミナからなる担持層を形成
し、その担持層に白金（Ｐｔ），パラジウム（Ｐｄ），
ロジウム（Ｒｈ）などの触媒貴金属を担持させたものが
広く知られている。
【０００３】ところで、このような排気ガス浄化用触媒
の浄化性能は、エンジンの空燃比（Ａ／Ｆ）によって大
きく異なる。すなわち、空燃比の大きい、つまり燃料濃
度が希薄なリーン側での運転では排気ガス中の酸素量が
多くなり、ＣＯやＨＣを浄化する酸化反応が活発である
反面、ＮＯx を浄化する還元反応が不活発になる。逆に
空燃比の小さい、つまり燃料濃度が濃いリッチ側での運
転では排気ガス中の酸素量が少なくなり、酸化反応は不
活発となるが還元反応は活発になる。
の浄化性能は、エンジンの空燃比（Ａ／Ｆ）によって大
きく異なる。すなわち、空燃比の大きい、つまり燃料濃
度が希薄なリーン側での運転では排気ガス中の酸素量が
多くなり、ＣＯやＨＣを浄化する酸化反応が活発である
反面、ＮＯx を浄化する還元反応が不活発になる。逆に
空燃比の小さい、つまり燃料濃度が濃いリッチ側での運
転では排気ガス中の酸素量が少なくなり、酸化反応は不
活発となるが還元反応は活発になる。
【０００４】一方、自動車の走行において、市街地走行
の場合には加速・減速が頻繁に行われ、空燃比はストイ
キ（理論空燃比）近傍からリッチ状態までの範囲内で頻
繁に変化する。このような走行における低燃費化の要請
に応えるには、なるべく酸素過剰の混合気を供給するリ
ーン側での運転が必要となる。したがってリーン側での
運転時においてＮＯx を十分に浄化できる触媒の開発が
望まれている。
の場合には加速・減速が頻繁に行われ、空燃比はストイ
キ（理論空燃比）近傍からリッチ状態までの範囲内で頻
繁に変化する。このような走行における低燃費化の要請
に応えるには、なるべく酸素過剰の混合気を供給するリ
ーン側での運転が必要となる。したがってリーン側での
運転時においてＮＯx を十分に浄化できる触媒の開発が
望まれている。
【０００５】そこで特開平１−１３５５４１号公報や特
開平３−２３２５３３号公報には、ゼオライトに触媒貴
金属を担持した排気ガス浄化用触媒が開示されている。
この排気ガス浄化用触媒によれば、リーン雰囲気におけ
るＮＯx 浄化性能に優れかつ耐熱性に優れているので、
高い浄化性能を長期間維持することができる。ゼオライ
トに触媒貴金属を担持した排気ガス浄化用触媒において
は、ＮＯx の還元反応の機構は明らかになっていない
が、触媒貴金属上でＮＯx と排気ガスに含まれるＨＣと
が反応していると考えられる。つまりガソリンエンジン
から排出される排気ガス中にはＮＯx と反応しやすいオ
レフィン系ＨＣが含まれているために、そのオレフィン
系ＨＣが利用されてＮＯx が還元浄化されると考えられ
ている。
開平３−２３２５３３号公報には、ゼオライトに触媒貴
金属を担持した排気ガス浄化用触媒が開示されている。
この排気ガス浄化用触媒によれば、リーン雰囲気におけ
るＮＯx 浄化性能に優れかつ耐熱性に優れているので、
高い浄化性能を長期間維持することができる。ゼオライ
トに触媒貴金属を担持した排気ガス浄化用触媒において
は、ＮＯx の還元反応の機構は明らかになっていない
が、触媒貴金属上でＮＯx と排気ガスに含まれるＨＣと
が反応していると考えられる。つまりガソリンエンジン
から排出される排気ガス中にはＮＯx と反応しやすいオ
レフィン系ＨＣが含まれているために、そのオレフィン
系ＨＣが利用されてＮＯx が還元浄化されると考えられ
ている。
【０００６】ところがディーゼルエンジンからの排気ガ
ス中には、ＮＯx と反応しやすいオレフィン系ＨＣはほ
とんど含まれていない。また排気ガス中のＨＣが少なく
かつ分子量が低分子量化し、また多環化しているため還
元力が不十分で、これ以上のＮＯx 浄化性能の向上は望
めなかった。オレフィン系ＨＣを排気ガス中に添加して
排気ガス浄化用触媒と接触させることも考えられるが、
ガスボンベなどを自動車に搭載することとなり実用的と
はいえない。
ス中には、ＮＯx と反応しやすいオレフィン系ＨＣはほ
とんど含まれていない。また排気ガス中のＨＣが少なく
かつ分子量が低分子量化し、また多環化しているため還
元力が不十分で、これ以上のＮＯx 浄化性能の向上は望
めなかった。オレフィン系ＨＣを排気ガス中に添加して
排気ガス浄化用触媒と接触させることも考えられるが、
ガスボンベなどを自動車に搭載することとなり実用的と
はいえない。
【０００７】そこでディーゼルエンジンからの排気ガス
中のＮＯx をさらに効率良く還元浄化する方法として、
排気ガスにパラフィン系ＨＣを添加しゼオライトにＰｔ
を担持した排気ガス浄化用触媒と接触させて浄化する方
法が開示されている（特願平６−２１０１１６号・本願
出願時未公開）。軽油にはパラフィン系ＨＣが多く含ま
れているので、軽油を排気ガス中に添加すればよく都合
がよい。
中のＮＯx をさらに効率良く還元浄化する方法として、
排気ガスにパラフィン系ＨＣを添加しゼオライトにＰｔ
を担持した排気ガス浄化用触媒と接触させて浄化する方
法が開示されている（特願平６−２１０１１６号・本願
出願時未公開）。軽油にはパラフィン系ＨＣが多く含ま
れているので、軽油を排気ガス中に添加すればよく都合
がよい。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところがゼオライトに
Ｐｔを担持した排気ガス浄化用触媒を用い、パラフィン
系ＨＣを添加した排気ガスと接触させてＮＯx を還元浄
化する方法にあっても、ＮＯx 浄化率は低く、ＮＯx 浄
化率のさらなる向上が求められている。本発明はこのよ
うな事情に鑑みてなされたものであり、ディーゼルエン
ジンからの排気ガスのような酸素過剰の排気ガス中のＮ
Ｏx を、さらに効率良く浄化することを目的とする。
Ｐｔを担持した排気ガス浄化用触媒を用い、パラフィン
系ＨＣを添加した排気ガスと接触させてＮＯx を還元浄
化する方法にあっても、ＮＯx 浄化率は低く、ＮＯx 浄
化率のさらなる向上が求められている。本発明はこのよ
うな事情に鑑みてなされたものであり、ディーゼルエン
ジンからの排気ガスのような酸素過剰の排気ガス中のＮ
Ｏx を、さらに効率良く浄化することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する第１
発明の排気ガス浄化方法は、ゼオライトにＲｈを遅くと
もＰｔと同時に担持してＲｈとＰｔを担持した排気ガス
浄化用触媒を酸素過剰の排気ガスの流路内に配置し、排
気ガスにＨＣを添加して排気ガス浄化用触媒と接触させ
ることにより排気ガスに含まれるＮＯx を還元浄化する
ことを特徴とする。
発明の排気ガス浄化方法は、ゼオライトにＲｈを遅くと
もＰｔと同時に担持してＲｈとＰｔを担持した排気ガス
浄化用触媒を酸素過剰の排気ガスの流路内に配置し、排
気ガスにＨＣを添加して排気ガス浄化用触媒と接触させ
ることにより排気ガスに含まれるＮＯx を還元浄化する
ことを特徴とする。
【００１０】また第２発明の排気ガス浄化方法は、アル
ミナ、シリカ、チタニア及びジルコニアから選ばれる多
孔質担体にＲｈを遅くともＰｔと同時に担持してＲｈと
Ｐｔを担持した後７００℃以上で熱処理してなる排気ガ
ス浄化用触媒を酸素過剰の排気ガスの流路内に配置し、
排気ガスに炭化水素を添加して排気ガス浄化用触媒と接
触させることにより排気ガスに含まれるＮＯx を還元浄
化することを特徴とする。
ミナ、シリカ、チタニア及びジルコニアから選ばれる多
孔質担体にＲｈを遅くともＰｔと同時に担持してＲｈと
Ｐｔを担持した後７００℃以上で熱処理してなる排気ガ
ス浄化用触媒を酸素過剰の排気ガスの流路内に配置し、
排気ガスに炭化水素を添加して排気ガス浄化用触媒と接
触させることにより排気ガスに含まれるＮＯx を還元浄
化することを特徴とする。
【００１１】さらに、上記排気ガス浄化方法に用いられ
る第３発明の排気ガス浄化用触媒は、多孔質担体にＲｈ
を遅くともＰｔと同時に担持してＲｈとＰｔが担持され
た排気ガス浄化用触媒であって、Ｐｔの粒径が１０ｎｍ
以上であることを特徴とする。
る第３発明の排気ガス浄化用触媒は、多孔質担体にＲｈ
を遅くともＰｔと同時に担持してＲｈとＰｔが担持され
た排気ガス浄化用触媒であって、Ｐｔの粒径が１０ｎｍ
以上であることを特徴とする。
【００１２】
【作用】本願発明者らは、パラフィン系ＨＣを添加した
リーン側の排気ガスを浄化するにあたり、触媒金属とし
てＲｈとＰｔを併用した場合のＮＯx 浄化作用を種々検
討した。その結果、ＲｈとＰｔを同時に担持した場合
と、Ｒｈを先に担持しその後Ｐｔを担持した場合にＲｈ
の添加効果が顕著となりＮＯx 浄化率が向上することを
見出した。このようになる理由は明らかではないが、実
験の結果よりＲｈの添加効果は担持されているＰｔの粒
径に相関関係があり、Ｐｔの粒径が１０ｎｍ以上の場合
にＮＯx 浄化率が向上することが明らかとなって本発明
を完成したものである。
リーン側の排気ガスを浄化するにあたり、触媒金属とし
てＲｈとＰｔを併用した場合のＮＯx 浄化作用を種々検
討した。その結果、ＲｈとＰｔを同時に担持した場合
と、Ｒｈを先に担持しその後Ｐｔを担持した場合にＲｈ
の添加効果が顕著となりＮＯx 浄化率が向上することを
見出した。このようになる理由は明らかではないが、実
験の結果よりＲｈの添加効果は担持されているＰｔの粒
径に相関関係があり、Ｐｔの粒径が１０ｎｍ以上の場合
にＮＯx 浄化率が向上することが明らかとなって本発明
を完成したものである。
【００１３】まず第１発明の排気ガス浄化方法では、ゼ
オライト担体にＲｈが遅くともＰｔと同時に担持された
排気ガス浄化用触媒が用いられている。ＲｈをＰｔより
先に担持しても、ＲｈとＰｔを同時に担持してもよい。
ＰｔはＲｈより先に担持されることがないので、Ｒｈに
よってＰｔが覆われ活性が低くなることが防止される。
そしてゼオライトはアルミナなどに比べて細孔径が大き
いために、Ｐｔは１０ｎｍ以上の粒径で担持され、これ
によりＮＯx 浄化率が向上する。
オライト担体にＲｈが遅くともＰｔと同時に担持された
排気ガス浄化用触媒が用いられている。ＲｈをＰｔより
先に担持しても、ＲｈとＰｔを同時に担持してもよい。
ＰｔはＲｈより先に担持されることがないので、Ｒｈに
よってＰｔが覆われ活性が低くなることが防止される。
そしてゼオライトはアルミナなどに比べて細孔径が大き
いために、Ｐｔは１０ｎｍ以上の粒径で担持され、これ
によりＮＯx 浄化率が向上する。
【００１４】また第２発明の排気ガス浄化方法では、ア
ルミナ、シリカ、チタニア及びジルコニアから選ばれる
多孔質担体にＲｈが遅くともＰｔと同時に担持され、そ
の後７００℃以上で熱処理された排気ガス浄化用触媒が
用いられる。ＰｔはＲｈより先に担持されることがない
ので、ＲｈによってＰｔが覆われ活性が低くなることが
防止される。そしてこれらの多孔質担体の細孔はゼオラ
イトより小さいが、７００℃以上での熱処理により担持
されたＰｔの粒成長が生じ、またＲｈで覆われていない
のでＰｔは容易に粒成長して１０ｎｍ以上となる。これ
によりＮＯx 浄化率が向上する。
ルミナ、シリカ、チタニア及びジルコニアから選ばれる
多孔質担体にＲｈが遅くともＰｔと同時に担持され、そ
の後７００℃以上で熱処理された排気ガス浄化用触媒が
用いられる。ＰｔはＲｈより先に担持されることがない
ので、ＲｈによってＰｔが覆われ活性が低くなることが
防止される。そしてこれらの多孔質担体の細孔はゼオラ
イトより小さいが、７００℃以上での熱処理により担持
されたＰｔの粒成長が生じ、またＲｈで覆われていない
のでＰｔは容易に粒成長して１０ｎｍ以上となる。これ
によりＮＯx 浄化率が向上する。
【００１５】そして本発明の排気ガス浄化用触媒では、
担持されたＰｔの粒径が１０ｎｍ以上であり、ＰｔとＲ
ｈが担持されているので、理由は不明であるがＨＣを添
加した排気ガスを浄化する際に高いＮＯx 浄化性能を示
す。
担持されたＰｔの粒径が１０ｎｍ以上であり、ＰｔとＲ
ｈが担持されているので、理由は不明であるがＨＣを添
加した排気ガスを浄化する際に高いＮＯx 浄化性能を示
す。
【００１６】
〔本発明の具体例〕Ｒｈの担持量は、担体に対して０．
０４〜０．４重量％の範囲が望ましい。０．０４重量％
より少ないとＲｈを添加した効果が得られずＮＯx 浄化
率の向上が見られない。また０．４重量％を超えて担持
しても効果が飽和するばかりかコストが高騰する。
０４〜０．４重量％の範囲が望ましい。０．０４重量％
より少ないとＲｈを添加した効果が得られずＮＯx 浄化
率の向上が見られない。また０．４重量％を超えて担持
しても効果が飽和するばかりかコストが高騰する。
【００１７】またＰｔの担持量は、担体に対して０．４
〜８．３重量％の範囲が望ましい。０．４重量％より少
ないとＰｔを担持した効果が得られずＮＯx 浄化率が低
下し、８．３重量％を超えて担持しても効果が飽和する
ばかりかコストが高騰する。またパラフィン系ＨＣの排
気ガスへの添加割合は、炭素換算で５００〜３０００ｐ
ｐｍ（ｐｐｍＣ）の範囲が適当である。これより少ない
とＮＯx 浄化率が低下し、これ以上多く添加すると未燃
焼のＨＣが排出されるようになる。 〔実施例〕以下、実施例及び比較例により本発明を具体
的に説明する。なお参考のために、各実施例及び比較例
で調製した排気ガス浄化用触媒の構成と用いたＨＣ種を
表１に示す。
〜８．３重量％の範囲が望ましい。０．４重量％より少
ないとＰｔを担持した効果が得られずＮＯx 浄化率が低
下し、８．３重量％を超えて担持しても効果が飽和する
ばかりかコストが高騰する。またパラフィン系ＨＣの排
気ガスへの添加割合は、炭素換算で５００〜３０００ｐ
ｐｍ（ｐｐｍＣ）の範囲が適当である。これより少ない
とＮＯx 浄化率が低下し、これ以上多く添加すると未燃
焼のＨＣが排出されるようになる。 〔実施例〕以下、実施例及び比較例により本発明を具体
的に説明する。なお参考のために、各実施例及び比較例
で調製した排気ガス浄化用触媒の構成と用いたＨＣ種を
表１に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】（実施例１）コージェライトのハニカム担
体基材にモルデナイトを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカ
ム担体を用意し、所定濃度のヘキサアンミンロジウム水
酸塩水溶液に１時間浸漬し、引き上げて余分な水溶液を
吹き払った後、１００℃で１時間乾燥し５００℃で２時
間焼成してＲｈを担持した。Ｒｈはハニカム担体１リッ
トル当たり０．１ｇ担持された。
体基材にモルデナイトを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカ
ム担体を用意し、所定濃度のヘキサアンミンロジウム水
酸塩水溶液に１時間浸漬し、引き上げて余分な水溶液を
吹き払った後、１００℃で１時間乾燥し５００℃で２時
間焼成してＲｈを担持した。Ｒｈはハニカム担体１リッ
トル当たり０．１ｇ担持された。
【００２０】さらにＲｈが担持された上記ハニカム担体
を所定濃度のテトラアンミン白金水酸塩水溶液に１時間
浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１０
０℃で１時間乾燥し５００℃で２時間焼成してＰｔを担
持した。Ｐｔはハニカム担体１リットル当たり２．０ｇ
担持されている。得られたハニカム触媒を図１に示す評
価装置に３５ｃｃの量で配置し、表２に示す組成のモデ
ルガスをＳＶ＝６５０００／ｈ、入りガス温度１５０〜
４５０℃の条件で流して各温度におけるＮＯの浄化率を
測定した。結果を図１に示す。
を所定濃度のテトラアンミン白金水酸塩水溶液に１時間
浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１０
０℃で１時間乾燥し５００℃で２時間焼成してＰｔを担
持した。Ｐｔはハニカム担体１リットル当たり２．０ｇ
担持されている。得られたハニカム触媒を図１に示す評
価装置に３５ｃｃの量で配置し、表２に示す組成のモデ
ルガスをＳＶ＝６５０００／ｈ、入りガス温度１５０〜
４５０℃の条件で流して各温度におけるＮＯの浄化率を
測定した。結果を図１に示す。
【００２１】
【表２】 （実施例２）コージェライトのハニカム担体基材にモル
デナイトを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカム担体を用意
し、ヘキサアンミンロジウム水酸塩とテトラアンミン白
金水酸塩をそれぞれ所定濃度で含む水溶液に１時間浸漬
し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１００℃
で１時間乾燥し５００℃で２時間焼成してＲｈとＰｔを
同時担持した。Ｒｈ及びＰｔはハニカム担体１リットル
当たりそれぞれ０．１ｇ及び２．０ｇ担持された。
デナイトを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカム担体を用意
し、ヘキサアンミンロジウム水酸塩とテトラアンミン白
金水酸塩をそれぞれ所定濃度で含む水溶液に１時間浸漬
し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１００℃
で１時間乾燥し５００℃で２時間焼成してＲｈとＰｔを
同時担持した。Ｒｈ及びＰｔはハニカム担体１リットル
当たりそれぞれ０．１ｇ及び２．０ｇ担持された。
【００２２】得られたハニカム触媒について、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図２に示す。 （比較例１）コージェライトのハニカム担体基材にモル
デナイトを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカム担体を用意
し、所定濃度のテトラアンミン白金水酸塩水溶液に１時
間浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１
００℃で１時間乾燥し５００℃で２時間焼成してＰｔを
担持した。Ｐｔはハニカム担体１リットル当たり２．０
ｇ担持されている。
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図２に示す。 （比較例１）コージェライトのハニカム担体基材にモル
デナイトを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカム担体を用意
し、所定濃度のテトラアンミン白金水酸塩水溶液に１時
間浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１
００℃で１時間乾燥し５００℃で２時間焼成してＰｔを
担持した。Ｐｔはハニカム担体１リットル当たり２．０
ｇ担持されている。
【００２３】さらにＰｔが担持された上記ハニカム担体
を所定濃度のヘキサアンミンロジウム水酸塩水溶液に１
時間浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、
１００℃で１時間乾燥し５００℃で２時間焼成してＲｈ
を担持した。Ｒｈはハニカム担体１リットル当たり０．
１ｇ担持された。得られたハニカム触媒について、実施
例１と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定し
た。結果を図２に示す。 （比較例２）コージェライトのハニカム担体基材にモル
デナイトを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカム担体を用意
し、所定濃度のテトラアンミン白金水酸塩水溶液に１時
間浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１
００℃で１時間乾燥し５００℃で２時間焼成してＰｔを
担持した。Ｐｔはハニカム担体１リットル当たり２．０
ｇ担持されている。
を所定濃度のヘキサアンミンロジウム水酸塩水溶液に１
時間浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、
１００℃で１時間乾燥し５００℃で２時間焼成してＲｈ
を担持した。Ｒｈはハニカム担体１リットル当たり０．
１ｇ担持された。得られたハニカム触媒について、実施
例１と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定し
た。結果を図２に示す。 （比較例２）コージェライトのハニカム担体基材にモル
デナイトを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカム担体を用意
し、所定濃度のテトラアンミン白金水酸塩水溶液に１時
間浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１
００℃で１時間乾燥し５００℃で２時間焼成してＰｔを
担持した。Ｐｔはハニカム担体１リットル当たり２．０
ｇ担持されている。
【００２４】そして得られたハニカム触媒について、Ｒ
ｈを担持することなく、実施例１と同様にして各温度に
おけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図２に示す。 （評価１）図２より、実施例１及び実施例２によれば、
比較例１及び比較例２に比べてＮＯの浄化率が高くＮＯ
x 浄化性能が向上していることが明らかである。 （実施例３）モルデナイトの代わりにＺＳＭ−５を用い
たハニカム担体を用いたこと以外は実施例１と同様にし
てハニカム触媒を調製し、実施例１と同様にして各温度
におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図３に示す。 （実施例４）モルデナイトの代わりにＺＳＭ−５を用い
たハニカム担体を用いたこと以外は実施例２と同様にし
てハニカム触媒を調製し、実施例１と同様にして各温度
におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図３に示す。 （比較例３）モルデナイトの代わりにＺＳＭ−５を用い
たハニカム担体を用いたこと以外は比較例１と同様にし
てハニカム触媒を調製し、実施例１と同様にして各温度
におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図３に示す。 （比較例４）モルデナイトの代わりにＺＳＭ−５を用い
たハニカム担体を用いたこと以外は比較例２と同様にし
てハニカム触媒を調製し、実施例１と同様にして各温度
におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図３に示す。 （評価２）図３より、ＺＳＭ−５を担体としても、モル
デナイトを担体とした場合と同様にＲｈを遅くともＰｔ
と同時に担持することによりＮＯの浄化率が向上し、Ｎ
Ｏ x 浄化性能が向上していることが明らかである。 （実施例５）実施例１で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表２と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図４に示す。 （実施例６）実施例２で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表２と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図４に示す。 （比較例５）比較例１で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表２と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図４に示す。 （比較例６）比較例２で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表２と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図４に示す。 （評価３）図４より、ヘキサンを含むモデルガスを用い
た場合に比べると差は小さいものの、実施例５及び実施
例６は比較例５に比べてＮＯの浄化率が高く、また比較
例６に比べて高温時のＮＯの浄化性能に優れていること
がわかる。また全体にＮＯの浄化率が高く、プロピレン
の方がヘキサンよりＮＯの還元性に優れていることもわ
かる。 （実施例７）実施例３で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表２と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図５に示す。 （実施例８）実施例４で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表２と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図５に示す。 （比較例７）比較例３で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表３と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図５に示す。 （比較例８）比較例４で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表２と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図５に示す。 （評価４）図５より、ＺＳＭ−５を担体としても、モル
デナイトを担体とした場合と同様にヘキサンを含むモデ
ルガスを用いた場合に比べると差は小さいものの、実施
例７及び実施例８では比較例７に比べてＮＯの浄化率が
高く、また比較例８に比べて高温時のＮＯの浄化性能に
優れていることがわかる。また全体にＮＯの浄化率が高
く、プロピレンの方がヘキサンよりＮＯの還元性に優れ
ていることもわかる。 （比較例９）モルデナイトの代わりにアルミナ（Ａｌ2
Ｏ3 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は実施例
１と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同様
にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を
図６に示す。 （比較例１０）モルデナイトの代わりにアルミナ（Ａｌ
2 Ｏ3 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は実施
例２と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同
様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果
を図６に示す。 （比較例１１）モルデナイトの代わりにアルミナ（Ａｌ
2 Ｏ3 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は比較
例１と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同
様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果
を図６に示す。 （比較例１２）モルデナイトの代わりにアルミナ（Ａｌ
2 Ｏ3 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は比較
例２と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同
様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果
を図６に示す。 （比較例１３）モルデナイトの代わりにシリカ（ＳｉＯ
2 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は実施例１
と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同様に
して各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図
７に示す。 （比較例１４）モルデナイトの代わりにシリカ（ＳｉＯ
2 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は実施例２
と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同様に
して各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図
７に示す。 （比較例１５）モルデナイトの代わりにシリカ（ＳｉＯ
2 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は比較例１
と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同様に
して各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図
７に示す。 （比較例１６）モルデナイトの代わりにシリカ（ＳｉＯ
2 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は比較例２
と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同様に
して各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図
７に示す。 （評価５）図６及び図７を図１及び図２と比較すると、
アルミナ及びシリカを担体とした場合にはＮＯの浄化率
が２０％未満と実施例１〜４に比べて低く、またＲｈと
Ｐｔの担持順序による差異がほとんどないことがわか
る。つまりアルミナ及びシリカを担体とした触媒を用い
た場合には、本願発明の作用効果が奏されないことがわ
かる。なお比較例９〜１６のハニカム触媒は、触媒調製
時に５００℃で熱処理されていることを確認しておく。 （実施例９）コージェライトのハニカム担体基材にアル
ミナを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカム担体を用意し、
所定濃度のヘキサアンミンロジウム水酸塩水溶液に１時
間浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１
００℃で１時間乾燥し５００℃で２時間焼成してＲｈを
担持した。Ｒｈはハニカム担体１リットル当たり０．１
ｇ担持された。
ｈを担持することなく、実施例１と同様にして各温度に
おけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図２に示す。 （評価１）図２より、実施例１及び実施例２によれば、
比較例１及び比較例２に比べてＮＯの浄化率が高くＮＯ
x 浄化性能が向上していることが明らかである。 （実施例３）モルデナイトの代わりにＺＳＭ−５を用い
たハニカム担体を用いたこと以外は実施例１と同様にし
てハニカム触媒を調製し、実施例１と同様にして各温度
におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図３に示す。 （実施例４）モルデナイトの代わりにＺＳＭ−５を用い
たハニカム担体を用いたこと以外は実施例２と同様にし
てハニカム触媒を調製し、実施例１と同様にして各温度
におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図３に示す。 （比較例３）モルデナイトの代わりにＺＳＭ−５を用い
たハニカム担体を用いたこと以外は比較例１と同様にし
てハニカム触媒を調製し、実施例１と同様にして各温度
におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図３に示す。 （比較例４）モルデナイトの代わりにＺＳＭ−５を用い
たハニカム担体を用いたこと以外は比較例２と同様にし
てハニカム触媒を調製し、実施例１と同様にして各温度
におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図３に示す。 （評価２）図３より、ＺＳＭ−５を担体としても、モル
デナイトを担体とした場合と同様にＲｈを遅くともＰｔ
と同時に担持することによりＮＯの浄化率が向上し、Ｎ
Ｏ x 浄化性能が向上していることが明らかである。 （実施例５）実施例１で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表２と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図４に示す。 （実施例６）実施例２で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表２と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図４に示す。 （比較例５）比較例１で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表２と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図４に示す。 （比較例６）比較例２で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表２と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図４に示す。 （評価３）図４より、ヘキサンを含むモデルガスを用い
た場合に比べると差は小さいものの、実施例５及び実施
例６は比較例５に比べてＮＯの浄化率が高く、また比較
例６に比べて高温時のＮＯの浄化性能に優れていること
がわかる。また全体にＮＯの浄化率が高く、プロピレン
の方がヘキサンよりＮＯの還元性に優れていることもわ
かる。 （実施例７）実施例３で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表２と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図５に示す。 （実施例８）実施例４で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表２と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図５に示す。 （比較例７）比較例３で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表３と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図５に示す。 （比較例８）比較例４で調製したハニカム触媒を用い、
ヘキサンの代わりにプロピレンを２０００ｐｐｍＣ含む
こと以外は表２と同様のモデルガスを用いて、実施例１
と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。
結果を図５に示す。 （評価４）図５より、ＺＳＭ−５を担体としても、モル
デナイトを担体とした場合と同様にヘキサンを含むモデ
ルガスを用いた場合に比べると差は小さいものの、実施
例７及び実施例８では比較例７に比べてＮＯの浄化率が
高く、また比較例８に比べて高温時のＮＯの浄化性能に
優れていることがわかる。また全体にＮＯの浄化率が高
く、プロピレンの方がヘキサンよりＮＯの還元性に優れ
ていることもわかる。 （比較例９）モルデナイトの代わりにアルミナ（Ａｌ2
Ｏ3 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は実施例
１と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同様
にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を
図６に示す。 （比較例１０）モルデナイトの代わりにアルミナ（Ａｌ
2 Ｏ3 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は実施
例２と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同
様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果
を図６に示す。 （比較例１１）モルデナイトの代わりにアルミナ（Ａｌ
2 Ｏ3 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は比較
例１と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同
様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果
を図６に示す。 （比較例１２）モルデナイトの代わりにアルミナ（Ａｌ
2 Ｏ3 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は比較
例２と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同
様にして各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果
を図６に示す。 （比較例１３）モルデナイトの代わりにシリカ（ＳｉＯ
2 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は実施例１
と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同様に
して各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図
７に示す。 （比較例１４）モルデナイトの代わりにシリカ（ＳｉＯ
2 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は実施例２
と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同様に
して各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図
７に示す。 （比較例１５）モルデナイトの代わりにシリカ（ＳｉＯ
2 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は比較例１
と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同様に
して各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図
７に示す。 （比較例１６）モルデナイトの代わりにシリカ（ＳｉＯ
2 ）を用いたハニカム担体を用いたこと以外は比較例２
と同様にしてハニカム触媒を調製し、実施例１と同様に
して各温度におけるＮＯの浄化率を測定した。結果を図
７に示す。 （評価５）図６及び図７を図１及び図２と比較すると、
アルミナ及びシリカを担体とした場合にはＮＯの浄化率
が２０％未満と実施例１〜４に比べて低く、またＲｈと
Ｐｔの担持順序による差異がほとんどないことがわか
る。つまりアルミナ及びシリカを担体とした触媒を用い
た場合には、本願発明の作用効果が奏されないことがわ
かる。なお比較例９〜１６のハニカム触媒は、触媒調製
時に５００℃で熱処理されていることを確認しておく。 （実施例９）コージェライトのハニカム担体基材にアル
ミナを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカム担体を用意し、
所定濃度のヘキサアンミンロジウム水酸塩水溶液に１時
間浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１
００℃で１時間乾燥し５００℃で２時間焼成してＲｈを
担持した。Ｒｈはハニカム担体１リットル当たり０．１
ｇ担持された。
【００２５】さらにＲｈが担持された上記ハニカム担体
を所定濃度のテトラアンミン白金水酸塩水溶液に１時間
浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１０
０℃で１時間乾燥し７００〜１０００℃の各温度でそれ
ぞれ２時間焼成してＰｔを担持した。Ｐｔはハニカム担
体１リットル当たり２．０ｇ担持されている。得られた
各ハニカム触媒について、実施例１と同様にして各温度
におけるＮＯの浄化率をそれぞれ測定し、ＮＯ浄化率の
最大値を図８に棒グラフで示す。また担持されたＰｔの
粒径との関係を、実施例１、比較例９及び比較例１３と
ともに表３に示す。 （比較例１７）コージェライトのハニカム担体基材にア
ルミナを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカム担体を用意
し、所定濃度のテトラアンミン白金水酸塩水溶液に１時
間浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１
００℃で１時間乾燥し７００〜１０００℃の各温度でそ
れぞれ２時間焼成してＰｔを担持した。Ｐｔはハニカム
担体１リットル当たり２．０ｇ担持されている。
を所定濃度のテトラアンミン白金水酸塩水溶液に１時間
浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１０
０℃で１時間乾燥し７００〜１０００℃の各温度でそれ
ぞれ２時間焼成してＰｔを担持した。Ｐｔはハニカム担
体１リットル当たり２．０ｇ担持されている。得られた
各ハニカム触媒について、実施例１と同様にして各温度
におけるＮＯの浄化率をそれぞれ測定し、ＮＯ浄化率の
最大値を図８に棒グラフで示す。また担持されたＰｔの
粒径との関係を、実施例１、比較例９及び比較例１３と
ともに表３に示す。 （比較例１７）コージェライトのハニカム担体基材にア
ルミナを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカム担体を用意
し、所定濃度のテトラアンミン白金水酸塩水溶液に１時
間浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１
００℃で１時間乾燥し７００〜１０００℃の各温度でそ
れぞれ２時間焼成してＰｔを担持した。Ｐｔはハニカム
担体１リットル当たり２．０ｇ担持されている。
【００２６】得られた各ハニカム触媒について、実施例
１と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率をそれぞれ
測定し、ＮＯ浄化率の最大値を図８に棒グラフで示す。 （実施例１０）コージェライトのハニカム担体基材にシ
リカを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカム担体を用意し、
所定濃度のヘキサアンミンロジウム水酸塩水溶液に１時
間浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１
００℃で１時間乾燥し５００℃で２時間焼成してＲｈを
担持した。Ｒｈはハニカム担体１リットル当たり０．１
ｇ担持された。
１と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率をそれぞれ
測定し、ＮＯ浄化率の最大値を図８に棒グラフで示す。 （実施例１０）コージェライトのハニカム担体基材にシ
リカを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカム担体を用意し、
所定濃度のヘキサアンミンロジウム水酸塩水溶液に１時
間浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１
００℃で１時間乾燥し５００℃で２時間焼成してＲｈを
担持した。Ｒｈはハニカム担体１リットル当たり０．１
ｇ担持された。
【００２７】さらにＲｈが担持された上記ハニカム担体
を所定濃度のテトラアンミン白金水酸塩水溶液に１時間
浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１０
０℃で１時間乾燥し７００〜１０００℃の各温度でそれ
ぞれ２時間焼成してＰｔを担持した。Ｐｔはハニカム担
体１リットル当たり２．０ｇ担持されている。得られた
各ハニカム触媒について、実施例１と同様にして各温度
におけるＮＯの浄化率をそれぞれ測定し、ＮＯ浄化率の
最大値を図９に棒グラフで示す。また担持されたＰｔの
粒径との関係を、実施例１、比較例９及び比較例１３と
ともに表３に示す。 （比較例１８）コージェライトのハニカム担体基材にシ
リカを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカム担体を用意し、
所定濃度のテトラアンミン白金水酸塩水溶液に１時間浸
漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１００
℃で１時間乾燥し７００〜１０００℃の各温度でそれぞ
れ２時間焼成してＰｔを担持した。Ｐｔはハニカム担体
１リットル当たり２．０ｇ担持されている。
を所定濃度のテトラアンミン白金水酸塩水溶液に１時間
浸漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１０
０℃で１時間乾燥し７００〜１０００℃の各温度でそれ
ぞれ２時間焼成してＰｔを担持した。Ｐｔはハニカム担
体１リットル当たり２．０ｇ担持されている。得られた
各ハニカム触媒について、実施例１と同様にして各温度
におけるＮＯの浄化率をそれぞれ測定し、ＮＯ浄化率の
最大値を図９に棒グラフで示す。また担持されたＰｔの
粒径との関係を、実施例１、比較例９及び比較例１３と
ともに表３に示す。 （比較例１８）コージェライトのハニカム担体基材にシ
リカを１２０ｇ／Ｌコートしたハニカム担体を用意し、
所定濃度のテトラアンミン白金水酸塩水溶液に１時間浸
漬し、引き上げて余分な水溶液を吹き払った後、１００
℃で１時間乾燥し７００〜１０００℃の各温度でそれぞ
れ２時間焼成してＰｔを担持した。Ｐｔはハニカム担体
１リットル当たり２．０ｇ担持されている。
【００２８】得られた各ハニカム触媒について、実施例
１と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率をそれぞれ
測定し、ＮＯ浄化率の最大値を図９に棒グラフで示す。
１と同様にして各温度におけるＮＯの浄化率をそれぞれ
測定し、ＮＯ浄化率の最大値を図９に棒グラフで示す。
【００２９】
【表３】 （評価６）図８及び図９に比較例９及び比較例１３のハ
ニカム触媒（焼成温度５００℃）のＮＯ浄化率の最大値
も合わせて示す。この二つの図から明らかなように、ア
ルミナ又はシリカからなる担体を用いた場合には、Ｒｈ
とＰｔを担持後７００℃以上の温度で焼成することでＮ
Ｏの浄化率が２０％以上に向上していることが明らかで
ある。
ニカム触媒（焼成温度５００℃）のＮＯ浄化率の最大値
も合わせて示す。この二つの図から明らかなように、ア
ルミナ又はシリカからなる担体を用いた場合には、Ｒｈ
とＰｔを担持後７００℃以上の温度で焼成することでＮ
Ｏの浄化率が２０％以上に向上していることが明らかで
ある。
【００３０】また表３より、７００℃以上で熱処理する
ことでＰｔの粒径が１０ｎｍ以上とゼオライトを担体と
した実施例１に匹敵するようになり、その結果高いＮＯ
浄化率を示しＲｈを添加した効果が発現されていること
が明らかである。
ことでＰｔの粒径が１０ｎｍ以上とゼオライトを担体と
した実施例１に匹敵するようになり、その結果高いＮＯ
浄化率を示しＲｈを添加した効果が発現されていること
が明らかである。
【００３１】
【発明の効果】すなわち本発明の排気ガス浄化方法によ
れば、Ｒｈを添加した排気ガス浄化用触媒の効果が発現
され、リーン側で運転されるディーゼルエンジンからの
排気ガスのような酸素過剰の排気ガス中のＮＯx を、効
率良く還元浄化することができ、パラフィン系ＨＣを添
加して２０％以上という高い浄化率を確保することがで
きる。
れば、Ｒｈを添加した排気ガス浄化用触媒の効果が発現
され、リーン側で運転されるディーゼルエンジンからの
排気ガスのような酸素過剰の排気ガス中のＮＯx を、効
率良く還元浄化することができ、パラフィン系ＨＣを添
加して２０％以上という高い浄化率を確保することがで
きる。
【００３２】そして本発明の排気ガス浄化用触媒によれ
ば、担体として知られるほとんどの多孔質担体を用いて
ＮＯx を効率良く還元除去することができる。
ば、担体として知られるほとんどの多孔質担体を用いて
ＮＯx を効率良く還元除去することができる。
【図１】本発明の実施例で用いた評価装置の構成を示す
説明図である。
説明図である。
【図２】本発明の実施例及び比較例における入りガス温
度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフである。
度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフである。
【図３】本発明の実施例及び比較例における入りガス温
度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフである。
度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフである。
【図４】本発明の実施例及び比較例における入りガス温
度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフである。
度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフである。
【図５】本発明の実施例及び比較例における入りガス温
度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフである。
度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフである。
【図６】本発明の実施例及び比較例における入りガス温
度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフである。
度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフである。
【図７】本発明の実施例及び比較例における入りガス温
度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフである。
度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフである。
【図８】本発明の実施例及び比較例における排気ガス浄
化用触媒の焼成温度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフで
ある。
化用触媒の焼成温度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフで
ある。
【図９】本発明の実施例及び比較例における排気ガス浄
化用触媒の焼成温度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフで
ある。
化用触媒の焼成温度とＮＯ浄化率の関係を示すグラフで
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 29/44 Ｂ０１Ｄ 53/36 ＺＡＢ １０２Ｈ
Claims (3)
- 【請求項１】 ゼオライトにロジウムを遅くとも白金と
同時に担持してロジウムと白金を担持した排気ガス浄化
用触媒を酸素過剰の排気ガスの流路内に配置し、該排気
ガスに炭化水素を添加して該排気ガス浄化用触媒と接触
させることにより該排気ガスに含まれるＮＯx を還元浄
化することを特徴とする排気ガス浄化方法。 - 【請求項２】 アルミナ、シリカ、チタニア及びジルコ
ニアから選ばれる多孔質担体にロジウムを遅くとも白金
と同時に担持してロジウムと白金を担持した後７００℃
以上で熱処理してなる排気ガス浄化用触媒を酸素過剰の
排気ガスの流路内に配置し、該排気ガスに炭化水素を添
加して該排気ガス浄化用触媒と接触させることにより該
排気ガスに含まれるＮＯx を還元浄化することを特徴と
する排気ガス浄化方法。 - 【請求項３】 多孔質担体にロジウムを遅くとも白金と
同時に担持してロジウムと白金が担持された排気ガス浄
化用触媒であって、白金の粒径が１０ｎｍ以上であるこ
とを特徴とする排気ガス浄化用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7156420A JPH09885A (ja) | 1995-06-22 | 1995-06-22 | 排気ガス浄化方法及び排気ガス浄化用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7156420A JPH09885A (ja) | 1995-06-22 | 1995-06-22 | 排気ガス浄化方法及び排気ガス浄化用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09885A true JPH09885A (ja) | 1997-01-07 |
Family
ID=15627369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7156420A Pending JPH09885A (ja) | 1995-06-22 | 1995-06-22 | 排気ガス浄化方法及び排気ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09885A (ja) |
-
1995
- 1995-06-22 JP JP7156420A patent/JPH09885A/ja active Pending
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