JPH0959064A - 高炉炉底用炭素質耐火物 - Google Patents
高炉炉底用炭素質耐火物Info
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- JPH0959064A JPH0959064A JP7211478A JP21147895A JPH0959064A JP H0959064 A JPH0959064 A JP H0959064A JP 7211478 A JP7211478 A JP 7211478A JP 21147895 A JP21147895 A JP 21147895A JP H0959064 A JPH0959064 A JP H0959064A
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- carbonaceous
- artificial graphite
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Abstract
(57)【要約】
【課題】高炉炉底用炭素質耐火物を提供する。
【解決手段】人造黒鉛：30〜55％、焙焼無煙炭：30〜55
％及びβ-Al2O3：15〜40％を主成分とし、かつ0.3 mm以
上の粗粒部が人造黒鉛からなる高炉炉底用炭素質耐火
物。 【効果】溶銑及びアルカリによる侵食に対する高抵抗性
と高熱伝導性を有するものである。
％及びβ-Al2O3：15〜40％を主成分とし、かつ0.3 mm以
上の粗粒部が人造黒鉛からなる高炉炉底用炭素質耐火
物。 【効果】溶銑及びアルカリによる侵食に対する高抵抗性
と高熱伝導性を有するものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高炉用炭素質耐火
物に関し、特に炉底部において溶銑およびアルカリによ
る侵食に対して高い抵抗性を持ち、かつ高い熱伝導性を
有する炉底用炭素質耐火物に関する。
物に関し、特に炉底部において溶銑およびアルカリによ
る侵食に対して高い抵抗性を持ち、かつ高い熱伝導性を
有する炉底用炭素質耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在の鉄鋼製造プロセスにおける溶銑の
生産では、高炉を用いる鉄鉱石の還元溶融が主流であ
る。そして、この高炉の炉底を構築する耐火物として、
炭素質耐火物を使用するのが一般的である。炭素質耐火
物は、土壌黒鉛、鱗状黒鉛、焙焼無煙炭、冶金用コーク
ス、人造黒鉛およびカーボンブラック等が炭素質原料と
して使用されている。
生産では、高炉を用いる鉄鉱石の還元溶融が主流であ
る。そして、この高炉の炉底を構築する耐火物として、
炭素質耐火物を使用するのが一般的である。炭素質耐火
物は、土壌黒鉛、鱗状黒鉛、焙焼無煙炭、冶金用コーク
ス、人造黒鉛およびカーボンブラック等が炭素質原料と
して使用されている。
【０００３】これらの中でも、例えば焙焼無煙炭は耐溶
銑性に優れているが、熱伝導性および耐アルカリ性に劣
る。人造黒鉛は、熱伝導率および耐アルカリ性に優れて
いる反面、耐溶銑性に劣り、これを原料とする耐火物は
溶銑により侵食されやすい。
銑性に優れているが、熱伝導性および耐アルカリ性に劣
る。人造黒鉛は、熱伝導率および耐アルカリ性に優れて
いる反面、耐溶銑性に劣り、これを原料とする耐火物は
溶銑により侵食されやすい。
【０００４】このように、炭素質耐火物は、用いる炭素
質原料ごとに長所・短所をもっている。このため、耐火
物設計の際には各々の特性を考慮し、これらの炭素質原
料の１種あるいは２種以上を適当な割合で混合して使用
することが行われている。
質原料ごとに長所・短所をもっている。このため、耐火
物設計の際には各々の特性を考慮し、これらの炭素質原
料の１種あるいは２種以上を適当な割合で混合して使用
することが行われている。
【０００５】高炉炉底用耐火物として炭素質耐火物が適
用されるのは、炭素が他材質に比較して融点が非常に高
いこと、高温での強度劣化が少ないこと、そして他材質
に比較して熱伝導率が良好であるため、炭素質耐火物の
鉄皮を介した冷却が容易であることなどの有利な高温特
性を有するためである。特に熱間での直接的な補修法が
確立していない高炉炉底部では、鉄皮冷却による炉底の
保護は重要であり、熱伝導性の良好な炉底用耐火物を用
いることが望まれている。
用されるのは、炭素が他材質に比較して融点が非常に高
いこと、高温での強度劣化が少ないこと、そして他材質
に比較して熱伝導率が良好であるため、炭素質耐火物の
鉄皮を介した冷却が容易であることなどの有利な高温特
性を有するためである。特に熱間での直接的な補修法が
確立していない高炉炉底部では、鉄皮冷却による炉底の
保護は重要であり、熱伝導性の良好な炉底用耐火物を用
いることが望まれている。
【０００６】炭素質耐火物の短所としては、炭素が溶銑
に対して溶解性を有すること、組織の結合が有機系結合
材の炭化により生成する結合力の弱いカーボンボンドに
よるものであり、溶銑の侵入によりこの部分で侵食が進
行しやすいことなどが挙げられる。また、高炉炉内で
は、コークス等の装入原料に由来するアルカリ成分が操
業とともに蓄積され、蒸発・凝固を繰り返して炉内を循
環しており、炉底部に達したアルカリが炭素質耐火物内
に侵入し、耐火物中に灰分として存在するＡｌ2Ｏ3 、
ＳｉＯ2 等と反応して耐火物の組織を破壊することも知
られている。このため、灰分含有量が多い焙焼無煙炭で
は前記のように耐アルカリ性が劣り、逆に灰分含有量が
少ない人造黒鉛では耐アルカリ性に優れている。
に対して溶解性を有すること、組織の結合が有機系結合
材の炭化により生成する結合力の弱いカーボンボンドに
よるものであり、溶銑の侵入によりこの部分で侵食が進
行しやすいことなどが挙げられる。また、高炉炉内で
は、コークス等の装入原料に由来するアルカリ成分が操
業とともに蓄積され、蒸発・凝固を繰り返して炉内を循
環しており、炉底部に達したアルカリが炭素質耐火物内
に侵入し、耐火物中に灰分として存在するＡｌ2Ｏ3 、
ＳｉＯ2 等と反応して耐火物の組織を破壊することも知
られている。このため、灰分含有量が多い焙焼無煙炭で
は前記のように耐アルカリ性が劣り、逆に灰分含有量が
少ない人造黒鉛では耐アルカリ性に優れている。
【０００７】特公昭５６−１８５５９号公報には、炭素
質耐火物の耐溶銑侵食性を向上させた高炉炉床用炭素質
耐火物が開示されている。この特徴は，炭素質耐火物の
耐溶銑侵食性を向上させるために主原料として焙焼無煙
炭を使用し、かつ微粒部に高耐火性金属耐火物を配合す
ることで、マトリックス部および骨材−マトリックス間
の結合性を改善したことにある。しかしながら、このよ
うな方法では以下の (1)〜(3) の問題点がある。
質耐火物の耐溶銑侵食性を向上させた高炉炉床用炭素質
耐火物が開示されている。この特徴は，炭素質耐火物の
耐溶銑侵食性を向上させるために主原料として焙焼無煙
炭を使用し、かつ微粒部に高耐火性金属耐火物を配合す
ることで、マトリックス部および骨材−マトリックス間
の結合性を改善したことにある。しかしながら、このよ
うな方法では以下の (1)〜(3) の問題点がある。
【０００８】(1)焙焼無煙炭は熱伝導性に劣り、冷却能
が不十分である。
が不十分である。
【０００９】(2)焙焼無煙炭は灰分含有量が多く、アル
カリと反応しやすい。
カリと反応しやすい。
【００１０】(3)高耐火性の金属酸化物粉末として上記
公報に記載されているＡｌ2 Ｏ3 およびＳｉＯ2 化合物
は、アルカリ成分と反応してアルカリ珪酸塩を生成す
る。この反応は体積膨張を伴い、容易に組織破壊が起こ
る。
公報に記載されているＡｌ2 Ｏ3 およびＳｉＯ2 化合物
は、アルカリ成分と反応してアルカリ珪酸塩を生成す
る。この反応は体積膨張を伴い、容易に組織破壊が起こ
る。
【００１１】特公昭５６−３５６３０号公報には、溶鉱
炉炉底耐火物の耐アルカリ性の向上を図ったものが開示
されている。この特徴は、耐アルカリ性に優れたβ−Ａ
ｌ2Ｏ3 、炭化珪素および黒鉛を主原料とすることで、
耐アルカリ性を向上させたことにある。しかし、このよ
うな方法では次の (1)および(2) の問題点がある。
炉炉底耐火物の耐アルカリ性の向上を図ったものが開示
されている。この特徴は、耐アルカリ性に優れたβ−Ａ
ｌ2Ｏ3 、炭化珪素および黒鉛を主原料とすることで、
耐アルカリ性を向上させたことにある。しかし、このよ
うな方法では次の (1)および(2) の問題点がある。
【００１２】(1)耐火物の熱伝導率が６〜１０kcal／(m
・hr・℃) 以下であり、鉄皮冷却の効果が低い。
・hr・℃) 以下であり、鉄皮冷却の効果が低い。
【００１３】(2)黒鉛を主原料としており、耐溶銑侵食
性に劣る。
性に劣る。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記課題を解
決するためになされたものである。本発明の目的は、溶
銑およびアルカリによる侵食に対して高い抵抗性を持
ち、かつ高い熱伝導性〔熱伝導率で２０kcal／(m・hr・
℃) 以上〕を有する高炉炉底用炭素質耐火物を提供する
ことにある。
決するためになされたものである。本発明の目的は、溶
銑およびアルカリによる侵食に対して高い抵抗性を持
ち、かつ高い熱伝導性〔熱伝導率で２０kcal／(m・hr・
℃) 以上〕を有する高炉炉底用炭素質耐火物を提供する
ことにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次の高
炉炉底用炭素質耐火物にある。
炉炉底用炭素質耐火物にある。
【００１６】人造黒鉛：３０〜５５Wt% 、焙焼無煙炭：
３０〜５５Wt% 及びβ−Ａｌ2 Ｏ3：１５〜４０Wt% を
主成分とし、かつ０. ３mm以上の粗粒部が人造黒鉛から
なることを特徴とする高炉炉底用炭素質耐火物。
３０〜５５Wt% 及びβ−Ａｌ2 Ｏ3：１５〜４０Wt% を
主成分とし、かつ０. ３mm以上の粗粒部が人造黒鉛から
なることを特徴とする高炉炉底用炭素質耐火物。
【００１７】
【発明の実施の形態】本発明の高炉炉底用炭素質耐火物
は、人造黒鉛３０〜５５Wt% 、焙焼無煙炭３０〜５５Wt
% およびβ−Ａｌ2 Ｏ3 １５〜４０Wt% を主成分とする
ものである。
は、人造黒鉛３０〜５５Wt% 、焙焼無煙炭３０〜５５Wt
% およびβ−Ａｌ2 Ｏ3 １５〜４０Wt% を主成分とする
ものである。
【００１８】さらに、０. ３mm以上の粗粒部が人造黒鉛
からなるものである。
からなるものである。
【００１９】上記のように主成分を限定した理由を説明
する。
する。
【００２０】人造黒鉛：３０〜５５Wt% 人造黒鉛の配合割合が３０Wt% 未満では、前記の目標と
する熱伝導率が達成できない。一方、５５Wt% を超える
と粗粒部が多くなりすぎ、耐火物の焼結が不十分とな
る。すなわち、５５Wt% を超える配合では、強度が著し
く低下すると同時に耐溶銑侵食性も低下する。人造黒鉛
とは、石油コークス、ピッチコークス、カーボンブラッ
クなどの原料をピッチなどのバインダーと混合し、所定
の形状に成形した後、焼成、黒鉛化の２段階の加熱処理
を施して製造されたものである。黒鉛化処理では一般に
２６００〜３０００℃の温度で加熱し、無定形炭素を黒
鉛に変化させる。
する熱伝導率が達成できない。一方、５５Wt% を超える
と粗粒部が多くなりすぎ、耐火物の焼結が不十分とな
る。すなわち、５５Wt% を超える配合では、強度が著し
く低下すると同時に耐溶銑侵食性も低下する。人造黒鉛
とは、石油コークス、ピッチコークス、カーボンブラッ
クなどの原料をピッチなどのバインダーと混合し、所定
の形状に成形した後、焼成、黒鉛化の２段階の加熱処理
を施して製造されたものである。黒鉛化処理では一般に
２６００〜３０００℃の温度で加熱し、無定形炭素を黒
鉛に変化させる。
【００２１】焙焼無煙炭：３０〜５５Wt% 焙焼無煙炭の配合割合が３０Wt% 未満では耐火物の耐溶
銑侵食性が低下する。
銑侵食性が低下する。
【００２２】一方、５５Wt% を超えるとアルカリに対す
る耐食性が低下する。焙焼無煙炭とは、無煙炭をＮ2 、
Ａｒ、Ｈｅなどの不活性ガス中において１５００℃以上
で仮焼し、揮発分を除いたものである。
る耐食性が低下する。焙焼無煙炭とは、無煙炭をＮ2 、
Ａｒ、Ｈｅなどの不活性ガス中において１５００℃以上
で仮焼し、揮発分を除いたものである。
【００２３】β−Ａｌ2 Ｏ3 ：１５〜４０Wt% β−Ａｌ2 Ｏ3 の配合割合が１５Wt% 未満では、焙焼無
煙炭の配合割合が増加し、耐アルカリ性が低下する。一
方、４０Wt% を超えると熱伝導率が低下し、前記の高い
熱伝導率が達成できない。β−Ａｌ2 Ｏ3 は、Ａｌ2 Ｏ
3 の変態物の一つであるが、ここでは、Ｎａ2 Ｏまたは
Ｋ2 Ｏがα−Ａｌ2 Ｏ3 に固溶し、β−Ａｌ2 Ｏ3 の結
晶系に安定化したＮａ2 Ｏ・１１Ａｌ2 Ｏ3 またはＫ2
Ｏ・１１Ａｌ2 Ｏ3 を指す。
煙炭の配合割合が増加し、耐アルカリ性が低下する。一
方、４０Wt% を超えると熱伝導率が低下し、前記の高い
熱伝導率が達成できない。β−Ａｌ2 Ｏ3 は、Ａｌ2 Ｏ
3 の変態物の一つであるが、ここでは、Ｎａ2 Ｏまたは
Ｋ2 Ｏがα−Ａｌ2 Ｏ3 に固溶し、β−Ａｌ2 Ｏ3 の結
晶系に安定化したＮａ2 Ｏ・１１Ａｌ2 Ｏ3 またはＫ2
Ｏ・１１Ａｌ2 Ｏ3 を指す。
【００２４】上記のように、溶銑侵食を受け易いマトリ
ックス部に高耐溶銑侵食性の焙焼無煙炭とβ−Ａｌ2 Ｏ
3 とを配合することで、全体として耐溶銑侵食性の向上
が可能となる。
ックス部に高耐溶銑侵食性の焙焼無煙炭とβ−Ａｌ2 Ｏ
3 とを配合することで、全体として耐溶銑侵食性の向上
が可能となる。
【００２５】人造黒鉛、焙焼無煙炭およびβ−Ａｌ2 Ｏ
3 は、市販のものの使用が可能であるが、特に人造黒鉛
では灰分の含有量が１Wt% 以下、焙焼無煙炭では灰分の
含有量が５Wt% 以下のものが望ましい。これは、アルカ
リによる侵食に対する抵抗を高めるためである。
3 は、市販のものの使用が可能であるが、特に人造黒鉛
では灰分の含有量が１Wt% 以下、焙焼無煙炭では灰分の
含有量が５Wt% 以下のものが望ましい。これは、アルカ
リによる侵食に対する抵抗を高めるためである。
【００２６】上記の人造黒鉛、焙焼無煙炭およびβ−Ａ
ｌ2 Ｏ3 以外に耐火物中に含有が許容される成分は、α
−Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 およびＦｅ2 Ｏ3 などの主成分
原料中に含まれる不純物である。これらの不純物の含有
量の範囲としては合計で０．５〜５Wt% 程度とするのが
望ましい。従って、上記３種類の主成分の配合を具体的
に選択する場合には、不純物含有量を考慮した上で３元
系状態図を用いて決定すればよい。
ｌ2 Ｏ3 以外に耐火物中に含有が許容される成分は、α
−Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 およびＦｅ2 Ｏ3 などの主成分
原料中に含まれる不純物である。これらの不純物の含有
量の範囲としては合計で０．５〜５Wt% 程度とするのが
望ましい。従って、上記３種類の主成分の配合を具体的
に選択する場合には、不純物含有量を考慮した上で３元
系状態図を用いて決定すればよい。
【００２７】次に、さらに０. ３mm以上の粗粒部が人造
黒鉛からなるものと限定した理由を説明する。
黒鉛からなるものと限定した理由を説明する。
【００２８】本発明耐火物の製造においては、上記の主
成分原料の粒度が０．３ｍｍ以上５ｍｍ未満のものを粗
粒、０．３ｍｍ未満のものを微粒と分類する。
成分原料の粒度が０．３ｍｍ以上５ｍｍ未満のものを粗
粒、０．３ｍｍ未満のものを微粒と分類する。
【００２９】本発明の炭素質耐火物において、０. ３mm
以上の粗粒部を人造黒鉛で構成するのは、耐火物として
高い熱伝導性〔具体的には熱伝導率で前記のように２０
kcal/(m・hr・℃) 以上〕を有するものにするためであ
る。さらに、溶銑による侵食を考えた場合、人造黒鉛は
焙焼無煙炭に比べ溶解性が高く、そのため、溶銑と接す
る表面積が少ない０. ３mm以上の粗粒部で人造黒鉛を使
用するのが好ましいためである。
以上の粗粒部を人造黒鉛で構成するのは、耐火物として
高い熱伝導性〔具体的には熱伝導率で前記のように２０
kcal/(m・hr・℃) 以上〕を有するものにするためであ
る。さらに、溶銑による侵食を考えた場合、人造黒鉛は
焙焼無煙炭に比べ溶解性が高く、そのため、溶銑と接す
る表面積が少ない０. ３mm以上の粗粒部で人造黒鉛を使
用するのが好ましいためである。
【００３０】本発明の高炉炉底用炭素質耐火物は次のよ
うな工程で製造するのが望ましい。
うな工程で製造するのが望ましい。
【００３１】前記原料を所定粒度に調整し、前記割合で
配合して有機系結合材を加えて混錬し、必要に応じて熟
成した後、油圧プレス、静水圧プレスまたは押出成形な
どの手段により、所望の形状に加圧成形する。
配合して有機系結合材を加えて混錬し、必要に応じて熟
成した後、油圧プレス、静水圧プレスまたは押出成形な
どの手段により、所望の形状に加圧成形する。
【００３２】有機系結合材は、成形時に原料を結合して
成形を可能とするとともに焼成時には炭化し，生成した
炭化組織で原料を結合する作用を有しており、この作用
を発揮する有機物を使用することが可能である。好まし
い結合材は、フェノール樹脂およびピッチの一方または
両方である。結合材の配合量の望ましい範囲は、原料１
００重量部に対して１以上２０以下である。
成形を可能とするとともに焼成時には炭化し，生成した
炭化組織で原料を結合する作用を有しており、この作用
を発揮する有機物を使用することが可能である。好まし
い結合材は、フェノール樹脂およびピッチの一方または
両方である。結合材の配合量の望ましい範囲は、原料１
００重量部に対して１以上２０以下である。
【００３３】前記の成形体は乾燥後に焼成するが、この
とき密閉容器中に成形体とともにコークス粉を装入し、
耐火物の酸化を防止する。あるいは、Ｎ2 、Ａｒ、Ｈｅ
等の不活性ガス中での焼成も同様に可能である。
とき密閉容器中に成形体とともにコークス粉を装入し、
耐火物の酸化を防止する。あるいは、Ｎ2 、Ａｒ、Ｈｅ
等の不活性ガス中での焼成も同様に可能である。
【００３４】焼成温度は１０００〜１６００℃の範囲が
適当である。β−Ａｌ2 Ｏ3 は、１６００℃よりも高温
度側でアルカリが遊離し、α−Ａｌ2 Ｏ3 に転移するた
め、本発明の耐火物製造では１６００℃を超えない温度
で焼成するのが望ましい。焼成時間は従来の炭素質耐火
物の製造基準に準じてよい。
適当である。β−Ａｌ2 Ｏ3 は、１６００℃よりも高温
度側でアルカリが遊離し、α−Ａｌ2 Ｏ3 に転移するた
め、本発明の耐火物製造では１６００℃を超えない温度
で焼成するのが望ましい。焼成時間は従来の炭素質耐火
物の製造基準に準じてよい。
【００３５】この焼成処理により有機系結合材は炭化
し、カーボンボンドが形成される。また、β−Ａｌ2 Ｏ
3 の配合量にもよるが、この焼成処理において、配合さ
れたβ−Ａｌ2 Ｏ3 間でセラミック結合が形成され、耐
火物に強度が付与される。
し、カーボンボンドが形成される。また、β−Ａｌ2 Ｏ
3 の配合量にもよるが、この焼成処理において、配合さ
れたβ−Ａｌ2 Ｏ3 間でセラミック結合が形成され、耐
火物に強度が付与される。
【００３６】
（本発明例１）人造黒鉛４０Wt% 、焙焼無煙炭４５wt%
およびβ−Ａｌ2 Ｏ3 １５Wt% を、表１に示す配合割合
で混合した。結合材としてフェノールレジン（残炭率４
８Wt%)を加え、アイリッヒミキサーで混練し、次いで油
圧プレスにより１０００kg/cm2の加圧力で５０mm×１０
０mm×２００mmの形状に成形した。この成形体をステン
レス製の箱内にコークス粉とともに装入して密閉し、１
４００℃で２４時間焼成して炭素質耐火物を試作した。
なお、上記の残炭率とは、焼成時にレジンの揮発分が除
かれて炭化した割合であり、重量割合で示されるもので
ある。
およびβ−Ａｌ2 Ｏ3 １５Wt% を、表１に示す配合割合
で混合した。結合材としてフェノールレジン（残炭率４
８Wt%)を加え、アイリッヒミキサーで混練し、次いで油
圧プレスにより１０００kg/cm2の加圧力で５０mm×１０
０mm×２００mmの形状に成形した。この成形体をステン
レス製の箱内にコークス粉とともに装入して密閉し、１
４００℃で２４時間焼成して炭素質耐火物を試作した。
なお、上記の残炭率とは、焼成時にレジンの揮発分が除
かれて炭化した割合であり、重量割合で示されるもので
ある。
【００３７】（本発明例２）人造黒鉛５５Wt% 、焙焼無
煙炭３０Wt% 及びβ−Ａｌ2 Ｏ3 １５Wt% を用い、表１
に示す配合割合で本発明例１と同様に炭素質耐火物を試
作した。
煙炭３０Wt% 及びβ−Ａｌ2 Ｏ3 １５Wt% を用い、表１
に示す配合割合で本発明例１と同様に炭素質耐火物を試
作した。
【００３８】（本発明例３）人造黒鉛３０Wt% 、焙焼無
煙炭５５wt% 及びβ−Ａｌ2 Ｏ3 １５Wt% を用い、表１
に示す配合割合で本発明例１と同様に炭素質耐火物を試
作した。
煙炭５５wt% 及びβ−Ａｌ2 Ｏ3 １５Wt% を用い、表１
に示す配合割合で本発明例１と同様に炭素質耐火物を試
作した。
【００３９】（本発明例４）人造黒鉛３０Wt% 、焙焼無
煙炭３０wt% 及びβ−Ａｌ2 Ｏ3 ４０Wt% を用い、表１
に示す配合割合で本発明例１と同様に炭素質耐火物を試
作した。
煙炭３０wt% 及びβ−Ａｌ2 Ｏ3 ４０Wt% を用い、表１
に示す配合割合で本発明例１と同様に炭素質耐火物を試
作した。
【００４０】（比較例１）人造黒鉛８５Wt% 及びβ−Ａ
ｌ2 Ｏ3 １５Wt% を用い、表１に示す配合割合で本発明
例１と同様に炭素質耐火物を試作した。
ｌ2 Ｏ3 １５Wt% を用い、表１に示す配合割合で本発明
例１と同様に炭素質耐火物を試作した。
【００４１】（比較例２)焙焼無煙炭８５Wt% 及びβ−
Ａｌ2 Ｏ3 １５Wt% を用い、表１に示す配合割合で本発
明例１と同様に炭素質耐火物を試作した。
Ａｌ2 Ｏ3 １５Wt% を用い、表１に示す配合割合で本発
明例１と同様に炭素質耐火物を試作した。
【００４２】（比較例３）人造黒鉛３０Wt% 、焙焼無煙
炭３０wt% 及びα−Ａｌ2 Ｏ3 ４０Wt% を用い、表１に
示す配合割合で本発明例１と同様に炭素質耐火物を試作
した。
炭３０wt% 及びα−Ａｌ2 Ｏ3 ４０Wt% を用い、表１に
示す配合割合で本発明例１と同様に炭素質耐火物を試作
した。
【００４３】表１に配合割合および粒度を示す。
【００４４】
【表１】
【００４５】試作した各耐火物の物性及び特性について
評価を行った。各試験要領は以下のとうりである。
評価を行った。各試験要領は以下のとうりである。
【００４６】（１）見掛気孔率および嵩比重：ＪＩＳＲ
２２０５に準拠 （２）圧縮強度：ＪＩＳＲ２２０６に準拠 （３）耐アルカリ性：試作耐火物から２０mm×２０mm×
６０mmのサンプルを切り出し、Ｋ2 ＣＯ3 とコークスと
を１：４に混合した侵食材とともに均熱箱に入れ、１２
００℃で５時間加熱して冷却し、その後のサンプルの亀
裂発生状況で評価した。
２２０５に準拠 （２）圧縮強度：ＪＩＳＲ２２０６に準拠 （３）耐アルカリ性：試作耐火物から２０mm×２０mm×
６０mmのサンプルを切り出し、Ｋ2 ＣＯ3 とコークスと
を１：４に混合した侵食材とともに均熱箱に入れ、１２
００℃で５時間加熱して冷却し、その後のサンプルの亀
裂発生状況で評価した。
【００４７】（４）熱伝導率：レーザーフラッシュ法に
て室温で測定 （５）耐熱衝撃性：試作耐火物から３０mm×３０mm×１
２０mmのサンプルを切り出し、これをＮ2 雰囲気にした
電気炉中において１３００℃で５分間加熱した後、液体
Ｎ2 中に投下して急冷し、その後、曲げ強度を測定し
た。評価は、比較例２の曲げ強度を１００とし、それに
対する比で行った。この値が小さいほど耐熱衝撃性に優
れていることを示している。
て室温で測定 （５）耐熱衝撃性：試作耐火物から３０mm×３０mm×１
２０mmのサンプルを切り出し、これをＮ2 雰囲気にした
電気炉中において１３００℃で５分間加熱した後、液体
Ｎ2 中に投下して急冷し、その後、曲げ強度を測定し
た。評価は、比較例２の曲げ強度を１００とし、それに
対する比で行った。この値が小さいほど耐熱衝撃性に優
れていることを示している。
【００４８】（６）溶銑侵食試験：試作耐火物をＡｒ雰
囲気下で１５００℃の溶銑中に２時間浸漬した後、サン
プルの残存厚みを比較して行った。評価は、比較例２の
結果を１００とした相対値である耐溶銑侵食性指数資よ
り表した。この数値が大きいほど耐溶銑侵食性に優れて
いることを示している。
囲気下で１５００℃の溶銑中に２時間浸漬した後、サン
プルの残存厚みを比較して行った。評価は、比較例２の
結果を１００とした相対値である耐溶銑侵食性指数資よ
り表した。この数値が大きいほど耐溶銑侵食性に優れて
いることを示している。
【００４９】表２に、本発明例１〜４および比較例１〜
３の各評価試験結果を示す。
３の各評価試験結果を示す。
【００５０】
【表２】
【００５１】表２から，本発明の炭素質耐火物は溶銑及
びアルカリによる侵食に対して高い抵抗性を有し、かつ
高い熱伝導性を有することが明らかである。
びアルカリによる侵食に対して高い抵抗性を有し、かつ
高い熱伝導性を有することが明らかである。
【００５２】
【発明の効果】本発明の炭素質耐火物は、溶銑およびア
ルカリによる侵食に対する高い抵抗性および高い熱伝導
性を有しており、高炉炉底用として用いるのに好適なも
のである。
ルカリによる侵食に対する高い抵抗性および高い熱伝導
性を有しており、高炉炉底用として用いるのに好適なも
のである。
Claims (1)
- 【請求項１】人造黒鉛：３０〜５５Wt% 、焙焼無煙炭：
３０〜５５Wt% 及びβ−Ａｌ2 Ｏ3：１５〜４０Wt% を
主成分とし、かつ０. ３mm以上の粗粒部が人造黒鉛から
なることを特徴とする高炉炉底用炭素質耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7211478A JPH0959064A (ja) | 1995-08-21 | 1995-08-21 | 高炉炉底用炭素質耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7211478A JPH0959064A (ja) | 1995-08-21 | 1995-08-21 | 高炉炉底用炭素質耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0959064A true JPH0959064A (ja) | 1997-03-04 |
Family
ID=16606622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7211478A Pending JPH0959064A (ja) | 1995-08-21 | 1995-08-21 | 高炉炉底用炭素質耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0959064A (ja) |
-
1995
- 1995-08-21 JP JP7211478A patent/JPH0959064A/ja active Pending
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