JPH09324241A - 軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法 - Google Patents
軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH09324241A JPH09324241A JP8146070A JP14607096A JPH09324241A JP H09324241 A JPH09324241 A JP H09324241A JP 8146070 A JP8146070 A JP 8146070A JP 14607096 A JP14607096 A JP 14607096A JP H09324241 A JPH09324241 A JP H09324241A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- content
- soft
- ferrite
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
及び曲げ特性に優れる軟窒化部品とその製造方法、並び
に母材となる軟窒化用鋼材を提供する。 【解決手段】 C:0.20〜0.60%、Si:0.05〜1.0 %、
Mn:0.3 〜1.0 %、P ≦0.05%、S :0.005 〜0.10%、
Cr≦0.3 %、Al≦0.08%、Ti≦0.03%、N :0.008 〜0.
020 %、Ca≦0.005 %、Pb≦0.30%、Cu≦0.30%、Ni≦
0.30%、Mo≦0.30%、V ≦0.20%、Nb≦0.05%、fn1 ≧
150 、残部はFeと不純物で、組織がフェライト・パーラ
イトでフェライト分率が10%以上の軟窒化用鋼材。更
にfn2≧15であれば一層良い。上記鋼材を母材とし、
窒化層をその表層部に形成させた軟窒化部品。焼準と
調質処理のいずれをも施すことなく軟窒化処理して良
い。但し、fn1=221C(%)+99.5Mn(%)+52.5Cr(%)-304Ti(%)
+577N(%)+25。fn2=-192C(%)-32.8Mn(%)-25.1Cr(%)+467T
i(%)+726N(%)+122。
Description
びに軟窒化部品及びその製造方法に関する。詳しくは、
調質処理と焼準のいずれをも施さずに軟窒化処理を行っ
ても、高い引張強度と疲労強度、及び優れた曲げ特性を
有する軟窒化部品、なかでも自動車、産業機械及び建設
機械などの軟窒化クランクシャフト及びその製造方法、
並びにその母材となる軟窒化用鋼材に関する。
ランクシャフトの製造方法としては、機械構造用炭素鋼
などの鋼片を所望の形状に熱間鍛造などの方法で熱間加
工した後、(a)調質処理(焼入れ・焼戻し処理)や焼
準を施して所望の強度を得る方法、(b)上記の調質処
理や焼準後に更に軟窒化処理して所望の強度を得る方
法、とがある。この(b)の軟窒化処理は(a)のクラ
ンクシャフトに更に高い疲労強度を付与するために施さ
れる処理である。なお、いずれの場合にも、調質処理や
焼準後に機械加工による仕上げ成形が行われることもあ
る。(b)の場合には、軟窒化処理後に研磨や研削によ
る仕上げ整形が行われることもある。
化部品に対して、近年、コスト削減のために調質処理や
焼準を省略する、所謂「非調質化」や「非焼準化」が検
討されている。
どを母材とした場合には、調質処理や焼準を省略する
と、熱間鍛造などの熱間加工時の粗大結晶組織や混粒組
織がそのまま最終製品である軟窒化部品に引き継がれて
しまう。このため、軟窒化部品には疲労強度の低下や曲
げ特性の低下という問題が生ずるので、「非調質化」や
「非焼準化」が実施されるまでには到っていない。
処理と焼準のいずれをも行わなくても高い引張強度と疲
労強度(疲労限)を有するとともに曲げ特性に優れた軟
窒化部品、具体的には500MPa以上の引張強度と小
野式回転曲げ疲労試験による380MPa以上の疲労強
度、及び後述する特定試験片を用いた曲げ試験でのクラ
ック発生限界ストロークが6mm以上の曲げ特性を有す
る軟窒化部品、なかでも自動車、産業機械及び建設機械
などの軟窒化クランクシャフト及びその製造方法、並び
にその母材となる軟窒化用鋼材を提供することにある。
題を解決するため種々検討を行った。その結果、下記の
知見を得た。
材組織と密接な関係を有する。すなわち、フェライトと
パーライトからなる組織(以下、「フェライト・パーラ
イト組織」という)にベイナイトやマルテンサイトが混
在すると、曲げ特性は著しく低下する。したがって、母
材組織はフェライト・パーライト組織にする必要があ
る。なお、母材とは軟窒化によって硬化していない部分
のことをいい、母材組織とは軟窒化前の組織のことであ
る。
・パーライト組織において、フェライト分率(光学顕微
鏡観察した場合の面積率)が10%以上の場合、後の実
施例で述べる特定試験片を用いた曲げ試験で、所望の6
mm以上のクラック発生限界ストロークが得られ、軟窒
化後の歪による曲がりの矯正が容易に行える。
・パーライト組織においては、疲労強度は下記fn1で
整理できる。
(%)+52.5Cr(%)−304Ti(%)+57
7N(%)+25。
0MPa以上の疲労強度を得るためには、fn1≧15
0とする必要がある。
・パーライト組織におけるフェライト分率が10%以上
の場合、下記fn2は曲げ特性(後の実施例で述べる特
定試験片を用いた曲げ試験におけるクラック発生特性)
と相関を有する。
(%)−25.1Cr(%)+467Ti(%)+72
6N(%)+122。
て良好である。
(2)の軟窒化用鋼材、及び(3)の軟窒化部品、並び
に(4)の軟窒化部品の製造方法を要旨とする。
%、Si:0.05〜1.0%、Mn:0.3〜1.0
%、P:0.05%以下、S:0.005〜0.10
%、Cr:0.3%以下、Al:0.08%以下、T
i:0.03%以下、N:0.008〜0.020%、
Ca:0.005%以下、Pb:0.30%以下、C
u:0.30%以下、Ni:0.30%以下、Mo:
0.30%以下、V:0.20%以下、Nb:0.05
%以下、前記したfn1≧150を満たし、残部はFe
及び不可避不純物の化学組成であって、組織が、フェラ
イト及びパーライトからなりそのフェライト分率が10
%以上であることを特徴とする軟窒化用鋼材。
%、Si:0.05〜1.0%、Mn:0.3〜1.0
%、P:0.05%以下、S:0.005〜0.10
%、Cr:0.3%以下、Al:0.08%以下、T
i:0.03%以下、N:0.008〜0.020%、
Ca:0.005%以下、Pb:0.30%以下、C
u:0.30%以下、Ni:0.30%以下、Mo:
0.30%以下、V:0.20%以下、Nb:0.05
%以下、且つ前記したfn1≧150及びfn2≧15
を満たし、残部はFe及び不可避不純物の化学組成であ
って、組織が、フェライト及びパーライトからなりその
フェライト分率が10%以上であることを特徴とする軟
窒化用鋼材。
載の化学組成及び組織からなる軟窒化用鋼材を母材と
し、表層部に窒化層を備えたことを特徴とする軟窒化部
品。
載の軟窒化用鋼材に、調質処理と焼準のいずれをも施す
ことなく軟窒化処理を行って、表層部に窒化層を形成さ
せることを特徴とする軟窒化部品の製造方法。
のものをそれぞれ(1)〜(4)の発明という。
詳しく説明する。なお、成分含有量の「%」は「重量
%」を意味する。
引張強度を付与するのに有効な元素であり、そのために
は0.20%以上の含有量が必要である。しかし、0.
60%を超えて含有させると、靭性と疲労強度が低下し
てしまう。更に、曲げ特性が低下するので、軟窒化処理
後の歪による曲りを矯正する際に割れを生ずる場合があ
る。したがって、Cの含有量を0.20〜0.60%と
した。なお、C含有量の好ましい範囲は、0.30〜
0.50%である。
る。更に、疲労強度を高める作用も有する。しかし、そ
の含有量が0.05%未満では添加効果に乏しい。一
方、1.0%を超えて添加すると曲げ特性の劣化をもた
らす。したがって、Si含有量を0.05〜1.0%と
した。なお、Si含有量は0.05〜0.3%とするこ
とが望ましい。
り、焼入れ性を高めることにも有効な元素である。更
に、軟窒化特性を向上させて疲労強度を高める働きもあ
る。しかし、その含有量が0.3%未満では上記の作用
が期待できない。一方、1.0%を超えて含有すると、
曲げ特性の劣化を招いて軟窒化処理後の歪による曲りを
矯正する際に割れを生ずる場合がある。したがって、M
n含有量を0.3〜1.0%とした。なお、Mnの好ま
しい含有量は0.3〜0.6%である。
性)を低下させてしまう。特に、その含有量が0.05
%を超えると、疲労強度及び曲げ特性の低下が著しくな
る。したがって、Pの含有量を0.05%以下とした。
なお、P含有量は0.02%以下とすることが好まし
い。
る。しかし、その含有量が0.005%未満では添加効
果に乏しい。一方、0.10%を超えて含有させると、
疲労強度と曲げ特性の著しい低下をきたす。したがっ
て、S含有量を0.005〜0.10%とした。なお、
切削性を大きく高める点からは、S含有量を0.02〜
0.10%とすることが望ましい。
れば、軟窒化特性を向上させて疲労強度を高める作用を
有する。この効果を確実に得るには、Crは0.03%
以上の含有量とすることが好ましい。しかし、Crを
0.3%を超えて含有させると、曲げ特性の著しい低下
を招く。したがって、Crの含有量を0.3%以下とし
た。なお、極めて優れた曲げ特性とするには、Cr含有
量は0.1%以下とすることが好ましい。
う。特に、その含有量が0.08%を超えると曲げ特性
の低下が著しくなる。したがって、Al含有量を0.0
8%以下とした。なお、Al含有量の上限は0.05%
とすることが好ましい。
れば、結晶粒を微細化するとともに、軟窒化特性を向上
させる作用がある。これらの効果を確実に得るには、T
iは0.003%以上の含有量とすることが好ましい。
しかし、0.03%を超えて含有させると曲げ特性の低
下をきたして、軟窒化処理後の歪による曲りを矯正する
際に割れを生ずる場合がある。したがって、Tiの含有
量を0.03%以下とした。
するのに有効な元素である。しかし、その含有量が0.
008%未満では上記の作用が充分には期待できない。
一方、0.020%を超えて含有させてもその効果は飽
和し、経済性を損なうばかりである。したがって、N含
有量を0.008〜0.020%とした。
れば、切削性を高める作用を有する。この効果を確実に
得るには、Caは0.0005%以上の含有量とするこ
とが好ましい。しかし、その含有量が0.005%を超
えると、疲労強度及び曲げ特性の著しい低下を招く。し
たがって、Ca含有量を0.005%以下とした。
れば、切削性を高める作用を有する。この効果を確実に
得るには、Pbは0.05%以上の含有量とすることが
好ましい。しかし、その含有量が0.30%を超える
と、疲労特性および曲げ特性の低下をきたす。したがっ
て、Pb含有量を0.30%以下とした。
れば、静的強度(引張強度)を高める作用を有する。こ
の効果を確実に得るには、Cuは0.01%以上の含有
量とすることが好ましい。より好ましいCuの含有量は
0.05%以上である。しかし、その含有量が0.30
%を超えると、熱間加工性の低下をもたらす。したがっ
て、Cuの含有量を0.30%以下とした。
れば、靭性を向上させる作用がある。この効果を確実に
得るには、Niは0.01%以上の含有量とすることが
好ましい。より好ましいNiの含有量は、0.05%以
上である。しかし、Niを0.30%を超えて含有させ
ても、上記の効果が飽和して経済性を損なうようにな
る。更に、被削性の低下をもきたす。したがって、Ni
の含有量を0.30%以下とした。
れば、焼入れ性を高めるとともに靭性を向上させる作用
がある。これらの効果を確実に得るには、Moは0.0
1%以上の含有量とすることが好ましい。より好ましい
Moの含有量は、0.03%以上である。しかし、0.
30%を超えて含有させてもその効果は飽和し、経済性
を損なうばかりである。したがって、Moの含有量を
0.30%以下とした。
ば、V炭窒化物を生成して軟窒化特性を向上させて疲労
強度を高める作用を有する。この効果を確実に得るに
は、Vは0.01%以上の含有量とすることが好まし
い。しかし、その含有量が0.20%を超えると、曲げ
特性の劣化を招いて軟窒化処理後の歪による曲りを矯正
する際に割れを生ずる場合がある。したがって、V含有
量を0.20%以下とした。なお、極めて優れた曲げ特
性を確保するために、V含有量は0.10%以下とする
ことが好ましい。
れば、NbNを生成して軟窒化特性を向上させる作用を
有する。この効果を確実に得るには、Nbは0.003
%以上の含有量とすることが好ましい。しかし、0.0
5%を超えて含有させると曲げ特性の低下をきたして、
軟窒化処理後の歪による曲りを矯正する際に割れを生ず
る場合がある。したがって、Nbの含有量を0.05%
以下とした。なお、極めて優れた曲げ特性を確保するす
るために、Nb含有量は0.02%以下とすることが好
ましい。
Nbまでの含有量の範囲にあるフェライト・パーライト
組織においては、疲労強度は前記したfn1で整理でき
る。そして、fn1の値が150以上である場合に、所
望の380MPa以上の大きな疲労強度が得られる。し
たがって、fn1≧150とした。なお、fn1の値が
250を超えると切削性の劣化をきたす場合があるの
で、fn1の値は250以下とすることが望ましい。
Nbまでの含有量の範囲にあるフェライト・パーライト
組織においては、曲げ特性は前記したfn2で整理でき
る。そして、fn2の値が15以上である場合に、極め
て良好な曲げ特性(6mmを遥かに超えるクラック発生
限界ストローク)を得ることができる。したがって、f
n2≧15とした。なお、fn2の値が70を超えると
静的強度(引張強度)の低下をきたす場合があるので、
fn2の値は70以下とすることが望ましい。なお、既
に述べたように、フェライト・パーライト組織における
フェライト分率が10%以上の場合にのみ、fn2は曲
げ特性と相関を有する。
関係を有する。フェライト・パーライト組織にベイナイ
トやマルテンサイトが混在すると、曲げ特性は著しく低
下してしまう。したがって、母材組織はフェライト・パ
ーライト組織にする必要がある。なお、既に述べたよう
に、母材とは軟窒化によって硬化していない部分のこと
をいい、母材組織とは軟窒化前の組織のことをいう。
ト組織であっても、フェライト分率(光学顕微鏡観察し
た場合の面積率)が10%未満の場合には、所望の6m
m以上のクラック発生限界ストロークが得られない。し
たがって、フェライト.パーライト組織におけるフェラ
イト分率を10%以上とした。なお、フェライト.パー
ライト組織におけるフェライト分率が70%を超える
と、疲労強度が低下する場合があるので、フェライト分
率は70%以下とすることが好ましい。
する鋼に関しては、これを加熱し、熱間加工を行って所
望の軟窒化部品形状に成形した後、空冷以下の冷却速度
で冷却すれば、容易にフェライト分率が10%以上であ
るフェライト・パーライト組織にすることができる。こ
こで「空冷」とは、JISの「空冷」、「炉冷」、「水
冷」などの区分に従ったものをいう。上記の加熱は通常
の方法で、1200〜1300℃の温度範囲に加熱すれ
ば良い。熱間加工に関しては、特に制限はなく、例えば
熱間鍛造など通常行われている加工法を用いれば良い。
なお、熱間加工後に必要に応じて切削などの機械加工を
行っても良い。
び(2)の発明に係る「軟窒化用鋼材」が得られる。こ
の鋼材は、次に述べる軟窒化処理を施されて、(3)の
発明に係る「軟窒化部品」となる。
に整えられた部品(軟窒化用鋼材)に対して、軟窒化処
理を施し、硬く深い窒化層を表層部に形成させる。これ
により、高い引張強度と疲労強度(疲労限)を有すると
ともに曲げ特性に優れた軟窒化部品が得られる。なお、
この軟窒化処理の方法は何ら制限されるものではなく、
通常の方法で行えば良い。
用鋼材)に対しては、調質処理と焼準のいずれをも施す
ことなく軟窒化処理を行うだけで((4)の発明)、高
い引張強度と疲労強度、及び優れた曲げ特性を付与する
ことができる。
0.025mmの位置でのHv硬度をいう)及び有効硬
化深さ(表面から母材硬度の位置までの距離をいう)は
特に制限しなくて良い。しかし、曲げ特性の点から表面
硬度はHvで600〜900、疲労強度確保の点から有
効硬化深さは0.1mm以上とすることが好ましい。な
お、より好ましい有効硬化深さは0.3mm以上であ
る。
化処理後、更に必要に応じて研削や研磨を施される場合
もある。
の方法によって50kg試験炉溶製した。表1における
鋼 1〜18は成分が本発明で規定する範囲にある鋼であ
る。一方、表2における鋼19〜33は成分のいずれかが本
発明で規定する範囲から外れた鋼である。
鋼片となした後、1250℃に加熱してから、1250
〜1000℃で熱間鍛造して、直径30mmの丸棒とし
た。なお、1000℃で熱間鍛造を終えた後の冷却は空
冷とした。
ら、図1に示す形状の試験片、JIS4号の引張り試験
片及び直径25mmで厚みが20mmのミクロ観察用試
験片を切り出した。
4号の引張り試験片とを、窒素ガスにアンモニアガスを
1:1の割合で添加した温度が570℃のガス中で3時
間保持して軟窒化処理を施し、その後油中へ冷却した。
察用試験片を用いて、母材組織に相当する熱間加工後の
組織を光学顕微鏡観察(倍率は200倍)し、フェライ
ト分率を求めた。なお、鋼 1〜33のいずれもフェライト
・パーライト組織であった。
用いて常温(室温)における引張強度を測定した。
用いて、小野式回転曲げ疲労試験と曲げ試験を行い、疲
労特性と曲げ特性を調査した。
rpmの条件で小野式回転曲げ疲労試験を行い、曲げ疲
労強度(疲労限)を求めた。
試験片にクッラクゲージを貼り付けて、スパン50m
m、クロスヘッドスピード20mm/分の条件で3点曲
げ試験を行い、クラックが発生する限界のストローク
(クラック発生限界ストローク)を求めた。
成を有し、且つ、本発明で規定する組織を有する本発明
例の鋼 1〜18にあっては、所望の500MPa以上の引
張強度、380MPa以上の疲労強度、6mm以上のク
ラック発生限界ストロークが得られている。これはJI
SのS50Cを用いて焼準後に軟窒化処理した場合と同
等の性能である。なお、本発明例において、fn2≧1
5を満たす鋼 1〜17においては大きなクラック発生限界
ストロークが得られている。
規定する条件から外れた比較例の鋼19〜33にあっては、
引張強度、疲労強度、クラック発生限界ストロークの少
なくとも1つが目標値に達していない。
疲労強度、及び優れた曲げ特性を有することから、自動
車、産業機械及び建設機械などのクランクシャフトとし
て利用することができる。軟窒化部品の母材となる軟窒
化用鋼材は、調質処理と焼準のいずれをも施さずに軟窒
化処理を行っても、最終の軟窒化部品として所望の特性
を確保できるので、大きなコスト低下が可能である。こ
のように、本発明の産業上の効果は極めて大きい。
用いた試験片の形状を示す図である。
Claims (4)
- 【請求項1】重量%で、C:0.20〜0.60%、S
i:0.05〜1.0%、Mn:0.3〜1.0%、
P:0.05%以下、S:0.005〜0.10%、C
r:0.3%以下、Al:0.08%以下、Ti:0.
03%以下、N:0.008〜0.020%、Ca:
0.005%以下、Pb:0.30%以下、Cu:0.
30%以下、Ni:0.30%以下、Mo:0.30%
以下、V:0.20%以下、Nb:0.05%以下、且
つfn1≧150を満たし、残部はFe及び不可避不純
物の化学組成であって、組織が、フェライト及びパーラ
イトからなりそのフェライト分率が10%以上であるこ
とを特徴とする軟窒化用鋼材。但し、fn1=221C
(%)+99.5Mn(%)+52.5Cr(%)−3
04Ti(%)+577N(%)+25。 - 【請求項2】重量%で、C:0.20〜0.60%、S
i:0.05〜1.0%、Mn:0.3〜1.0%、
P:0.05%以下、S:0.005〜0.10%、C
r:0.3%以下、Al:0.08%以下、Ti:0.
03%以下、N:0.008〜0.020%、Ca:
0.005%以下、Pb:0.30%以下、Cu:0.
30%以下、Ni:0.30%以下、Mo:0.30%
以下、V:0.20%以下、Nb:0.05%以下、且
つfn1≧150及びfn2≧15を満たし、残部はF
e及び不可避不純物の化学組成であって、組織が、フェ
ライト及びパーライトからなりそのフェライト分率が1
0%以上であることを特徴とする軟窒化用鋼材。但し、
fn1=221C(%)+99.5Mn(%)+52.
5Cr(%)−304Ti(%)+577N(%)+2
5、fn2=−192C(%)−32.8Mn(%)−
25.1Cr(%)+467Ti(%)+726N
(%)+122。 - 【請求項3】請求項1と2のいずれかに記載の化学組成
及び組織からなる軟窒化用鋼材を母材とし、表層部に窒
化層を備えたことを特徴とする軟窒化部品。 - 【請求項4】請求項1と2のいずれかに記載の軟窒化用
鋼材に、調質処理と焼準のいずれをも施すことなく軟窒
化処理を行って、表層部に窒化層を形成させることを特
徴とする軟窒化部品の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14607096A JP3239758B2 (ja) | 1996-06-07 | 1996-06-07 | 軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14607096A JP3239758B2 (ja) | 1996-06-07 | 1996-06-07 | 軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09324241A true JPH09324241A (ja) | 1997-12-16 |
JP3239758B2 JP3239758B2 (ja) | 2001-12-17 |
Family
ID=15399418
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14607096A Expired - Lifetime JP3239758B2 (ja) | 1996-06-07 | 1996-06-07 | 軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3239758B2 (ja) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000044953A1 (fr) * | 1999-01-28 | 2000-08-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Produit en acier destine a des pieces structurelles de machines |
US6712914B2 (en) * | 2002-06-28 | 2004-03-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Non-heat treated crankshaft |
US6758919B2 (en) * | 1998-01-23 | 2004-07-06 | Columbus Steel Castings Co. | Cast steel composition for railway components |
EP1548141A1 (en) * | 2002-09-25 | 2005-06-29 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Machine part and method for manufacturing same |
JP2007197812A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-08-09 | Honda Motor Co Ltd | 軟窒化非調質鋼部材 |
CN100371488C (zh) * | 2004-03-19 | 2008-02-27 | 本田技研工业株式会社 | 曲柄轴 |
US7416616B2 (en) | 2003-09-01 | 2008-08-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Non-heat treated steel for soft-nitriding |
JP2010090457A (ja) * | 2008-10-10 | 2010-04-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軟窒化用非調質鋼 |
JP2010159486A (ja) * | 2008-12-09 | 2010-07-22 | Daido Steel Co Ltd | 軟窒化クランクシャフト部材及び軟窒化クランクシャフト用鋼材 |
CN104846294A (zh) * | 2014-02-17 | 2015-08-19 | 现代自动车株式会社 | 非正火钢组合物和使用该组合物的连杆及制造连杆的方法 |
CN105821348A (zh) * | 2015-01-06 | 2016-08-03 | 宝钢特钢有限公司 | 一种汽车转向系统球销钢及其制造方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4500708B2 (ja) * | 2005-02-25 | 2010-07-14 | 住友金属工業株式会社 | 非調質鋼軟窒化処理部品 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03207833A (ja) * | 1990-01-08 | 1991-09-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 窒化用鋼およびその製造方法 |
JPH05171347A (ja) * | 1991-12-18 | 1993-07-09 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造性に優れた軟窒化用鋼 |
JPH0790490A (ja) * | 1993-09-13 | 1995-04-04 | Yamaha Motor Co Ltd | 窒化用合金鋼 |
-
1996
- 1996-06-07 JP JP14607096A patent/JP3239758B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03207833A (ja) * | 1990-01-08 | 1991-09-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 窒化用鋼およびその製造方法 |
JPH05171347A (ja) * | 1991-12-18 | 1993-07-09 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造性に優れた軟窒化用鋼 |
JPH0790490A (ja) * | 1993-09-13 | 1995-04-04 | Yamaha Motor Co Ltd | 窒化用合金鋼 |
Cited By (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6758919B2 (en) * | 1998-01-23 | 2004-07-06 | Columbus Steel Castings Co. | Cast steel composition for railway components |
WO2000044953A1 (fr) * | 1999-01-28 | 2000-08-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Produit en acier destine a des pieces structurelles de machines |
EP1069198A1 (en) * | 1999-01-28 | 2001-01-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Machine structural steel product |
EP1069198A4 (en) * | 1999-01-28 | 2002-02-06 | Sumitomo Metal Ind | STEEL PRODUCT FOR STRUCTURAL PARTS OF MACHINERY |
US6475305B1 (en) | 1999-01-28 | 2002-11-05 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Machine structural steel product |
KR100401951B1 (ko) * | 1999-01-28 | 2003-10-17 | 스미토모 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 | 기계구조용 강재 |
US6712914B2 (en) * | 2002-06-28 | 2004-03-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Non-heat treated crankshaft |
EP1548141A4 (en) * | 2002-09-25 | 2006-02-08 | Honda Motor Co Ltd | MACHINE PART AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
EP1548141A1 (en) * | 2002-09-25 | 2005-06-29 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Machine part and method for manufacturing same |
US7416616B2 (en) | 2003-09-01 | 2008-08-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Non-heat treated steel for soft-nitriding |
CN100371488C (zh) * | 2004-03-19 | 2008-02-27 | 本田技研工业株式会社 | 曲柄轴 |
JP2007197812A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-08-09 | Honda Motor Co Ltd | 軟窒化非調質鋼部材 |
JP2010090457A (ja) * | 2008-10-10 | 2010-04-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軟窒化用非調質鋼 |
JP2010159486A (ja) * | 2008-12-09 | 2010-07-22 | Daido Steel Co Ltd | 軟窒化クランクシャフト部材及び軟窒化クランクシャフト用鋼材 |
CN104846294A (zh) * | 2014-02-17 | 2015-08-19 | 现代自动车株式会社 | 非正火钢组合物和使用该组合物的连杆及制造连杆的方法 |
CN105821348A (zh) * | 2015-01-06 | 2016-08-03 | 宝钢特钢有限公司 | 一种汽车转向系统球销钢及其制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3239758B2 (ja) | 2001-12-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6610808B2 (ja) | 軟窒化用鋼および部品 | |
US7815750B2 (en) | Method of production of steel soft nitrided machine part | |
WO2019244503A1 (ja) | 機械部品 | |
KR20150028354A (ko) | 연질화용 강 및 연질화 부품 그리고 이들의 제조 방법 | |
JP2001073072A (ja) | 耐ピッチング性に優れた浸炭窒化部品 | |
JP6098769B2 (ja) | 軟窒化用鋼および部品並びにこれらの製造方法 | |
JP3239758B2 (ja) | 軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法 | |
JP4737601B2 (ja) | 高温窒化処理用鋼 | |
JP6225965B2 (ja) | 軟窒化用鋼および部品ならびにこれらの製造方法 | |
JP4448047B2 (ja) | 耐結晶粒粗大化特性と冷間加工性に優れ、軟化焼鈍の省略可能な肌焼用鋼 | |
JP5200552B2 (ja) | 調質型軟窒化クランク軸用粗形品および調質型軟窒化クランク軸 | |
JPH10219393A (ja) | 軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法 | |
JP2979987B2 (ja) | 軟窒化用鋼 | |
JP5477248B2 (ja) | 被削性に優れた窒化用鋼及び窒化処理部品 | |
JP2011089189A (ja) | 機械構造用合金鋼鋼材 | |
JP2894184B2 (ja) | 軟窒化用鋼 | |
TWI630278B (zh) | Surface hardened steel | |
JPH10226817A (ja) | 軟窒化用鋼材の製造方法及びその鋼材を用いた軟窒化部品 | |
JP6721141B1 (ja) | 軟窒化用鋼および軟窒化部品並びにこれらの製造方法 | |
JP4526440B2 (ja) | 軟窒化用鋼及び軟窒化部品 | |
JPH10226818A (ja) | 軟窒化用鋼材の製造方法及びその鋼材を用いた軟窒化部品 | |
JP6477614B2 (ja) | 軟窒化用鋼および部品ならびにこれらの製造方法 | |
JP2706940B2 (ja) | 窒化用非調質鋼の製造方法 | |
JP7196707B2 (ja) | 窒化用鍛造部材及びその製造方法、並びに表面硬化鍛造部材及びその製造方法 | |
JPH05279794A (ja) | 軟窒化用鋼 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081012 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091012 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091012 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101012 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111012 Year of fee payment: 10 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121012 Year of fee payment: 11 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131012 Year of fee payment: 12 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131012 Year of fee payment: 12 |
|
R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131012 Year of fee payment: 12 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131012 Year of fee payment: 12 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |