JPH09302405A - ステンレス鋼の溶製方法 - Google Patents
ステンレス鋼の溶製方法Info
- Publication number
- JPH09302405A JPH09302405A JP12040396A JP12040396A JPH09302405A JP H09302405 A JPH09302405 A JP H09302405A JP 12040396 A JP12040396 A JP 12040396A JP 12040396 A JP12040396 A JP 12040396A JP H09302405 A JPH09302405 A JP H09302405A
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- Japan
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- blowing
- stainless steel
- slag
- melting
- decarburizing
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】転炉でステンレス鋼を溶製する場合に、炉寿命
の向上を図り、内張り耐火物コストを低減する。 【解決手段】ＣｒやＮｉを含有する鉱石等の溶融還元及
びスクラップの溶解を行う溶融還元吹錬と得られた溶湯
を脱炭する脱炭精錬とを１〜１０チャージごとに交互に
行う。
の向上を図り、内張り耐火物コストを低減する。 【解決手段】ＣｒやＮｉを含有する鉱石等の溶融還元及
びスクラップの溶解を行う溶融還元吹錬と得られた溶湯
を脱炭する脱炭精錬とを１〜１０チャージごとに交互に
行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、安価な耐火物コス
トでステンレス鋼を溶製する方法に関する。
トでステンレス鋼を溶製する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】転炉でステンレス鋼を溶製する技術とし
ては、クロム又はクロム及びニッケルを含有する鉱石を
溶融還元したり、スクラップの溶解を行って、種溶銑に
一旦クロムやニッケルを含有させた母溶湯を溶製（以下
溶融還元吹錬と称す）した後、該母溶湯を脱炭精錬（以
下脱炭吹錬と称す）する技術が知られている。このよう
な溶製方法においては、転炉２基を同時に稼働させ、一
基を溶融還元吹錬専用炉とし、もう一基を脱炭吹錬専用
炉として使用することが、生産性も高く、一般的であ
る。
ては、クロム又はクロム及びニッケルを含有する鉱石を
溶融還元したり、スクラップの溶解を行って、種溶銑に
一旦クロムやニッケルを含有させた母溶湯を溶製（以下
溶融還元吹錬と称す）した後、該母溶湯を脱炭精錬（以
下脱炭吹錬と称す）する技術が知られている。このよう
な溶製方法においては、転炉２基を同時に稼働させ、一
基を溶融還元吹錬専用炉とし、もう一基を脱炭吹錬専用
炉として使用することが、生産性も高く、一般的であ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ここで、脱炭吹錬専用
炉においては、特公昭５６−１７０４５号公報又は特公
昭６３−１８６４５号公報に示されるように、スラグ中
のＣｒ酸化物を還元せずに出鋼した場合、スラグの液相
率が低下して炉壁の内張り耐火物へのスラグの付着性が
向上するため、耐火物の損耗が抑制されるのに対し、溶
融還元専用炉においては、Ｃｒ鉱石の脈石からスラグ中
にＡｌ2 Ｏ3 が供給され、その濃度が１０〜２０％と高
いことや、スラグ塩基度が２．５〜３．０と低塩基度で
吹錬を実施するため、スラグの液相率が高く、内張り耐
火物へのスラグの付着性が低下し、内張り耐火物の損耗
速度は、脱炭吹錬専用炉に比べ１．５〜３倍大きい。そ
の結果、溶融還元専用炉の耐火物コストは脱炭吹錬専用
炉に比べ、大幅に高いことが問題となっていた。
炉においては、特公昭５６−１７０４５号公報又は特公
昭６３−１８６４５号公報に示されるように、スラグ中
のＣｒ酸化物を還元せずに出鋼した場合、スラグの液相
率が低下して炉壁の内張り耐火物へのスラグの付着性が
向上するため、耐火物の損耗が抑制されるのに対し、溶
融還元専用炉においては、Ｃｒ鉱石の脈石からスラグ中
にＡｌ2 Ｏ3 が供給され、その濃度が１０〜２０％と高
いことや、スラグ塩基度が２．５〜３．０と低塩基度で
吹錬を実施するため、スラグの液相率が高く、内張り耐
火物へのスラグの付着性が低下し、内張り耐火物の損耗
速度は、脱炭吹錬専用炉に比べ１．５〜３倍大きい。そ
の結果、溶融還元専用炉の耐火物コストは脱炭吹錬専用
炉に比べ、大幅に高いことが問題となっていた。
【０００４】本発明は、上記の問題を解決して、低耐火
物コストで溶湯還元吹錬と脱炭吹錬を行うことが可能な
ステンレス鋼の溶製技術を提供することを目的とする。
物コストで溶湯還元吹錬と脱炭吹錬を行うことが可能な
ステンレス鋼の溶製技術を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記の問題点
を解決するために、溶融還元吹錬と脱炭吹錬を同一の転
炉で交互に実施することにより、脱炭吹錬実施時に行う
スラグコーティングによって溶融還元時の内張り耐火物
の損耗を抑制し、従来の方法よりも低耐化物コストでス
テンレス鋼を溶製する方法を提供するものである。
を解決するために、溶融還元吹錬と脱炭吹錬を同一の転
炉で交互に実施することにより、脱炭吹錬実施時に行う
スラグコーティングによって溶融還元時の内張り耐火物
の損耗を抑制し、従来の方法よりも低耐化物コストでス
テンレス鋼を溶製する方法を提供するものである。
【０００６】すなわち本発明は転炉を用いてステンレス
鋼を溶製する方法において、クロム又はクロム及びニッ
ケルを含有する鉱石の溶融還元及びスクラップの溶解を
行ってクロム又はクロム及びニッケルを含有する溶湯を
溶製する溶融還元吹錬と、この溶湯を脱炭精錬する脱炭
吹錬とを交互に行うことを特徴とするステンレス鋼の溶
製方法である。この場合に、同時稼動する２基の転炉を
用いて、それぞれの転炉で前記溶融還元吹錬と脱炭吹錬
とを１〜１０チャージ毎に交互に実施することとすれば
好ましい。また、前記脱炭吹錬における出鋼時のスラグ
中の全Ｃｒ濃度を１０％以上として出鋼した後、炉内残
留スラグにて内張り耐火物表面をコーティングすること
とすれば、耐火物の損耗を著しく減少させることができ
るので好ましい。
鋼を溶製する方法において、クロム又はクロム及びニッ
ケルを含有する鉱石の溶融還元及びスクラップの溶解を
行ってクロム又はクロム及びニッケルを含有する溶湯を
溶製する溶融還元吹錬と、この溶湯を脱炭精錬する脱炭
吹錬とを交互に行うことを特徴とするステンレス鋼の溶
製方法である。この場合に、同時稼動する２基の転炉を
用いて、それぞれの転炉で前記溶融還元吹錬と脱炭吹錬
とを１〜１０チャージ毎に交互に実施することとすれば
好ましい。また、前記脱炭吹錬における出鋼時のスラグ
中の全Ｃｒ濃度を１０％以上として出鋼した後、炉内残
留スラグにて内張り耐火物表面をコーティングすること
とすれば、耐火物の損耗を著しく減少させることができ
るので好ましい。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明では、転炉１基を用いる場
合は溶融還元吹錬と脱炭吹錬とを交互に実施し、転炉２
基を同時稼働させる場合は、それぞれの転炉で溶湯還元
吹錬と脱炭吹錬とを１〜１０チャージ毎に交互にを実施
することにより、脱炭吹錬時のスラグを内張り耐火物表
面にコーティングして、耐火物の損耗を抑制することが
できるようになる。その結果、溶融還元吹錬と脱炭吹錬
をそれぞれの専用転炉で実施する場合よりも、耐火物寿
命を大幅に延ばすことが可能となる。
合は溶融還元吹錬と脱炭吹錬とを交互に実施し、転炉２
基を同時稼働させる場合は、それぞれの転炉で溶湯還元
吹錬と脱炭吹錬とを１〜１０チャージ毎に交互にを実施
することにより、脱炭吹錬時のスラグを内張り耐火物表
面にコーティングして、耐火物の損耗を抑制することが
できるようになる。その結果、溶融還元吹錬と脱炭吹錬
をそれぞれの専用転炉で実施する場合よりも、耐火物寿
命を大幅に延ばすことが可能となる。
【０００８】本発明者は、耐火物の損耗抑制に最も効果
のあるスラグ成分を調査した結果、図１、２に示すよう
に、スラグの内張り耐火物への付着性を高めて、耐火物
の損耗を抑制するためには、スラグ塩基度（ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 ）を２．５以上、全Ｃｒ濃度を１０％以上とする
ことが必要であることが分かった。また、本発明者は、
上記のスラグで炉内をコーティングした後、溶融還元吹
錬を連続して実施した場合、何チャージでコーティング
スラグが完全になくなり、内張り耐火物の目地が露出す
るかを、炉内を目視観察して調査した結果、コーティン
グスラグは、１０チャージを超えると完全に消失し、耐
火物の目地が露出することが分かった。よって、本発明
の効果を発揮させるためには、１〜１０チャージ毎に溶
融還元吹錬と脱炭吹錬とを交互に行って、内張り耐火物
を常にスラグでコーティングしておくことが必要であ
る。
のあるスラグ成分を調査した結果、図１、２に示すよう
に、スラグの内張り耐火物への付着性を高めて、耐火物
の損耗を抑制するためには、スラグ塩基度（ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 ）を２．５以上、全Ｃｒ濃度を１０％以上とする
ことが必要であることが分かった。また、本発明者は、
上記のスラグで炉内をコーティングした後、溶融還元吹
錬を連続して実施した場合、何チャージでコーティング
スラグが完全になくなり、内張り耐火物の目地が露出す
るかを、炉内を目視観察して調査した結果、コーティン
グスラグは、１０チャージを超えると完全に消失し、耐
火物の目地が露出することが分かった。よって、本発明
の効果を発揮させるためには、１〜１０チャージ毎に溶
融還元吹錬と脱炭吹錬とを交互に行って、内張り耐火物
を常にスラグでコーティングしておくことが必要であ
る。
【０００９】
【実施例】以下に、本発明の実施例を示す。上底吹機能
を有する１６０ｔ転炉２基（Ｎｏ．１，Ｎｏ．２）を併
用して、図３に示すように溶融還元吹錬と脱炭吹錬とを
１〜１０チャージ毎に交互に実施した。ここで、脱炭吹
錬の出鋼時のスラグを塩基度２．５以上、全Ｃｒ濃度１
０％以上となるようにコントロールした。また、両転炉
の内張り耐火物としては、黒鉛２０％を含有するマグネ
シア・カーボンれんがを使用した。両方の転炉の炉寿命
が実験開始より１００チャージを経過した時点で、レー
ザープロフィール計にて、それぞれの転炉の内張り耐火
物の残厚を測定し、損耗速度を求めた。
を有する１６０ｔ転炉２基（Ｎｏ．１，Ｎｏ．２）を併
用して、図３に示すように溶融還元吹錬と脱炭吹錬とを
１〜１０チャージ毎に交互に実施した。ここで、脱炭吹
錬の出鋼時のスラグを塩基度２．５以上、全Ｃｒ濃度１
０％以上となるようにコントロールした。また、両転炉
の内張り耐火物としては、黒鉛２０％を含有するマグネ
シア・カーボンれんがを使用した。両方の転炉の炉寿命
が実験開始より１００チャージを経過した時点で、レー
ザープロフィール計にて、それぞれの転炉の内張り耐火
物の残厚を測定し、損耗速度を求めた。
【００１０】次に比較例として上底吹機能を有する１６
０ｔ転炉２基を併用して、図４に示すように、従来通
り、一基を溶融還元吹錬専用炉とし、他の一基を脱炭吹
錬専用炉として吹錬を実施した。脱炭吹錬の出鋼スラグ
成分、及び両転炉の内張り耐火物は、本発明の実施例と
同じとした。両方の転炉の炉寿命が実験開始より１００
チャージを経過した時点で、それぞれの転炉の内張り耐
火物の残厚を測定し、損耗速度を求めた。
０ｔ転炉２基を併用して、図４に示すように、従来通
り、一基を溶融還元吹錬専用炉とし、他の一基を脱炭吹
錬専用炉として吹錬を実施した。脱炭吹錬の出鋼スラグ
成分、及び両転炉の内張り耐火物は、本発明の実施例と
同じとした。両方の転炉の炉寿命が実験開始より１００
チャージを経過した時点で、それぞれの転炉の内張り耐
火物の残厚を測定し、損耗速度を求めた。
【００１１】図５、図６に実施例と比較例の両転炉のバ
レルの損耗速度の測定結果を示す。この図５、図６から
わかるように、Ｎｏ．１転炉は、溶融還元吹錬専用炉と
して使用した場合よりも、本発明の実施例の方が、損耗
速度が４５％低下した。Ｎｏ．２転炉については、脱炭
吹錬専用炉として使用した場合よりも、本実施例に従っ
た方が損耗速度が約３％上昇した。
レルの損耗速度の測定結果を示す。この図５、図６から
わかるように、Ｎｏ．１転炉は、溶融還元吹錬専用炉と
して使用した場合よりも、本発明の実施例の方が、損耗
速度が４５％低下した。Ｎｏ．２転炉については、脱炭
吹錬専用炉として使用した場合よりも、本実施例に従っ
た方が損耗速度が約３％上昇した。
【００１２】これらの結果、図７に示したように、２基
の転炉を総合した耐火物コストは、従来方法と比較して
本発明の実施例の方が、約３７％低減可能になり、非常
に良好な結果が得られた。
の転炉を総合した耐火物コストは、従来方法と比較して
本発明の実施例の方が、約３７％低減可能になり、非常
に良好な結果が得られた。
【００１３】
【発明の効果】２基の転炉を、一基を溶融還元吹錬専用
炉、もう一基を脱炭吹錬専用炉として同時稼働させる従
来のステンレス鋼精錬方法に対し、本発明に従い、２基
の転炉をそれぞれ溶融還元吹錬と脱炭吹錬とを１〜１０
チャージ毎に交互に実施する方法の方が、耐火物コスト
が低減できるようになった。
炉、もう一基を脱炭吹錬専用炉として同時稼働させる従
来のステンレス鋼精錬方法に対し、本発明に従い、２基
の転炉をそれぞれ溶融還元吹錬と脱炭吹錬とを１〜１０
チャージ毎に交互に実施する方法の方が、耐火物コスト
が低減できるようになった。
【図１】スラグ中全Ｃｒ濃度と耐火物損耗速度との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図２】スラグ塩基度と耐火物損耗速度との関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図３】２基の転炉を使用した場合の実施例を示すチャ
ートである。
ートである。
【図４】２基の転炉を使用した場合の比較例を示すチャ
ートである。
ートである。
【図５】Ｎｏ．１転炉での実施例と比較例の耐火物損耗
速度の比較を示すグラフである。
速度の比較を示すグラフである。
【図６】Ｎｏ．２転炉での実施例と比較例の耐火物損耗
速度の比較を示すグラフである。
速度の比較を示すグラフである。
【図７】Ｎｏ．１、２転炉の耐火物コストの比較を示す
グラフである。
グラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 転炉を用いてステンレス鋼を溶製する方
法において、クロム又はクロム及びニッケルを含有する
鉱石の溶融還元及びスクラップの溶解を行ってクロム又
はクロム及びニッケルを含有する溶湯を溶製する溶融還
元吹錬と、該溶湯を脱炭精錬する脱炭吹錬とを交互に行
うことを特徴とするステンレス鋼の溶製方法。 - 【請求項２】 同時稼動する２基の転炉を用いて、それ
ぞれの転炉で前記溶融還元吹錬と脱炭吹錬とを１〜１０
チャージ毎に交互に実施することを特徴とする請求項１
記載のステンレス鋼の溶製方法。 - 【請求項３】 前記脱炭吹錬における出鋼時のスラグ中
の全Ｃｒ濃度を１０％以上として出鋼した後、炉内残留
スラグにて内張り耐火物表面をコーティングすることを
特徴とする請求項１記載のステンレス鋼の溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12040396A JPH09302405A (ja) | 1996-05-15 | 1996-05-15 | ステンレス鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12040396A JPH09302405A (ja) | 1996-05-15 | 1996-05-15 | ステンレス鋼の溶製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09302405A true JPH09302405A (ja) | 1997-11-25 |
Family
ID=14785357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12040396A Withdrawn JPH09302405A (ja) | 1996-05-15 | 1996-05-15 | ステンレス鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09302405A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010511100A (ja) * | 2006-11-30 | 2010-04-08 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 銑鉄に基づいて、電気エネルギーの供給を用いることなく、ステンレス鋼を製造するための方法及び装置 |
-
1996
- 1996-05-15 JP JP12040396A patent/JPH09302405A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010511100A (ja) * | 2006-11-30 | 2010-04-08 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 銑鉄に基づいて、電気エネルギーの供給を用いることなく、ステンレス鋼を製造するための方法及び装置 |
| US8430945B2 (en) | 2006-11-30 | 2013-04-30 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Method and device for producing pig-iron based stainless steel without using a supply of electrical energy |
| US8765051B2 (en) | 2006-11-30 | 2014-07-01 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Method and device for producing pig-iron based stainless steel without using a supply of electrical energy |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030805 |