JPH08165507A - 高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法 - Google Patents
高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法Info
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- JPH08165507A JPH08165507A JP33251194A JP33251194A JPH08165507A JP H08165507 A JPH08165507 A JP H08165507A JP 33251194 A JP33251194 A JP 33251194A JP 33251194 A JP33251194 A JP 33251194A JP H08165507 A JPH08165507 A JP H08165507A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 クロム源として、Ｈｃ、Ｍｃ、ＬｃＦｅ−Ｃ
ｒ等のクロム合金あるいはクロム鉱石を添加して高クロ
ム鋼を溶製する転炉等の精錬炉において、化学的損耗に
対して耐用性の高いスラグを精錬炉の内面に付着させる
ことのできる高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方
法を提供する。 【構成】 精錬炉１０に鉄源及びＣａＯ含有原料を投入
して、酸素吹き込みを行い、さらにクロム合金の投入
後、ＭｇＯ含有原料を添加して、１７５０℃〜１８５０
℃の温度で吹止めし、精錬された溶鋼を精錬炉１０から
排出した後、精錬炉１０内に残留させたＣａＯ−Ｃｒ2
Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグ１１を精錬炉１０の内面に付着さ
せて、精錬炉１０のスラグコーティングを行う。
ｒ等のクロム合金あるいはクロム鉱石を添加して高クロ
ム鋼を溶製する転炉等の精錬炉において、化学的損耗に
対して耐用性の高いスラグを精錬炉の内面に付着させる
ことのできる高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方
法を提供する。 【構成】 精錬炉１０に鉄源及びＣａＯ含有原料を投入
して、酸素吹き込みを行い、さらにクロム合金の投入
後、ＭｇＯ含有原料を添加して、１７５０℃〜１８５０
℃の温度で吹止めし、精錬された溶鋼を精錬炉１０から
排出した後、精錬炉１０内に残留させたＣａＯ−Ｃｒ2
Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグ１１を精錬炉１０の内面に付着さ
せて、精錬炉１０のスラグコーティングを行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は転炉、電気炉などの精錬
炉内面をスラグにより被覆して精錬炉の炉体寿命を延長
することのできる高クロム鋼精錬炉のスラグコーティン
グ方法に関する。
炉内面をスラグにより被覆して精錬炉の炉体寿命を延長
することのできる高クロム鋼精錬炉のスラグコーティン
グ方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】転炉等の精錬炉における炉壁保護を目的
としたスラグコーティング法としては、特開昭５３−４
５６１６号公報に示すような、転炉吹止めスラグの中の
ＭｇＯ成分が６〜９Wt％となるように、ＭｇＯ含有物質
を添加して吹錬を続けると共に、吹錬終了後、排滓時の
残留スラグ中にもＭｇＯ含有物質を添加してＭｇＯ富化
スラグを形成して、スラグコーティングを行う方法があ
る。また特開昭５７−１６１１１号公報には、転炉の炉
体を揺動させると共に、炉底の羽口からガスを吹込み、
出鋼後の炉体内の残留スラグを炉壁面に付着させる技術
が提案されている。さらに特開平５−５９４２３号公報
には、ニッケルを含有する溶湯の精錬において、スラグ
中のＭｇＯ含有量が３０Wt％以上になった時点で溶鋼を
排出して、炉体を傾動して残留スラグによりスラグコー
ティングを行う方法が記載されている。
としたスラグコーティング法としては、特開昭５３−４
５６１６号公報に示すような、転炉吹止めスラグの中の
ＭｇＯ成分が６〜９Wt％となるように、ＭｇＯ含有物質
を添加して吹錬を続けると共に、吹錬終了後、排滓時の
残留スラグ中にもＭｇＯ含有物質を添加してＭｇＯ富化
スラグを形成して、スラグコーティングを行う方法があ
る。また特開昭５７−１６１１１号公報には、転炉の炉
体を揺動させると共に、炉底の羽口からガスを吹込み、
出鋼後の炉体内の残留スラグを炉壁面に付着させる技術
が提案されている。さらに特開平５−５９４２３号公報
には、ニッケルを含有する溶湯の精錬において、スラグ
中のＭｇＯ含有量が３０Wt％以上になった時点で溶鋼を
排出して、炉体を傾動して残留スラグによりスラグコー
ティングを行う方法が記載されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
特開昭５３−４５６１６号公報に示されるコーティング
スラグは、ＭｇＯ及びＣａＯ成分を主体とした低融点の
スラグであるため、クロム成分を含むステンレス鋼精錬
のように、珪素等で炉内還元を行う必要のある鋼種に対
しては、化学的損耗が大きくなる問題点があった。また
特開昭５７−１６１１１号公報記載の技術は、炉体揺動
等による機械的な方法によるスラグの被覆方法であっ
て、スラグ自体の耐用性を改善するものではないため
に、ステンレス鋼の精錬等のように高温かつ長時間を要
する過酷な精錬条件のもとでは、コーティングの耐用性
を図ることが困難である。さらに特開平５−５９４２３
号公報記載の方法では、ＨｃＦｅ−Ｃｒ等のクロム源を
添加するステンレス鋼精錬に対しては、ＭｇＯ添加にＮ
ｉ鉱石からのＭｇＯ成分がなく、系外からのドロマイト
などの副材添加を要する為に熱的、コスト的に不利とな
る理由で適用することができない。本発明は、このよう
な事情に鑑みてなされたもので、クロム源として、Ｈ
ｃ、Ｍｃ、ＬｃＦｅ−Ｃｒ等のクロム合金あるいはクロ
ム鉱石を添加して高クロム鋼を溶製する転炉等の精錬炉
において、化学的損耗に対して耐用性の高いスラグを精
錬炉の内面に付着させることのできる高クロム鋼精錬炉
のスラグコーティング方法を提供することを目的とす
る。
特開昭５３−４５６１６号公報に示されるコーティング
スラグは、ＭｇＯ及びＣａＯ成分を主体とした低融点の
スラグであるため、クロム成分を含むステンレス鋼精錬
のように、珪素等で炉内還元を行う必要のある鋼種に対
しては、化学的損耗が大きくなる問題点があった。また
特開昭５７−１６１１１号公報記載の技術は、炉体揺動
等による機械的な方法によるスラグの被覆方法であっ
て、スラグ自体の耐用性を改善するものではないため
に、ステンレス鋼の精錬等のように高温かつ長時間を要
する過酷な精錬条件のもとでは、コーティングの耐用性
を図ることが困難である。さらに特開平５−５９４２３
号公報記載の方法では、ＨｃＦｅ−Ｃｒ等のクロム源を
添加するステンレス鋼精錬に対しては、ＭｇＯ添加にＮ
ｉ鉱石からのＭｇＯ成分がなく、系外からのドロマイト
などの副材添加を要する為に熱的、コスト的に不利とな
る理由で適用することができない。本発明は、このよう
な事情に鑑みてなされたもので、クロム源として、Ｈ
ｃ、Ｍｃ、ＬｃＦｅ−Ｃｒ等のクロム合金あるいはクロ
ム鉱石を添加して高クロム鋼を溶製する転炉等の精錬炉
において、化学的損耗に対して耐用性の高いスラグを精
錬炉の内面に付着させることのできる高クロム鋼精錬炉
のスラグコーティング方法を提供することを目的とす
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記目的に沿う請求項１
記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法は、
精錬炉に鉄源及びＣａＯ含有原料を投入して、酸素吹込
みを行い、さらにクロム合金の投入後、ＭｇＯ含有原料
を添加して、１７５０℃〜１８５０℃の温度で吹止め
し、精錬された溶鋼を前記精錬炉から排出した後、前記
精錬炉内に残留させたＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系ス
ラグを前記精錬炉の内面に付着させて、該精錬炉のスラ
グコーティングを行うように構成されている。請求項２
記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法は、
１５６０℃〜１６８０℃の低温吹止操業と１７５０℃〜
１８５０℃の高温吹止操業との比率を３〜１０回に１回
の割合として精錬を行い、前記高温操業において、請求
項１記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法
を行うように構成されている。
記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法は、
精錬炉に鉄源及びＣａＯ含有原料を投入して、酸素吹込
みを行い、さらにクロム合金の投入後、ＭｇＯ含有原料
を添加して、１７５０℃〜１８５０℃の温度で吹止め
し、精錬された溶鋼を前記精錬炉から排出した後、前記
精錬炉内に残留させたＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系ス
ラグを前記精錬炉の内面に付着させて、該精錬炉のスラ
グコーティングを行うように構成されている。請求項２
記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法は、
１５６０℃〜１６８０℃の低温吹止操業と１７５０℃〜
１８５０℃の高温吹止操業との比率を３〜１０回に１回
の割合として精錬を行い、前記高温操業において、請求
項１記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法
を行うように構成されている。
【０００５】ここで前記高クロ鋼とは、鋼中のクロム成
分が２〜４５Wt％であるステンレス鋼等の高強度、高耐
食性の鋼をいう。鉄源としては溶銑及び屑鉄等のスクラ
ップを使用できる。また投入するクロム合金は、クロム
成分が４０〜７５Wt％であるＨｃＦｅ−Ｃｒなどのクロ
ム源となるクロム合金であり、溶鋼中に２〜４５Wt％の
範囲と成るように調整して精錬炉中に投入する。ＣａＯ
含有原料は、ＣａＯを８０〜９８Wt％含有してなる生石
灰等のスラグ形成用原料である。ＭｇＯ含有原料はＭｇ
Ｏ成分が１２〜３８Wt％であるドロマイト等を用いる。
ＣａＯ−Ｃｒ2Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグは、融点が１７２
０〜２０００℃となる高融点スラグである。また、含ク
ロム合金としては、Ｈｃ、Ｍｃ、ＬｃＦｅ−Ｃｒ等の他
に含Ｃｒ屑鉄等の一種あるいは組み合わせを用いること
ができる。
分が２〜４５Wt％であるステンレス鋼等の高強度、高耐
食性の鋼をいう。鉄源としては溶銑及び屑鉄等のスクラ
ップを使用できる。また投入するクロム合金は、クロム
成分が４０〜７５Wt％であるＨｃＦｅ−Ｃｒなどのクロ
ム源となるクロム合金であり、溶鋼中に２〜４５Wt％の
範囲と成るように調整して精錬炉中に投入する。ＣａＯ
含有原料は、ＣａＯを８０〜９８Wt％含有してなる生石
灰等のスラグ形成用原料である。ＭｇＯ含有原料はＭｇ
Ｏ成分が１２〜３８Wt％であるドロマイト等を用いる。
ＣａＯ−Ｃｒ2Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグは、融点が１７２
０〜２０００℃となる高融点スラグである。また、含ク
ロム合金としては、Ｈｃ、Ｍｃ、ＬｃＦｅ−Ｃｒ等の他
に含Ｃｒ屑鉄等の一種あるいは組み合わせを用いること
ができる。
【０００６】
【作用】クロム成分を含むステンレス鋼の精錬方法に
は、スクラップを利用した電気炉精錬法と、溶銑、クロ
ム鉱石、及びＨｃＦｅ−Ｃｒ等のクロム源を添加する転
炉精錬法とがある。いずれの処理においても溶鋼中の
［Ｃ］を除去するために吹酸を行うと、溶鋼中のクロム
が酸化されてクロム酸となり、これがスラグ中に移行す
る。一方、このようなステンレス鋼精錬では、吹酸処理
中の高温雰囲気による耐火物の酸化損耗と、クロム酸の
還元には珪素の添加を要するために、スラグの塩基度即
ちＣａＯ／ＳｉＯ2 比が低くなって、このような低塩基
度スラグによる耐火物の化学的損耗が顕著になる。
は、スクラップを利用した電気炉精錬法と、溶銑、クロ
ム鉱石、及びＨｃＦｅ−Ｃｒ等のクロム源を添加する転
炉精錬法とがある。いずれの処理においても溶鋼中の
［Ｃ］を除去するために吹酸を行うと、溶鋼中のクロム
が酸化されてクロム酸となり、これがスラグ中に移行す
る。一方、このようなステンレス鋼精錬では、吹酸処理
中の高温雰囲気による耐火物の酸化損耗と、クロム酸の
還元には珪素の添加を要するために、スラグの塩基度即
ちＣａＯ／ＳｉＯ2 比が低くなって、このような低塩基
度スラグによる耐火物の化学的損耗が顕著になる。
【０００７】一般的に、ステンレス鋼精錬に使用する転
炉等の精錬用耐火物にはＭｇＯ−Ｃ質れんがが使用され
ており、ステンレス鋼を精錬するような高温下では、Ｍ
ｇＯ＋Ｃ→Ｍｇ＋ＣＯ↑のＭｇＯの解離反応が生じて耐
火物の損耗が激しくなる。本発明者等は、このようなＭ
ｇＯの解離反応の程度を実機を用いて調査した結果、１
７５０℃での高温吹止めを１ｃｈ実施した程度では、Ｍ
ｇＯの解離反応は耐火物の表層部のみに留まり、軽微で
あり、１７５０℃以上の高温吹止めを連続的に行わない
限りは、ＭｇＯの還元反応による損耗を実際上無視でき
る程度に抑えられるという知見を得た。以上の知見に基
づいて、ステンレス鋼の精錬により発生するクロム成分
を含むスラグの有効活用に着目して、研究を進めた結
果、前記クロム成分を含むスラグにＭｇＯ成分を添加し
て、高融点、高耐食性のＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系
スラグを生成し、該スラグを１７５０℃〜１８５０℃の
温度条件下において精錬炉のコーティング材に適用でき
るようにしたものである。
炉等の精錬用耐火物にはＭｇＯ−Ｃ質れんがが使用され
ており、ステンレス鋼を精錬するような高温下では、Ｍ
ｇＯ＋Ｃ→Ｍｇ＋ＣＯ↑のＭｇＯの解離反応が生じて耐
火物の損耗が激しくなる。本発明者等は、このようなＭ
ｇＯの解離反応の程度を実機を用いて調査した結果、１
７５０℃での高温吹止めを１ｃｈ実施した程度では、Ｍ
ｇＯの解離反応は耐火物の表層部のみに留まり、軽微で
あり、１７５０℃以上の高温吹止めを連続的に行わない
限りは、ＭｇＯの還元反応による損耗を実際上無視でき
る程度に抑えられるという知見を得た。以上の知見に基
づいて、ステンレス鋼の精錬により発生するクロム成分
を含むスラグの有効活用に着目して、研究を進めた結
果、前記クロム成分を含むスラグにＭｇＯ成分を添加し
て、高融点、高耐食性のＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系
スラグを生成し、該スラグを１７５０℃〜１８５０℃の
温度条件下において精錬炉のコーティング材に適用でき
るようにしたものである。
【０００８】ここで前記スラグの温度、即ち吹止温度を
１７５０℃以上としたのは、１７５０℃より吹止温度が
低いと、生成するＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグ
の粘性が高すぎるために、精錬炉へのスラグコーティン
グを充分均一に行うことができないことによる。また吹
止温度が１８５０℃以上であると、精錬炉の耐火物の損
耗が激しくなるほかに、熱補償用炭材の添加量増に伴う
コスト増と吹錬時間の延長によるマッチング不良でのス
ケジュール乱れが発生する等の悪影響がでるので好まし
くない。請求項１記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコー
ティング方法においては、高融点、高耐食性のＣａＯ−
Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグを、精錬炉の炉壁のコーテ
ィング材とするため、化学的浸食による精錬炉の耐火物
溶損を防止すると共に、コーティング材が断熱層の効果
を発揮して、耐火物自体のスポーリングによる損耗を抑
制することができる。請求項２記載の高クロム鋼精錬炉
のスラグコーティング方法においては、低温吹止操業と
高温吹止操業との比率を３〜１０回に１回の割合として
精錬を行い、前記高温操業において、請求項１記載の高
クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法を行うので、
高融点、高耐食性のＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラ
グを低温吹止操業時においても適用することができ、炉
体寿命を延長することが可能である。低温吹止操業と高
温吹止操業との比率を低温吹止操業３〜１０回に対して
高温吹止操業１回の割合としたのは、３回未満ではＭｇ
Ｏ−Ｃ耐火物の炭素還元によるＭｇＯの解離反応が著し
く耐火物損耗が大きくなり好ましくなく、また低温操業
１１回がＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグの耐用限
界であることにより１０回を上限とした。また低温吹止
操業を１５６０℃〜１６８０℃の温度範囲として定めた
理由は精錬工程以降のＶＯＤ等の処理における操業安定
性を考慮して決定したものである。即ち、１５６０℃よ
り低いと溶鋼の粘性、活性度が低下して後処理が困難で
あり、１６８０℃を越えると後工程での耐火物寿命が減
少する。
１７５０℃以上としたのは、１７５０℃より吹止温度が
低いと、生成するＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグ
の粘性が高すぎるために、精錬炉へのスラグコーティン
グを充分均一に行うことができないことによる。また吹
止温度が１８５０℃以上であると、精錬炉の耐火物の損
耗が激しくなるほかに、熱補償用炭材の添加量増に伴う
コスト増と吹錬時間の延長によるマッチング不良でのス
ケジュール乱れが発生する等の悪影響がでるので好まし
くない。請求項１記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコー
ティング方法においては、高融点、高耐食性のＣａＯ−
Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグを、精錬炉の炉壁のコーテ
ィング材とするため、化学的浸食による精錬炉の耐火物
溶損を防止すると共に、コーティング材が断熱層の効果
を発揮して、耐火物自体のスポーリングによる損耗を抑
制することができる。請求項２記載の高クロム鋼精錬炉
のスラグコーティング方法においては、低温吹止操業と
高温吹止操業との比率を３〜１０回に１回の割合として
精錬を行い、前記高温操業において、請求項１記載の高
クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法を行うので、
高融点、高耐食性のＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラ
グを低温吹止操業時においても適用することができ、炉
体寿命を延長することが可能である。低温吹止操業と高
温吹止操業との比率を低温吹止操業３〜１０回に対して
高温吹止操業１回の割合としたのは、３回未満ではＭｇ
Ｏ−Ｃ耐火物の炭素還元によるＭｇＯの解離反応が著し
く耐火物損耗が大きくなり好ましくなく、また低温操業
１１回がＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグの耐用限
界であることにより１０回を上限とした。また低温吹止
操業を１５６０℃〜１６８０℃の温度範囲として定めた
理由は精錬工程以降のＶＯＤ等の処理における操業安定
性を考慮して決定したものである。即ち、１５６０℃よ
り低いと溶鋼の粘性、活性度が低下して後処理が困難で
あり、１６８０℃を越えると後工程での耐火物寿命が減
少する。
【０００９】
【実施例】続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明
を具体化した実施例につき説明し、本発明の理解に供す
る。ここに図１は本発明の一実施例に係る高クロム鋼精
錬炉のスラグコーティング方法を説明する概略フロー
図、図２は同方法を適用した精錬炉の操業における吹止
温度と処理回数との関係を示す図、図３はスラグ溶融性
と吹止温度との関係を示す図である。
を具体化した実施例につき説明し、本発明の理解に供す
る。ここに図１は本発明の一実施例に係る高クロム鋼精
錬炉のスラグコーティング方法を説明する概略フロー
図、図２は同方法を適用した精錬炉の操業における吹止
温度と処理回数との関係を示す図、図３はスラグ溶融性
と吹止温度との関係を示す図である。
【００１０】図１に示す転炉１０（精錬炉）は、溶鋼容
量１５０ｔの上底吹き転炉であり、炉体ライニングは主
としてＭｇＯ７６Wt％、炭素１２Wt％のマグネシアカー
ボン質の耐火物１２から構成されている。前記転炉１０
の底部には酸素吹込み及び／又はアルゴンガス等による
溶鋼撹拌を行うための底吹きノズル１４が設けられてお
り、転炉１０の炉口１６の上方には溶鋼中に酸素吹込み
を行って精錬するための酸素ランス１５が配置されてい
る。まず、脱燐処理等の必要な処理を施された溶銑１０
０ｔ、クロム含有スクラップ５ｔ、ＣａＯ含有量９８Wt
％の生石灰を吹錬中に連続して約８ｔを転炉１０に装入
し（ａ）、酸素ランス１５及び底吹きノズル１４によっ
て吹酸を開始した（ｂ）。約２分の昇熱精錬を行った
後、クロム成分６２Wt％を含むＦｅ−Ｃｒ系からなるク
ロム合金３９ｔを溶鋼中に溶鋼温度が低下しない様に吹
酸を行いつつ炉上より分割して添加した。また、この
際、スラグ成分を調整するために生石灰を再度装入する
こともできる（ｃ）。
量１５０ｔの上底吹き転炉であり、炉体ライニングは主
としてＭｇＯ７６Wt％、炭素１２Wt％のマグネシアカー
ボン質の耐火物１２から構成されている。前記転炉１０
の底部には酸素吹込み及び／又はアルゴンガス等による
溶鋼撹拌を行うための底吹きノズル１４が設けられてお
り、転炉１０の炉口１６の上方には溶鋼中に酸素吹込み
を行って精錬するための酸素ランス１５が配置されてい
る。まず、脱燐処理等の必要な処理を施された溶銑１０
０ｔ、クロム含有スクラップ５ｔ、ＣａＯ含有量９８Wt
％の生石灰を吹錬中に連続して約８ｔを転炉１０に装入
し（ａ）、酸素ランス１５及び底吹きノズル１４によっ
て吹酸を開始した（ｂ）。約２分の昇熱精錬を行った
後、クロム成分６２Wt％を含むＦｅ−Ｃｒ系からなるク
ロム合金３９ｔを溶鋼中に溶鋼温度が低下しない様に吹
酸を行いつつ炉上より分割して添加した。また、この
際、スラグ成分を調整するために生石灰を再度装入する
こともできる（ｃ）。
【００１１】しかる後、ＭｇＯ含有量１８Wt％のドロマ
イト約１．５ｔを転炉１０に投入して吹酸を継続した
（ｄ）。ここでＭｇＯ含有原料の投入タイミングは、ク
ロム合金添加終了後であって、溶鋼温度が１７００℃以
上あり、かつ吹酸停止前の少なくとも３分以上前に行う
ことが好ましい。ＭｇＯ含有原料の添加タイミングが、
これより遅くなると、初期スラグとの反応時間を充分確
保できず、スラグの不均一性を生じて、スラグコーティ
ングの耐食性が減少する。そして、更に必要な精錬処理
を行った後、溶鋼温度１７５０℃において酸素ランス１
５からの吹込みを止めて、転炉１０中での精錬を終了さ
せた（ｅ）。このような精錬処理により、溶鋼からスラ
グ中へクロム成分が移行した結果、溶鋼中の最終的なク
ロム成分は１６．５Wt％となり、スラグ中のクロム成分
は３５Wt％となった。因みに、このときのスラグ成分
は、ＣａＯが４０Wt％、ＭｇＯが６Wt％、ＳｉＯ2 が１
５Wt％、Ｔ．Ｆｅが３Wt％であった。また、図３は実際
に実炉を使用して求めたスラグ溶融性と吹止温度との関
係を示す図であるが、１７５０℃を境としてスラグ溶融
性（スラグ粘性）が大きく変化することを示しており、
ＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグ１１のコーティン
グにおいて、良好なコーティング性を維持するために
は、スラグ溶融性が良くなるような１７５０℃以上の吹
止温度が必要となることが分かる。
イト約１．５ｔを転炉１０に投入して吹酸を継続した
（ｄ）。ここでＭｇＯ含有原料の投入タイミングは、ク
ロム合金添加終了後であって、溶鋼温度が１７００℃以
上あり、かつ吹酸停止前の少なくとも３分以上前に行う
ことが好ましい。ＭｇＯ含有原料の添加タイミングが、
これより遅くなると、初期スラグとの反応時間を充分確
保できず、スラグの不均一性を生じて、スラグコーティ
ングの耐食性が減少する。そして、更に必要な精錬処理
を行った後、溶鋼温度１７５０℃において酸素ランス１
５からの吹込みを止めて、転炉１０中での精錬を終了さ
せた（ｅ）。このような精錬処理により、溶鋼からスラ
グ中へクロム成分が移行した結果、溶鋼中の最終的なク
ロム成分は１６．５Wt％となり、スラグ中のクロム成分
は３５Wt％となった。因みに、このときのスラグ成分
は、ＣａＯが４０Wt％、ＭｇＯが６Wt％、ＳｉＯ2 が１
５Wt％、Ｔ．Ｆｅが３Wt％であった。また、図３は実際
に実炉を使用して求めたスラグ溶融性と吹止温度との関
係を示す図であるが、１７５０℃を境としてスラグ溶融
性（スラグ粘性）が大きく変化することを示しており、
ＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグ１１のコーティン
グにおいて、良好なコーティング性を維持するために
は、スラグ溶融性が良くなるような１７５０℃以上の吹
止温度が必要となることが分かる。
【００１２】精錬終了後、溶鋼を別途用意した取鍋中に
転炉１０の出鋼口１３から排出して、溶鋼面上に浮かぶ
ＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグ１１を、転炉１０
内に残留させた（ｆ）。しかる後、転炉１０を揺動させ
（ｇ）〜（ｈ）、もしくは必要に応じて底吹きノズル１
４からガスを送って、残留させたＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3−
ＭｇＯ系スラグ１１を飛散させること等により、ＣａＯ
−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグ１１を転炉１０内の耐火
物１２の壁面に付着させてスラグコーティングを実施し
た（ｉ）。この間、ＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラ
グ１１の流動性は良好であり、転炉１０内に付着したス
ラグコーティング量は約９ｔとなって炉壁へのコーティ
ング性に問題はなかった。なお、残スラグは炉体を傾動
させて、炉口より溶滓鍋に排出除去した。
転炉１０の出鋼口１３から排出して、溶鋼面上に浮かぶ
ＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグ１１を、転炉１０
内に残留させた（ｆ）。しかる後、転炉１０を揺動させ
（ｇ）〜（ｈ）、もしくは必要に応じて底吹きノズル１
４からガスを送って、残留させたＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3−
ＭｇＯ系スラグ１１を飛散させること等により、ＣａＯ
−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグ１１を転炉１０内の耐火
物１２の壁面に付着させてスラグコーティングを実施し
た（ｉ）。この間、ＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラ
グ１１の流動性は良好であり、転炉１０内に付着したス
ラグコーティング量は約９ｔとなって炉壁へのコーティ
ング性に問題はなかった。なお、残スラグは炉体を傾動
させて、炉口より溶滓鍋に排出除去した。
【００１３】このように、ＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ
系スラグ１１によりスラグコーティングを施した転炉１
０を用いて、吹止温度を１６８０℃として、スラグコー
ティング処理をしない精錬を５回繰り返して行い、続く
６回目に前記（ａ）〜（ｉ）によるスラグコーティング
処理を行う、図２に示す様な操業パターンにより精錬を
継続した。その結果、ＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系ス
ラグ１１によるコーティング層は充分な耐火度と強度と
を有し、精錬処理１０回終了後も充分な残存状態を保っ
ていることが確認された。また上述したスラグコーティ
ングを実施した結果、マグネシアカーボン質耐火物のス
ポーリングによる損耗が防止され、ＣａＯ−Ｃｒ2Ｏ3
−ＭｇＯ系スラグ１１によるコーティングを実施しない
場合に較べて、耐火物１２の寿命を約１５％向上させる
ことが可能になった。
系スラグ１１によりスラグコーティングを施した転炉１
０を用いて、吹止温度を１６８０℃として、スラグコー
ティング処理をしない精錬を５回繰り返して行い、続く
６回目に前記（ａ）〜（ｉ）によるスラグコーティング
処理を行う、図２に示す様な操業パターンにより精錬を
継続した。その結果、ＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系ス
ラグ１１によるコーティング層は充分な耐火度と強度と
を有し、精錬処理１０回終了後も充分な残存状態を保っ
ていることが確認された。また上述したスラグコーティ
ングを実施した結果、マグネシアカーボン質耐火物のス
ポーリングによる損耗が防止され、ＣａＯ−Ｃｒ2Ｏ3
−ＭｇＯ系スラグ１１によるコーティングを実施しない
場合に較べて、耐火物１２の寿命を約１５％向上させる
ことが可能になった。
【００１４】また上述の実施例においては、精錬炉とし
て転炉１０を使用する場合について説明したが、電気炉
等の精錬炉を使用する場合にも、本発明のＣａＯ−Ｃｒ
2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグ１１によるコーティング方法の
適用が可能である。
て転炉１０を使用する場合について説明したが、電気炉
等の精錬炉を使用する場合にも、本発明のＣａＯ−Ｃｒ
2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグ１１によるコーティング方法の
適用が可能である。
【００１５】
【発明の効果】請求項１記載の高クロム鋼精錬炉のスラ
グコーティング方法においては、炉内面に高融点、高耐
食性のＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグによるコー
ティングができるために、精錬炉の耐火物寿命を大幅に
向上でき、炉材原単位の削減が可能である。特に、請求
項２記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法
においては、低温吹止操業と高温吹止操業との比率を３
〜１０回に１回の割合として精錬を行い、前記高温操業
において、請求項１記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコ
ーティング方法を行うので、高融点、高耐食性のＣａＯ
−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグを低温吹止操業時におい
ても適用することができ、必要最小限の補修回数で労力
を節約して、炉体寿命を大幅に延長することが可能であ
る。
グコーティング方法においては、炉内面に高融点、高耐
食性のＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグによるコー
ティングができるために、精錬炉の耐火物寿命を大幅に
向上でき、炉材原単位の削減が可能である。特に、請求
項２記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法
においては、低温吹止操業と高温吹止操業との比率を３
〜１０回に１回の割合として精錬を行い、前記高温操業
において、請求項１記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコ
ーティング方法を行うので、高融点、高耐食性のＣａＯ
−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグを低温吹止操業時におい
ても適用することができ、必要最小限の補修回数で労力
を節約して、炉体寿命を大幅に延長することが可能であ
る。
【図１】本発明の一実施例に係る高クロム鋼精錬炉のス
ラグコーティング方法を説明する概略フロー図である。
ラグコーティング方法を説明する概略フロー図である。
【図２】同方法を適用した精錬炉の操業における吹止温
度と処理回数との関係を示す図である。
度と処理回数との関係を示す図である。
【図３】スラグ溶融性と吹止温度との関係を示す図であ
る。
る。
１０ 転炉 １１ ＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系スラグ １２ 耐火物 １３ 出鋼口 １４ 底吹きノズル １５ 酸素ランス １６ 炉口
Claims (2)
- 【請求項１】 精錬炉に鉄源及びＣａＯ含有原料を投入
して、酸素吹込みを行い、さらにクロム合金の投入後、
ＭｇＯ含有原料を添加して、１７５０℃〜１８５０℃の
温度で吹止めし、精錬された溶鋼を前記精錬炉から排出
した後、前記精錬炉内に残留させたＣａＯ−Ｃｒ2 Ｏ3
−ＭｇＯ系スラグを前記精錬炉の内面に付着させて、該
精錬炉のスラグコーティングを行うことを特徴とする高
クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法。 - 【請求項２】 １５６０℃〜１６８０℃の低温吹止操業
と１７５０℃〜１８５０℃の高温吹止操業との比率を３
〜１０回に１回の割合として精錬を行い、前記高温操業
において、請求項１記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコ
ーティング方法を行うことを特徴とした高クロム鋼精錬
炉のスラグコーティング方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33251194A JPH08165507A (ja) | 1994-12-12 | 1994-12-12 | 高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33251194A JPH08165507A (ja) | 1994-12-12 | 1994-12-12 | 高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08165507A true JPH08165507A (ja) | 1996-06-25 |
Family
ID=18255754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33251194A Withdrawn JPH08165507A (ja) | 1994-12-12 | 1994-12-12 | 高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08165507A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100544466B1 (ko) * | 2001-09-07 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 전로내벽 슬래그 코팅방법 |
| JP2009001892A (ja) * | 2007-06-25 | 2009-01-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 転炉耐火物補修材および転炉耐火物補修方法 |
| CN114959181A (zh) * | 2022-05-31 | 2022-08-30 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种螺纹钢快速升温精炼方法、螺纹钢生产方法和螺纹钢 |
-
1994
- 1994-12-12 JP JP33251194A patent/JPH08165507A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100544466B1 (ko) * | 2001-09-07 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 전로내벽 슬래그 코팅방법 |
| JP2009001892A (ja) * | 2007-06-25 | 2009-01-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 転炉耐火物補修材および転炉耐火物補修方法 |
| CN114959181A (zh) * | 2022-05-31 | 2022-08-30 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种螺纹钢快速升温精炼方法、螺纹钢生产方法和螺纹钢 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020305 |