JPH09296968A - 吸収式冷凍機 - Google Patents
吸収式冷凍機Info
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- JPH09296968A JPH09296968A JP8109692A JP10969296A JPH09296968A JP H09296968 A JPH09296968 A JP H09296968A JP 8109692 A JP8109692 A JP 8109692A JP 10969296 A JP10969296 A JP 10969296A JP H09296968 A JPH09296968 A JP H09296968A
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- heating
- heating chamber
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- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B15/00—Sorption machines, plants or systems, operating continuously, e.g. absorption type
- F25B15/02—Sorption machines, plants or systems, operating continuously, e.g. absorption type without inert gas
- F25B15/06—Sorption machines, plants or systems, operating continuously, e.g. absorption type without inert gas the refrigerant being water vapour evaporated from a salt solution, e.g. lithium bromide
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B33/00—Boilers; Analysers; Rectifiers
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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- F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
- F25B2309/003—Gas cycle refrigeration machines characterised by construction or composition of the regenerator
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F25B2333/003—Details of boilers; Analysers; Rectifiers the generator or boiler is heated by combustion gas
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 液管型ボイラによる高温再生器における加熱
室の局部的な過熱による弊害をなくして小型化した吸収
式冷凍機を提供する。 【解決手段】 高温再生器５は、吸収液の稀液２ａを流
通する垂直な液管５１を行列状に配置した加熱室６３
を、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２で加熱
して稀液２ａから冷媒蒸気７ａを蒸発させる。第１に
は、水平面内における燃焼面６０Ｄ２の燃焼面幅６０Ｂ
Ｘを液管５１の行列状の配置幅５１ＢＸよりも狭い幅に
する。第２には、水平面内における燃焼面６０Ｄ２の火
炎量を中央部分では大きく、壁部５０Ｂ側では小さくす
る。第３には、垂直面内における燃焼面６０Ｄ２の火炎
量を上方では大きく、下方では小さくする。稀液２ａの
流動が、流路５１ａでは上昇方向に、また、流路５０ａ
・５０ｂでは稀液２ａが下降方向に流動するので、加熱
室６３の局部的な過熱による腐食事故のない小型化した
吸収式冷凍機を提供できる。
室の局部的な過熱による弊害をなくして小型化した吸収
式冷凍機を提供する。 【解決手段】 高温再生器５は、吸収液の稀液２ａを流
通する垂直な液管５１を行列状に配置した加熱室６３
を、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２で加熱
して稀液２ａから冷媒蒸気７ａを蒸発させる。第１に
は、水平面内における燃焼面６０Ｄ２の燃焼面幅６０Ｂ
Ｘを液管５１の行列状の配置幅５１ＢＸよりも狭い幅に
する。第２には、水平面内における燃焼面６０Ｄ２の火
炎量を中央部分では大きく、壁部５０Ｂ側では小さくす
る。第３には、垂直面内における燃焼面６０Ｄ２の火炎
量を上方では大きく、下方では小さくする。稀液２ａの
流動が、流路５１ａでは上昇方向に、また、流路５０ａ
・５０ｂでは稀液２ａが下降方向に流動するので、加熱
室６３の局部的な過熱による腐食事故のない小型化した
吸収式冷凍機を提供できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、高温再生器の加
熱効果を向上するようにした吸収式冷凍機機に関するも
のである。
熱効果を向上するようにした吸収式冷凍機機に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】吸収式冷凍機としては、吸収剤を臭化リ
チウム、冷媒を水として混合した臭化リチウム水溶液な
どの吸収液を用いた図５のような吸収冷凍機１００が周
知である。
チウム、冷媒を水として混合した臭化リチウム水溶液な
どの吸収液を用いた図５のような吸収冷凍機１００が周
知である。
【０００３】図５において、太い実線部分は冷媒液・吸
収液・冷却用水などの液体管路、二重線部分は冷媒蒸気
の蒸気管路であり、まず、吸収液の循環系を、吸収器１
の底部に溜っている低濃度の吸収液、つまり、稀液２ａ
を起点として説明する。
収液・冷却用水などの液体管路、二重線部分は冷媒蒸気
の蒸気管路であり、まず、吸収液の循環系を、吸収器１
の底部に溜っている低濃度の吸収液、つまり、稀液２ａ
を起点として説明する。
【０００４】稀液２ａは、ポンプＰ１により、管路３を
経て、高温再生器５に入る。高温再生器５は、下方から
バーナーなどの加熱器６で加熱しているので、稀液２ａ
に中に含まれている冷媒が蒸発して、高温になった中濃
度の吸収液、つまり、中間液２ｂと、冷媒蒸気７ａとに
分離する。
経て、高温再生器５に入る。高温再生器５は、下方から
バーナーなどの加熱器６で加熱しているので、稀液２ａ
に中に含まれている冷媒が蒸発して、高温になった中濃
度の吸収液、つまり、中間液２ｂと、冷媒蒸気７ａとに
分離する。
【０００５】高温の中間液２ｂは、管路８を経て、高温
側の熱交換器９に入る。熱交換器９で、高温の中間液２
ｂは、管路３を通る稀液２ａに熱を与えて放熱し、温度
が低下した後、管路１０を経て、低温再生器１１に入
る。
側の熱交換器９に入る。熱交換器９で、高温の中間液２
ｂは、管路３を通る稀液２ａに熱を与えて放熱し、温度
が低下した後、管路１０を経て、低温再生器１１に入
る。
【０００６】低温再生器１１では、管路２１を経て、中
間液２ｂを加熱する低温再生器１１内の放熱管１１Ａに
冷媒蒸気７ａを送り込んで加熱しているので、中間液２
ｂの中に含まれている冷媒が蒸発して、高温になった高
濃度の吸収液、つまり、濃液２ｃと、冷媒蒸気７ｂとに
分離する。
間液２ｂを加熱する低温再生器１１内の放熱管１１Ａに
冷媒蒸気７ａを送り込んで加熱しているので、中間液２
ｂの中に含まれている冷媒が蒸発して、高温になった高
濃度の吸収液、つまり、濃液２ｃと、冷媒蒸気７ｂとに
分離する。
【０００７】高温の濃液２ｃは、管路１２を経て、低温
側の熱交換器１３に入る。熱交換器１３で、高温の濃液
２ｃは、管路３を通る稀液２ａに熱を与えて放熱し、中
温になった後、管路１４を経て、吸収器１内の散布器１
Ａに入り、散布器１Ａの多数の穴から散布する。
側の熱交換器１３に入る。熱交換器１３で、高温の濃液
２ｃは、管路３を通る稀液２ａに熱を与えて放熱し、中
温になった後、管路１４を経て、吸収器１内の散布器１
Ａに入り、散布器１Ａの多数の穴から散布する。
【０００８】散布した濃液２ｃは、冷却管１Ｂの外側を
流下する際に、隣接する蒸発器２６から入ってくる冷媒
蒸気７ｃを吸収して稀薄化するときに、吸収器１内の冷
却管１Ｂを流通する冷却用水３２ａによって冷却され
て、低温の稀液２ａに戻り、吸収液の一巡が終えるとい
う吸収液循環を繰り返すものである。
流下する際に、隣接する蒸発器２６から入ってくる冷媒
蒸気７ｃを吸収して稀薄化するときに、吸収器１内の冷
却管１Ｂを流通する冷却用水３２ａによって冷却され
て、低温の稀液２ａに戻り、吸収液の一巡が終えるとい
う吸収液循環を繰り返すものである。
【０００９】次に、冷媒の循環系を、吸収器１に入った
冷媒蒸気７Ｃを起点にして説明する。冷媒蒸気７ｃは、
上記の吸収液循環系で説明したように、吸収器１内の散
布器１Ａから分散した濃液２ｃに吸収されて、稀液２ａ
の中に入り、高温再生器５で冷媒蒸気７ａになる。
冷媒蒸気７Ｃを起点にして説明する。冷媒蒸気７ｃは、
上記の吸収液循環系で説明したように、吸収器１内の散
布器１Ａから分散した濃液２ｃに吸収されて、稀液２ａ
の中に入り、高温再生器５で冷媒蒸気７ａになる。
【００１０】冷媒蒸気７ａは、管路２１を経て、低温再
生器１１の放熱管１１Ａに入り、中間液２ｂに熱を与え
て放熱し、凝縮して冷媒液２４ａになった後、管路２２
を経て、凝縮器２５の底部に入る。
生器１１の放熱管１１Ａに入り、中間液２ｂに熱を与え
て放熱し、凝縮して冷媒液２４ａになった後、管路２２
を経て、凝縮器２５の底部に入る。
【００１１】凝縮器２３は、隣接する低温再生器１１と
の間の多数の通路１１Ｂを経て入ってくる冷媒蒸気７ｂ
を、凝縮器２３内の冷却管２３Ａを通る冷却用水３２ａ
で冷却し、冷媒蒸気７ｂを凝縮して低温の冷媒液２４ａ
にする。冷媒液２４ａは、管路２５を経て、蒸発器２６
に入り、蒸発器２６の低部に溜まって冷媒液２４ｂにな
る。
の間の多数の通路１１Ｂを経て入ってくる冷媒蒸気７ｂ
を、凝縮器２３内の冷却管２３Ａを通る冷却用水３２ａ
で冷却し、冷媒蒸気７ｂを凝縮して低温の冷媒液２４ａ
にする。冷媒液２４ａは、管路２５を経て、蒸発器２６
に入り、蒸発器２６の低部に溜まって冷媒液２４ｂにな
る。
【００１２】ポンプＰ２は、冷媒液２４ｂを、管路２８
を経て、散布器２６Ａに送り、散布器２６Ａの多数の穴
から散布することを繰り返す。散布した冷媒液２４ｂ
は、蒸発器２６内の熱交管２６Ｂを通る被熱操作流体、
つまり、冷温水／戻水３５ａを冷却する。この冷却の際
に、冷媒液２４ｂは、冷温水／戻水３５ａから熱を吸収
して蒸発し、冷媒蒸気７ｃになった後、隣接する吸収器
１との間の多数の通路２６Ｃを経て、吸収器１に戻り、
冷媒の一巡が終えるという冷媒循環を繰り返すものであ
る。
を経て、散布器２６Ａに送り、散布器２６Ａの多数の穴
から散布することを繰り返す。散布した冷媒液２４ｂ
は、蒸発器２６内の熱交管２６Ｂを通る被熱操作流体、
つまり、冷温水／戻水３５ａを冷却する。この冷却の際
に、冷媒液２４ｂは、冷温水／戻水３５ａから熱を吸収
して蒸発し、冷媒蒸気７ｃになった後、隣接する吸収器
１との間の多数の通路２６Ｃを経て、吸収器１に戻り、
冷媒の一巡が終えるという冷媒循環を繰り返すものであ
る。
【００１３】以上のよう運転により、高温再生器５と低
温再生器１１との二重の再生動作によって、吸収液と冷
媒、つまり、熱操作流体を循環しながら蒸発器２６内の
熱交管２６Ｂ、つまり、熱交換用配管によって、管路３
６から与えられる被熱操作流体、つまり、冷温水／戻水
３５ａを冷却し、管路３７から冷温水３５ｂを室内冷房
機器などの冷却対象機器などの冷却負荷に冷却用被熱操
作流体として与える二重効用の冷却を行っており、主と
して、冷房用に用いている。
温再生器１１との二重の再生動作によって、吸収液と冷
媒、つまり、熱操作流体を循環しながら蒸発器２６内の
熱交管２６Ｂ、つまり、熱交換用配管によって、管路３
６から与えられる被熱操作流体、つまり、冷温水／戻水
３５ａを冷却し、管路３７から冷温水３５ｂを室内冷房
機器などの冷却対象機器などの冷却負荷に冷却用被熱操
作流体として与える二重効用の冷却を行っており、主と
して、冷房用に用いている。
【００１４】そして、冷却用水３２ａが各目的箇所を冷
却して加温された冷却用水／戻水３２ｂは管路３４を経
て、放熱装置、例えば、空冷による冷却塔または空冷熱
交換器などに送られ、放熱して低温の冷却用水３２ａに
戻され。
却して加温された冷却用水／戻水３２ｂは管路３４を経
て、放熱装置、例えば、空冷による冷却塔または空冷熱
交換器などに送られ、放熱して低温の冷却用水３２ａに
戻され。
【００１５】吸収式冷凍機１００は、以上のように、二
重効用の冷却を行うように構成されているものである
が、図５に点線で示したように、高温再生器５で蒸発し
た冷媒蒸気７ａと高温熱交換器９に入れるべき高温の中
間液２ｂを蒸発器２６に与える管路４１に設けた開閉弁
Ｖ１を開いて、直接、蒸発器２６に戻すとともに、蒸発
器２６の下部に溜まっている冷媒液２４ｂを、管路２８
と管路４との間を側路する管路４３に設けた開閉弁Ｖ２
を開いて冷媒液２４ｂを吸収液２ａに混入するように切
換えることにより、低温再生器１１を用いずに、高温再
生器５のみの運転によって、吸収液循環と冷媒循環とを
行いながら蒸発器２６内の熱交管２６Ｂ、つまり、熱交
換用配管によって、管路３６から与えられる被熱操作流
体、つまり、冷温水／戻水３５ａを加温し、冷水に代え
て温水を供給にするようした構成を付加することによ
り、冷却負荷２１０を加温負荷に変更し、主として暖房
用に用いている。
重効用の冷却を行うように構成されているものである
が、図５に点線で示したように、高温再生器５で蒸発し
た冷媒蒸気７ａと高温熱交換器９に入れるべき高温の中
間液２ｂを蒸発器２６に与える管路４１に設けた開閉弁
Ｖ１を開いて、直接、蒸発器２６に戻すとともに、蒸発
器２６の下部に溜まっている冷媒液２４ｂを、管路２８
と管路４との間を側路する管路４３に設けた開閉弁Ｖ２
を開いて冷媒液２４ｂを吸収液２ａに混入するように切
換えることにより、低温再生器１１を用いずに、高温再
生器５のみの運転によって、吸収液循環と冷媒循環とを
行いながら蒸発器２６内の熱交管２６Ｂ、つまり、熱交
換用配管によって、管路３６から与えられる被熱操作流
体、つまり、冷温水／戻水３５ａを加温し、冷水に代え
て温水を供給にするようした構成を付加することによ
り、冷却負荷２１０を加温負荷に変更し、主として暖房
用に用いている。
【００１６】さらに、上記の二重効用の冷却を行うよう
にした構成において、冷媒蒸気７ｂの管路２１の途中に
熱交換器８１を設け、加温負荷を加温して戻された温水
／戻水８２ａを冷媒蒸気７ｂとの熱交換により加温して
温水８２ｂとして供給することにより、管路３７の冷温
水３２ｂは冷却負荷に冷却熱源として供給する動作を行
わせた状態で、この動作と同時に、温水５２ｂを加温負
荷に加温熱源として供給する動作を行わせるようにした
冷水温水併給型のものがある。
にした構成において、冷媒蒸気７ｂの管路２１の途中に
熱交換器８１を設け、加温負荷を加温して戻された温水
／戻水８２ａを冷媒蒸気７ｂとの熱交換により加温して
温水８２ｂとして供給することにより、管路３７の冷温
水３２ｂは冷却負荷に冷却熱源として供給する動作を行
わせた状態で、この動作と同時に、温水５２ｂを加温負
荷に加温熱源として供給する動作を行わせるようにした
冷水温水併給型のものがある。
【００１７】そして、吸収式冷凍機１００の制御部７０
は、所要の各部の状態を検出して得られる各検出信号
と、運転条件などを入力する操作部（図示せず）から与
えられる各操作信号とにもとづいて、所要の制御処理を
行い、所要の各制御対象に各制御信号を与えることによ
り、目的とする運転を行うように構成されている。
は、所要の各部の状態を検出して得られる各検出信号
と、運転条件などを入力する操作部（図示せず）から与
えられる各操作信号とにもとづいて、所要の制御処理を
行い、所要の各制御対象に各制御信号を与えることによ
り、目的とする運転を行うように構成されている。
【００１８】また、こうした吸収式冷凍機１００におい
て、高温再生器５の部分の構成として、図６のような液
管型ボイラによる構成（以下、第１従来技術という）が
特開昭６３−２９４４６７・特開平６−２２１７１８に
よって開示されている。
て、高温再生器５の部分の構成として、図６のような液
管型ボイラによる構成（以下、第１従来技術という）が
特開昭６３−２９４４６７・特開平６−２２１７１８に
よって開示されている。
【００１９】図６において、太線で示す箇所は、構成部
材の肉厚部分であって、一般に、金属材料、例えば、ス
テンレス鋼材の板または管によって構成されている部分
であり、斜線のハッチングを施した箇所は稀液２ａを収
容している部分である。
材の肉厚部分であって、一般に、金属材料、例えば、ス
テンレス鋼材の板または管によって構成されている部分
であり、斜線のハッチングを施した箇所は稀液２ａを収
容している部分である。
【００２０】そして、加熱器６を相当するノズル形バー
ナー６０、つまり、先混合形ガスバーナーは、燃料ガス
６０Ａと空気６０Ｂとを混合した混合ガスをノズル６１
の先端側で燃焼させるものであり、この燃焼による火炎
６２にもとづく熱エネルギーを、加熱室６３を囲む容器
５０の内壁５０Ｂと加熱室６３に設けた垂直な液管５１
とに与えた後に排熱ガスとして排出路６４から排出す
る。
ナー６０、つまり、先混合形ガスバーナーは、燃料ガス
６０Ａと空気６０Ｂとを混合した混合ガスをノズル６１
の先端側で燃焼させるものであり、この燃焼による火炎
６２にもとづく熱エネルギーを、加熱室６３を囲む容器
５０の内壁５０Ｂと加熱室６３に設けた垂直な液管５１
とに与えた後に排熱ガスとして排出路６４から排出す
る。
【００２１】稀液２ａは、流入管５２から加熱室６３を
囲む容器５０の内部に流入し、容器５０の外壁５０Ａと
内壁５０Ｂとの間の隙間と、〔ａ−ａ断面〕のように、
千鳥掛けの行列状に配置した各液管５１の内部とに貯留
され、火炎６２にもとづく加熱エネルギーを受けて冷媒
蒸気７ａを蒸発させて容器５０の上方の空間部分に貯留
しながら管路２１から流出するとともに、冷媒蒸気７ａ
を蒸発させて濃度の高くなった中間液２ｂを管路８に流
出する。なお、蒸発したての冷媒蒸気７ａには、飛沫状
の吸収液成分が含まれているので、迂回板５４で流出経
路を迂回させることによって、冷媒蒸気７ａのみを管路
２１に流出できるようにしている。
囲む容器５０の内部に流入し、容器５０の外壁５０Ａと
内壁５０Ｂとの間の隙間と、〔ａ−ａ断面〕のように、
千鳥掛けの行列状に配置した各液管５１の内部とに貯留
され、火炎６２にもとづく加熱エネルギーを受けて冷媒
蒸気７ａを蒸発させて容器５０の上方の空間部分に貯留
しながら管路２１から流出するとともに、冷媒蒸気７ａ
を蒸発させて濃度の高くなった中間液２ｂを管路８に流
出する。なお、蒸発したての冷媒蒸気７ａには、飛沫状
の吸収液成分が含まれているので、迂回板５４で流出経
路を迂回させることによって、冷媒蒸気７ａのみを管路
２１に流出できるようにしている。
【００２２】なお、特開昭６３−２９４４６７の構成で
は、加熱室６３の構成が折り返し状の経路に形成され、
液管５１を折り返した側の経路に配置するとともに、経
路の後方に位置する液管５１には吸熱を向上させるため
のひれ状体、つまり、吸熱フィン５１Ｘ１を設ける構成
を開示している。
は、加熱室６３の構成が折り返し状の経路に形成され、
液管５１を折り返した側の経路に配置するとともに、経
路の後方に位置する液管５１には吸熱を向上させるため
のひれ状体、つまり、吸熱フィン５１Ｘ１を設ける構成
を開示している。
【００２３】また、特開平６−２２１７１８の構成で
は、液管５１を加熱室６３の加熱経路に沿って長くした
偏平状の液管にして形成するとともに、偏平状の液管５
１の後方側に吸熱フィンを設ける構成を開示している。
は、液管５１を加熱室６３の加熱経路に沿って長くした
偏平状の液管にして形成するとともに、偏平状の液管５
１の後方側に吸熱フィンを設ける構成を開示している。
【００２４】加熱器６に利用できる元混合形ガスバーナ
ーの一種として、図７の構成（以下、第２従来技術とい
う）が日本機械学会昭和３５年６月発行「機械工学便
覧」第１２編・第４０図などによって開示されている。
ーの一種として、図７の構成（以下、第２従来技術とい
う）が日本機械学会昭和３５年６月発行「機械工学便
覧」第１２編・第４０図などによって開示されている。
【００２５】図７において、太線で示す箇所は、構成部
材の肉厚部分であって、一般に、金属材料、例えば、ス
テンレス鋼材の板などによって構成されている部分であ
り、交差線のハッチングを施した箇所は多穴面状耐火ブ
ロック６０Ｄの断面部分である。
材の肉厚部分であって、一般に、金属材料、例えば、ス
テンレス鋼材の板などによって構成されている部分であ
り、交差線のハッチングを施した箇所は多穴面状耐火ブ
ロック６０Ｄの断面部分である。
【００２６】そして、燃料ガス６０Ａは、混合室６０Ｃ
で、燃焼に必要な酸素量を含む量の空気６０Ｂと混合さ
れて混合ガスになった後に、多穴面状耐火ブロック６０
Ｄの導穴６０Ｄ１を通った外側の燃焼面６０Ｄ２で多数
の面状の火炎になって燃焼するように仕組まれており、
火炎が平面状に分布したバーナー（この発明において、
面状火炎形バーナーという）６０Ｘを形成している。
で、燃焼に必要な酸素量を含む量の空気６０Ｂと混合さ
れて混合ガスになった後に、多穴面状耐火ブロック６０
Ｄの導穴６０Ｄ１を通った外側の燃焼面６０Ｄ２で多数
の面状の火炎になって燃焼するように仕組まれており、
火炎が平面状に分布したバーナー（この発明において、
面状火炎形バーナーという）６０Ｘを形成している。
【００２７】多穴面状耐火ブロック６０Ｄは、厚板状の
耐火材料、例えば、チタン合金などに図のような多数の
微細な導穴６０Ｄ１を設けたものを主体として形成した
ものである。
耐火材料、例えば、チタン合金などに図のような多数の
微細な導穴６０Ｄ１を設けたものを主体として形成した
ものである。
【００２８】そして、図８のように、上記の第１従来技
術におけるノズル形バーナー６０、つまり、先混合形ガ
スバーナーの部分に代えて、上記の第２従来技術による
面状火炎形バーナー６０Ｘを設けた高温再生器５の構成
（以下、第３従来技術という）が提案されている。
術におけるノズル形バーナー６０、つまり、先混合形ガ
スバーナーの部分に代えて、上記の第２従来技術による
面状火炎形バーナー６０Ｘを設けた高温再生器５の構成
（以下、第３従来技術という）が提案されている。
【００２９】図８において、加熱器６に相当する面状火
炎形バーナー６０Ｘは、例えば、図７と同様の構成をも
つものであるが、多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６
０Ｄ１の部分を簡略して図示したものである。
炎形バーナー６０Ｘは、例えば、図７と同様の構成をも
つものであるが、多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６
０Ｄ１の部分を簡略して図示したものである。
【００３０】各液管５１の配置は、燃焼面６０Ｄ２に最
も近い部分に配置した液管５１の一群を第１管群５１Ａ
とし、燃焼面６０Ｄ２から最も遠い部分に配置した液管
５１の一群を第３管群５１Ｃとし、これらの中間に配置
した液管５１の一群を第２管群５１Ｂとしている。
も近い部分に配置した液管５１の一群を第１管群５１Ａ
とし、燃焼面６０Ｄ２から最も遠い部分に配置した液管
５１の一群を第３管群５１Ｃとし、これらの中間に配置
した液管５１の一群を第２管群５１Ｂとしている。
【００３１】そして、間仕切５０Ｃは、第１管群５１Ａ
と第２管群５１Ｂとの区分箇所に位置で、容器５０の底
側の外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間を仕切る間仕切であ
り、ポンプＰ１によって送り込まれた稀液２ａが、燃焼
面６０Ｄ２による加熱によって、第１管群５１Ａの部分
では、〔Ｂ−Ｂ断面〕に示す矢印のように、液管５１内
の流路５１ａと、外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間の流
路、つまり、壁部側の流路５０ａ・５０ｂと底部側の流
路５０ｃのいずれの流路でも、上昇方向に流動し、容器
５０の上方側から第２管群５１Ｂと第３管群５１Ｃに向
かって流動するようにしている。
と第２管群５１Ｂとの区分箇所に位置で、容器５０の底
側の外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間を仕切る間仕切であ
り、ポンプＰ１によって送り込まれた稀液２ａが、燃焼
面６０Ｄ２による加熱によって、第１管群５１Ａの部分
では、〔Ｂ−Ｂ断面〕に示す矢印のように、液管５１内
の流路５１ａと、外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間の流
路、つまり、壁部側の流路５０ａ・５０ｂと底部側の流
路５０ｃのいずれの流路でも、上昇方向に流動し、容器
５０の上方側から第２管群５１Ｂと第３管群５１Ｃに向
かって流動するようにしている。
【００３２】また、第３管群５１Ｃでは、第１管群５１
Ａと第２管群５１Ｂとの箇所で既に熱エネルギーの大半
を失った後の加熱が行われることになるので、直径を細
くした液管５１Ｙにして稀液２ａの流動量を少なくする
とともに、液管５１Ｙに吸熱フィン５１Ｙ１を設けて吸
熱量を増加するようにしている。
Ａと第２管群５１Ｂとの箇所で既に熱エネルギーの大半
を失った後の加熱が行われることになるので、直径を細
くした液管５１Ｙにして稀液２ａの流動量を少なくする
とともに、液管５１Ｙに吸熱フィン５１Ｙ１を設けて吸
熱量を増加するようにしている。
【００３３】
【発明が解決しようとする課題】上記の第１従来技術に
よる高温再生器５の構成では、ノズル形バーナー６０、
つまり、先混合形ガスバーナーを用いているため、火炎
６２が集中して長い形状にならざるを得ないこと、ま
た、稀液２ａを流通する感情Ａの通る液管５１が火炎６
２に直接的に触れるように構成したのでは、火炎が冷却
されて未燃焼ガスが残留してしまうなどの理由によっ
て、全体形状を小型に構成することが困難である。
よる高温再生器５の構成では、ノズル形バーナー６０、
つまり、先混合形ガスバーナーを用いているため、火炎
６２が集中して長い形状にならざるを得ないこと、ま
た、稀液２ａを流通する感情Ａの通る液管５１が火炎６
２に直接的に触れるように構成したのでは、火炎が冷却
されて未燃焼ガスが残留してしまうなどの理由によっ
て、全体形状を小型に構成することが困難である。
【００３４】全体形状を小型に構成するために、上記の
第３従来技術のように、面状火炎形バーナー６０Ｘを設
けるとともに、面状火炎形バーナー６０Ｘの近傍に液管
５１を配列して構成したのみでは、内壁５０Ａと外壁５
０Ｂとの間の流路５０ａ・５０ｂにおける稀液２ａと液
管５１内の流路５１ａにおける稀液２ａとが同様の加熱
状態で加熱されるため、流路５０ａ・５０ｂ内の稀液２
ａと流路５１ａ内の稀液２ａとが、図８の〔Ｂ−Ｂ断
面〕における矢印方向のように、いずれも上昇方向に流
動するので、高温化による腐食事故が全体または局部的
に生ずるという不都合が生ずる。このため、こうした不
都合を無くして、稀液２ａの流れがバランスよく流動す
るように構成した小型安価な吸収式冷凍装置の提供が望
まれているという課題がある。
第３従来技術のように、面状火炎形バーナー６０Ｘを設
けるとともに、面状火炎形バーナー６０Ｘの近傍に液管
５１を配列して構成したのみでは、内壁５０Ａと外壁５
０Ｂとの間の流路５０ａ・５０ｂにおける稀液２ａと液
管５１内の流路５１ａにおける稀液２ａとが同様の加熱
状態で加熱されるため、流路５０ａ・５０ｂ内の稀液２
ａと流路５１ａ内の稀液２ａとが、図８の〔Ｂ−Ｂ断
面〕における矢印方向のように、いずれも上昇方向に流
動するので、高温化による腐食事故が全体または局部的
に生ずるという不都合が生ずる。このため、こうした不
都合を無くして、稀液２ａの流れがバランスよく流動す
るように構成した小型安価な吸収式冷凍装置の提供が望
まれているという課題がある。
【００３５】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記のよう
な吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水平面内におい
て行列状の配置にした加熱室を、面状火炎形バーナーの
燃焼面で加熱することにより上記の稀液から冷媒蒸気を
蒸発させるようようにした吸収式冷凍機において、上記
の加熱室の過熱を避けるために、水平面内における上記
の燃焼面の幅を上記の液管の行列状の配置幅よりも狭い
幅に形成する燃焼面形成手段を設ける第１の構成と、
な吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水平面内におい
て行列状の配置にした加熱室を、面状火炎形バーナーの
燃焼面で加熱することにより上記の稀液から冷媒蒸気を
蒸発させるようようにした吸収式冷凍機において、上記
の加熱室の過熱を避けるために、水平面内における上記
の燃焼面の幅を上記の液管の行列状の配置幅よりも狭い
幅に形成する燃焼面形成手段を設ける第１の構成と、
【００３６】この第１の構成における燃焼面形成手段に
代えて、上記の加熱室の過熱を避けるために、水平面内
における上記の燃焼面の火炎量を中央部分では大きく上
記の壁部側では小さくなる配置に形成する燃焼面形成手
段を設ける第２の構成と、
代えて、上記の加熱室の過熱を避けるために、水平面内
における上記の燃焼面の火炎量を中央部分では大きく上
記の壁部側では小さくなる配置に形成する燃焼面形成手
段を設ける第２の構成と、
【００３７】上記の第１の構成における燃焼面形成手段
に代えて、上記の加熱室の過熱を避けるために、水平面
内における上記の燃焼面の火炎量を中央部分で大きく中
央部分から上記の壁部側に至るに従って段階的に小さく
なる配置に形成する燃焼面形成手段を設ける第３の構成
と、
に代えて、上記の加熱室の過熱を避けるために、水平面
内における上記の燃焼面の火炎量を中央部分で大きく中
央部分から上記の壁部側に至るに従って段階的に小さく
なる配置に形成する燃焼面形成手段を設ける第３の構成
と、
【００３８】上記の第１の構成における燃焼面形成手段
に代えて、上記の加熱室の過熱を避けるために、水平面
内における上記の燃焼面の火炎量を中央部分では大きく
中央部分から上記の壁部側に至るに従って徐々に小さく
なる配置に形成する燃焼面形成手段を設ける第４の構成
と、
に代えて、上記の加熱室の過熱を避けるために、水平面
内における上記の燃焼面の火炎量を中央部分では大きく
中央部分から上記の壁部側に至るに従って徐々に小さく
なる配置に形成する燃焼面形成手段を設ける第４の構成
と、
【００３９】上記の第１の構成における燃焼面形成手段
に代えて、上記の加熱室の過熱を避けるために、垂直面
内における上記の燃焼面の火炎量を上方では大きく下方
では小さくなる配置に形成する燃焼面形成手段を設ける
第５の構成と、
に代えて、上記の加熱室の過熱を避けるために、垂直面
内における上記の燃焼面の火炎量を上方では大きく下方
では小さくなる配置に形成する燃焼面形成手段を設ける
第５の構成と、
【００４０】上記の第１の構成における燃焼面形成手段
に代えて、上記の加熱室の過熱を避けるために、垂直面
内における上記の燃焼面の火炎量を中央部分から上方で
は大きく中央部分から下方に至る従って段階的に小さく
なる配置に形成する燃焼面形成手段を設ける第６の構成
と、
に代えて、上記の加熱室の過熱を避けるために、垂直面
内における上記の燃焼面の火炎量を中央部分から上方で
は大きく中央部分から下方に至る従って段階的に小さく
なる配置に形成する燃焼面形成手段を設ける第６の構成
と、
【００４１】上記の第１の構成における燃焼面形成手段
に代えて、上記の加熱室の過熱を避けるために、垂直面
内における上記の燃焼面の火炎量を中央部分から上方で
は大きく中央部分から下方に至る従って徐々に小さくな
る配置に形成する燃焼面形成手段を設ける第７の構成と
により、上記の課題を解決したものである。
に代えて、上記の加熱室の過熱を避けるために、垂直面
内における上記の燃焼面の火炎量を中央部分から上方で
は大きく中央部分から下方に至る従って徐々に小さくな
る配置に形成する燃焼面形成手段を設ける第７の構成と
により、上記の課題を解決したものである。
【００４２】
【発明の実施の形態】この発明の実施の形態として、図
８のような構成の高温再生器５に対して、この発明を適
用した場合の実施例を説明する。
８のような構成の高温再生器５に対して、この発明を適
用した場合の実施例を説明する。
【００４３】
【実施例】以下、図１〜図４により実施例を説明する。
図１〜図４において、図５〜図８における符号と同一の
符号で示す部分は、図５〜図８で説明した同一符号の部
分と同一の機能をもつ部分である。また、図１〜図４に
おいて同一の符号で示す部分は、図１〜図４のいずれか
の図において説明した同一符号の部分と同一の機能をも
つ部分である。
図１〜図４において、図５〜図８における符号と同一の
符号で示す部分は、図５〜図８で説明した同一符号の部
分と同一の機能をもつ部分である。また、図１〜図４に
おいて同一の符号で示す部分は、図１〜図４のいずれか
の図において説明した同一符号の部分と同一の機能をも
つ部分である。
【００４４】〔面状火炎形バーナー構成の第１実施例〕
面状火炎形バーナー構成の第１実施例を図１によって説
明する。図１の構成において、図８の構成と異なる箇所
は、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２の幅６
０ＢＸを、液管５１の水平面内における行列状の配置幅
５１ＢＸよりも小さくすることにより、燃焼面６０Ｄ２
からの火炎が、両側の内壁５０Ｂを直接的に加熱しない
ように構成した箇所である。
面状火炎形バーナー構成の第１実施例を図１によって説
明する。図１の構成において、図８の構成と異なる箇所
は、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２の幅６
０ＢＸを、液管５１の水平面内における行列状の配置幅
５１ＢＸよりも小さくすることにより、燃焼面６０Ｄ２
からの火炎が、両側の内壁５０Ｂを直接的に加熱しない
ように構成した箇所である。
【００４５】この構成によれば、両側面側の内壁５０Ｂ
と外壁５０Ａとの間の流路５０ａ・５０ｂを流通する稀
液２ａが局部的に激しく加熱されることがないので、
〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向のように、第１管群５
１Ａにおける流路５１ａでは上昇方向に流動し、流路５
０ａ・５０ｂでは下降方向に流動するため、稀液２ａの
流れがバランスのよい流動を行い得るようになり、局部
的な高温化による腐食事故を防止できることになる。
と外壁５０Ａとの間の流路５０ａ・５０ｂを流通する稀
液２ａが局部的に激しく加熱されることがないので、
〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向のように、第１管群５
１Ａにおける流路５１ａでは上昇方向に流動し、流路５
０ａ・５０ｂでは下降方向に流動するため、稀液２ａの
流れがバランスのよい流動を行い得るようになり、局部
的な高温化による腐食事故を防止できることになる。
【００４６】〔面状火炎形バーナー構成の第２実施例〕
面状火炎形バーナー構成の第２実施例を図２によって説
明する。図２は、図８の〔ａ−ａ断面〕に相当する構成
部分、つまり、水平面内における構成部分であり、図８
の構成と異なる箇所は、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃
焼面６０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＹでは大きくし、
中央部分ＢＹから壁部側に至るに従って、つまり、内壁
５０Ｂに近付くに従って、段階的に小さくする配置に形
成したものである。
面状火炎形バーナー構成の第２実施例を図２によって説
明する。図２は、図８の〔ａ−ａ断面〕に相当する構成
部分、つまり、水平面内における構成部分であり、図８
の構成と異なる箇所は、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃
焼面６０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＹでは大きくし、
中央部分ＢＹから壁部側に至るに従って、つまり、内壁
５０Ｂに近付くに従って、段階的に小さくする配置に形
成したものである。
【００４７】具体的には、例えば、中央部分に位置する
多穴面状耐火ブロック部分６０Ｄａでは、図８における
導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数が多いか、また
は、導穴６０Ｄ１の直径が大きくて、燃焼面６０Ｄ２に
おける火炎量が大きいようにし、両側に位置する多穴面
状耐火ブロック部分６０Ｄｂでは、導穴６０Ｄ１の単位
面積当たりの配置数が少ないか、または、導穴６０Ｄ１
の直径が小さくて、燃焼面６０Ｄ２における火炎量が小
さいようにすることにより、火炎量に２段の段階的な変
化を持たせているが、導穴６０Ｄ１の配置密度の変化の
種類、または、導穴６０Ｄ１の直径の変化の種類を更に
多くすれば、更に多くの段階的な変化をもつ構成にする
ことができる。
多穴面状耐火ブロック部分６０Ｄａでは、図８における
導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数が多いか、また
は、導穴６０Ｄ１の直径が大きくて、燃焼面６０Ｄ２に
おける火炎量が大きいようにし、両側に位置する多穴面
状耐火ブロック部分６０Ｄｂでは、導穴６０Ｄ１の単位
面積当たりの配置数が少ないか、または、導穴６０Ｄ１
の直径が小さくて、燃焼面６０Ｄ２における火炎量が小
さいようにすることにより、火炎量に２段の段階的な変
化を持たせているが、導穴６０Ｄ１の配置密度の変化の
種類、または、導穴６０Ｄ１の直径の変化の種類を更に
多くすれば、更に多くの段階的な変化をもつ構成にする
ことができる。
【００４８】この構成によれば、両側面側の内壁５０Ｂ
に対する加熱量のみを少なくできるため、外壁５０Ａと
の間の流路５０ａ・５０ｂを流通する稀液２ａが局部的
に激しく加熱されることがないので、図１の〔Ｂ−Ｂ断
面〕における矢印方向と同様に、第１管群５１Ａにおけ
る流路５１ａでは上昇方向に流動し、流路５０ａ・５０
ｂでは下降方向に流動するため、稀液２ａの流れがバラ
ンスのよい流動を行い得るようになり、局部的な高温化
による腐食事故を防止できることになる。
に対する加熱量のみを少なくできるため、外壁５０Ａと
の間の流路５０ａ・５０ｂを流通する稀液２ａが局部的
に激しく加熱されることがないので、図１の〔Ｂ−Ｂ断
面〕における矢印方向と同様に、第１管群５１Ａにおけ
る流路５１ａでは上昇方向に流動し、流路５０ａ・５０
ｂでは下降方向に流動するため、稀液２ａの流れがバラ
ンスのよい流動を行い得るようになり、局部的な高温化
による腐食事故を防止できることになる。
【００４９】〔面状火炎形バーナー構成の第３実施例〕
面状火炎形バーナー構成の第３実施例を図２の第２実施
例を基準にして説明する。第３実施例では、図２の第２
実施例における導穴６０Ｄ１の配置密度の変化の種類、
または、導穴６０Ｄ１の直径の変化を、例えば、両側に
至るに従って、１つ毎に順次に小さくするように構成す
ることによって、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６
０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＹでは大きくし、中央部
分ＢＹから壁部側に至るに従って、つまり、内壁５０Ｂ
に近付くに従って、徐々に小さくする配置に形成したも
のである。
面状火炎形バーナー構成の第３実施例を図２の第２実施
例を基準にして説明する。第３実施例では、図２の第２
実施例における導穴６０Ｄ１の配置密度の変化の種類、
または、導穴６０Ｄ１の直径の変化を、例えば、両側に
至るに従って、１つ毎に順次に小さくするように構成す
ることによって、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６
０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＹでは大きくし、中央部
分ＢＹから壁部側に至るに従って、つまり、内壁５０Ｂ
に近付くに従って、徐々に小さくする配置に形成したも
のである。
【００５０】この構成によれば、第３実施例の場合と同
様に、両側面側の内壁５０Ｂに対する加熱量のみを少な
くできるため、外壁５０Ａとの間の流路５０ａ・５０ｂ
を流通する稀液２ａが局部的に激しく加熱されることが
ないので、図１の〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向と同
様に、第１管群５１Ａにおける流路５１ａでは上昇方向
に流動し、流路５０ａ・５０ｂでは下降方向に流動する
ため、稀液２ａの流れがバランスのよい流動を行い得る
ようになり、局部的な高温化による腐食事故を防止でき
ることになる。
様に、両側面側の内壁５０Ｂに対する加熱量のみを少な
くできるため、外壁５０Ａとの間の流路５０ａ・５０ｂ
を流通する稀液２ａが局部的に激しく加熱されることが
ないので、図１の〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向と同
様に、第１管群５１Ａにおける流路５１ａでは上昇方向
に流動し、流路５０ａ・５０ｂでは下降方向に流動する
ため、稀液２ａの流れがバランスのよい流動を行い得る
ようになり、局部的な高温化による腐食事故を防止でき
ることになる。
【００５１】〔面状火炎形バーナー構成の第４実施例〕
面状火炎形バーナー構成の第４実施例を図３によって説
明する。図３は、図８の〔正面縦断面〕に相当する構成
部分、つまり、垂直面内における構成部分であり、図８
の構成と異なる箇所は、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃
焼面６０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＺから上方では大
きくし、中央部分から下方に至るに従って、つまり、底
側の内壁５０Ｂに近付くに従って、段階的に小さく配置
に形成したものである。
面状火炎形バーナー構成の第４実施例を図３によって説
明する。図３は、図８の〔正面縦断面〕に相当する構成
部分、つまり、垂直面内における構成部分であり、図８
の構成と異なる箇所は、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃
焼面６０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＺから上方では大
きくし、中央部分から下方に至るに従って、つまり、底
側の内壁５０Ｂに近付くに従って、段階的に小さく配置
に形成したものである。
【００５２】具体的には、中央部分から上方に位置する
多穴面状耐火ブロック部分６０Ｄｃでは、図８における
導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数が多いか、また
は、導穴６０Ｄ１の直径が大きくて、燃焼面６０Ｄ２に
おける火炎量が大きいようにし、中央部分から下方側に
位置する多穴面状耐火ブロック部分６０Ｄｄでは、導穴
６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数が少ないか、また
は、導穴６０Ｄ１の直径が小さくて、燃焼面６０Ｄ２に
おける火炎量が小さいようにすることにより、火炎量に
２段の段階的な変化を持たせているが、導穴６０Ｄ１の
配置密度の変化の種類、または、導穴６０Ｄ１の直径の
変化の種類を更に多くすれば、更に多くの段階的な変化
をもつ構成にすることができる。
多穴面状耐火ブロック部分６０Ｄｃでは、図８における
導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数が多いか、また
は、導穴６０Ｄ１の直径が大きくて、燃焼面６０Ｄ２に
おける火炎量が大きいようにし、中央部分から下方側に
位置する多穴面状耐火ブロック部分６０Ｄｄでは、導穴
６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数が少ないか、また
は、導穴６０Ｄ１の直径が小さくて、燃焼面６０Ｄ２に
おける火炎量が小さいようにすることにより、火炎量に
２段の段階的な変化を持たせているが、導穴６０Ｄ１の
配置密度の変化の種類、または、導穴６０Ｄ１の直径の
変化の種類を更に多くすれば、更に多くの段階的な変化
をもつ構成にすることができる。
【００５３】この構成によれば、底面側の流路５０ｃに
対する加熱量のみを少なくできるため、外壁５０Ａとの
間の流路５０ｃを流通する稀液２ａが局部的に激しく加
熱されることがないので、底側の流路５０ｃの局部的な
沸騰による稀液２ａの流動阻害を無くして、バランスの
よい稀液２ａの流動を行わせ得るため、局部的な高温化
による腐食事故を防止することができる。
対する加熱量のみを少なくできるため、外壁５０Ａとの
間の流路５０ｃを流通する稀液２ａが局部的に激しく加
熱されることがないので、底側の流路５０ｃの局部的な
沸騰による稀液２ａの流動阻害を無くして、バランスの
よい稀液２ａの流動を行わせ得るため、局部的な高温化
による腐食事故を防止することができる。
【００５４】〔面状火炎形バーナー構成の第５実施例〕
面状火炎形バーナー構成の第５実施例は、第４実施例に
おける導穴６０Ｄ１の配置密度の変化の種類、または、
導穴６０Ｄ１の直径の変化を、例えば、中央部分から下
方に至るに従って、１つ毎に順次に小さくするように構
成することによって、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼
面６０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＺから下方に至るに
従って、つまり、底面側の内壁５０Ｂに近付くに従っ
て、徐々に小さく配置に形成したものである。
面状火炎形バーナー構成の第５実施例は、第４実施例に
おける導穴６０Ｄ１の配置密度の変化の種類、または、
導穴６０Ｄ１の直径の変化を、例えば、中央部分から下
方に至るに従って、１つ毎に順次に小さくするように構
成することによって、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼
面６０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＺから下方に至るに
従って、つまり、底面側の内壁５０Ｂに近付くに従っ
て、徐々に小さく配置に形成したものである。
【００５５】この構成によれば、第４実施例の場合と同
様に、底面側の流路５０ｃに対する加熱量のみを少なく
できるため、底側の流路５０ｃの局部的な沸騰による稀
液２ａの流動阻害を無くして、バランスのよい稀液２ａ
の流動を行わせ得るため、局部的な高温化による腐食事
故を防止することができる。
様に、底面側の流路５０ｃに対する加熱量のみを少なく
できるため、底側の流路５０ｃの局部的な沸騰による稀
液２ａの流動阻害を無くして、バランスのよい稀液２ａ
の流動を行わせ得るため、局部的な高温化による腐食事
故を防止することができる。
【００５６】〔吸収液流入路構成の実施例〕吸収液流入
路構成の実施例を図４によって説明する。図４におい
て、分流部分３Ａは管路３から流入する稀液２ａを、第
１管群５１Ａの各液管５１に直接的に流入するように方
向付けるためのものであり、内部に設けた仕切壁３Ｂに
は、第１管群５１Ａの各液管５１に対向する箇所に流入
穴３Ｂ１を配置してある。
路構成の実施例を図４によって説明する。図４におい
て、分流部分３Ａは管路３から流入する稀液２ａを、第
１管群５１Ａの各液管５１に直接的に流入するように方
向付けるためのものであり、内部に設けた仕切壁３Ｂに
は、第１管群５１Ａの各液管５１に対向する箇所に流入
穴３Ｂ１を配置してある。
【００５７】そして、管路３から流入してきた稀液２ａ
は、〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向のように、各流入
穴３Ｂ１によって矢印で示す方向に指向付けられるた
め、最初に液管５１内の流路５１ａを矢印のように上昇
した後に、外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間の流路５０ａ
・５０ｂを下降するように流動する。また、図１・図２
のように、両側面側の火炎量を小さくした構成の場合に
は、さらに、稀液２ａが外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間
の流路５０ａ・５０ｂを下降方向に流動するというバラ
ンスのよい稀液２ａの流動を得ることができるので、腐
食事故を防止できることになる。
は、〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向のように、各流入
穴３Ｂ１によって矢印で示す方向に指向付けられるた
め、最初に液管５１内の流路５１ａを矢印のように上昇
した後に、外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間の流路５０ａ
・５０ｂを下降するように流動する。また、図１・図２
のように、両側面側の火炎量を小さくした構成の場合に
は、さらに、稀液２ａが外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間
の流路５０ａ・５０ｂを下降方向に流動するというバラ
ンスのよい稀液２ａの流動を得ることができるので、腐
食事故を防止できることになる。
【００５８】〔実施例の構成の要約〕上記の実施例の構
成を要約すると、面状火炎形バーナー構成の第１実施例
の構成では、吸収液の稀液２ａを流通する垂直な液管５
１を水平面内において行列状の配置にした加熱室６３
を、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２で加熱
することにより上記の稀液２ａから冷媒蒸気７ｃを蒸発
させるようようにした吸収式冷凍機１００において、
成を要約すると、面状火炎形バーナー構成の第１実施例
の構成では、吸収液の稀液２ａを流通する垂直な液管５
１を水平面内において行列状の配置にした加熱室６３
を、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２で加熱
することにより上記の稀液２ａから冷媒蒸気７ｃを蒸発
させるようようにした吸収式冷凍機１００において、
【００５９】上記の加熱室６３の過熱を避けるために、
水平面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の幅６０ＢＸを
上記の液管５１の行列状の配置幅５１ＢＸよりも狭い幅
に形成する燃焼面形成手段を設ける第１の構成を構成し
ており、
水平面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の幅６０ＢＸを
上記の液管５１の行列状の配置幅５１ＢＸよりも狭い幅
に形成する燃焼面形成手段を設ける第１の構成を構成し
ており、
【００６０】面状火炎形バーナー構成の第１実施例と第
２実施例の構成では、上記の第１の構成における燃焼面
形成手段に代えて、上記の加熱室６３の過熱を避けるた
めに、例えば、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置
数、または、導穴６０Ｄ１の直径が大きを変えて配置す
ることにより、水平面内における上記の燃焼面６０Ｄ２
の火炎量を中央部分ＢＹでは上記の壁部側では小さくな
る配置に形成する燃焼面形成手段を設ける第２の構成を
構成しており、
２実施例の構成では、上記の第１の構成における燃焼面
形成手段に代えて、上記の加熱室６３の過熱を避けるた
めに、例えば、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置
数、または、導穴６０Ｄ１の直径が大きを変えて配置す
ることにより、水平面内における上記の燃焼面６０Ｄ２
の火炎量を中央部分ＢＹでは上記の壁部側では小さくな
る配置に形成する燃焼面形成手段を設ける第２の構成を
構成しており、
【００６１】面状火炎形バーナー構成の第１実施例の構
成では、上記の第１の構成における燃焼面形成手段に代
えて、上記の加熱室６３の過熱を避けるために、例え
ば、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数、または、
導穴６０Ｄ１の直径が大きを変えて配置することによ
り、水平面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を
中央部分ＢＹで大きく中央部分から上記の壁部側に至る
に従って段階的に小さくなる配置に形成する燃焼面形成
手段を設ける第３の構成を構成しており、
成では、上記の第１の構成における燃焼面形成手段に代
えて、上記の加熱室６３の過熱を避けるために、例え
ば、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数、または、
導穴６０Ｄ１の直径が大きを変えて配置することによ
り、水平面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を
中央部分ＢＹで大きく中央部分から上記の壁部側に至る
に従って段階的に小さくなる配置に形成する燃焼面形成
手段を設ける第３の構成を構成しており、
【００６２】面状火炎形バーナー構成の第２実施例の構
成では、上記の第１の構成における燃焼面形成手段に代
えて、上記の加熱室６３の過熱を避けるために、例え
ば、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数、または、
導穴６０Ｄ１の直径が大きを変えて配置することによ
り、水平面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を
中央部分ＢＹでは大きく中央部分から上記の壁部側に至
るに従って徐々に小さくなる配置に形成する燃焼面形成
手段を設ける第４の構成を構成しており、
成では、上記の第１の構成における燃焼面形成手段に代
えて、上記の加熱室６３の過熱を避けるために、例え
ば、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数、または、
導穴６０Ｄ１の直径が大きを変えて配置することによ
り、水平面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を
中央部分ＢＹでは大きく中央部分から上記の壁部側に至
るに従って徐々に小さくなる配置に形成する燃焼面形成
手段を設ける第４の構成を構成しており、
【００６３】面状火炎形バーナー構成の第３実施例と第
４実施例の構成では、上記の第１の構成における燃焼面
形成手段に代えて、上記の加熱室６３の過熱を避けるた
めに、例えば、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置
数、または、導穴６０Ｄ１の直径が大きを変えて配置す
ることにより、垂直面内における上記の燃焼面６０Ｄ２
の火炎量を上方では大きく下方では小さくなる配置に形
成する燃焼面形成手段を設ける第５の構成を構成してお
り、
４実施例の構成では、上記の第１の構成における燃焼面
形成手段に代えて、上記の加熱室６３の過熱を避けるた
めに、例えば、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置
数、または、導穴６０Ｄ１の直径が大きを変えて配置す
ることにより、垂直面内における上記の燃焼面６０Ｄ２
の火炎量を上方では大きく下方では小さくなる配置に形
成する燃焼面形成手段を設ける第５の構成を構成してお
り、
【００６４】面状火炎形バーナー構成の第３実施例の構
成では、上記の第１の構成における燃焼面形成手段に代
えて、上記の加熱室６３の過熱を避けるために、例え
ば、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数、または、
導穴６０Ｄ１の直径が大きを変えて配置することによ
り、垂直面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を
中央部分ＢＺから上方では大きく中央部分から下方に至
る従って段階的に小さくなる配置に形成する燃焼面形成
手段を設ける第６の構成を構成しており、
成では、上記の第１の構成における燃焼面形成手段に代
えて、上記の加熱室６３の過熱を避けるために、例え
ば、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数、または、
導穴６０Ｄ１の直径が大きを変えて配置することによ
り、垂直面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を
中央部分ＢＺから上方では大きく中央部分から下方に至
る従って段階的に小さくなる配置に形成する燃焼面形成
手段を設ける第６の構成を構成しており、
【００６５】面状火炎形バーナー構成の第４実施例の構
成では、上記の第１の構成における燃焼面形成手段に代
えて、上記の加熱室６３の過熱を避けるために、例え
ば、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数、または、
導穴６０Ｄ１の直径が大きを変えて配置することによ
り、垂直面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を
中央部分ＢＺから上方では大きく中央部分から下方に至
る従って徐々に小さくなる配置に形成する燃焼面形成手
段を設ける第７の構成を構成していることになるもので
ある。
成では、上記の第１の構成における燃焼面形成手段に代
えて、上記の加熱室６３の過熱を避けるために、例え
ば、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数、または、
導穴６０Ｄ１の直径が大きを変えて配置することによ
り、垂直面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を
中央部分ＢＺから上方では大きく中央部分から下方に至
る従って徐々に小さくなる配置に形成する燃焼面形成手
段を設ける第７の構成を構成していることになるもので
ある。
【００６６】〔変形実施〕この発明は次のように変形し
て実施することを含むものである。
て実施することを含むものである。
【００６７】（１）冷媒蒸気７ａを流出する管路２１の
下側に、図６の場合と同様の迂回板５４を設けて構成す
る。
下側に、図６の場合と同様の迂回板５４を設けて構成す
る。
【００６８】
【発明の効果】この発明によれば、以上のように、吸収
液の稀液から冷媒蒸気を蒸発させるための高温再生器の
加熱室を面状火炎形バーナーで加熱するとともに、面状
火炎形バーナーの燃焼面における火炎の配置を、加熱室
の両側面側と底面側の壁部側では小さくしたり、水平面
内の中央部分と垂直面内の上方部分では大きくしたりし
ているため、加熱室を流通する稀液を局部的に激しく加
熱させることがないように、バランスのよい稀液の流動
を行わせることができるので、内壁の局部的な高温化に
よる腐食事故を防止することができる。
液の稀液から冷媒蒸気を蒸発させるための高温再生器の
加熱室を面状火炎形バーナーで加熱するとともに、面状
火炎形バーナーの燃焼面における火炎の配置を、加熱室
の両側面側と底面側の壁部側では小さくしたり、水平面
内の中央部分と垂直面内の上方部分では大きくしたりし
ているため、加熱室を流通する稀液を局部的に激しく加
熱させることがないように、バランスのよい稀液の流動
を行わせることができるので、内壁の局部的な高温化に
よる腐食事故を防止することができる。
【００６９】また、面状火炎形バーナーを加熱室内に配
置した稀液を流通して加熱するための液管にごく接近し
て配置することができるため、稀液の加熱を効率良く行
えるとともに、高温再生器を小型にして、小型安価な吸
収式冷凍装置を提供し得るなどの特長がある。
置した稀液を流通して加熱するための液管にごく接近し
て配置することができるため、稀液の加熱を効率良く行
えるとともに、高温再生器を小型にして、小型安価な吸
収式冷凍装置を提供し得るなどの特長がある。
図面中、図１〜図４はこの発明の実施例を、また、図５
〜図８は従来技術を示し、各図の内容は次のとおりであ
る。
〜図８は従来技術を示し、各図の内容は次のとおりであ
る。
【図１】要部構成正面縦断面・平面横断面・側面縦断面
図
図
【図２】要部構成平面横断面図
【図３】要部構成正面縦断面図
【図４】要部構成正面縦断面・側面縦断面図
【図５】全体ブロック構成図
【図６】要部構成正面縦断面・平面横断面・側面縦断面
図
図
【図７】要部構成正面縦断面図
【図８】要部構成正面縦断面・平面横断面・側面縦断面
図
図
１ 吸収器 １Ａ 散布器 １Ｂ 冷却管 ２ａ 稀液 ２ｂ 中間液 ２ｃ 濃度 ３ 管路 ３Ａ 分流分流 ３Ｂ 仕切壁 ３Ｂ１ 流入穴 ５ 高温再生器 ６ 加熱器 ６Ａ 加熱調整器 ７ａ 冷媒蒸気 ７ｂ 冷媒蒸気 ７ｃ 冷媒蒸気 ８ 管路 ９ 熱交換器 １０ 管路 １１ 低温再生器 １１Ａ 放熱管 １１Ｂ 通路 １２ 管路 １３ 熱交換器 １４ 管路 ２１ 管路 ２２ 管路 ２３ 凝縮器 ２３Ａ 冷却管 ２４ａ 冷媒液 ２４ｂ 冷媒液 ２５ 管路 ２６ 蒸発器 ２６Ａ 散布器 ２６Ｂ 冷却管 ２８ 管路 ３１ 管路 ３２ａ 冷却用水 ３２ｂ 冷却用水／戻水 ３３ 管路 ３４ 管路 ３５ａ 冷温水／戻水 ３５ｂ 冷温水 ３６ 管路 ３７ 管路 ４１ 管路 ４５ 管路 ５０ 容器 ５０Ａ 外壁 ５０Ｂ 内壁 ５０Ｃ 間仕切 ５０ａ 流路 ５０ｂ 流路 ５０ｃ 流路 ５１ 液管 ５１Ａ 第１管群 ５１Ｂ 第２管群 ５１ＢＸ 配置幅 ５１Ｃ 第３管群 ５１Ｘ１ 吸熱フィン ５１Ｙ 液管 ５１Ｙ１ 吸熱フィン ５１ａ 流路 ５２ 流入管 ５４ 迂回板 ６０ ノズル形バーナー ６０Ａ 燃料ガス ６０Ｂ 空気 ６０ＢＸ 燃焼面幅 ６０Ｃ 混合室 ６０Ｄ 多穴面状耐火ブロック ６０Ｄ１ 導穴 ６０Ｄ２ 燃焼面 ６０Ｄａ 多穴面状耐火ブロック部分 ６０Ｄｂ 多穴面状耐火ブロック部分 ６０Ｄｃ 多穴面状耐火ブロック部分 ６０Ｄｄ 多穴面状耐火ブロック部分 ６０Ｘ 面状火炎形バーナー ６１ ノズル ６２ 火炎 ６３ 加熱室 ６４ 排出路 ７０ 制御部 １００ 吸収式冷凍機 ＢＹ 中央部分 ＢＺ 中央部分 Ｐ１ ポンプ Ｐ２ ポンプ Ｖ１ 開閉弁 Ｖ２ 開閉弁
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 浅川 正俊 東京都豊島区南大塚１−５−５ (72)発明者 有馬 秀俊 大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三 洋電機株式会社内 (72)発明者 久保田 伯一 大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三 洋電機株式会社内
Claims (7)
- 【請求項１】 吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水
平面内において行列状の配置にした加熱室を、面状火炎
形バーナーの燃焼面で加熱することにより前記稀液から
冷媒蒸気を蒸発させるようようにした吸収式冷凍機であ
って、 前記加熱室の過熱を避けるために、水平面内における前
記燃焼面の幅を前記液管の行列状の配置幅よりも狭い幅
に形成する燃焼面形成手段を具備することを特徴とする
吸収式冷凍機。 - 【請求項２】 吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水
平面内において行列状の配置にした加熱室を、面状火炎
形バーナーの燃焼面で加熱することにより前記稀液から
冷媒蒸気を蒸発させるようようにした吸収式冷凍機であ
って、 前記加熱室の過熱を避けるために、水平面内における前
記燃焼面の火炎量を中央部分では大きく前記壁部側では
小さくなる配置に形成する燃焼面形成手段を具備するこ
とを特徴とする吸収式冷凍機。 - 【請求項３】 吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水
平面内において行列状の配置にした加熱室を、面状火炎
形バーナーの燃焼面で加熱することにより前記稀液から
冷媒蒸気を蒸発させるようようにした吸収式冷凍機であ
って、 前記加熱室の過熱を避けるために、水平面内における前
記燃焼面の火炎量を中央部分では大きく中央部分から前
記壁部側に至るに従って段階的に小さくなる配置に形成
する燃焼面形成手段を具備することを特徴とする吸収式
冷凍機。 - 【請求項４】 吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水
平面内において行列状の配置にした加熱室を、面状火炎
形バーナーの燃焼面で加熱することにより前記稀液から
冷媒蒸気を蒸発させるようようにした吸収式冷凍機であ
って、 前記加熱室の過熱を避けるために、水平面内における前
記燃焼面の火炎量を中央部分では大きく中央部分から前
記壁部側に至るに従って徐々に小さくなる配置に形成す
る燃焼面形成手段を具備することを特徴とする吸収式冷
凍機。 - 【請求項５】 吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水
平面内において行列状の配置にした加熱室を、面状火炎
形バーナーの燃焼面で加熱することにより前記稀液から
冷媒蒸気を蒸発させるようようにした吸収式冷凍機であ
って、 前記加熱室の過熱を避けるために、垂直面内における前
記燃焼面の火炎量を上方では大きく下方では小さくなる
配置に形成する燃焼面形成手段を具備することを特徴と
する吸収式冷凍機。 - 【請求項６】 吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水
平面内において行列状の配置にした加熱室を、面状火炎
形バーナーの燃焼面で加熱することにより前記稀液から
冷媒蒸気を蒸発させるようようにした吸収式冷凍機であ
って、 前記加熱室の過熱を避けるために、垂直面内における前
記燃焼面の火炎量を中央部分から上方では大きく中央部
分から下方に至る従って段階的に小さくなる配置に形成
する燃焼面形成手段を具備することを特徴とする吸収式
冷凍機。 - 【請求項７】 吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水
平面内において行列状の配置にした加熱室を、面状火炎
形バーナーの燃焼面で加熱することにより前記稀液から
冷媒蒸気を蒸発させるようようにした吸収式冷凍機であ
って、 前記加熱室の過熱を避けるために、垂直面内における前
記燃焼面の火炎量を中央部分から上方では大きく中央部
分から下方に至る従って徐々に小さくなる配置に形成す
る燃焼面形成手段を具備することを特徴とする吸収式冷
凍機。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10969296A JP3865325B2 (ja) | 1996-04-30 | 1996-04-30 | 吸収式冷凍機 |
| US08/846,212 US5832742A (en) | 1996-04-30 | 1997-04-28 | Absorption type refrigerator |
| KR1019970016244A KR100458891B1 (ko) | 1996-04-30 | 1997-04-29 | 흡수식냉동기 |
| CN971135541A CN1218151C (zh) | 1996-04-30 | 1997-04-30 | 吸收式制冷机 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10969296A JP3865325B2 (ja) | 1996-04-30 | 1996-04-30 | 吸収式冷凍機 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09296968A true JPH09296968A (ja) | 1997-11-18 |
| JP3865325B2 JP3865325B2 (ja) | 2007-01-10 |
Family
ID=14516784
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10969296A Expired - Fee Related JP3865325B2 (ja) | 1996-04-30 | 1996-04-30 | 吸収式冷凍機 |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5832742A (ja) |
| JP (1) | JP3865325B2 (ja) |
| KR (1) | KR100458891B1 (ja) |
| CN (1) | CN1218151C (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012237464A (ja) * | 2011-05-10 | 2012-12-06 | Kawasaki Thermal Engineering Co Ltd | 吸収式冷凍機 |
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|---|---|---|---|---|
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| GB9910758D0 (en) * | 1999-05-11 | 1999-07-07 | British Gas Plc | An adsorption chiller |
| GB9918581D0 (en) * | 1999-08-06 | 1999-10-06 | British Gas Plc | A generator for an absorption chiller |
| JP2002295917A (ja) * | 2001-03-28 | 2002-10-09 | Sanyo Electric Co Ltd | 吸収式冷凍機の制御方法 |
| US6601405B2 (en) | 2001-10-22 | 2003-08-05 | American Standard Inc. | Single-pass, direct-fired generator for an absorption chiller |
| KR100678313B1 (ko) * | 2005-12-14 | 2007-02-02 | 엘에스전선 주식회사 | 흡수식 냉온수기용 고온 재생기 |
| KR101797706B1 (ko) | 2015-07-31 | 2017-11-16 | 김찬오 | 휴대 및 보관이 간편한 접이식 히터기 |
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| KR101797705B1 (ko) | 2015-07-31 | 2017-12-12 | 김찬오 | 휴대 및 보관이 간편한 접이식 히터기 |
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|---|---|---|---|---|
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| JP2664010B2 (ja) * | 1992-12-14 | 1997-10-15 | リンナイ株式会社 | 燃焼プレート |
| JP3195100B2 (ja) * | 1993-01-26 | 2001-08-06 | 株式会社日立製作所 | 吸収式冷温水機の高温再生器及び吸収式冷温水機 |
-
1996
- 1996-04-30 JP JP10969296A patent/JP3865325B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1997
- 1997-04-28 US US08/846,212 patent/US5832742A/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-04-29 KR KR1019970016244A patent/KR100458891B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-04-30 CN CN971135541A patent/CN1218151C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012237464A (ja) * | 2011-05-10 | 2012-12-06 | Kawasaki Thermal Engineering Co Ltd | 吸収式冷凍機 |
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|---|---|
| US5832742A (en) | 1998-11-10 |
| CN1218151C (zh) | 2005-09-07 |
| KR100458891B1 (ko) | 2005-04-08 |
| CN1171526A (zh) | 1998-01-28 |
| JP3865325B2 (ja) | 2007-01-10 |
| KR970070852A (ko) | 1997-11-07 |
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