JP3865325B2 - 吸収式冷凍機 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、高温再生器の加熱効果を向上するようにした吸収式冷凍機機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
吸収式冷凍機としては、吸収剤を臭化リチウム、冷媒を水として混合した臭化リチウム水溶液などの吸収液を用いた図５のような吸収冷凍機１００が周知である。
【０００３】
図５において、太い実線部分は冷媒液・吸収液・冷却用水などの液体管路、二重線部分は冷媒蒸気の蒸気管路であり、まず、吸収液の循環系を、吸収器１の底部に溜っている低濃度の吸収液、つまり、稀液２ａを起点として説明する。
【０００４】
稀液２ａは、ポンプＰ１により、管路３を経て、高温再生器５に入る。高温再生器５は、下方からバーナーなどの加熱器６で加熱しているので、稀液２ａに中に含まれている冷媒が蒸発して、高温になった中濃度の吸収液、つまり、中間液２ｂと、冷媒蒸気７ａとに分離する。
【０００５】
高温の中間液２ｂは、管路８を経て、高温側の熱交換器９に入る。熱交換器９で、高温の中間液２ｂは、管路３を通る稀液２ａに熱を与えて放熱し、温度が低下した後、管路１０を経て、低温再生器１１に入る。
【０００６】
低温再生器１１では、管路２１を経て、中間液２ｂを加熱する低温再生器１１内の放熱管１１Ａに冷媒蒸気７ａを送り込んで加熱しているので、中間液２ｂの中に含まれている冷媒が蒸発して、高温になった高濃度の吸収液、つまり、濃液２ｃと、冷媒蒸気７ｂとに分離する。
【０００７】
高温の濃液２ｃは、管路１２を経て、低温側の熱交換器１３に入る。熱交換器１３で、高温の濃液２ｃは、管路３を通る稀液２ａに熱を与えて放熱し、中温になった後、管路１４を経て、吸収器１内の散布器１Ａに入り、散布器１Ａの多数の穴から散布する。
【０００８】
散布した濃液２ｃは、冷却管１Ｂの外側を流下する際に、隣接する蒸発器２６から入ってくる冷媒蒸気７ｃを吸収して稀薄化するときに、吸収器１内の冷却管１Ｂを流通する冷却用水３２ａによって冷却されて、低温の稀液２ａに戻り、吸収液の一巡が終えるという吸収液循環を繰り返すものである。
【０００９】
次に、冷媒の循環系を、吸収器１に入った冷媒蒸気７Ｃを起点にして説明する。冷媒蒸気７ｃは、上記の吸収液循環系で説明したように、吸収器１内の散布器１Ａから分散した濃液２ｃに吸収されて、稀液２ａの中に入り、高温再生器５で冷媒蒸気７ａになる。
【００１０】
冷媒蒸気７ａは、管路２１を経て、低温再生器１１の放熱管１１Ａに入り、中間液２ｂに熱を与えて放熱し、凝縮して冷媒液２４ａになった後、管路２２を経て、凝縮器２５の底部に入る。
【００１１】
凝縮器２３は、隣接する低温再生器１１との間の多数の通路１１Ｂを経て入ってくる冷媒蒸気７ｂを、凝縮器２３内の冷却管２３Ａを通る冷却用水３２ａで冷却し、冷媒蒸気７ｂを凝縮して低温の冷媒液２４ａにする。冷媒液２４ａは、管路２５を経て、蒸発器２６に入り、蒸発器２６の低部に溜まって冷媒液２４ｂになる。
【００１２】
ポンプＰ２は、冷媒液２４ｂを、管路２８を経て、散布器２６Ａに送り、散布器２６Ａの多数の穴から散布することを繰り返す。散布した冷媒液２４ｂは、蒸発器２６内の熱交管２６Ｂを通る被熱操作流体、つまり、冷温水／戻水３５ａを冷却する。この冷却の際に、冷媒液２４ｂは、冷温水／戻水３５ａから熱を吸収して蒸発し、冷媒蒸気７ｃになった後、隣接する吸収器１との間の多数の通路２６Ｃを経て、吸収器１に戻り、冷媒の一巡が終えるという冷媒循環を繰り返すものである。
【００１３】
以上のよう運転により、高温再生器５と低温再生器１１との二重の再生動作によって、吸収液と冷媒、つまり、熱操作流体を循環しながら蒸発器２６内の熱交管２６Ｂ、つまり、熱交換用配管によって、管路３６から与えられる被熱操作流体、つまり、冷温水／戻水３５ａを冷却し、管路３７から冷温水３５ｂを室内冷房機器などの冷却対象機器などの冷却負荷に冷却用被熱操作流体として与える二重効用の冷却を行っており、主として、冷房用に用いている。
【００１４】
そして、冷却用水３２ａが各目的箇所を冷却して加温された冷却用水／戻水３２ｂは管路３４を経て、放熱装置、例えば、空冷による冷却塔または空冷熱交換器などに送られ、放熱して低温の冷却用水３２ａに戻され。
【００１５】
吸収式冷凍機１００は、以上のように、二重効用の冷却を行うように構成されているものであるが、図５に点線で示したように、高温再生器５で蒸発した冷媒蒸気７ａと高温熱交換器９に入れるべき高温の中間液２ｂを蒸発器２６に与える管路４１に設けた開閉弁Ｖ１を開いて、直接、蒸発器２６に戻すとともに、蒸発器２６の下部に溜まっている冷媒液２４ｂを、管路２８と管路４との間を側路する管路４３に設けた開閉弁Ｖ２を開いて冷媒液２４ｂを吸収液２ａに混入するように切換えることにより、低温再生器１１を用いずに、高温再生器５のみの運転によって、吸収液循環と冷媒循環とを行いながら蒸発器２６内の熱交管２６Ｂ、つまり、熱交換用配管によって、管路３６から与えられる被熱操作流体、つまり、冷温水／戻水３５ａを加温し、冷水に代えて温水を供給にするようした構成を付加することにより、冷却負荷２１０を加温負荷に変更し、主として暖房用に用いている。
【００１６】
さらに、上記の二重効用の冷却を行うようにした構成において、冷媒蒸気７ｂの管路２１の途中に熱交換器８１を設け、加温負荷を加温して戻された温水／戻水８２ａを冷媒蒸気７ｂとの熱交換により加温して温水８２ｂとして供給することにより、管路３７の冷温水３２ｂは冷却負荷に冷却熱源として供給する動作を行わせた状態で、この動作と同時に、温水５２ｂを加温負荷に加温熱源として供給する動作を行わせるようにした冷水温水併給型のものがある。
【００１７】
そして、吸収式冷凍機１００の制御部７０は、所要の各部の状態を検出して得られる各検出信号と、運転条件などを入力する操作部（図示せず）から与えられる各操作信号とにもとづいて、所要の制御処理を行い、所要の各制御対象に各制御信号を与えることにより、目的とする運転を行うように構成されている。
【００１８】
また、こうした吸収式冷凍機１００において、高温再生器５の部分の構成として、図６のような液管型ボイラによる構成（以下、第１従来技術という）が特開昭６３−２９４４６７・特開平６−２２１７１８によって開示されている。
【００１９】
図６において、太線で示す箇所は、構成部材の肉厚部分であって、一般に、金属材料、例えば、ステンレス鋼材の板または管によって構成されている部分であり、斜線のハッチングを施した箇所は稀液２ａを収容している部分である。
【００２０】
そして、加熱器６を相当するノズル形バーナー６０、つまり、先混合形ガスバーナーは、燃料ガス６０Ａと空気６０Ｂとを混合した混合ガスをノズル６１の先端側で燃焼させるものであり、この燃焼による火炎６２にもとづく熱エネルギーを、加熱室６３を囲む容器５０の内壁５０Ｂと加熱室６３に設けた垂直な液管５１とに与えた後に排熱ガスとして排出路６４から排出する。
【００２１】
稀液２ａは、流入管５２から加熱室６３を囲む容器５０の内部に流入し、容器５０の外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間の隙間と、〔ａ−ａ断面〕のように、千鳥掛けの行列状に配置した各液管５１の内部とに貯留され、火炎６２にもとづく加熱エネルギーを受けて冷媒蒸気７ａを蒸発させて容器５０の上方の空間部分に貯留しながら管路２１から流出するとともに、冷媒蒸気７ａを蒸発させて濃度の高くなった中間液２ｂを管路８に流出する。なお、蒸発したての冷媒蒸気７ａには、飛沫状の吸収液成分が含まれているので、迂回板５４で流出経路を迂回させることによって、冷媒蒸気７ａのみを管路２１に流出できるようにしている。
【００２２】
なお、特開昭６３−２９４４６７の構成では、加熱室６３の構成が折り返し状の経路に形成され、液管５１を折り返した側の経路に配置するとともに、経路の後方に位置する液管５１には吸熱を向上させるためのひれ状体、つまり、吸熱フィン５１Ｘ１を設ける構成を開示している。
【００２３】
また、特開平６−２２１７１８の構成では、液管５１を加熱室６３の加熱経路に沿って長くした偏平状の液管にして形成するとともに、偏平状の液管５１の後方側に吸熱フィンを設ける構成を開示している。
【００２４】
加熱器６に利用できる元混合形ガスバーナーの一種として、図７の構成（以下、第２従来技術という）が日本機械学会昭和３５年６月発行「機械工学便覧」第１２編・第４０図などによって開示されている。
【００２５】
図７において、太線で示す箇所は、構成部材の肉厚部分であって、一般に、金属材料、例えば、ステンレス鋼材の板などによって構成されている部分であり、交差線のハッチングを施した箇所は多穴面状耐火ブロック６０Ｄの断面部分である。
【００２６】
そして、燃料ガス６０Ａは、混合室６０Ｃで、燃焼に必要な酸素量を含む量の空気６０Ｂと混合されて混合ガスになった後に、多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１を通った外側の燃焼面６０Ｄ２で多数の面状の火炎になって燃焼するように仕組まれており、火炎が平面状に分布したバーナー（この発明において、面状火炎形バーナーという）６０Ｘを形成している。
【００２７】
多穴面状耐火ブロック６０Ｄは、厚板状の耐火材料、例えば、チタン合金などに図のような多数の微細な導穴６０Ｄ１を設けたものを主体として形成したものである。
【００２８】
そして、図８のように、上記の第１従来技術におけるノズル形バーナー６０、つまり、先混合形ガスバーナーの部分に代えて、上記の第２従来技術による面状火炎形バーナー６０Ｘを設けた高温再生器５の構成（以下、第３従来技術という）が提案されている。
【００２９】
図８において、加熱器６に相当する面状火炎形バーナー６０Ｘは、例えば、図７と同様の構成をもつものであるが、多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１の部分を簡略して図示したものである。
【００３０】
各液管５１の配置は、燃焼面６０Ｄ２に最も近い部分に配置した液管５１の一群を第１管群５１Ａとし、燃焼面６０Ｄ２から最も遠い部分に配置した液管５１の一群を第３管群５１Ｃとし、これらの中間に配置した液管５１の一群を第２管群５１Ｂとしている。
【００３１】
そして、間仕切５０Ｃは、第１管群５１Ａと第２管群５１Ｂとの区分箇所に位置で、容器５０の底側の外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間を仕切る間仕切であり、ポンプＰ１によって送り込まれた稀液２ａが、燃焼面６０Ｄ２による加熱によって、第１管群５１Ａの部分では、〔Ｂ−Ｂ断面〕に示す矢印のように、液管５１内の流路５１ａと、外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間の流路、つまり、壁部側の流路５０ａ・５０ｂと底部側の流路５０ｃのいずれの流路でも、上昇方向に流動し、容器５０の上方側から第２管群５１Ｂと第３管群５１Ｃに向かって流動するようにしている。
【００３２】
また、第３管群５１Ｃでは、第１管群５１Ａと第２管群５１Ｂとの箇所で既に熱エネルギーの大半を失った後の加熱が行われることになるので、直径を細くした液管５１Ｙにして稀液２ａの流動量を少なくするとともに、液管５１Ｙに吸熱フィン５１Ｙ１を設けて吸熱量を増加するようにしている。
【００３３】
【発明が解決しようとする課題】
上記の第１従来技術による高温再生器５の構成では、ノズル形バーナー６０、つまり、先混合形ガスバーナーを用いているため、火炎６２が集中して長い形状にならざるを得ないこと、また、稀液２ａを流通する感情Ａの通る液管５１が火炎６２に直接的に触れるように構成したのでは、火炎が冷却されて未燃焼ガスが残留してしまうなどの理由によって、全体形状を小型に構成することが困難である。
【００３４】
全体形状を小型に構成するために、上記の第３従来技術のように、面状火炎形バーナー６０Ｘを設けるとともに、面状火炎形バーナー６０Ｘの近傍に液管５１を配列して構成したのみでは、内壁５０Ａと外壁５０Ｂとの間の流路５０ａ・５０ｂにおける稀液２ａと液管５１内の流路５１ａにおける稀液２ａとが同様の加熱状態で加熱されるため、流路５０ａ・５０ｂ内の稀液２ａと流路５１ａ内の稀液２ａとが、図８の〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向のように、いずれも上昇方向に流動するので、高温化による腐食事故が全体または局部的に生ずるという不都合が生ずる。
このため、こうした不都合を無くして、稀液２ａの流れがバランスよく流動するように構成した小型安価な吸収式冷凍装置の提供が望まれているという課題がある。
【００３５】
【課題を解決するための手段】
この発明は、上記のような
吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水平面内において行列状の配置にした加熱室を、面状火炎形バーナーの燃焼面で加熱することにより上記の稀液から冷媒蒸気を蒸発させるようにした吸収式冷凍機において、
上記の希液をバランスよく流動させるために、上記の燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、上記の水平面内において、上記の多穴面状耐火ブロックの中央部側では単位面積当りの配置数を多く、上記の加熱室の壁部側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の中央部側に設ける上記の導穴の直径を大きく、上記の壁部側に設ける上記の導穴の直径を小さくすることにより、上記の水平面内における上記の燃焼面の火炎量を上記の中央部側では大きく上記の壁部側では小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第１の構成と、
【００３６】
この第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液をバランスよく流動させるために、上記の燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、上記の水平面内において、上記の多穴面状耐火ブロックの中央部側では単位面積当りの配置数を多く、上記の加熱室の壁部側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の中央部側に設ける上記の導穴の直径を大きく、上記の壁部側に設ける上記の導穴の直径を小さくすることにより、上記の水平面内における上記の燃焼面の火炎量を上記の中央部側から上記の壁部側に至るに従って段階的に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第２の構成と、
【００３７】
上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液をバランスよく流動させるために、上記の燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、上記の水平面内において、上記の多穴面状耐火ブロックの中央部側では単位面積当りの配置数を多く、上記の加熱室の壁部側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の中央部側に設ける上記の導穴の直径を大きく、上記の壁部側に設ける上記の導穴の直径を小さくすることにより、上記の水平面内における上記の燃焼面の火炎量を上記の中央部側から上記の壁部側に至るに従って徐々に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第３の構成と、
【００３８】
上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液をバランスよく流動させるために、上記の燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、垂直面内において、上記の多穴面状耐火ブロックの上方側では単位面積当りの配置数を多く、上記の多穴面状耐火ブロックの下方側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の上方側に設ける上記の導穴の直径を大きく、上記の下方側に設ける上記の導穴の直径を小さくすることにより、上記の垂直面内における上記の燃焼面の火炎量を上記の多穴面状耐火ブロックの中央部分から上方側では大きく上記の中央部分から下方側では小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第４の構成と、
【００３９】
上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液をバランスよく流動させるために、上記の燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、垂直面内において、上記の多穴面状耐火ブロックの上方側では単位面積当りの配置数を多く、上記の多穴面状耐火ブロックの下方側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の上方側に設ける上記の導穴の直径を大きく、上記の下方側に設ける上記の導穴の直径を小さくすることにより、上記の垂直面内における上記の燃焼面の火炎量を上記の多穴面状耐火ブロックの中央部分から上方側では大きく上記の中央部分から下方側に至るに従って段階的に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第５の構成と、
【００４０】
上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液をバランスよく流動させるために、上記の燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、垂直面内において、上記の多穴面状耐火ブロックの上方側では単位面積当りの配置数を多く、上記の多穴面状耐火ブロックの下方側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の上方側に設ける上記の導穴の直径を大きく、上記の下方側に設ける上記の導穴の直径を小さくすることにより、上記の垂直面内における上記の燃焼面の火炎量を上記の多穴面状耐火ブロックの中央部分から上方側では大きく上記の中央部分から下方側に至るに従って徐々に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第６の構成と、
【００４１】
上記の第１の構成ないし第６の構成における吸収式冷凍機のいずれかにおいて、
前記稀液を流入する部分に、前記所定の複数の液管に跨る仕切壁を設けるとともに、前記仕切壁の前記各液管に対応する箇所に流入穴をそれぞれ設けることにより、前記稀液を前記各液管に直接的に流入するように方向付ける流入方向付手段
を設ける構成とにより、上記の課題を解決したものである。
【００４２】
【発明の実施の形態】
この発明の実施の形態として、図８のような構成の高温再生器５に対して、この発明を適用した場合の実施例を説明する。
【００４３】
【実施例】
以下、図１〜図４により実施例および参考例を説明する。図１〜図４において、図５〜図８における符号と同一の符号で示す部分は、図５〜図８で説明した同一符号の部分と同一の機能をもつ部分である。また、図１〜図４において同一の符号で示す部分は、図１〜図４のいずれかの図において説明した同一符号の部分と同一の機能をもつ部分である。
【００４４】
〔面状火炎形バーナー構成の参考例〕
面状火炎形バーナー構成の参考例を図１によって説明する。図１の構成において、図８の構成と異なる箇所は、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２の幅６０ＢＸを、液管５１の水平面内における行列状の配置幅５１ＢＸよりも小さくすることにより、燃焼面６０Ｄ２からの火炎が、両側の内壁５０Ｂを直接的に加熱しないように構成した箇所である。
【００４５】
この構成によれば、両側面側の内壁５０Ｂと外壁５０Ａとの間の流路５０ａ・５０ｂを流通する稀液２ａが局部的に激しく加熱されることがないので、〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向のように、第１管群５１Ａにおける流路５１ａでは上昇方向に流動し、流路５０ａ・５０ｂでは下降方向に流動するため、稀液２ａの流れがバランスのよい流動を行い得るようになり、局部的な高温化による腐食事故を防止できることになる。
【００４６】
〔面状火炎形バーナー構成の第１実施例〕
面状火炎形バーナー構成の第１実施例を図２によって説明する。図２は、図８の〔ａ−ａ断面〕に相当する構成部分、つまり、水平面内における構成部分であり、図８の構成と異なる箇所は、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＹでは大きくし、中央部分ＢＹから壁部側に至るに従って、つまり、内壁５０Ｂに近付くに従って、段階的に小さくする配置に形成したものである。
【００４７】
具体的には、例えば、中央部分に位置する多穴面状耐火ブロック部分６０Ｄａでは、図８における導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数が多いか、または、導穴６０Ｄ１の直径が大きくて、燃焼面６０Ｄ２における火炎量が大きいようにし、両側に位置する多穴面状耐火ブロック部分６０Ｄｂでは、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数が少ないか、または、導穴６０Ｄ１の直径が小さくて、燃焼面６０Ｄ２における火炎量が小さいようにすることにより、火炎量に２段の段階的な変化を持たせているが、導穴６０Ｄ１の配置密度の変化の種類、または、導穴６０Ｄ１の直径の変化の種類を更に多くすれば、更に多くの段階的な変化をもつ構成にすることができる。
【００４８】
この構成によれば、両側面側の内壁５０Ｂに対する加熱量のみを少なくできるため、外壁５０Ａとの間の流路５０ａ・５０ｂを流通する稀液２ａが局部的に激しく加熱されることがないので、図１の〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向と同様に、第１管群５１Ａにおける流路５１ａでは上昇方向に流動し、流路５０ａ・５０ｂでは下降方向に流動するため、稀液２ａの流れがバランスのよい流動を行い得るようになり、局部的な高温化による腐食事故を防止できることになる。
【００４９】
〔面状火炎形バーナー構成の第２実施例〕
面状火炎形バーナー構成の第２実施例を図２の第１実施例を基準にして説明する。第２実施例では、図２の第１実施例における導穴６０Ｄ１の配置密度の変化の種類、または、導穴６０Ｄ１の直径の変化を、例えば、両側に至るに従って、１つ毎に順次に小さくするように構成することによって、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＹでは大きくし、中央部分ＢＹから壁部側に至るに従って、つまり、内壁５０Ｂに近付くに従って、徐々に小さく配置に形成したものである。
【００５０】
この構成によれば、第１実施例の場合と同様に、両側面側の内壁５０Ｂに対する加熱量のみを少なくできるため、外壁５０Ａとの間の流路５０ａ・５０ｂを流通する稀液２ａが局部的に激しく加熱されることがないので、図１の〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向と同様に、第１管群５１Ａにおける流路５１ａでは上昇方向に流動し、流路５０ａ・５０ｂでは下降方向に流動するため、稀液２ａの流れがバランスのよい流動を行い得るようになり、局部的な高温化による腐食事故を防止できることになる。
【００５１】
〔面状火炎形バーナー構成の第３実施例〕
面状火炎形バーナー構成の第３実施例を図３によって説明する。図３は、図８の〔正面縦断面〕に相当する構成部分、つまり、垂直面内における構成部分であり、図８の構成と異なる箇所は、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＺから上方では大きくし、中央部分から下方に至るに従って、つまり、底側の内壁５０Ｂに近付くに従って、段階的に小さく配置に形成したものである。
【００５２】
具体的には、中央部分から上方に位置する多穴面状耐火ブロック部分６０Ｄｃでは、図８における導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数が多いか、または、導穴６０Ｄ１の直径が大きくて、燃焼面６０Ｄ２における火炎量が大きいようにし、中央部分から下方側に位置する多穴面状耐火ブロック部分６０Ｄｄでは、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数が少ないか、または、導穴６０Ｄ１の直径が小さくて、燃焼面６０Ｄ２における火炎量が小さいようにすることにより、火炎量に２段の段階的な変化を持たせているが、導穴６０Ｄ１の配置密度の変化の種類、または、導穴６０Ｄ１の直径の変化の種類を更に多くすれば、更に多くの段階的な変化をもつ構成にすることができる。
【００５３】
この構成によれば、底面側の流路５０ｃに対する加熱量のみを少なくできるため、外壁５０Ａとの間の流路５０ｃを流通する稀液２ａが局部的に激しく加熱されることがないので、底側の流路５０ｃの局部的な沸騰による稀液２ａの流動阻害を無くして、バランスのよい稀液２ａの流動を行わせ得るため、局部的な高温化による腐食事故を防止することができる。
【００５４】
〔面状火炎形バーナー構成の第４実施例〕
面状火炎形バーナー構成の第４実施例は、第３実施例における導穴６０Ｄ１の配置密度の変化の種類、または、導穴６０Ｄ１の直径の変化を、例えば、中央部分から下方に至るに従って、１つ毎に順次に小さくするように構成することによって、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＺから下方に至るに従って、つまり、底面側の内壁５０Ｂに近付くに従って、徐々に小さく配置に形成したものである。
【００５５】
この構成によれば、第３実施例の場合と同様に、底面側の流路５０ｃに対する加熱量のみを少なくできるため、底側の流路５０ｃの局部的な沸騰による稀液２ａの流動阻害を無くして、バランスのよい稀液２ａの流動を行わせ得るため、局部的な高温化による腐食事故を防止することができる。
【００５６】
〔吸収液流入路構成の実施例〕
吸収液流入路構成の実施例を図４によって説明する。図４において、分流部分３Ａは管路３から流入する稀液２ａを、第１管群５１Ａの各液管５１に直接的に流入するように方向付けるためのものであり、内部に設けた仕切壁３Ｂには、第１管群５１Ａの各液管５１に対向する箇所に流入穴３Ｂ１を配置してある。
【００５７】
そして、管路３から流入してきた稀液２ａは、〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向のように、各流入穴３Ｂ１によって矢印で示す方向に指向付けられるため、最初に液管５１内の流路５１ａを矢印のように上昇した後に、外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間の流路５０ａ・５０ｂを下降するように流動する。また、図１・図２のように、両側面側の火炎量を小さくした構成の場合には、さらに、稀液２ａが外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間の流路５０ａ・５０ｂを下降方向に流動するというバランスのよい稀液２ａの流動を得ることができるので、腐食事故を防止できることになる。
【００５８】
〔実施例の構成の要約〕
上記の実施例の構成を要約すると、面状火炎形バーナー構成の第１実施例の構成では、
吸収液の稀液２ａを流通する垂直な液管５１を水平面内において行列状の配置にした加熱室６３を、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２で加熱することにより上記の稀液２ａから冷媒蒸気７ｃを蒸発させるようにした吸収式冷凍機１００において、
【００５９】
上記の希液２ａをバランスよく流動させるために、上記の燃焼面６０Ｄ２に設ける多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１を、上記の水平面内において、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側では単位面積当りの配置数を多く、上記の加熱室６３の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を大きく、上記の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側に設ける上記の導穴６０Ｄ 1 の直径を小さくすることにより、上記の水平面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を上記の中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側では大きく上記の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側では小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第１の構成を構成しており、
【００６０】
面状火炎形バーナー構成の第１実施例の構成では、上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液２ａをバランスよく流動させるために、上記の燃焼面６０Ｄ２に設ける多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１を、上記の水平面内において、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側では単位面積当りの配置数を多く、上記の加熱室６３の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を大きく、上記の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側に設ける上記の導穴６０Ｄ 1 の直径を小さくすることにより、上記の水平面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を上記の中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側から上記の壁部側に至るに従って段階的に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第２の構成を構成しており、
【００６１】
面状火炎形バーナー構成の第２実施例の構成では、上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液２ａをバランスよく流動させるために、上記の燃焼面６０Ｄ２に設ける多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１を、上記の水平面内において、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側では単位面積当りの配置数を多く、上記の加熱室６３の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を大きく、上記の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側に設ける上記の導穴６０Ｄ 1 の直径を小さくすることにより、上記の水平面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を上記の中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側から上記の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側に至るに従って徐々に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第３の構成を構成しており、
【００６２】
面状火炎形バーナー構成の第３実施例と第４実施例の構成では、上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液２ａをバランスよく流動させるために、上記の燃焼面６０Ｄ２に設ける多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１を、垂直面内において、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの上方側では単位面積当りの配置数を多く、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの下方側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の上方側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を大きく、上記の下方側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を小さくすることにより、上記の垂直面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの中央部分ＢＺから上方側では大きく上記の中央部分ＢＺから下方側では小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第４の構成を構成しており、
【００６３】
面状火炎形バーナー構成の第３実施例の構成では、上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液２ａをバランスよく流動させるために、上記の燃焼面６０Ｄ２に設ける多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１を、垂直面内において、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの上方側では単位面積当りの配置数を多く、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの下方側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の上方側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を大きく、上記の下方側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を小さくすることにより、上記の垂直面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの中央部分ＢＺから上方側では大きく上記の中央部分ＢＺから下方側に至るに従って段階的に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第５の構成を構成しており、
【００６４】
面状火炎形バーナー構成の第４実施例の構成では、上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液２ａをバランスよく流動させるために、上記の燃焼面６０Ｄ２に設ける多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１を、垂直面内において、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの上方側では単位面積当りの配置数を多く、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの下方側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の上方側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を大きく、上記の下方側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を小さくすることにより、上記の垂直面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの中央部分ＢＺから上方側では大きく上記の中央部分ＢＺから下方側に至るに従って徐々に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第６の構成を構成しており、
【００６５】
吸収液流入路構成の実施例の構成では、上記の第１の構成における吸収式冷凍機と同様の吸収式冷凍機１００において、
上記の希液２ａをバランスよく流動させるために、上記の希液２ａを流入する部分、例えば、管路３・分流部分３Ａの部分に、所定の複数の上記の液管５１、例えば、第１管群５１Ａに配置された複数の液管５１に跨る仕切壁３Ｂを設けるとともに、上記の仕切壁３Ｂの各上記の液管５１に対応する箇所に各流入穴３Ｂ１を設けることにより、上記の希液２ａを各上記の液管５１に直接的に流入するように方向付ける流入方向付手段
を設ける第７の構成を構成していることになるものである。
【００６６】
〔変形実施〕
この発明は次のように変形して実施することを含むものである。
【００６７】
（１）冷媒蒸気７ａを流出する管路２１の下側に、図６の場合と同様の迂回板５４を設けて構成する。
【００６８】
【発明の効果】
この発明によれば、以上のように、吸収液の稀液から冷媒蒸気を蒸発させるための高温再生器の加熱室を面状火炎形バーナーで加熱するとともに、面状火炎形バーナーの燃焼面における火炎の配置を、加熱室の両側面側と底面側の壁部側では小さくしたり、水平面内の中央部分と垂直面内の上方部分では大きくしたりしているため、加熱室を流通する稀液を局部的に激しく加熱させることがないように、バランスのよい稀液の流動を行わせることができるので、内壁の局部的な高温化による腐食事故を防止することができる。
【００６９】
また、面状火炎形バーナーを加熱室内に配置した稀液を流通して加熱するための液管にごく接近して配置することができるため、稀液の加熱を効率良く行えるとともに、高温再生器を小型にして、小型安価な吸収式冷凍装置を提供し得るなどの特長がある。
【図面の簡単な説明】
図面中、図１は参考例を、図２〜図４はこの発明の実施例を、また、図５〜図８は従来技術を示し、各図の内容は次のとおりである。
【図１】 要部構成正面縦断面・平面横断面・側面縦断面図
【図２】 要部構成平面横断面図
【図３】 要部構成正面縦断面図
【図４】 要部構成正面縦断面・側面縦断面図
【図５】 全体ブロック構成図
【図６】 要部構成正面縦断面・平面横断面・側面縦断面図
【図７】 要部構成正面縦断面図
【図８】 要部構成正面縦断面・平面横断面・側面縦断面図
【符号の説明】
１ 吸収器
１Ａ 散布器
１Ｂ 冷却管
２ａ 稀液
２ｂ 中間液
２ｃ 濃度
３ 管路
３Ａ 分流部分
３Ｂ 仕切壁
３Ｂ１ 流入穴
５ 高温再生器
６ 加熱器
６Ａ 加熱調整器
７ａ 冷媒蒸気
７ｂ 冷媒蒸気
７ｃ 冷媒蒸気
８ 管路
９ 熱交換器
１０ 管路
１１ 低温再生器
１１Ａ 放熱管
１１Ｂ 通路
１２ 管路
１３ 熱交換器
１４ 管路
２１ 管路
２２ 管路
２３ 凝縮器
２３Ａ 冷却管
２４ａ 冷媒液
２４ｂ 冷媒液
２５ 管路
２６ 蒸発器
２６Ａ 散布器
２６Ｂ 冷却管
２８ 管路
３１ 管路
３２ａ 冷却用水
３２ｂ 冷却用水／戻水
３３ 管路
３４ 管路
３５ａ 冷温水／戻水
３５ｂ 冷温水
３６ 管路
３７ 管路
４１ 管路
４５ 管路
５０ 容器
５０Ａ 外壁
５０Ｂ 内壁
５０Ｃ 間仕切
５０ａ 流路
５０ｂ 流路
５０ｃ 流路
５１ 液管
５１Ａ 第１管群
５１Ｂ 第２管群
５１ＢＸ 配置幅
５１Ｃ 第３管群
５１Ｘ１ 吸熱フィン
５１Ｙ 液管
５１Ｙ１ 吸熱フィン
５１ａ 流路
５２ 流入管
５４ 迂回板
６０ ノズル形バーナー
６０Ａ 燃料ガス
６０Ｂ 空気
６０ＢＸ 燃焼面幅
６０Ｃ 混合室
６０Ｄ 多穴面状耐火ブロック
６０Ｄ１ 導穴
６０Ｄ２ 燃焼面
６０Ｄａ 多穴面状耐火ブロック部分
６０Ｄｂ 多穴面状耐火ブロック部分
６０Ｄｃ 多穴面状耐火ブロック部分
６０Ｄｄ 多穴面状耐火ブロック部分
６０Ｘ 面状火炎形バーナー
６１ ノズル
６２ 火炎
６３ 加熱室
６４ 排出路
７０ 制御部
１００ 吸収式冷凍機
ＢＹ 中央部分
ＢＺ 中央部分
Ｐ１ ポンプ
Ｐ２ ポンプ
Ｖ１ 開閉弁
Ｖ２ 開閉弁
【発明の属する技術分野】
この発明は、高温再生器の加熱効果を向上するようにした吸収式冷凍機機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
吸収式冷凍機としては、吸収剤を臭化リチウム、冷媒を水として混合した臭化リチウム水溶液などの吸収液を用いた図５のような吸収冷凍機１００が周知である。
【０００３】
図５において、太い実線部分は冷媒液・吸収液・冷却用水などの液体管路、二重線部分は冷媒蒸気の蒸気管路であり、まず、吸収液の循環系を、吸収器１の底部に溜っている低濃度の吸収液、つまり、稀液２ａを起点として説明する。
【０００４】
稀液２ａは、ポンプＰ１により、管路３を経て、高温再生器５に入る。高温再生器５は、下方からバーナーなどの加熱器６で加熱しているので、稀液２ａに中に含まれている冷媒が蒸発して、高温になった中濃度の吸収液、つまり、中間液２ｂと、冷媒蒸気７ａとに分離する。
【０００５】
高温の中間液２ｂは、管路８を経て、高温側の熱交換器９に入る。熱交換器９で、高温の中間液２ｂは、管路３を通る稀液２ａに熱を与えて放熱し、温度が低下した後、管路１０を経て、低温再生器１１に入る。
【０００６】
低温再生器１１では、管路２１を経て、中間液２ｂを加熱する低温再生器１１内の放熱管１１Ａに冷媒蒸気７ａを送り込んで加熱しているので、中間液２ｂの中に含まれている冷媒が蒸発して、高温になった高濃度の吸収液、つまり、濃液２ｃと、冷媒蒸気７ｂとに分離する。
【０００７】
高温の濃液２ｃは、管路１２を経て、低温側の熱交換器１３に入る。熱交換器１３で、高温の濃液２ｃは、管路３を通る稀液２ａに熱を与えて放熱し、中温になった後、管路１４を経て、吸収器１内の散布器１Ａに入り、散布器１Ａの多数の穴から散布する。
【０００８】
散布した濃液２ｃは、冷却管１Ｂの外側を流下する際に、隣接する蒸発器２６から入ってくる冷媒蒸気７ｃを吸収して稀薄化するときに、吸収器１内の冷却管１Ｂを流通する冷却用水３２ａによって冷却されて、低温の稀液２ａに戻り、吸収液の一巡が終えるという吸収液循環を繰り返すものである。
【０００９】
次に、冷媒の循環系を、吸収器１に入った冷媒蒸気７Ｃを起点にして説明する。冷媒蒸気７ｃは、上記の吸収液循環系で説明したように、吸収器１内の散布器１Ａから分散した濃液２ｃに吸収されて、稀液２ａの中に入り、高温再生器５で冷媒蒸気７ａになる。
【００１０】
冷媒蒸気７ａは、管路２１を経て、低温再生器１１の放熱管１１Ａに入り、中間液２ｂに熱を与えて放熱し、凝縮して冷媒液２４ａになった後、管路２２を経て、凝縮器２５の底部に入る。
【００１１】
凝縮器２３は、隣接する低温再生器１１との間の多数の通路１１Ｂを経て入ってくる冷媒蒸気７ｂを、凝縮器２３内の冷却管２３Ａを通る冷却用水３２ａで冷却し、冷媒蒸気７ｂを凝縮して低温の冷媒液２４ａにする。冷媒液２４ａは、管路２５を経て、蒸発器２６に入り、蒸発器２６の低部に溜まって冷媒液２４ｂになる。
【００１２】
ポンプＰ２は、冷媒液２４ｂを、管路２８を経て、散布器２６Ａに送り、散布器２６Ａの多数の穴から散布することを繰り返す。散布した冷媒液２４ｂは、蒸発器２６内の熱交管２６Ｂを通る被熱操作流体、つまり、冷温水／戻水３５ａを冷却する。この冷却の際に、冷媒液２４ｂは、冷温水／戻水３５ａから熱を吸収して蒸発し、冷媒蒸気７ｃになった後、隣接する吸収器１との間の多数の通路２６Ｃを経て、吸収器１に戻り、冷媒の一巡が終えるという冷媒循環を繰り返すものである。
【００１３】
以上のよう運転により、高温再生器５と低温再生器１１との二重の再生動作によって、吸収液と冷媒、つまり、熱操作流体を循環しながら蒸発器２６内の熱交管２６Ｂ、つまり、熱交換用配管によって、管路３６から与えられる被熱操作流体、つまり、冷温水／戻水３５ａを冷却し、管路３７から冷温水３５ｂを室内冷房機器などの冷却対象機器などの冷却負荷に冷却用被熱操作流体として与える二重効用の冷却を行っており、主として、冷房用に用いている。
【００１４】
そして、冷却用水３２ａが各目的箇所を冷却して加温された冷却用水／戻水３２ｂは管路３４を経て、放熱装置、例えば、空冷による冷却塔または空冷熱交換器などに送られ、放熱して低温の冷却用水３２ａに戻され。
【００１５】
吸収式冷凍機１００は、以上のように、二重効用の冷却を行うように構成されているものであるが、図５に点線で示したように、高温再生器５で蒸発した冷媒蒸気７ａと高温熱交換器９に入れるべき高温の中間液２ｂを蒸発器２６に与える管路４１に設けた開閉弁Ｖ１を開いて、直接、蒸発器２６に戻すとともに、蒸発器２６の下部に溜まっている冷媒液２４ｂを、管路２８と管路４との間を側路する管路４３に設けた開閉弁Ｖ２を開いて冷媒液２４ｂを吸収液２ａに混入するように切換えることにより、低温再生器１１を用いずに、高温再生器５のみの運転によって、吸収液循環と冷媒循環とを行いながら蒸発器２６内の熱交管２６Ｂ、つまり、熱交換用配管によって、管路３６から与えられる被熱操作流体、つまり、冷温水／戻水３５ａを加温し、冷水に代えて温水を供給にするようした構成を付加することにより、冷却負荷２１０を加温負荷に変更し、主として暖房用に用いている。
【００１６】
さらに、上記の二重効用の冷却を行うようにした構成において、冷媒蒸気７ｂの管路２１の途中に熱交換器８１を設け、加温負荷を加温して戻された温水／戻水８２ａを冷媒蒸気７ｂとの熱交換により加温して温水８２ｂとして供給することにより、管路３７の冷温水３２ｂは冷却負荷に冷却熱源として供給する動作を行わせた状態で、この動作と同時に、温水５２ｂを加温負荷に加温熱源として供給する動作を行わせるようにした冷水温水併給型のものがある。
【００１７】
そして、吸収式冷凍機１００の制御部７０は、所要の各部の状態を検出して得られる各検出信号と、運転条件などを入力する操作部（図示せず）から与えられる各操作信号とにもとづいて、所要の制御処理を行い、所要の各制御対象に各制御信号を与えることにより、目的とする運転を行うように構成されている。
【００１８】
また、こうした吸収式冷凍機１００において、高温再生器５の部分の構成として、図６のような液管型ボイラによる構成（以下、第１従来技術という）が特開昭６３−２９４４６７・特開平６−２２１７１８によって開示されている。
【００１９】
図６において、太線で示す箇所は、構成部材の肉厚部分であって、一般に、金属材料、例えば、ステンレス鋼材の板または管によって構成されている部分であり、斜線のハッチングを施した箇所は稀液２ａを収容している部分である。
【００２０】
そして、加熱器６を相当するノズル形バーナー６０、つまり、先混合形ガスバーナーは、燃料ガス６０Ａと空気６０Ｂとを混合した混合ガスをノズル６１の先端側で燃焼させるものであり、この燃焼による火炎６２にもとづく熱エネルギーを、加熱室６３を囲む容器５０の内壁５０Ｂと加熱室６３に設けた垂直な液管５１とに与えた後に排熱ガスとして排出路６４から排出する。
【００２１】
稀液２ａは、流入管５２から加熱室６３を囲む容器５０の内部に流入し、容器５０の外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間の隙間と、〔ａ−ａ断面〕のように、千鳥掛けの行列状に配置した各液管５１の内部とに貯留され、火炎６２にもとづく加熱エネルギーを受けて冷媒蒸気７ａを蒸発させて容器５０の上方の空間部分に貯留しながら管路２１から流出するとともに、冷媒蒸気７ａを蒸発させて濃度の高くなった中間液２ｂを管路８に流出する。なお、蒸発したての冷媒蒸気７ａには、飛沫状の吸収液成分が含まれているので、迂回板５４で流出経路を迂回させることによって、冷媒蒸気７ａのみを管路２１に流出できるようにしている。
【００２２】
なお、特開昭６３−２９４４６７の構成では、加熱室６３の構成が折り返し状の経路に形成され、液管５１を折り返した側の経路に配置するとともに、経路の後方に位置する液管５１には吸熱を向上させるためのひれ状体、つまり、吸熱フィン５１Ｘ１を設ける構成を開示している。
【００２３】
また、特開平６−２２１７１８の構成では、液管５１を加熱室６３の加熱経路に沿って長くした偏平状の液管にして形成するとともに、偏平状の液管５１の後方側に吸熱フィンを設ける構成を開示している。
【００２４】
加熱器６に利用できる元混合形ガスバーナーの一種として、図７の構成（以下、第２従来技術という）が日本機械学会昭和３５年６月発行「機械工学便覧」第１２編・第４０図などによって開示されている。
【００２５】
図７において、太線で示す箇所は、構成部材の肉厚部分であって、一般に、金属材料、例えば、ステンレス鋼材の板などによって構成されている部分であり、交差線のハッチングを施した箇所は多穴面状耐火ブロック６０Ｄの断面部分である。
【００２６】
そして、燃料ガス６０Ａは、混合室６０Ｃで、燃焼に必要な酸素量を含む量の空気６０Ｂと混合されて混合ガスになった後に、多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１を通った外側の燃焼面６０Ｄ２で多数の面状の火炎になって燃焼するように仕組まれており、火炎が平面状に分布したバーナー（この発明において、面状火炎形バーナーという）６０Ｘを形成している。
【００２７】
多穴面状耐火ブロック６０Ｄは、厚板状の耐火材料、例えば、チタン合金などに図のような多数の微細な導穴６０Ｄ１を設けたものを主体として形成したものである。
【００２８】
そして、図８のように、上記の第１従来技術におけるノズル形バーナー６０、つまり、先混合形ガスバーナーの部分に代えて、上記の第２従来技術による面状火炎形バーナー６０Ｘを設けた高温再生器５の構成（以下、第３従来技術という）が提案されている。
【００２９】
図８において、加熱器６に相当する面状火炎形バーナー６０Ｘは、例えば、図７と同様の構成をもつものであるが、多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１の部分を簡略して図示したものである。
【００３０】
各液管５１の配置は、燃焼面６０Ｄ２に最も近い部分に配置した液管５１の一群を第１管群５１Ａとし、燃焼面６０Ｄ２から最も遠い部分に配置した液管５１の一群を第３管群５１Ｃとし、これらの中間に配置した液管５１の一群を第２管群５１Ｂとしている。
【００３１】
そして、間仕切５０Ｃは、第１管群５１Ａと第２管群５１Ｂとの区分箇所に位置で、容器５０の底側の外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間を仕切る間仕切であり、ポンプＰ１によって送り込まれた稀液２ａが、燃焼面６０Ｄ２による加熱によって、第１管群５１Ａの部分では、〔Ｂ−Ｂ断面〕に示す矢印のように、液管５１内の流路５１ａと、外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間の流路、つまり、壁部側の流路５０ａ・５０ｂと底部側の流路５０ｃのいずれの流路でも、上昇方向に流動し、容器５０の上方側から第２管群５１Ｂと第３管群５１Ｃに向かって流動するようにしている。
【００３２】
また、第３管群５１Ｃでは、第１管群５１Ａと第２管群５１Ｂとの箇所で既に熱エネルギーの大半を失った後の加熱が行われることになるので、直径を細くした液管５１Ｙにして稀液２ａの流動量を少なくするとともに、液管５１Ｙに吸熱フィン５１Ｙ１を設けて吸熱量を増加するようにしている。
【００３３】
【発明が解決しようとする課題】
上記の第１従来技術による高温再生器５の構成では、ノズル形バーナー６０、つまり、先混合形ガスバーナーを用いているため、火炎６２が集中して長い形状にならざるを得ないこと、また、稀液２ａを流通する感情Ａの通る液管５１が火炎６２に直接的に触れるように構成したのでは、火炎が冷却されて未燃焼ガスが残留してしまうなどの理由によって、全体形状を小型に構成することが困難である。
【００３４】
全体形状を小型に構成するために、上記の第３従来技術のように、面状火炎形バーナー６０Ｘを設けるとともに、面状火炎形バーナー６０Ｘの近傍に液管５１を配列して構成したのみでは、内壁５０Ａと外壁５０Ｂとの間の流路５０ａ・５０ｂにおける稀液２ａと液管５１内の流路５１ａにおける稀液２ａとが同様の加熱状態で加熱されるため、流路５０ａ・５０ｂ内の稀液２ａと流路５１ａ内の稀液２ａとが、図８の〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向のように、いずれも上昇方向に流動するので、高温化による腐食事故が全体または局部的に生ずるという不都合が生ずる。
このため、こうした不都合を無くして、稀液２ａの流れがバランスよく流動するように構成した小型安価な吸収式冷凍装置の提供が望まれているという課題がある。
【００３５】
【課題を解決するための手段】
この発明は、上記のような
吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水平面内において行列状の配置にした加熱室を、面状火炎形バーナーの燃焼面で加熱することにより上記の稀液から冷媒蒸気を蒸発させるようにした吸収式冷凍機において、
上記の希液をバランスよく流動させるために、上記の燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、上記の水平面内において、上記の多穴面状耐火ブロックの中央部側では単位面積当りの配置数を多く、上記の加熱室の壁部側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の中央部側に設ける上記の導穴の直径を大きく、上記の壁部側に設ける上記の導穴の直径を小さくすることにより、上記の水平面内における上記の燃焼面の火炎量を上記の中央部側では大きく上記の壁部側では小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第１の構成と、
【００３６】
この第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液をバランスよく流動させるために、上記の燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、上記の水平面内において、上記の多穴面状耐火ブロックの中央部側では単位面積当りの配置数を多く、上記の加熱室の壁部側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の中央部側に設ける上記の導穴の直径を大きく、上記の壁部側に設ける上記の導穴の直径を小さくすることにより、上記の水平面内における上記の燃焼面の火炎量を上記の中央部側から上記の壁部側に至るに従って段階的に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第２の構成と、
【００３７】
上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液をバランスよく流動させるために、上記の燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、上記の水平面内において、上記の多穴面状耐火ブロックの中央部側では単位面積当りの配置数を多く、上記の加熱室の壁部側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の中央部側に設ける上記の導穴の直径を大きく、上記の壁部側に設ける上記の導穴の直径を小さくすることにより、上記の水平面内における上記の燃焼面の火炎量を上記の中央部側から上記の壁部側に至るに従って徐々に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第３の構成と、
【００３８】
上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液をバランスよく流動させるために、上記の燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、垂直面内において、上記の多穴面状耐火ブロックの上方側では単位面積当りの配置数を多く、上記の多穴面状耐火ブロックの下方側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の上方側に設ける上記の導穴の直径を大きく、上記の下方側に設ける上記の導穴の直径を小さくすることにより、上記の垂直面内における上記の燃焼面の火炎量を上記の多穴面状耐火ブロックの中央部分から上方側では大きく上記の中央部分から下方側では小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第４の構成と、
【００３９】
上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液をバランスよく流動させるために、上記の燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、垂直面内において、上記の多穴面状耐火ブロックの上方側では単位面積当りの配置数を多く、上記の多穴面状耐火ブロックの下方側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の上方側に設ける上記の導穴の直径を大きく、上記の下方側に設ける上記の導穴の直径を小さくすることにより、上記の垂直面内における上記の燃焼面の火炎量を上記の多穴面状耐火ブロックの中央部分から上方側では大きく上記の中央部分から下方側に至るに従って段階的に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第５の構成と、
【００４０】
上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液をバランスよく流動させるために、上記の燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、垂直面内において、上記の多穴面状耐火ブロックの上方側では単位面積当りの配置数を多く、上記の多穴面状耐火ブロックの下方側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の上方側に設ける上記の導穴の直径を大きく、上記の下方側に設ける上記の導穴の直径を小さくすることにより、上記の垂直面内における上記の燃焼面の火炎量を上記の多穴面状耐火ブロックの中央部分から上方側では大きく上記の中央部分から下方側に至るに従って徐々に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第６の構成と、
【００４１】
上記の第１の構成ないし第６の構成における吸収式冷凍機のいずれかにおいて、
前記稀液を流入する部分に、前記所定の複数の液管に跨る仕切壁を設けるとともに、前記仕切壁の前記各液管に対応する箇所に流入穴をそれぞれ設けることにより、前記稀液を前記各液管に直接的に流入するように方向付ける流入方向付手段
を設ける構成とにより、上記の課題を解決したものである。
【００４２】
【発明の実施の形態】
この発明の実施の形態として、図８のような構成の高温再生器５に対して、この発明を適用した場合の実施例を説明する。
【００４３】
【実施例】
以下、図１〜図４により実施例および参考例を説明する。図１〜図４において、図５〜図８における符号と同一の符号で示す部分は、図５〜図８で説明した同一符号の部分と同一の機能をもつ部分である。また、図１〜図４において同一の符号で示す部分は、図１〜図４のいずれかの図において説明した同一符号の部分と同一の機能をもつ部分である。
【００４４】
〔面状火炎形バーナー構成の参考例〕
面状火炎形バーナー構成の参考例を図１によって説明する。図１の構成において、図８の構成と異なる箇所は、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２の幅６０ＢＸを、液管５１の水平面内における行列状の配置幅５１ＢＸよりも小さくすることにより、燃焼面６０Ｄ２からの火炎が、両側の内壁５０Ｂを直接的に加熱しないように構成した箇所である。
【００４５】
この構成によれば、両側面側の内壁５０Ｂと外壁５０Ａとの間の流路５０ａ・５０ｂを流通する稀液２ａが局部的に激しく加熱されることがないので、〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向のように、第１管群５１Ａにおける流路５１ａでは上昇方向に流動し、流路５０ａ・５０ｂでは下降方向に流動するため、稀液２ａの流れがバランスのよい流動を行い得るようになり、局部的な高温化による腐食事故を防止できることになる。
【００４６】
〔面状火炎形バーナー構成の第１実施例〕
面状火炎形バーナー構成の第１実施例を図２によって説明する。図２は、図８の〔ａ−ａ断面〕に相当する構成部分、つまり、水平面内における構成部分であり、図８の構成と異なる箇所は、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＹでは大きくし、中央部分ＢＹから壁部側に至るに従って、つまり、内壁５０Ｂに近付くに従って、段階的に小さくする配置に形成したものである。
【００４７】
具体的には、例えば、中央部分に位置する多穴面状耐火ブロック部分６０Ｄａでは、図８における導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数が多いか、または、導穴６０Ｄ１の直径が大きくて、燃焼面６０Ｄ２における火炎量が大きいようにし、両側に位置する多穴面状耐火ブロック部分６０Ｄｂでは、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数が少ないか、または、導穴６０Ｄ１の直径が小さくて、燃焼面６０Ｄ２における火炎量が小さいようにすることにより、火炎量に２段の段階的な変化を持たせているが、導穴６０Ｄ１の配置密度の変化の種類、または、導穴６０Ｄ１の直径の変化の種類を更に多くすれば、更に多くの段階的な変化をもつ構成にすることができる。
【００４８】
この構成によれば、両側面側の内壁５０Ｂに対する加熱量のみを少なくできるため、外壁５０Ａとの間の流路５０ａ・５０ｂを流通する稀液２ａが局部的に激しく加熱されることがないので、図１の〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向と同様に、第１管群５１Ａにおける流路５１ａでは上昇方向に流動し、流路５０ａ・５０ｂでは下降方向に流動するため、稀液２ａの流れがバランスのよい流動を行い得るようになり、局部的な高温化による腐食事故を防止できることになる。
【００４９】
〔面状火炎形バーナー構成の第２実施例〕
面状火炎形バーナー構成の第２実施例を図２の第１実施例を基準にして説明する。第２実施例では、図２の第１実施例における導穴６０Ｄ１の配置密度の変化の種類、または、導穴６０Ｄ１の直径の変化を、例えば、両側に至るに従って、１つ毎に順次に小さくするように構成することによって、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＹでは大きくし、中央部分ＢＹから壁部側に至るに従って、つまり、内壁５０Ｂに近付くに従って、徐々に小さく配置に形成したものである。
【００５０】
この構成によれば、第１実施例の場合と同様に、両側面側の内壁５０Ｂに対する加熱量のみを少なくできるため、外壁５０Ａとの間の流路５０ａ・５０ｂを流通する稀液２ａが局部的に激しく加熱されることがないので、図１の〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向と同様に、第１管群５１Ａにおける流路５１ａでは上昇方向に流動し、流路５０ａ・５０ｂでは下降方向に流動するため、稀液２ａの流れがバランスのよい流動を行い得るようになり、局部的な高温化による腐食事故を防止できることになる。
【００５１】
〔面状火炎形バーナー構成の第３実施例〕
面状火炎形バーナー構成の第３実施例を図３によって説明する。図３は、図８の〔正面縦断面〕に相当する構成部分、つまり、垂直面内における構成部分であり、図８の構成と異なる箇所は、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＺから上方では大きくし、中央部分から下方に至るに従って、つまり、底側の内壁５０Ｂに近付くに従って、段階的に小さく配置に形成したものである。
【００５２】
具体的には、中央部分から上方に位置する多穴面状耐火ブロック部分６０Ｄｃでは、図８における導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数が多いか、または、導穴６０Ｄ１の直径が大きくて、燃焼面６０Ｄ２における火炎量が大きいようにし、中央部分から下方側に位置する多穴面状耐火ブロック部分６０Ｄｄでは、導穴６０Ｄ１の単位面積当たりの配置数が少ないか、または、導穴６０Ｄ１の直径が小さくて、燃焼面６０Ｄ２における火炎量が小さいようにすることにより、火炎量に２段の段階的な変化を持たせているが、導穴６０Ｄ１の配置密度の変化の種類、または、導穴６０Ｄ１の直径の変化の種類を更に多くすれば、更に多くの段階的な変化をもつ構成にすることができる。
【００５３】
この構成によれば、底面側の流路５０ｃに対する加熱量のみを少なくできるため、外壁５０Ａとの間の流路５０ｃを流通する稀液２ａが局部的に激しく加熱されることがないので、底側の流路５０ｃの局部的な沸騰による稀液２ａの流動阻害を無くして、バランスのよい稀液２ａの流動を行わせ得るため、局部的な高温化による腐食事故を防止することができる。
【００５４】
〔面状火炎形バーナー構成の第４実施例〕
面状火炎形バーナー構成の第４実施例は、第３実施例における導穴６０Ｄ１の配置密度の変化の種類、または、導穴６０Ｄ１の直径の変化を、例えば、中央部分から下方に至るに従って、１つ毎に順次に小さくするように構成することによって、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２の火炎量を、中央部分ＢＺから下方に至るに従って、つまり、底面側の内壁５０Ｂに近付くに従って、徐々に小さく配置に形成したものである。
【００５５】
この構成によれば、第３実施例の場合と同様に、底面側の流路５０ｃに対する加熱量のみを少なくできるため、底側の流路５０ｃの局部的な沸騰による稀液２ａの流動阻害を無くして、バランスのよい稀液２ａの流動を行わせ得るため、局部的な高温化による腐食事故を防止することができる。
【００５６】
〔吸収液流入路構成の実施例〕
吸収液流入路構成の実施例を図４によって説明する。図４において、分流部分３Ａは管路３から流入する稀液２ａを、第１管群５１Ａの各液管５１に直接的に流入するように方向付けるためのものであり、内部に設けた仕切壁３Ｂには、第１管群５１Ａの各液管５１に対向する箇所に流入穴３Ｂ１を配置してある。
【００５７】
そして、管路３から流入してきた稀液２ａは、〔Ｂ−Ｂ断面〕における矢印方向のように、各流入穴３Ｂ１によって矢印で示す方向に指向付けられるため、最初に液管５１内の流路５１ａを矢印のように上昇した後に、外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間の流路５０ａ・５０ｂを下降するように流動する。また、図１・図２のように、両側面側の火炎量を小さくした構成の場合には、さらに、稀液２ａが外壁５０Ａと内壁５０Ｂとの間の流路５０ａ・５０ｂを下降方向に流動するというバランスのよい稀液２ａの流動を得ることができるので、腐食事故を防止できることになる。
【００５８】
〔実施例の構成の要約〕
上記の実施例の構成を要約すると、面状火炎形バーナー構成の第１実施例の構成では、
吸収液の稀液２ａを流通する垂直な液管５１を水平面内において行列状の配置にした加熱室６３を、面状火炎形バーナー６０Ｘの燃焼面６０Ｄ２で加熱することにより上記の稀液２ａから冷媒蒸気７ｃを蒸発させるようにした吸収式冷凍機１００において、
【００５９】
上記の希液２ａをバランスよく流動させるために、上記の燃焼面６０Ｄ２に設ける多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１を、上記の水平面内において、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側では単位面積当りの配置数を多く、上記の加熱室６３の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を大きく、上記の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側に設ける上記の導穴６０Ｄ 1 の直径を小さくすることにより、上記の水平面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を上記の中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側では大きく上記の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側では小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第１の構成を構成しており、
【００６０】
面状火炎形バーナー構成の第１実施例の構成では、上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液２ａをバランスよく流動させるために、上記の燃焼面６０Ｄ２に設ける多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１を、上記の水平面内において、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側では単位面積当りの配置数を多く、上記の加熱室６３の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を大きく、上記の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側に設ける上記の導穴６０Ｄ 1 の直径を小さくすることにより、上記の水平面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を上記の中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側から上記の壁部側に至るに従って段階的に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第２の構成を構成しており、
【００６１】
面状火炎形バーナー構成の第２実施例の構成では、上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液２ａをバランスよく流動させるために、上記の燃焼面６０Ｄ２に設ける多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１を、上記の水平面内において、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側では単位面積当りの配置数を多く、上記の加熱室６３の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を大きく、上記の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側に設ける上記の導穴６０Ｄ 1 の直径を小さくすることにより、上記の水平面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を上記の中央部側、すなわち、中央部分ＢＹ側から上記の壁部側、すなわち、内壁５０Ｂ側に至るに従って徐々に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第３の構成を構成しており、
【００６２】
面状火炎形バーナー構成の第３実施例と第４実施例の構成では、上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液２ａをバランスよく流動させるために、上記の燃焼面６０Ｄ２に設ける多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１を、垂直面内において、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの上方側では単位面積当りの配置数を多く、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの下方側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の上方側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を大きく、上記の下方側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を小さくすることにより、上記の垂直面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの中央部分ＢＺから上方側では大きく上記の中央部分ＢＺから下方側では小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第４の構成を構成しており、
【００６３】
面状火炎形バーナー構成の第３実施例の構成では、上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液２ａをバランスよく流動させるために、上記の燃焼面６０Ｄ２に設ける多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１を、垂直面内において、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの上方側では単位面積当りの配置数を多く、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの下方側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の上方側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を大きく、上記の下方側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を小さくすることにより、上記の垂直面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの中央部分ＢＺから上方側では大きく上記の中央部分ＢＺから下方側に至るに従って段階的に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第５の構成を構成しており、
【００６４】
面状火炎形バーナー構成の第４実施例の構成では、上記の第１の構成における燃焼面火炎形成手段に代えて、
上記の希液２ａをバランスよく流動させるために、上記の燃焼面６０Ｄ２に設ける多穴面状耐火ブロック６０Ｄの導穴６０Ｄ１を、垂直面内において、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの上方側では単位面積当りの配置数を多く、上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの下方側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、上記の上方側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を大きく、上記の下方側に設ける上記の導穴６０Ｄ１の直径を小さくすることにより、上記の垂直面内における上記の燃焼面６０Ｄ２の火炎量を上記の多穴面状耐火ブロック６０Ｄの中央部分ＢＺから上方側では大きく上記の中央部分ＢＺから下方側に至るに従って徐々に小さくする燃焼面火炎形成手段
を設ける第６の構成を構成しており、
【００６５】
吸収液流入路構成の実施例の構成では、上記の第１の構成における吸収式冷凍機と同様の吸収式冷凍機１００において、
上記の希液２ａをバランスよく流動させるために、上記の希液２ａを流入する部分、例えば、管路３・分流部分３Ａの部分に、所定の複数の上記の液管５１、例えば、第１管群５１Ａに配置された複数の液管５１に跨る仕切壁３Ｂを設けるとともに、上記の仕切壁３Ｂの各上記の液管５１に対応する箇所に各流入穴３Ｂ１を設けることにより、上記の希液２ａを各上記の液管５１に直接的に流入するように方向付ける流入方向付手段
を設ける第７の構成を構成していることになるものである。
【００６６】
〔変形実施〕
この発明は次のように変形して実施することを含むものである。
【００６７】
（１）冷媒蒸気７ａを流出する管路２１の下側に、図６の場合と同様の迂回板５４を設けて構成する。
【００６８】
【発明の効果】
この発明によれば、以上のように、吸収液の稀液から冷媒蒸気を蒸発させるための高温再生器の加熱室を面状火炎形バーナーで加熱するとともに、面状火炎形バーナーの燃焼面における火炎の配置を、加熱室の両側面側と底面側の壁部側では小さくしたり、水平面内の中央部分と垂直面内の上方部分では大きくしたりしているため、加熱室を流通する稀液を局部的に激しく加熱させることがないように、バランスのよい稀液の流動を行わせることができるので、内壁の局部的な高温化による腐食事故を防止することができる。
【００６９】
また、面状火炎形バーナーを加熱室内に配置した稀液を流通して加熱するための液管にごく接近して配置することができるため、稀液の加熱を効率良く行えるとともに、高温再生器を小型にして、小型安価な吸収式冷凍装置を提供し得るなどの特長がある。
【図面の簡単な説明】
図面中、図１は参考例を、図２〜図４はこの発明の実施例を、また、図５〜図８は従来技術を示し、各図の内容は次のとおりである。
【図１】 要部構成正面縦断面・平面横断面・側面縦断面図
【図２】 要部構成平面横断面図
【図３】 要部構成正面縦断面図
【図４】 要部構成正面縦断面・側面縦断面図
【図５】 全体ブロック構成図
【図６】 要部構成正面縦断面・平面横断面・側面縦断面図
【図７】 要部構成正面縦断面図
【図８】 要部構成正面縦断面・平面横断面・側面縦断面図
【符号の説明】
１ 吸収器
１Ａ 散布器
１Ｂ 冷却管
２ａ 稀液
２ｂ 中間液
２ｃ 濃度
３ 管路
３Ａ 分流部分
３Ｂ 仕切壁
３Ｂ１ 流入穴
５ 高温再生器
６ 加熱器
６Ａ 加熱調整器
７ａ 冷媒蒸気
７ｂ 冷媒蒸気
７ｃ 冷媒蒸気
８ 管路
９ 熱交換器
１０ 管路
１１ 低温再生器
１１Ａ 放熱管
１１Ｂ 通路
１２ 管路
１３ 熱交換器
１４ 管路
２１ 管路
２２ 管路
２３ 凝縮器
２３Ａ 冷却管
２４ａ 冷媒液
２４ｂ 冷媒液
２５ 管路
２６ 蒸発器
２６Ａ 散布器
２６Ｂ 冷却管
２８ 管路
３１ 管路
３２ａ 冷却用水
３２ｂ 冷却用水／戻水
３３ 管路
３４ 管路
３５ａ 冷温水／戻水
３５ｂ 冷温水
３６ 管路
３７ 管路
４１ 管路
４５ 管路
５０ 容器
５０Ａ 外壁
５０Ｂ 内壁
５０Ｃ 間仕切
５０ａ 流路
５０ｂ 流路
５０ｃ 流路
５１ 液管
５１Ａ 第１管群
５１Ｂ 第２管群
５１ＢＸ 配置幅
５１Ｃ 第３管群
５１Ｘ１ 吸熱フィン
５１Ｙ 液管
５１Ｙ１ 吸熱フィン
５１ａ 流路
５２ 流入管
５４ 迂回板
６０ ノズル形バーナー
６０Ａ 燃料ガス
６０Ｂ 空気
６０ＢＸ 燃焼面幅
６０Ｃ 混合室
６０Ｄ 多穴面状耐火ブロック
６０Ｄ１ 導穴
６０Ｄ２ 燃焼面
６０Ｄａ 多穴面状耐火ブロック部分
６０Ｄｂ 多穴面状耐火ブロック部分
６０Ｄｃ 多穴面状耐火ブロック部分
６０Ｄｄ 多穴面状耐火ブロック部分
６０Ｘ 面状火炎形バーナー
６１ ノズル
６２ 火炎
６３ 加熱室
６４ 排出路
７０ 制御部
１００ 吸収式冷凍機
ＢＹ 中央部分
ＢＺ 中央部分
Ｐ１ ポンプ
Ｐ２ ポンプ
Ｖ１ 開閉弁
Ｖ２ 開閉弁
Claims (7)
- 吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水平面内において行列状の配置にした加熱室を、面状火炎形バーナーの燃焼面で加熱することにより前記稀液から冷媒蒸気を蒸発させるようにした吸収式冷凍機であって、
前記希液をバランスよく流動させるために、前記燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、前記水平面内において、前記多穴面状耐火ブロックの中央部側では単位面積当りの配置数を多く、前記加熱室の壁部側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、前記中央部側に設ける前記導穴の直径を大きく、前記壁部側に設ける前記導穴の直径を小さくすることにより、前記水平面内における前記燃焼面の火炎量を前記中央部側では大きく前記壁部側では小さくする燃焼面火炎形成手段
を具備することを特徴とする吸収式冷凍機。 - 吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水平面内において行列状の配置にした加熱室を、面状火炎形バーナーの燃焼面で加熱することにより前記稀液から冷媒蒸気を蒸発させるようにした吸収式冷凍機であって、
前記希液をバランスよく流動させるために、前記燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、前記水平面内において、前記多穴面状耐火ブロックの中央部側では単位面積当りの配置数を多く、前記加熱室の壁部側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、前記中央部側に設ける前記導穴の直径を大きく、前記壁部側に設ける前記導穴の直径を小さくすることにより、前記水平面内における前記燃焼面の火炎量を前記中央部側から前記壁部側に至るに従って段階的に小さくする燃焼面火炎形成手段
を具備することを特徴とする吸収式冷凍機。 - 吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水平面内において行列状の配置にした加熱室を、面状火炎形バーナーの燃焼面で加熱することにより前記稀液から冷媒蒸気を蒸発させるようにした吸収式冷凍機であって、
前記希液をバランスよく流動させるために、前記燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、前記水平面内において、前記多穴面状耐火ブロックの中央部側では単位面積当りの配置数を多く、前記加熱室の壁部側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、前記中央部側に設ける前記導穴の直径を大きく、前記壁部側に設ける前記導穴の直径を小さくすることにより、前記水平面内における前記燃焼面の火炎量を前記中央部側から前記壁部側に至るに従って徐々に小さくする燃焼面火炎形成手段
を具備することを特徴とする吸収式冷凍機。 - 吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水平面内において行列状の配置にした加熱室を、面状火炎形バーナーの燃焼面で加熱することにより前記稀液から冷媒蒸気を蒸発させるようにした吸収式冷凍機であって、
前記希液をバランスよく流動させるために、前記燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、垂直面内において、前記多穴面状耐火ブロックの上方側では単位面積当りの配置数を多く、前記多穴面状耐火ブロックの下方側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、前記上方側に設ける前記導穴の直径を大きく、前記下方側に設ける前記導穴の直径を小さくすることにより、前記垂直面内における前記燃焼面の火炎量を前記多穴面状耐火ブロックの中央部分から上方側では大きく前記中央部分から下方側では小さくする燃焼面火炎形成手段
を具備することを特徴とする吸収式冷凍機。 - 吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水平面内において行列状の配置にした加熱室を、面状火炎形バーナーの燃焼面で加熱することにより前記稀液から冷媒蒸気を蒸発させるようにした吸収式冷凍機であって、
前記希液をバランスよく流動させるために、前記燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、垂直面内において、前記多穴面状耐火ブロックの上方側では単位面積当りの配置数を多く、前記多穴面状耐火ブロックの下方側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、前記上方側に設ける前記導穴の直径を大きく、前記下方側に設ける前記導穴の直径を小さくすることにより、前記垂直面内における前記燃焼面の火炎量を前記多穴面状耐 火ブロックの中央部分から上方側では大きく前記中央部分から下方側に至るに従って段階的に小さくする燃焼面火炎形成手段
を具備することを特徴とする吸収式冷凍機。 - 吸収液の稀液を流通する垂直な液管を水平面内において行列状の配置にした加熱室を、面状火炎形バーナーの燃焼面で加熱することにより前記稀液から冷媒蒸気を蒸発させるようにした吸収式冷凍機であって、
前記希液をバランスよく流動させるために、前記燃焼面に設ける多穴面状耐火ブロックの導穴を、垂直面内において、前記多穴面状耐火ブロックの上方側では単位面積当りの配置数を多く、前記多穴面状耐火ブロックの下方側では単位面積当りの配置数を少なくし、または、前記上方側に設ける前記導穴の直径を大きく、前記下方側に設ける前記導穴の直径を小さくすることにより、前記垂直面内における前記燃焼面の火炎量を前記多穴面状耐火ブロックの中央部分から上方側では大きく前記中央部分から下方側に至るに従って徐々に小さくする燃焼面火炎形成手段
を具備することを特徴とする吸収式冷凍機。 - 前記稀液を流入する部分に、前記所定の複数の液管に跨る仕切壁を設けるとともに、前記仕切壁の前記各液管に対応する箇所に流入穴をそれぞれ設けることにより、前記稀液を前記各液管に直接的に流入するように方向付ける流入方向付手段を構成したことを特徴とする請求項１ないし請求項６のいずれかに記載の吸収式冷凍機。
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