JPH09260031A - 抵抗発熱体 - Google Patents
抵抗発熱体Info
- Publication number
- JPH09260031A JPH09260031A JP8090006A JP9000696A JPH09260031A JP H09260031 A JPH09260031 A JP H09260031A JP 8090006 A JP8090006 A JP 8090006A JP 9000696 A JP9000696 A JP 9000696A JP H09260031 A JPH09260031 A JP H09260031A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- glass
- powder
- heating element
- metal
- resistance heating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Resistance Heating (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 電気抵抗特性及び機械的性質に優れた抵抗発
熱体を提供する。 【解決手段】 ガラス又はセラミックスをマトリックス
とし、金属粒子を複合相とする複合材料からなる抵抗発
熱体。
熱体を提供する。 【解決手段】 ガラス又はセラミックスをマトリックス
とし、金属粒子を複合相とする複合材料からなる抵抗発
熱体。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、およそ１４００℃
まで使用でき、電気抵抗特性及び機械的特性に優れた新
規な抵抗発熱体に関する。
まで使用でき、電気抵抗特性及び機械的特性に優れた新
規な抵抗発熱体に関する。
【０００２】
【従来技術及びその問題点】現在、最高１４００℃まで
使用できる抵抗発熱体としては主にＮｉ−Ｃｒ系合金や
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金の金属系の材料が使用されてい
る。これらの発熱体は炊飯器、ドライヤーなどの発熱体
として、あるいは金属の熱処理用の炉の発熱体として利
用されている。しかし、これらの金属系の発熱体では、
目的に応じて抵抗値を大きく変化させることができず、
抵抗値もおよそ１〜１．５×１０-4Ωｃｍと小さいた
め、発熱の効率も悪いといった欠点があった。
使用できる抵抗発熱体としては主にＮｉ−Ｃｒ系合金や
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金の金属系の材料が使用されてい
る。これらの発熱体は炊飯器、ドライヤーなどの発熱体
として、あるいは金属の熱処理用の炉の発熱体として利
用されている。しかし、これらの金属系の発熱体では、
目的に応じて抵抗値を大きく変化させることができず、
抵抗値もおよそ１〜１．５×１０-4Ωｃｍと小さいた
め、発熱の効率も悪いといった欠点があった。
【０００３】
【発明の目的】本発明の目的は、前記問題点を解決し、
電気抵抗特性及び機械的性質に優れた抵抗発熱体を提供
するものである。
電気抵抗特性及び機械的性質に優れた抵抗発熱体を提供
するものである。
【０００４】
【問題点を解決するための手段】本発明によれば、ガラ
ス又はセラミックスをマトリックスとし、金属粒子を複
合相とする複合材料からなる抵抗発熱体が提供される。
本発明の抵抗発熱体は、ガラス又はセラミックスに複合
相の金属粒子として粒状金属を用いることにより、粒子
分散効果によりマトリックス部の高強度が図れるため複
合体の強度を向上させることができる。さらに、複合相
の金属粒子を扁平状の延性金属粒子とすることにより複
合体の機械的特性、特に強度及び靱性を改善することが
できる。また、複合相の金属粒子として、粒状金属と扁
平状の延性金属粒子を併用してもよい。このように本発
明の抵抗発熱体はマトリックスがガラス又はセラミック
スで、複合相が金属であるため、耐熱性にも優れてい
る。
ス又はセラミックスをマトリックスとし、金属粒子を複
合相とする複合材料からなる抵抗発熱体が提供される。
本発明の抵抗発熱体は、ガラス又はセラミックスに複合
相の金属粒子として粒状金属を用いることにより、粒子
分散効果によりマトリックス部の高強度が図れるため複
合体の強度を向上させることができる。さらに、複合相
の金属粒子を扁平状の延性金属粒子とすることにより複
合体の機械的特性、特に強度及び靱性を改善することが
できる。また、複合相の金属粒子として、粒状金属と扁
平状の延性金属粒子を併用してもよい。このように本発
明の抵抗発熱体はマトリックスがガラス又はセラミック
スで、複合相が金属であるため、耐熱性にも優れてい
る。
【０００５】本発明における複合材料のマトリックスを
構成するガラスとしては、特に制限はなく、例えば、結
晶化ガラス、汎用ガラス等の酸化物系ガラスや非酸化物
系ガラスから選ばれる一種又は二種以上のガラスを用い
ることができる。具体的には、結晶化ガラスとしては、
ＬＡＳ I（Li2O-Al2O3-SiO2-MgO系）、ＬＡＳII、III
（Li2O-Al2O3-SiO2-MgO-Nb2O5系）、ＭＡＳ（MgO-Al2O3
-SiO2系）、ＢＭＡＳ（BaO-MgO-Al2O3-SiO2系）、Terna
ry mullite（BaO-Al2O3-SiO2系）、Hexacelsian（BaO-A
l2O3-SiO2系）や、Li2O-Al2O3-SiO2系、Na2O-Al2O3-SiO
2系、Na2O-CaO-MgO-SiO2系、PbO-ZnO-B2O3系、ZnO-B2O3
-SiO2系、ZrO2-SiO2系、CaO-Y2O3-Al2O3-SiO2系、CaO-A
l2O3-SiO2系、MgO-CaO-Al2O3-SiO2系、SiO2-B2O3-Al2O3
-MgO-K2O-F系等が挙げられる。汎用ガラスとしては、ケ
イ酸ガラス（SiO2系）、ソーダ石灰ガラス（Na2O-CaO-S
iO2系）、カリ石灰ガラス（K2O-CaO-SiO2系）、ホウケ
イ酸ガラス（Na2O-B2O3-SiO2系）、アルミノケイ酸ガラ
ス（Al2O3-MgO-CaO-SiO2系）、鉛ガラス（K2O-PbO-SiO2
系）、バリウムガラス（BaO-SiO2-B2O3系）等が挙げら
れる。また、低融点ガラスとして、鉛ケイ酸塩ガラス
（PbO-SiO2系、PbO-B2O3-SiO2系等）、ほう酸塩ガラス
（B2O3系、Li2O-B2O3系、Na2O-B2O3系等）、りん酸塩ガ
ラス（Na2O-P2O5系、B2O3-P2O5系等）やAl2O3-Li2O-Na2
O-K2O-P2O5系等が挙げられる。さらに、近年、開発が進
められているY2O3-Al2O3-SiO2系ガラス、オキシナイト
ライドガラス（La-Si-O-N系、Ca-Al-Si-O-N系、Y-Al-Si
-O-N系、Na-Si-O-N系、Na-La-Si-O-N系、Mg-Al-Si-O-N
系、Si-O-N系、Li-K-Al-Si-O-N系）や熱膨張率の小さい
TiO2-SiO2系、Cu2O-Al2O3-SiO2系等が挙げられる。ま
た、非酸化物系ガラスとしては、ふっ化物系ガラスやカ
ルコゲン系ガラスを用いることができる。一方、複合材
料のマトリックスを構成するセラミックスとしては、Ａ
ｌ2Ｏ3、ＺｒＯ2、ＭｇＯ、ムライト、ＭｇＯ／Ａｌ2Ｏ
3、Ａｌ2Ｏ3／Ｙ2Ｏ3が挙げられる。
構成するガラスとしては、特に制限はなく、例えば、結
晶化ガラス、汎用ガラス等の酸化物系ガラスや非酸化物
系ガラスから選ばれる一種又は二種以上のガラスを用い
ることができる。具体的には、結晶化ガラスとしては、
ＬＡＳ I（Li2O-Al2O3-SiO2-MgO系）、ＬＡＳII、III
（Li2O-Al2O3-SiO2-MgO-Nb2O5系）、ＭＡＳ（MgO-Al2O3
-SiO2系）、ＢＭＡＳ（BaO-MgO-Al2O3-SiO2系）、Terna
ry mullite（BaO-Al2O3-SiO2系）、Hexacelsian（BaO-A
l2O3-SiO2系）や、Li2O-Al2O3-SiO2系、Na2O-Al2O3-SiO
2系、Na2O-CaO-MgO-SiO2系、PbO-ZnO-B2O3系、ZnO-B2O3
-SiO2系、ZrO2-SiO2系、CaO-Y2O3-Al2O3-SiO2系、CaO-A
l2O3-SiO2系、MgO-CaO-Al2O3-SiO2系、SiO2-B2O3-Al2O3
-MgO-K2O-F系等が挙げられる。汎用ガラスとしては、ケ
イ酸ガラス（SiO2系）、ソーダ石灰ガラス（Na2O-CaO-S
iO2系）、カリ石灰ガラス（K2O-CaO-SiO2系）、ホウケ
イ酸ガラス（Na2O-B2O3-SiO2系）、アルミノケイ酸ガラ
ス（Al2O3-MgO-CaO-SiO2系）、鉛ガラス（K2O-PbO-SiO2
系）、バリウムガラス（BaO-SiO2-B2O3系）等が挙げら
れる。また、低融点ガラスとして、鉛ケイ酸塩ガラス
（PbO-SiO2系、PbO-B2O3-SiO2系等）、ほう酸塩ガラス
（B2O3系、Li2O-B2O3系、Na2O-B2O3系等）、りん酸塩ガ
ラス（Na2O-P2O5系、B2O3-P2O5系等）やAl2O3-Li2O-Na2
O-K2O-P2O5系等が挙げられる。さらに、近年、開発が進
められているY2O3-Al2O3-SiO2系ガラス、オキシナイト
ライドガラス（La-Si-O-N系、Ca-Al-Si-O-N系、Y-Al-Si
-O-N系、Na-Si-O-N系、Na-La-Si-O-N系、Mg-Al-Si-O-N
系、Si-O-N系、Li-K-Al-Si-O-N系）や熱膨張率の小さい
TiO2-SiO2系、Cu2O-Al2O3-SiO2系等が挙げられる。ま
た、非酸化物系ガラスとしては、ふっ化物系ガラスやカ
ルコゲン系ガラスを用いることができる。一方、複合材
料のマトリックスを構成するセラミックスとしては、Ａ
ｌ2Ｏ3、ＺｒＯ2、ＭｇＯ、ムライト、ＭｇＯ／Ａｌ2Ｏ
3、Ａｌ2Ｏ3／Ｙ2Ｏ3が挙げられる。
【０００６】本発明における複合材料の複合相の金属と
しては、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｗ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ及
びそれらの合金、ステンレス鋼、パーマロイ及び超耐熱
合金から選ばれる少なくとも一種の金属が用いられる。
複合相の金属として、粒状金属と扁平状の延性金属を併
用する場合、これらは同一でも異なっていてもよい。
しては、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｗ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ及
びそれらの合金、ステンレス鋼、パーマロイ及び超耐熱
合金から選ばれる少なくとも一種の金属が用いられる。
複合相の金属として、粒状金属と扁平状の延性金属を併
用する場合、これらは同一でも異なっていてもよい。
【０００７】また、本発明においては、複合相として金
属粒子とともに、セラミックス粒子、セラミックスウイ
スカー、無機質短繊維等を併用してもよい。これらを併
用することにより、複合体の強度、靱性をさらに向上さ
せることができる。セラミックス粒子としては、Ｔｉ、
Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｆｅ、
Ｎｉ、Ｃｏ、Ａｌ、Ｙ、Ｓｉ及びＢの酸化物、窒化物、
炭化物、ほう化物、珪化物及び炭窒化物から選ばれる少
なくとも一種のセラミックス粒子が挙げられる。セラミ
ックスウイスカーとしては、Ｓｉ3Ｎ4、ＳｉＣ、Ｔｉ
Ｃ、グラファイト、チタン酸カリウム、ほう酸アルミニ
ウム、ＺｎＯ、ＭｇＯ、ほう酸マグネシウム、Ｔｉ
Ｂ2 、ムライト等のセラミックスウイスカーから選ばれ
る少なくとも一種が挙げられる。また、無機質短繊維と
しては、アルミナ、アルミナ・シリカ、シリカ、ジルコ
ニア等の短繊維、アルミナ、Ｓｉ3Ｎ4、ＳｉＣ、特公昭
５８−５２８６号公報に代表されるＳｉ、Ｔｉ、Ｃ及び
Ｏを主成分とする無機繊維等の長繊維をチョップ状に切
断したものから選ばれる少なくとも一種が挙げられる。
これらは、特に、焼結温度で使用する金属粒子と反応し
て脆弱な化合物を生成しないものを選択することが重要
である。
属粒子とともに、セラミックス粒子、セラミックスウイ
スカー、無機質短繊維等を併用してもよい。これらを併
用することにより、複合体の強度、靱性をさらに向上さ
せることができる。セラミックス粒子としては、Ｔｉ、
Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｆｅ、
Ｎｉ、Ｃｏ、Ａｌ、Ｙ、Ｓｉ及びＢの酸化物、窒化物、
炭化物、ほう化物、珪化物及び炭窒化物から選ばれる少
なくとも一種のセラミックス粒子が挙げられる。セラミ
ックスウイスカーとしては、Ｓｉ3Ｎ4、ＳｉＣ、Ｔｉ
Ｃ、グラファイト、チタン酸カリウム、ほう酸アルミニ
ウム、ＺｎＯ、ＭｇＯ、ほう酸マグネシウム、Ｔｉ
Ｂ2 、ムライト等のセラミックスウイスカーから選ばれ
る少なくとも一種が挙げられる。また、無機質短繊維と
しては、アルミナ、アルミナ・シリカ、シリカ、ジルコ
ニア等の短繊維、アルミナ、Ｓｉ3Ｎ4、ＳｉＣ、特公昭
５８−５２８６号公報に代表されるＳｉ、Ｔｉ、Ｃ及び
Ｏを主成分とする無機繊維等の長繊維をチョップ状に切
断したものから選ばれる少なくとも一種が挙げられる。
これらは、特に、焼結温度で使用する金属粒子と反応し
て脆弱な化合物を生成しないものを選択することが重要
である。
【０００８】マトリックスと金属の組み合わせは、マト
リックスの焼結可能温度より金属の融点が高い組み合わ
せを選択することが必要である。ガラスをマトリックス
とする場合、例えば、マトリックスがケイ酸ガラス系や
TiO2-SiO2系の場合には、焼結温度が１６００℃以上に
なるため、それより高い融点を持つ金属であるＶ、Ｃ
ｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ及びそれらの合
金を用いることが好ましい。また、オキシナイトライド
ガラスの焼結温度、及びPbO-ZnO-B2O3系を除く結晶化ガ
ラスの焼結温度と結晶化温度は、およそ７００〜１３０
０℃であるため、さらにＴｉ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ及びそ
れらの合金、ステンレス鋼、パーマロイ、超耐熱合金も
使用することができる。さらに、汎用ガラスでは焼結温
度がおよそ６００〜１０００℃であるため、上記の他に
Ｃｕも使用することができ、PbO-ZnO-B2O3系結晶化ガラ
スと低融点ガラスでは焼結温度がおよそ２００〜６００
℃であるため、さらにＡｌ、Ｍｇ、Ｚｎ及びそれらの合
金を使用することができる。
リックスの焼結可能温度より金属の融点が高い組み合わ
せを選択することが必要である。ガラスをマトリックス
とする場合、例えば、マトリックスがケイ酸ガラス系や
TiO2-SiO2系の場合には、焼結温度が１６００℃以上に
なるため、それより高い融点を持つ金属であるＶ、Ｃ
ｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ及びそれらの合
金を用いることが好ましい。また、オキシナイトライド
ガラスの焼結温度、及びPbO-ZnO-B2O3系を除く結晶化ガ
ラスの焼結温度と結晶化温度は、およそ７００〜１３０
０℃であるため、さらにＴｉ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ及びそ
れらの合金、ステンレス鋼、パーマロイ、超耐熱合金も
使用することができる。さらに、汎用ガラスでは焼結温
度がおよそ６００〜１０００℃であるため、上記の他に
Ｃｕも使用することができ、PbO-ZnO-B2O3系結晶化ガラ
スと低融点ガラスでは焼結温度がおよそ２００〜６００
℃であるため、さらにＡｌ、Ｍｇ、Ｚｎ及びそれらの合
金を使用することができる。
【０００９】セラミックスをマトリックスとする場合
は、例えば、Ａｌ2Ｏ3の場合には、一般的な粉末では焼
結温度が１６００℃であるため、それより高い融点を持
つ金属であるＶ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｗを用いることが好ましい。また、低温度焼結タイ
プ（例えば、タイミクロンＴＭ−ＤＡＲ；大明化学工業
株式会社製）では、焼結温度が１２００℃となるため、
さらにＴｉ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、ステンレス鋼、超耐熱
合金も使用することができる。さらに、Ａｌ2Ｏ3にガラ
ス相を加えていくと焼結温度を約９００℃まで下げるこ
とができるので、上記の他にＣｕも使用することができ
る。また、ＺｒＯ2（焼結温度＞１８００℃）とＭｇＯ
（焼結温度＞１４００℃）の場合には、Ｔｉ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｆｅ、Ｎｉ、
Ｃｏ、ステンレス鋼、超耐熱合金を用いることができ
る。ムライト（焼結温度＞１５００℃）の場合には、
Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｆｅを
用いることができる。
は、例えば、Ａｌ2Ｏ3の場合には、一般的な粉末では焼
結温度が１６００℃であるため、それより高い融点を持
つ金属であるＶ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｗを用いることが好ましい。また、低温度焼結タイ
プ（例えば、タイミクロンＴＭ−ＤＡＲ；大明化学工業
株式会社製）では、焼結温度が１２００℃となるため、
さらにＴｉ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、ステンレス鋼、超耐熱
合金も使用することができる。さらに、Ａｌ2Ｏ3にガラ
ス相を加えていくと焼結温度を約９００℃まで下げるこ
とができるので、上記の他にＣｕも使用することができ
る。また、ＺｒＯ2（焼結温度＞１８００℃）とＭｇＯ
（焼結温度＞１４００℃）の場合には、Ｔｉ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｆｅ、Ｎｉ、
Ｃｏ、ステンレス鋼、超耐熱合金を用いることができ
る。ムライト（焼結温度＞１５００℃）の場合には、
Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｆｅを
用いることができる。
【００１０】本発明においては、ガラス又はセラミック
スマトリックスに複合相として金属粒子を添加し、その
添加量等を変えることで、金属の領域から金属では達成
できない高抵抗領域まで複合体の体積抵抗率を制御でき
るため、任意の抵抗値を持つ抵抗発熱体が提供できる。
さらに複合相の金属の形態を扁平状とすることにより金
属の塑性変形がより作用するため、複合材料の強度及び
靱性を向上することができる。特に、扁平面の最小径を
ｄ、厚さをｔとしたときにｄ／ｔ≧３であることが望ま
しい。ｄ／ｔが３未満の場合には、クラックが金属粒子
とマトリックスとの界面を進行しやすくなるため金属相
の塑性変形を十分に利用できなくなるので好ましくな
い。ｄ及びｔの範囲としては特に制限はないが、ｄ／ｔ
≧３の関係を満足していることが好ましい。また、複合
相として粒状金属と扁平状の延性金属を併用することに
より、粒状金属の粒子分散効果によりマトリックス部の
高強度化が図れるため、複合体の強度をさらに向上させ
ることができる。
スマトリックスに複合相として金属粒子を添加し、その
添加量等を変えることで、金属の領域から金属では達成
できない高抵抗領域まで複合体の体積抵抗率を制御でき
るため、任意の抵抗値を持つ抵抗発熱体が提供できる。
さらに複合相の金属の形態を扁平状とすることにより金
属の塑性変形がより作用するため、複合材料の強度及び
靱性を向上することができる。特に、扁平面の最小径を
ｄ、厚さをｔとしたときにｄ／ｔ≧３であることが望ま
しい。ｄ／ｔが３未満の場合には、クラックが金属粒子
とマトリックスとの界面を進行しやすくなるため金属相
の塑性変形を十分に利用できなくなるので好ましくな
い。ｄ及びｔの範囲としては特に制限はないが、ｄ／ｔ
≧３の関係を満足していることが好ましい。また、複合
相として粒状金属と扁平状の延性金属を併用することに
より、粒状金属の粒子分散効果によりマトリックス部の
高強度化が図れるため、複合体の強度をさらに向上させ
ることができる。
【００１１】さらに、複合相としてセラミックス粒子、
セラミックスウイスカー、無機質短繊維等を併用するこ
とにより、マトリックス部の高強度化が図れるため、複
合体の強度、靱性をさらに向上させることができる。セ
ラミックス粒子の粒径は２μｍ以下、好ましくは、１μ
ｍ以下であることが望ましい。粒径が２μｍよりも大き
くなると粒子分散効果が得られないので好ましくない。
セラミックスウイスカーの形状については、特に制限は
なく、無機質短繊維は、分散性から長さが５ｍｍ以下の
ものが好ましい。
セラミックスウイスカー、無機質短繊維等を併用するこ
とにより、マトリックス部の高強度化が図れるため、複
合体の強度、靱性をさらに向上させることができる。セ
ラミックス粒子の粒径は２μｍ以下、好ましくは、１μ
ｍ以下であることが望ましい。粒径が２μｍよりも大き
くなると粒子分散効果が得られないので好ましくない。
セラミックスウイスカーの形状については、特に制限は
なく、無機質短繊維は、分散性から長さが５ｍｍ以下の
ものが好ましい。
【００１２】本発明の複合材料における複合相の体積率
は５〜７０％、特に１０〜６０％であることが好まし
い。複合相の体積率が５％よりも少ない場合には、複合
体の体積抵抗率が高すぎるため抵抗発熱できず、また、
複合相の体積率が７０％よりも多くなると、複合体の体
積抵抗率が小さくなり、複合相の金属とほぼ同じ値とな
るため、これ以上添加しても体積抵抗率は変化しない。
また、複合相としてセラミックス粒子、セラミックスウ
イスカー、無機質短繊維等を併用する場合、これらの体
積率は、２〜４０％、特に３〜３０％であることが好ま
しい。体積率が２％よりも少ない場合には、添加の効果
が発現しない。また、体積率が４０％よりも多くなって
もそれ以上機械的物性は向上しない。
は５〜７０％、特に１０〜６０％であることが好まし
い。複合相の体積率が５％よりも少ない場合には、複合
体の体積抵抗率が高すぎるため抵抗発熱できず、また、
複合相の体積率が７０％よりも多くなると、複合体の体
積抵抗率が小さくなり、複合相の金属とほぼ同じ値とな
るため、これ以上添加しても体積抵抗率は変化しない。
また、複合相としてセラミックス粒子、セラミックスウ
イスカー、無機質短繊維等を併用する場合、これらの体
積率は、２〜４０％、特に３〜３０％であることが好ま
しい。体積率が２％よりも少ない場合には、添加の効果
が発現しない。また、体積率が４０％よりも多くなって
もそれ以上機械的物性は向上しない。
【００１３】本発明の抵抗発熱体は、以下の方法で製造
される。まず、金属粉末表面にガラス粉末又はセラミッ
クス粉末が付着している複合粉末を製造する。このよう
な複合粉末は、金属粉末とガラス粉末又はセラミックス
粉末を混合することにより製造できる。扁平状の金属粒
子とするときには、延性金属粉末を混合中に塑性変形さ
せて扁平化させることにより製造できる。ガラス粉末の
粒度は、特に制限はないが、５０μｍ以下のものが望ま
しい。セラミックス粉末の粒度は特に制限はないが、焼
結性のよい平均粒径１μｍ以下のものが望ましい。ま
た、金属粉末の粒子径は、球状の場合は、機械的性質を
維持する点から１５０μｍ以下、特に１００μｍ以下の
ものが望ましい。扁平状とする場合には、扁平化を容易
に促進するために１〜２００μｍ、特に３〜１００μｍ
の範囲が好ましい。延性金属粉末の粒子径が１μｍより
も小さいと、微粒のため扁平化させることができない。
また、２００μｍよりも大きくなると、粗粒のため焼結
を困難にし、またガラス粉末又はセラミックス粉末との
分離が激しくなるため、均一混合が困難となる。金属粉
末とガラス粉末又はセラミックス粉末の混合割合は、混
合粉末における金属粉末の体積率が２〜６０％、特に１
０〜５０％であることが好ましい。
される。まず、金属粉末表面にガラス粉末又はセラミッ
クス粉末が付着している複合粉末を製造する。このよう
な複合粉末は、金属粉末とガラス粉末又はセラミックス
粉末を混合することにより製造できる。扁平状の金属粒
子とするときには、延性金属粉末を混合中に塑性変形さ
せて扁平化させることにより製造できる。ガラス粉末の
粒度は、特に制限はないが、５０μｍ以下のものが望ま
しい。セラミックス粉末の粒度は特に制限はないが、焼
結性のよい平均粒径１μｍ以下のものが望ましい。ま
た、金属粉末の粒子径は、球状の場合は、機械的性質を
維持する点から１５０μｍ以下、特に１００μｍ以下の
ものが望ましい。扁平状とする場合には、扁平化を容易
に促進するために１〜２００μｍ、特に３〜１００μｍ
の範囲が好ましい。延性金属粉末の粒子径が１μｍより
も小さいと、微粒のため扁平化させることができない。
また、２００μｍよりも大きくなると、粗粒のため焼結
を困難にし、またガラス粉末又はセラミックス粉末との
分離が激しくなるため、均一混合が困難となる。金属粉
末とガラス粉末又はセラミックス粉末の混合割合は、混
合粉末における金属粉末の体積率が２〜６０％、特に１
０〜５０％であることが好ましい。
【００１４】また、複合相としてセラミックス粒子、セ
ラミックスウイスカー、無機質短繊維等を併用する場
合、金属粉末とガラス粉末又はセラミックス粉末の混合
時に添加する。セラミックス粉末の粒子径は、２μｍ以
下、特に１μｍ以下が好ましい。セラミックス粉末の粒
子径が２μｍよりも大きくなると、粒子分散効果が得ら
れない。セラミックスウイスカーの形状については、特
に制限はなく市場にでているタイプをそのまま用いるこ
とができる。無機質短繊維や長繊維を切断して用いる場
合には、取扱易さや分散性から長さが５ｍｍ以下のもの
を用いるのが好ましい。これらの混合割合は、体積率
が、２〜４０％、特に３〜３０％であることが好まし
い。
ラミックスウイスカー、無機質短繊維等を併用する場
合、金属粉末とガラス粉末又はセラミックス粉末の混合
時に添加する。セラミックス粉末の粒子径は、２μｍ以
下、特に１μｍ以下が好ましい。セラミックス粉末の粒
子径が２μｍよりも大きくなると、粒子分散効果が得ら
れない。セラミックスウイスカーの形状については、特
に制限はなく市場にでているタイプをそのまま用いるこ
とができる。無機質短繊維や長繊維を切断して用いる場
合には、取扱易さや分散性から長さが５ｍｍ以下のもの
を用いるのが好ましい。これらの混合割合は、体積率
が、２〜４０％、特に３〜３０％であることが好まし
い。
【００１５】金属粉末とガラス粉末又はセラミックス粉
末の混合方法については、特に制限はなく湿式及び乾式
のいずれも採用できる。湿式混合の場合の溶媒としては
エ夕ノール、メ夕ノール等が一般に使用される。混合装
置については、ボールミル、振動ミル、アトライター、
遊星型ボールミル等を用いることができる。延性金属粉
末は、混合時のボール等の混合媒体による機械的混合に
より球状から扁平状へと変形が進む。したがって、混合
条件の制御により扁平化の程度を制御することができ、
球状あるいは扁平状の選択をすることができる。一般
に、混合時間、回転数等の条件により変形量は変わって
くるので、扁平粒子とする時はこれらの条件を制御し、
扁平化の形状がｄ／ｔ≧３を満足するように扁平化させ
ることが望ましい。さらに、この混合過程で、金属粉末
の表面にガラス粉末又はセラミックス粉末が付着するた
め、焼結過程で金属同士が接触、造粒することを防止す
ることができる。なお、金属粉末とガラス粉末又はセラ
ミックス粉末の混合割合によっては、金属表面に付着し
ないガラス粉末又はセラミックス粉末も共存することは
言うまでもない。また、使用する金属粉末の粒度によっ
ては、混合後も未変形の粒子が残るが、扁平化した粒子
が適当量あれば、機械的特性の改善効果は得られる。ま
た、上記の扁平な延性金属粉末表面にガラス粉末又はセ
ラミックス粉末が付着している複合粉末は、予め延性金
属粉末を圧延加工等により扁平化させ、これとガラス粉
末又はセラミックス粉末を混合することによっても製造
することができるが、混合と扁平化を同時に行う前述の
方法が工程の簡略化と均−混合の面で有利である。
末の混合方法については、特に制限はなく湿式及び乾式
のいずれも採用できる。湿式混合の場合の溶媒としては
エ夕ノール、メ夕ノール等が一般に使用される。混合装
置については、ボールミル、振動ミル、アトライター、
遊星型ボールミル等を用いることができる。延性金属粉
末は、混合時のボール等の混合媒体による機械的混合に
より球状から扁平状へと変形が進む。したがって、混合
条件の制御により扁平化の程度を制御することができ、
球状あるいは扁平状の選択をすることができる。一般
に、混合時間、回転数等の条件により変形量は変わって
くるので、扁平粒子とする時はこれらの条件を制御し、
扁平化の形状がｄ／ｔ≧３を満足するように扁平化させ
ることが望ましい。さらに、この混合過程で、金属粉末
の表面にガラス粉末又はセラミックス粉末が付着するた
め、焼結過程で金属同士が接触、造粒することを防止す
ることができる。なお、金属粉末とガラス粉末又はセラ
ミックス粉末の混合割合によっては、金属表面に付着し
ないガラス粉末又はセラミックス粉末も共存することは
言うまでもない。また、使用する金属粉末の粒度によっ
ては、混合後も未変形の粒子が残るが、扁平化した粒子
が適当量あれば、機械的特性の改善効果は得られる。ま
た、上記の扁平な延性金属粉末表面にガラス粉末又はセ
ラミックス粉末が付着している複合粉末は、予め延性金
属粉末を圧延加工等により扁平化させ、これとガラス粉
末又はセラミックス粉末を混合することによっても製造
することができるが、混合と扁平化を同時に行う前述の
方法が工程の簡略化と均−混合の面で有利である。
【００１６】次に、得られた混合粉末を所望の形状に成
形した後、窒素、アルゴン等の不活性ガス雰囲気下また
は真空中で２００〜１８００℃で焼結する。焼結方法と
しては、公知の焼結方法を用いることができる。例え
ば、ＣＩＰ成形や射出成形した成形体を常圧焼結や真空
焼結さらにＨＩＰで高密度化するプロセスでは、球状粒
子の場合や扁平化した粒子でも３次元にランダムに配向
するため等方的な組織となるが、扁平粒子を用いてホッ
トプレス等の一軸加圧方法により成形を行うと、扁平化
した粒子はプレス方向と垂直方向に２次元に配向するの
で、特に厚さ方向の強度が向上する。また、マトリック
スがガラスの場合、ガラスの軟化点付近以上に加熱する
ことより２次加工ができるため、成形したビレットを押
し出し法やロール成形などにより、サッシ等の長尺の形
状に成形することもできる。さらに、鍛造法や鋳造法、
好ましくは加圧鋳造法により直接複雑形状の成形をする
こともできる。また、焼結は、２００〜１８００℃の温
度範囲で行うことができるが、扁平粒子を用いる場合に
は、扁平な延性金属の形状が保持されるように延性金属
の融点より低い温度で行えるように、前記したガラス粉
末又はセラミックス粉末と延性金属を選択することが必
要である。
形した後、窒素、アルゴン等の不活性ガス雰囲気下また
は真空中で２００〜１８００℃で焼結する。焼結方法と
しては、公知の焼結方法を用いることができる。例え
ば、ＣＩＰ成形や射出成形した成形体を常圧焼結や真空
焼結さらにＨＩＰで高密度化するプロセスでは、球状粒
子の場合や扁平化した粒子でも３次元にランダムに配向
するため等方的な組織となるが、扁平粒子を用いてホッ
トプレス等の一軸加圧方法により成形を行うと、扁平化
した粒子はプレス方向と垂直方向に２次元に配向するの
で、特に厚さ方向の強度が向上する。また、マトリック
スがガラスの場合、ガラスの軟化点付近以上に加熱する
ことより２次加工ができるため、成形したビレットを押
し出し法やロール成形などにより、サッシ等の長尺の形
状に成形することもできる。さらに、鍛造法や鋳造法、
好ましくは加圧鋳造法により直接複雑形状の成形をする
こともできる。また、焼結は、２００〜１８００℃の温
度範囲で行うことができるが、扁平粒子を用いる場合に
は、扁平な延性金属の形状が保持されるように延性金属
の融点より低い温度で行えるように、前記したガラス粉
末又はセラミックス粉末と延性金属を選択することが必
要である。
【００１７】
【作用】本発明によれば、ガラス又はセラミックスマト
リックスに複合相として金属粒子を添加し、その添加量
等を変えることで、金属の領域から金属では達成できな
い高抵抗領域まで複合体の体積抵抗率を制御できるた
め、任意の抵抗値を持つ抵抗発熱体が提供できる。さら
に複合相の金属の形態を扁平状とすることにより扁平粒
子の塑性変形も十分利用することができるため高靱性化
に寄与でき、さらに強度も向上させることができるた
め、機械的性質に優れた抵抗発熱体を提供できる。ま
た、複合相としてセラミックス粒子、セラミックスウイ
スカー、無機質短繊維等を併用することにより、マトリ
ックス部の高強度化が図れるため、複合体の強度、靱性
をさらに向上させることができる。さらにガラス又はセ
ラミックスと熱膨張係数の大きく異なる粒子を選択すれ
ば、焼結過程で発生する熱応力による残留応力により、
さらに高強度化が可能となり、高強度、高靱性の構造部
材に適用できる抵抗発熱体が提供できる。また、前述し
たように複合相を２次元に配向させれば、配向方向と垂
直方向の強度をさらに向上させることができる。さら
に、複合相の形態は、原料粉末である延性金属粉末とガ
ラス粉末又はセラミックス粉末の混合中の変形を利用し
て扁平化が達成できるため、複合相の形状の制御が容易
であり、追加の製造プロセスを必要とせず、複合化によ
るコスト増を抑えることができる。
リックスに複合相として金属粒子を添加し、その添加量
等を変えることで、金属の領域から金属では達成できな
い高抵抗領域まで複合体の体積抵抗率を制御できるた
め、任意の抵抗値を持つ抵抗発熱体が提供できる。さら
に複合相の金属の形態を扁平状とすることにより扁平粒
子の塑性変形も十分利用することができるため高靱性化
に寄与でき、さらに強度も向上させることができるた
め、機械的性質に優れた抵抗発熱体を提供できる。ま
た、複合相としてセラミックス粒子、セラミックスウイ
スカー、無機質短繊維等を併用することにより、マトリ
ックス部の高強度化が図れるため、複合体の強度、靱性
をさらに向上させることができる。さらにガラス又はセ
ラミックスと熱膨張係数の大きく異なる粒子を選択すれ
ば、焼結過程で発生する熱応力による残留応力により、
さらに高強度化が可能となり、高強度、高靱性の構造部
材に適用できる抵抗発熱体が提供できる。また、前述し
たように複合相を２次元に配向させれば、配向方向と垂
直方向の強度をさらに向上させることができる。さら
に、複合相の形態は、原料粉末である延性金属粉末とガ
ラス粉末又はセラミックス粉末の混合中の変形を利用し
て扁平化が達成できるため、複合相の形状の制御が容易
であり、追加の製造プロセスを必要とせず、複合化によ
るコスト増を抑えることができる。
【００１８】
【実施例】以下に実施例及び比較例を示し、本発明をさ
らに具体的に説明する。 実施例１ ＭＡＳ（MgO-Al2O3-SiO2系）粉末（粒径２０μｍ以下）
と４５〜１０μｍのＮｉ合金（Ｎｉ１７Ｃｒ６Ａｌ１
０．６Ｙ，ＭＡ−９０；昭和電工社製）をＮｉ合金の体
積率が１５、２０、３０、４０、５０％となるように秤
量した。これらの混合粉末をエ夕ノール溶媒中、窒化珪
素ボールを用いてボールミル混合を行った。図１及び図
２に、Ｎｉ合金の体積率が２０％の場合のボールミル後
の混合粉末の外観の走査型電子顕微鏡像と断面組織の光
学顕微鏡像を示す。これらより、添加した粒径４５〜１
０μｍのＮｉ合金がボールミル混合により扁平化し、さ
らにガラス粉末が表面に付着していることがわかる。他
のＮｉ合金の体積率の場合も同様の結果が得られた。こ
の混合粉末を黒鉛のモールドにいれ、ホットプレスによ
り、１０００℃、１００kg／cm2 の圧力でアルゴン中、
１時間保持して焼結を行った。図３にＮｉ合金の体積率
が２０％の場合に得られた複合材料のプレス方向と平行
方向の断面組織の光学顕微鏡像を示す。粒径４５〜１０
μｍのＮｉ合金粉末は２次元に配向し、ｄ／ｔ≧３を満
たして扁平化していることがわかる。
らに具体的に説明する。 実施例１ ＭＡＳ（MgO-Al2O3-SiO2系）粉末（粒径２０μｍ以下）
と４５〜１０μｍのＮｉ合金（Ｎｉ１７Ｃｒ６Ａｌ１
０．６Ｙ，ＭＡ−９０；昭和電工社製）をＮｉ合金の体
積率が１５、２０、３０、４０、５０％となるように秤
量した。これらの混合粉末をエ夕ノール溶媒中、窒化珪
素ボールを用いてボールミル混合を行った。図１及び図
２に、Ｎｉ合金の体積率が２０％の場合のボールミル後
の混合粉末の外観の走査型電子顕微鏡像と断面組織の光
学顕微鏡像を示す。これらより、添加した粒径４５〜１
０μｍのＮｉ合金がボールミル混合により扁平化し、さ
らにガラス粉末が表面に付着していることがわかる。他
のＮｉ合金の体積率の場合も同様の結果が得られた。こ
の混合粉末を黒鉛のモールドにいれ、ホットプレスによ
り、１０００℃、１００kg／cm2 の圧力でアルゴン中、
１時間保持して焼結を行った。図３にＮｉ合金の体積率
が２０％の場合に得られた複合材料のプレス方向と平行
方向の断面組織の光学顕微鏡像を示す。粒径４５〜１０
μｍのＮｉ合金粉末は２次元に配向し、ｄ／ｔ≧３を満
たして扁平化していることがわかる。
【００１９】この複合材料から２．５×２．５×４０ｍ
ｍの棒状の試験片を加工し、４端子法で体積抵抗率を求
めた。また、３点曲げ試験により曲げ強度を、ＳＥＶＮ
Ｂ法により破壊靱性を測定した。測定結果を表１に、Ｍ
ＡＳガラス単相の結果と、現在、抵抗発熱体と使用され
ているＮｉ−Ｃｒ合金とＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金の値（日
本赤外線学会誌；ｖｏｌ．２，Ｎｏ．２（１９９２））
も合わせて示す。これから、本発明で得られた複合材料
の体積抵抗率は添加したＮｉ合金の体積率を変えること
により、Ｎｉ−Ｃｒ合金やＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金より高
体積抵抗率領域で大きくかえることができ、曲げ強度、
破壊靱性もＮｉ合金の体積率の増加に伴い向上し、５０
％では曲げ強度６０kg／mm2 、破壊靱性１２ＭＰａｍ
1/2 とＭＡＳガラス単相のそれぞれ約３．５倍と６倍と
いう高い値が得られており、本発明により高い機械特性
を持つ優れた抵抗発熱体が得られることがわかる。
ｍの棒状の試験片を加工し、４端子法で体積抵抗率を求
めた。また、３点曲げ試験により曲げ強度を、ＳＥＶＮ
Ｂ法により破壊靱性を測定した。測定結果を表１に、Ｍ
ＡＳガラス単相の結果と、現在、抵抗発熱体と使用され
ているＮｉ−Ｃｒ合金とＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金の値（日
本赤外線学会誌；ｖｏｌ．２，Ｎｏ．２（１９９２））
も合わせて示す。これから、本発明で得られた複合材料
の体積抵抗率は添加したＮｉ合金の体積率を変えること
により、Ｎｉ−Ｃｒ合金やＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金より高
体積抵抗率領域で大きくかえることができ、曲げ強度、
破壊靱性もＮｉ合金の体積率の増加に伴い向上し、５０
％では曲げ強度６０kg／mm2 、破壊靱性１２ＭＰａｍ
1/2 とＭＡＳガラス単相のそれぞれ約３．５倍と６倍と
いう高い値が得られており、本発明により高い機械特性
を持つ優れた抵抗発熱体が得られることがわかる。
【００２０】
【表１】
【００２１】実施例２ 実施例１の２０体積％Ｎｉ合金を加えた試料について測
定１０００℃までの体積抵抗変化を測定したところ抵抗
変化は認められず、きわめて安定に高温まで室温の体積
抵抗率を維持しており、優れた抵抗発熱体であることが
わかった。
定１０００℃までの体積抵抗変化を測定したところ抵抗
変化は認められず、きわめて安定に高温まで室温の体積
抵抗率を維持しており、優れた抵抗発熱体であることが
わかった。
【００２２】実施例３ ＺｒＯ2粉末（３Ｙ；東ソー製）とＮｉ（３００メッシ
ュアンダー；高純度化学研究所製）を体積率が８０：２
０になるようにして、実施例１と同様にして複合材料を
製造した。なお、ホットプレス温度は１４００℃、圧力
は３００kg／cm 2 とした。得られた複合材料の体積抵抗
率は２．５×１０-3ΩｃｍとＮｉ−Ｃｒ合金やＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ合金より高い値を示し、さらに、１０００℃ま
での抵抗変化はほとんど認められなかった。また、曲げ
強度１００kg／mm2 、破壊靱性１４ＭＰａｍ1/2 という
高い値が得られた。
ュアンダー；高純度化学研究所製）を体積率が８０：２
０になるようにして、実施例１と同様にして複合材料を
製造した。なお、ホットプレス温度は１４００℃、圧力
は３００kg／cm 2 とした。得られた複合材料の体積抵抗
率は２．５×１０-3ΩｃｍとＮｉ−Ｃｒ合金やＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ合金より高い値を示し、さらに、１０００℃ま
での抵抗変化はほとんど認められなかった。また、曲げ
強度１００kg／mm2 、破壊靱性１４ＭＰａｍ1/2 という
高い値が得られた。
【図１】 図１は、本発明の実施例１のボールミル後の
混合粉末の粒子構造を表す図面に代える走査型電子顕微
鏡写真である。
混合粉末の粒子構造を表す図面に代える走査型電子顕微
鏡写真である。
【図２】 図２は、本発明の実施例１のボールミル後の
混合粉末の粒子構造を表す図面に代える光学顕微鏡写真
である。
混合粉末の粒子構造を表す図面に代える光学顕微鏡写真
である。
【図３】 図３は、本発明の実施例１で得られた複合材
料の組織を表す図面に代える光学顕微鏡写真である。
料の組織を表す図面に代える光学顕微鏡写真である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 神徳 泰彦 山口県宇部市大字小串1978番地の５ 宇部 興産株式会社宇部研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】 ガラス又はセラミックスをマトリックス
とし、金属粒子を複合相とする複合材料からなる抵抗発
熱体。 - 【請求項２】 複合相の金属粒子が扁平状の延性金属粒
子であることを特徴とする請求項１記載の抵抗発熱体。 - 【請求項３】 複合相の体積率が、５〜７０％である請
求項１又は２記載の抵抗発熱体。 - 【請求項４】 複合相の金属が、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚ
ｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、
Ｃｕ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ及びそれらの合金、ステンレス
鋼、パーマロイ及び超耐熱合金から選ばれる少なくとも
一種である請求項１又は２記載の抵抗発熱体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8090006A JPH09260031A (ja) | 1996-03-21 | 1996-03-21 | 抵抗発熱体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8090006A JPH09260031A (ja) | 1996-03-21 | 1996-03-21 | 抵抗発熱体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09260031A true JPH09260031A (ja) | 1997-10-03 |
Family
ID=13986552
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8090006A Pending JPH09260031A (ja) | 1996-03-21 | 1996-03-21 | 抵抗発熱体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09260031A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004072095A (ja) * | 1999-02-10 | 2004-03-04 | Ibiden Co Ltd | ホットプレートユニット |
| JP2004111289A (ja) * | 2002-09-20 | 2004-04-08 | Sumitomo Electric Ind Ltd | セラミックスヒータ及びその製造方法 |
| JP2012001402A (ja) * | 2010-06-18 | 2012-01-05 | Shimane Univ | 電気抵抗材料 |
| JP2017019685A (ja) * | 2015-07-09 | 2017-01-26 | 国立大学法人島根大学 | 電気抵抗材料およびその製造方法 |
| JP2020035851A (ja) * | 2018-08-29 | 2020-03-05 | Koa株式会社 | 抵抗材料及び抵抗器 |
-
1996
- 1996-03-21 JP JP8090006A patent/JPH09260031A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004072095A (ja) * | 1999-02-10 | 2004-03-04 | Ibiden Co Ltd | ホットプレートユニット |
| JP2004111289A (ja) * | 2002-09-20 | 2004-04-08 | Sumitomo Electric Ind Ltd | セラミックスヒータ及びその製造方法 |
| JP2012001402A (ja) * | 2010-06-18 | 2012-01-05 | Shimane Univ | 電気抵抗材料 |
| JP2017019685A (ja) * | 2015-07-09 | 2017-01-26 | 国立大学法人島根大学 | 電気抵抗材料およびその製造方法 |
| JP2020035851A (ja) * | 2018-08-29 | 2020-03-05 | Koa株式会社 | 抵抗材料及び抵抗器 |
| WO2020044957A1 (ja) * | 2018-08-29 | 2020-03-05 | Koa株式会社 | 抵抗材料、抵抗器及び抵抗材料の製造方法 |
| CN112313761A (zh) * | 2018-08-29 | 2021-02-02 | Koa株式会社 | 电阻材料、电阻器及电阻材料的制造方法 |
| CN112313761B (zh) * | 2018-08-29 | 2022-10-18 | Koa株式会社 | 电阻材料、电阻器及电阻材料的制造方法 |
| US11495374B2 (en) | 2018-08-29 | 2022-11-08 | Koa Corporation | Resistive material, resistor, and manufacturing method of resistive material |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0798280B1 (en) | Ceramic matrix composite and method of manufacturing the same | |
| JP3230793B2 (ja) | セラミックス発熱体 | |
| JPH09255408A (ja) | 電波吸収材料 | |
| JP2535768B2 (ja) | 高耐熱性複合材料 | |
| JPH09260031A (ja) | 抵抗発熱体 | |
| JPH0974298A (ja) | 電磁波シールド材 | |
| JP6222620B2 (ja) | 電気抵抗材料およびその製造方法 | |
| JP3620104B2 (ja) | 高強度高靱性ガラス複合材料及びガラス複合粉末並びにそれらの製造方法 | |
| Lambrinou et al. | Densification and crystallisation behaviour of barium magnesium aluminosilicate glass powder compacts | |
| JPH09255365A (ja) | マイクロ波加熱体 | |
| JP3596086B2 (ja) | ガラス複合材料及びガラス複合粉末並びにそれらの製造方法 | |
| JPH09255364A (ja) | 断熱材料 | |
| JPH09255362A (ja) | ガラス複合材料及びガラス複合粉末並びにそれらの製造方法 | |
| JPH0812417A (ja) | 希土類珪酸化物系焼結体及びその製造方法 | |
| JP3045367B2 (ja) | 高強度高靱性セラミックス複合材料及びセラミックス複合粉末並びにそれらの製造方法 | |
| JP3273099B2 (ja) | 希土類複合酸化物系焼結体及びその製造方法 | |
| JPH09255363A (ja) | 耐熱衝撃性、耐食性材料 | |
| JP3045366B2 (ja) | 高靱性セラミックス複合材料及びセラミックス複合粉末並びにそれらの製造方法 | |
| JP2009076619A (ja) | 耐熱衝撃性電磁波シールド材およびその製造方法 | |
| EP0718249A1 (en) | High strength and high toughness glass matrix composite, glass composite powder therefor, and processes for preparing the same | |
| JPH08295536A (ja) | 高強度高靱性ガラス複合材料及びガラス複合粉末並びにそれらの製造方法 | |
| JP2000351679A (ja) | 炭化ケイ素質多孔体の製造方法および炭化ケイ素質多孔体 | |
| JPH08295535A (ja) | 高強度高靱性ガラス複合材料及びガラス複合粉末並びにそれらの製造方法 | |
| JP2508511B2 (ja) | アルミナ複合体 | |
| JP2614891B2 (ja) | 耐摩耗性の大なる窒化硼素常圧焼結体の製造方法 |