JPH09255365A - マイクロ波加熱体 - Google Patents
マイクロ波加熱体Info
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- JPH09255365A JPH09255365A JP8090002A JP9000296A JPH09255365A JP H09255365 A JPH09255365 A JP H09255365A JP 8090002 A JP8090002 A JP 8090002A JP 9000296 A JP9000296 A JP 9000296A JP H09255365 A JPH09255365 A JP H09255365A
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- metal particles
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C14/00—Glass compositions containing a non-glass component, e.g. compositions containing fibres, filaments, whiskers, platelets, or the like, dispersed in a glass matrix
- C03C14/004—Glass compositions containing a non-glass component, e.g. compositions containing fibres, filaments, whiskers, platelets, or the like, dispersed in a glass matrix the non-glass component being in the form of particles or flakes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C2214/00—Nature of the non-vitreous component
- C03C2214/04—Particles; Flakes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C2214/00—Nature of the non-vitreous component
- C03C2214/08—Metals
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- Materials Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 マイクロ波による加熱時に自ら発熱を起こし
て食品への焦げ目つけを可能にし、かつ耐熱性及び機械
的特性に優れたマイクロ波加熱体を提供する。 【解決手段】 ガラス又はセラミックスをマトリックス
とし、扁平状の延性金属粒子を複合相とする複合材料か
らなるマイクロ波加熱体。
て食品への焦げ目つけを可能にし、かつ耐熱性及び機械
的特性に優れたマイクロ波加熱体を提供する。 【解決手段】 ガラス又はセラミックスをマトリックス
とし、扁平状の延性金属粒子を複合相とする複合材料か
らなるマイクロ波加熱体。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐熱性及び機械的
特性に優れた新規なマイクロ波加熱体に関する。
特性に優れた新規なマイクロ波加熱体に関する。
【０００２】
【従来技術及びその問題点】従来、マイクロ波による調
理では、通常の調理のように食品に焦げ目をつけること
ができず、通常の調理法に比べて風味が及ばなかった。
そのため、食品容器内にマイクロ波によって特に加熱を
受けるような膜や層を組み込んだ発熱体を用いたり、擬
似的な焦げ目つけを行ったりする工夫がなされている。
例えば、酸化錫のような導電体の薄層を陶器容器に施し
た発熱体、基材シートにアルミニウム膜を蒸着した発熱
体、非常に薄い導電性フィルムを使用した発熱体、食品
自体に二糖類などの焦げ目のつきやすい可食物を塗布す
る方法などが挙げられる。しかし、これらの方法では、
充分な加熱効果が生かせず、また、食品の焦げ目付けの
目的が充分に果たされず、また発熱体自体が発熱のため
焦げたりこわれたりする等の問題があった。
理では、通常の調理のように食品に焦げ目をつけること
ができず、通常の調理法に比べて風味が及ばなかった。
そのため、食品容器内にマイクロ波によって特に加熱を
受けるような膜や層を組み込んだ発熱体を用いたり、擬
似的な焦げ目つけを行ったりする工夫がなされている。
例えば、酸化錫のような導電体の薄層を陶器容器に施し
た発熱体、基材シートにアルミニウム膜を蒸着した発熱
体、非常に薄い導電性フィルムを使用した発熱体、食品
自体に二糖類などの焦げ目のつきやすい可食物を塗布す
る方法などが挙げられる。しかし、これらの方法では、
充分な加熱効果が生かせず、また、食品の焦げ目付けの
目的が充分に果たされず、また発熱体自体が発熱のため
焦げたりこわれたりする等の問題があった。
【０００３】
【発明の目的】本発明の目的は、前記問題点を解決し、
マイクロ波による加熱時に自ら発熱を起こして食品への
焦げ目つけを可能にし、かつ耐熱性及び機械的特性に優
れたマイクロ波加熱体を提供するものである。
マイクロ波による加熱時に自ら発熱を起こして食品への
焦げ目つけを可能にし、かつ耐熱性及び機械的特性に優
れたマイクロ波加熱体を提供するものである。
【０００４】
【問題点を解決するための手段】本発明によれば、ガラ
ス又はセラミックスをマトリックスとし、扁平状の延性
金属粒子を複合相とする複合材料からなるマイクロ波加
熱体が提供される。本発明のマイクロ波加熱体は、優れ
たマイクロ波加熱特性を示すので、食品の加熱に好適に
用いることができる。また、複合相に扁平状の延性金属
粒子を用いているので、複合体の機械的特性、特に強度
及び靱性を改善することができる。
ス又はセラミックスをマトリックスとし、扁平状の延性
金属粒子を複合相とする複合材料からなるマイクロ波加
熱体が提供される。本発明のマイクロ波加熱体は、優れ
たマイクロ波加熱特性を示すので、食品の加熱に好適に
用いることができる。また、複合相に扁平状の延性金属
粒子を用いているので、複合体の機械的特性、特に強度
及び靱性を改善することができる。
【０００５】本発明のマイクロ波加熱体は、マイクロ波
調理時の発熱体として用いられ、また電子レンジなどマ
イクロ波で食品を調理する際に食品を適用する容器・調
理器具の素材として、あるいは容器・調理器具の一部と
して使用される。例えば、パイやグラタンなどの食品に
きれいな焦げ目をつけるための受け皿の素材として使用
したり、フライパンのように焦げ目をつける器具の素材
として用いたり、本発明の加熱体の上に食品入りの容器
を乗せて加熱することもできる。また、スープなどの液
状食品を入れる食品容器の底部に用いれば、食品は下か
ら加熱されるため、対流を生じさせることができる。
調理時の発熱体として用いられ、また電子レンジなどマ
イクロ波で食品を調理する際に食品を適用する容器・調
理器具の素材として、あるいは容器・調理器具の一部と
して使用される。例えば、パイやグラタンなどの食品に
きれいな焦げ目をつけるための受け皿の素材として使用
したり、フライパンのように焦げ目をつける器具の素材
として用いたり、本発明の加熱体の上に食品入りの容器
を乗せて加熱することもできる。また、スープなどの液
状食品を入れる食品容器の底部に用いれば、食品は下か
ら加熱されるため、対流を生じさせることができる。
【０００６】本発明における複合材料のマトリックスを
構成するガラスとしては、特に制限はなく、例えば、結
晶化ガラス、汎用ガラス等の酸化物系ガラスや非酸化物
系ガラスから選ばれる一種又は二種以上のガラスを用い
ることができる。具体的には、結晶化ガラスとしては、
ＬＡＳ I（Li2O-Al2O3-SiO2-MgO系）、ＬＡＳII、III
（Li2O-Al2O3-SiO2-MgO-Nb2O5系）、ＭＡＳ（MgO-Al2O3
-SiO2系）、ＢＭＡＳ（BaO-MgO-Al2O3-SiO2系）、Terna
ry mullite（BaO-Al2O3-SiO2系）、Hexacelsian（BaO-A
l2O3-SiO2系）や、Li2O-Al2O3-SiO2系、Na2O-Al2O3-SiO
2系、Na2O-CaO-MgO-SiO2系、PbO-ZnO-B2O3系、ZnO-B2O3
-SiO2系、ZrO2-SiO2系、CaO-Y2O3-Al2O3-SiO2系、CaO-A
l2O3-SiO2系、MgO-CaO-Al2O3-SiO2系、SiO2-B2O3-Al2O3
-MgO-K2O-F系等が挙げられる。汎用ガラスとしては、ケ
イ酸ガラス（SiO2系）、ソーダ石灰ガラス（Na2O-CaO-S
iO2系）、カリ石灰ガラス（K2O-CaO-SiO2系）、ホウケ
イ酸ガラス（Na2O-B2O3-SiO2系）、アルミノケイ酸ガラ
ス（Al2O3-MgO-CaO-SiO2系）、鉛ガラス（K2O-PbO-SiO2
系）、バリウムガラス（BaO-SiO2-B2O3系）等が挙げら
れる。また、低融点ガラスとして、鉛ケイ酸塩ガラス
（PbO-SiO2系、PbO-B2O3-SiO2系等）、ほう酸塩ガラス
（B2O3系、Li2O-B2O3系、Na2O-B2O3系等）、りん酸塩ガ
ラス（Na2O-P2O5系、B2O3-P2O5系等）やAl2O3-Li2O-Na2
O-K2O-P2O5系等が挙げられる。さらに、近年、開発が進
められているY2O3-Al2O3-SiO2系ガラス、オキシナイト
ライドガラス（La-Si-O-N系、Ca-Al-Si-O-N系、Y-Al-Si
-O-N系、Na-Si-O-N系、Na-La-Si-O-N系、Mg-Al-Si-O-N
系、Si-O-N系、Li-K-Al-Si-O-N系）や熱膨張率の小さい
TiO2-SiO2系、Cu2O-Al2O3-SiO2系等が挙げられる。ま
た、非酸化物系ガラスとしては、ふっ化物系ガラスやカ
ルコゲン系ガラスを用いることができる。
構成するガラスとしては、特に制限はなく、例えば、結
晶化ガラス、汎用ガラス等の酸化物系ガラスや非酸化物
系ガラスから選ばれる一種又は二種以上のガラスを用い
ることができる。具体的には、結晶化ガラスとしては、
ＬＡＳ I（Li2O-Al2O3-SiO2-MgO系）、ＬＡＳII、III
（Li2O-Al2O3-SiO2-MgO-Nb2O5系）、ＭＡＳ（MgO-Al2O3
-SiO2系）、ＢＭＡＳ（BaO-MgO-Al2O3-SiO2系）、Terna
ry mullite（BaO-Al2O3-SiO2系）、Hexacelsian（BaO-A
l2O3-SiO2系）や、Li2O-Al2O3-SiO2系、Na2O-Al2O3-SiO
2系、Na2O-CaO-MgO-SiO2系、PbO-ZnO-B2O3系、ZnO-B2O3
-SiO2系、ZrO2-SiO2系、CaO-Y2O3-Al2O3-SiO2系、CaO-A
l2O3-SiO2系、MgO-CaO-Al2O3-SiO2系、SiO2-B2O3-Al2O3
-MgO-K2O-F系等が挙げられる。汎用ガラスとしては、ケ
イ酸ガラス（SiO2系）、ソーダ石灰ガラス（Na2O-CaO-S
iO2系）、カリ石灰ガラス（K2O-CaO-SiO2系）、ホウケ
イ酸ガラス（Na2O-B2O3-SiO2系）、アルミノケイ酸ガラ
ス（Al2O3-MgO-CaO-SiO2系）、鉛ガラス（K2O-PbO-SiO2
系）、バリウムガラス（BaO-SiO2-B2O3系）等が挙げら
れる。また、低融点ガラスとして、鉛ケイ酸塩ガラス
（PbO-SiO2系、PbO-B2O3-SiO2系等）、ほう酸塩ガラス
（B2O3系、Li2O-B2O3系、Na2O-B2O3系等）、りん酸塩ガ
ラス（Na2O-P2O5系、B2O3-P2O5系等）やAl2O3-Li2O-Na2
O-K2O-P2O5系等が挙げられる。さらに、近年、開発が進
められているY2O3-Al2O3-SiO2系ガラス、オキシナイト
ライドガラス（La-Si-O-N系、Ca-Al-Si-O-N系、Y-Al-Si
-O-N系、Na-Si-O-N系、Na-La-Si-O-N系、Mg-Al-Si-O-N
系、Si-O-N系、Li-K-Al-Si-O-N系）や熱膨張率の小さい
TiO2-SiO2系、Cu2O-Al2O3-SiO2系等が挙げられる。ま
た、非酸化物系ガラスとしては、ふっ化物系ガラスやカ
ルコゲン系ガラスを用いることができる。
【０００７】また、複合材料のマトリックスを構成する
セラミックスとしては、Ａｌ2Ｏ3、ＺｒＯ2、ＭｇＯ、
ムライト、ＭｇＯ／Ａｌ2Ｏ3、Ａｌ2Ｏ3／Ｙ2Ｏ3等が挙
げられる。一方、複合相の延性金属としては、Ｔｉ、
Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｆｅ、
Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ及びそれらの合
金、ステンレス鋼、パーマロイ及び超耐熱合金から選ば
れる少なくとも一種の延性金属が用いられる。
セラミックスとしては、Ａｌ2Ｏ3、ＺｒＯ2、ＭｇＯ、
ムライト、ＭｇＯ／Ａｌ2Ｏ3、Ａｌ2Ｏ3／Ｙ2Ｏ3等が挙
げられる。一方、複合相の延性金属としては、Ｔｉ、
Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｆｅ、
Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ及びそれらの合
金、ステンレス鋼、パーマロイ及び超耐熱合金から選ば
れる少なくとも一種の延性金属が用いられる。
【０００８】また、本発明においては、複合相として扁
平状の延性金属とともに、粒状金属粒子、セラミックス
粒子、セラミックスウイスカー、無機質短繊維等を併用
してもよい。これらを併用することにより、複合体の強
度、靱性をさらに向上させることができる。粒状金属と
しては、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｗ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ及
びそれらの合金、ステンレス鋼、パーマロイ及び超耐熱
合金から選ばれる少なくとも一種の金属が用いられる。
粒状金属と扁平状の延性金属を併用する場合、これらは
同一でも異なっていてもよい。セラミックス粒子として
は、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、
Ｗ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ａｌ、Ｙ、Ｓｉ及びＢの酸化
物、窒化物、炭化物、ほう化物、珪化物及び炭窒化物か
ら選ばれる少なくとも一種のセラミックス粒子が挙げら
れる。セラミックスウイスカーとしては、Ｓｉ3Ｎ4、Ｓ
ｉＣ、ＴｉＣ、グラファイト、チタン酸カリウム、ほう
酸アルミニウム、ＺｎＯ、ＭｇＯ、ほう酸マグネシウ
ム、ＴｉＢ2 、ムライト等のセラミックスウイスカーか
ら選ばれる少なくとも一種が挙げられる。また、無機質
短繊維としては、アルミナ、アルミナ・シリカ、シリ
カ、ジルコニア等の短繊維、アルミナ、Ｓｉ3Ｎ4、Ｓｉ
Ｃ、特公昭５８−５２８６号公報に代表されるＳｉ、Ｔ
ｉ、Ｃ及びＯを主成分とする無機繊維等の長繊維をチョ
ップ状に切断したものから選ばれる少なくとも一種が挙
げられる。これらは、特に、焼結温度で使用する金属粒
子と反応して脆弱な化合物を生成しないものを選択する
ことが重要である。
平状の延性金属とともに、粒状金属粒子、セラミックス
粒子、セラミックスウイスカー、無機質短繊維等を併用
してもよい。これらを併用することにより、複合体の強
度、靱性をさらに向上させることができる。粒状金属と
しては、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｗ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ及
びそれらの合金、ステンレス鋼、パーマロイ及び超耐熱
合金から選ばれる少なくとも一種の金属が用いられる。
粒状金属と扁平状の延性金属を併用する場合、これらは
同一でも異なっていてもよい。セラミックス粒子として
は、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、
Ｗ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ａｌ、Ｙ、Ｓｉ及びＢの酸化
物、窒化物、炭化物、ほう化物、珪化物及び炭窒化物か
ら選ばれる少なくとも一種のセラミックス粒子が挙げら
れる。セラミックスウイスカーとしては、Ｓｉ3Ｎ4、Ｓ
ｉＣ、ＴｉＣ、グラファイト、チタン酸カリウム、ほう
酸アルミニウム、ＺｎＯ、ＭｇＯ、ほう酸マグネシウ
ム、ＴｉＢ2 、ムライト等のセラミックスウイスカーか
ら選ばれる少なくとも一種が挙げられる。また、無機質
短繊維としては、アルミナ、アルミナ・シリカ、シリ
カ、ジルコニア等の短繊維、アルミナ、Ｓｉ3Ｎ4、Ｓｉ
Ｃ、特公昭５８−５２８６号公報に代表されるＳｉ、Ｔ
ｉ、Ｃ及びＯを主成分とする無機繊維等の長繊維をチョ
ップ状に切断したものから選ばれる少なくとも一種が挙
げられる。これらは、特に、焼結温度で使用する金属粒
子と反応して脆弱な化合物を生成しないものを選択する
ことが重要である。
【０００９】マトリックスと金属の組み合わせは、マト
リックスの焼結可能温度より金属の融点が高い組み合わ
せを選択することが必要である。マトリックスがガラス
の場合、例えば、マトリックスがケイ酸ガラス系やTiO2
-SiO2系の場合には、焼結温度が１６００℃以上になる
ため、それより高い融点を持つ金属であるＶ、Ｃｒ、Ｚ
ｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ及びそれらの合金を用
いることが好ましい。また、オキシナイトライドガラス
の焼結温度、及びPbO-ZnO-B2O3系を除く結晶化ガラスの
焼結温度と結晶化温度は、およそ７００〜１３００℃で
あるため、さらにＴｉ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ及びそれらの
合金、ステンレス鋼、パーマロイ、超耐熱合金も使用す
ることができる。さらに、汎用ガラスでは焼結温度がお
よそ６００〜１０００℃であるため、上記の他にＣｕも
使用することができ、PbO-ZnO-B2O3系結晶化ガラスと低
融点ガラスでは焼結温度がおよそ２００〜６００℃であ
るため、さらにＡｌ、Ｍｇ、Ｚｎ及びそれらの合金を使
用することができる。
リックスの焼結可能温度より金属の融点が高い組み合わ
せを選択することが必要である。マトリックスがガラス
の場合、例えば、マトリックスがケイ酸ガラス系やTiO2
-SiO2系の場合には、焼結温度が１６００℃以上になる
ため、それより高い融点を持つ金属であるＶ、Ｃｒ、Ｚ
ｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ及びそれらの合金を用
いることが好ましい。また、オキシナイトライドガラス
の焼結温度、及びPbO-ZnO-B2O3系を除く結晶化ガラスの
焼結温度と結晶化温度は、およそ７００〜１３００℃で
あるため、さらにＴｉ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ及びそれらの
合金、ステンレス鋼、パーマロイ、超耐熱合金も使用す
ることができる。さらに、汎用ガラスでは焼結温度がお
よそ６００〜１０００℃であるため、上記の他にＣｕも
使用することができ、PbO-ZnO-B2O3系結晶化ガラスと低
融点ガラスでは焼結温度がおよそ２００〜６００℃であ
るため、さらにＡｌ、Ｍｇ、Ｚｎ及びそれらの合金を使
用することができる。
【００１０】セラミックスをマトリックスとする場合
は、例えば、Ａｌ2Ｏ3の場合には、一般的な粉末では焼
結温度が１６００℃であるため、それより高い融点を持
つ金属であるＶ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｗを用いることが好ましい。また、低温度焼結タイ
プ（例えば、タイミクロンＴＭ−ＤＡＲ；大明化学工業
株式会社製）では、焼結温度が１２００℃となるため、
さらにＴｉ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、ステンレス鋼、超耐熱
合金も使用することができる。さらに、Ａｌ2Ｏ3にガラ
ス相を加えていくと焼結温度を約９００℃まで下げるこ
とができるので、上記の他にＣｕも使用することができ
る。また、ＺｒＯ2（焼結温度＞１８００℃）とＭｇＯ
（焼結温度＞１４００℃）の場合には、Ｔｉ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｆｅ、Ｎｉ、
Ｃｏ、ステンレス鋼、超耐熱合金を用いることができ
る。ムライト（焼結温度＞１５００℃）の場合には、
Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｆｅを
用いることができる。
は、例えば、Ａｌ2Ｏ3の場合には、一般的な粉末では焼
結温度が１６００℃であるため、それより高い融点を持
つ金属であるＶ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔ
ａ、Ｗを用いることが好ましい。また、低温度焼結タイ
プ（例えば、タイミクロンＴＭ−ＤＡＲ；大明化学工業
株式会社製）では、焼結温度が１２００℃となるため、
さらにＴｉ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、ステンレス鋼、超耐熱
合金も使用することができる。さらに、Ａｌ2Ｏ3にガラ
ス相を加えていくと焼結温度を約９００℃まで下げるこ
とができるので、上記の他にＣｕも使用することができ
る。また、ＺｒＯ2（焼結温度＞１８００℃）とＭｇＯ
（焼結温度＞１４００℃）の場合には、Ｔｉ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｆｅ、Ｎｉ、
Ｃｏ、ステンレス鋼、超耐熱合金を用いることができ
る。ムライト（焼結温度＞１５００℃）の場合には、
Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｆｅを
用いることができる。
【００１１】本発明においては、耐熱性の絶縁体である
ガラス又はセラミックスマトリックスに導電物質である
扁平状の延性金属を添加するこにより、機構はまだよく
わかっていないが、体積抵抗率を制御できると共に優れ
たマイクロ波加熱特性が発現する。さらに、ガラス又は
セラミックスマトリックスに複合相として扁平状の延性
金属粒子を添加することで、複合相の金属の形態が扁平
状であることにより金属の塑性変形がより作用するた
め、複合材料の強度及び靱性を向上することができる。
特に、扁平面の最小径をｄ、厚さをｔとしたときにｄ／
ｔ≧３であることが望ましい。ｄ／ｔが３未満の場合に
は、クラックが金属粒子とマトリックスとの界面を進行
しやすくなるため金属相の塑性変形を十分に利用できな
くなるので好ましくない。ｄ及びｔの範囲としては特に
制限はないが、ｄ／ｔ≧３の関係を満足していることが
好ましい。
ガラス又はセラミックスマトリックスに導電物質である
扁平状の延性金属を添加するこにより、機構はまだよく
わかっていないが、体積抵抗率を制御できると共に優れ
たマイクロ波加熱特性が発現する。さらに、ガラス又は
セラミックスマトリックスに複合相として扁平状の延性
金属粒子を添加することで、複合相の金属の形態が扁平
状であることにより金属の塑性変形がより作用するた
め、複合材料の強度及び靱性を向上することができる。
特に、扁平面の最小径をｄ、厚さをｔとしたときにｄ／
ｔ≧３であることが望ましい。ｄ／ｔが３未満の場合に
は、クラックが金属粒子とマトリックスとの界面を進行
しやすくなるため金属相の塑性変形を十分に利用できな
くなるので好ましくない。ｄ及びｔの範囲としては特に
制限はないが、ｄ／ｔ≧３の関係を満足していることが
好ましい。
【００１２】また、複合相として粒状金属粒子、セラミ
ックス粒子、セラミックスウイスカー、無機質短繊維等
を併用することにより、マトリックス部の高強度化が図
れるため、複合体の強度、靱性をさらに向上させること
ができる。粒状金属の粒径は２μｍ以下、好ましくは、
１μｍ以下であることが望ましい。粒径が２μｍよりも
大きくなると粒子分散効果が得られないので好ましくな
い。セラミックス粒子の粒径は２μｍ以下、好ましく
は、１μｍ以下であることが望ましい。粒径が２μｍよ
りも大きくなると粒子分散効果が得られないので好まし
くない。セラミックスウイスカーの形状については、特
に制限はなく、無機質短繊維は、分散性から長さが５ｍ
ｍ以下のものが好ましい。
ックス粒子、セラミックスウイスカー、無機質短繊維等
を併用することにより、マトリックス部の高強度化が図
れるため、複合体の強度、靱性をさらに向上させること
ができる。粒状金属の粒径は２μｍ以下、好ましくは、
１μｍ以下であることが望ましい。粒径が２μｍよりも
大きくなると粒子分散効果が得られないので好ましくな
い。セラミックス粒子の粒径は２μｍ以下、好ましく
は、１μｍ以下であることが望ましい。粒径が２μｍよ
りも大きくなると粒子分散効果が得られないので好まし
くない。セラミックスウイスカーの形状については、特
に制限はなく、無機質短繊維は、分散性から長さが５ｍ
ｍ以下のものが好ましい。
【００１３】本発明の複合材料における複合相の体積率
は２〜４０％、特に５〜３０％であることが好ましい。
複合相の体積率が２％よりも少ない場合には、金属の塑
性変形量が相対的に少なすぎるために機械的性質の改善
効果が十分ではなく、また、複合相の体積率が４０％よ
りも多くなると、複合体の体積抵抗率が下がり発明の効
果が発現しない。また、複合相として粒状金属粒子、セ
ラミックス粒子、セラミックスウイスカー、無機質短繊
維等を併用する場合、これらの体積率は、２〜４０％、
特に３〜３０％であることが好ましい。体積率が２％よ
りも少ない場合には、添加の効果が発現しない。また、
体積率が４０％よりも多くなってもそれ以上機械的物性
は向上しない。
は２〜４０％、特に５〜３０％であることが好ましい。
複合相の体積率が２％よりも少ない場合には、金属の塑
性変形量が相対的に少なすぎるために機械的性質の改善
効果が十分ではなく、また、複合相の体積率が４０％よ
りも多くなると、複合体の体積抵抗率が下がり発明の効
果が発現しない。また、複合相として粒状金属粒子、セ
ラミックス粒子、セラミックスウイスカー、無機質短繊
維等を併用する場合、これらの体積率は、２〜４０％、
特に３〜３０％であることが好ましい。体積率が２％よ
りも少ない場合には、添加の効果が発現しない。また、
体積率が４０％よりも多くなってもそれ以上機械的物性
は向上しない。
【００１４】本発明のマイクロ波加熱体は、以下の方法
で製造される。まず、延性金属粉末表面にガラス粉末又
はセラミックス粉末が付着している複合粉末を製造す
る。このような複合粉末は、延性金属粉末とガラス粉末
又はセラミックス粉末を混合し、延性金属粉末を混合中
に塑性変形させて扁平化させることにより製造できる。
ガラス粉末の粒度は、特に制限はないが、５０μｍ以下
のものが望ましい。セラミックス粉末の粒度は特に制限
はないが、焼結性のよい平均粒径１μｍ以下のものが望
ましい。また、延性金属粉末の粒子径は、扁平化を容易
に促進するために１〜２００μｍ、特に３〜１００μｍ
の範囲が好ましい。延性金属粉末の粒子径が１μｍより
も小さいと、微粒のため扁平化させることができない。
また、２００μｍよりも大きくなると、粗粒のため焼結
を困難にし、またガラス粉末又はセラミックス粉末との
分離が激しくなるため、均一混合が困難となる。延性金
属粉末とガラス粉末又はセラミックス粉末の混合割合
は、混合粉末における延性金属粉末の体積率が２〜４０
％、特に５〜３０％であることが好ましい。
で製造される。まず、延性金属粉末表面にガラス粉末又
はセラミックス粉末が付着している複合粉末を製造す
る。このような複合粉末は、延性金属粉末とガラス粉末
又はセラミックス粉末を混合し、延性金属粉末を混合中
に塑性変形させて扁平化させることにより製造できる。
ガラス粉末の粒度は、特に制限はないが、５０μｍ以下
のものが望ましい。セラミックス粉末の粒度は特に制限
はないが、焼結性のよい平均粒径１μｍ以下のものが望
ましい。また、延性金属粉末の粒子径は、扁平化を容易
に促進するために１〜２００μｍ、特に３〜１００μｍ
の範囲が好ましい。延性金属粉末の粒子径が１μｍより
も小さいと、微粒のため扁平化させることができない。
また、２００μｍよりも大きくなると、粗粒のため焼結
を困難にし、またガラス粉末又はセラミックス粉末との
分離が激しくなるため、均一混合が困難となる。延性金
属粉末とガラス粉末又はセラミックス粉末の混合割合
は、混合粉末における延性金属粉末の体積率が２〜４０
％、特に５〜３０％であることが好ましい。
【００１５】また、複合相として粒状金属粒子、セラミ
ックス粒子、セラミックスウイスカー、無機質短繊維等
を併用する場合、延性金属粉末とガラス粉末の混合時に
添加する。粒状金属の粒子径は、２μｍ以下、好ましく
は１μｍ以下であることが望ましい。セラミックス粉末
の粒子径は、２μｍ以下、特に１μｍ以下が好ましい。
セラミックス粉末の粒子径が２μｍよりも大きくなる
と、粒子分散効果が得られない。セラミックスウイスカ
ーの形状については、特に制限はなく市場にでているタ
イプをそのまま用いることができる。無機質短繊維や長
繊維を切断して用いる場合には、取扱易さや分散性から
長さが５ｍｍ以下のものを用いるのが好ましい。これら
の混合割合は、体積率が、２〜４０％、特に３〜３０％
であることが好ましい。
ックス粒子、セラミックスウイスカー、無機質短繊維等
を併用する場合、延性金属粉末とガラス粉末の混合時に
添加する。粒状金属の粒子径は、２μｍ以下、好ましく
は１μｍ以下であることが望ましい。セラミックス粉末
の粒子径は、２μｍ以下、特に１μｍ以下が好ましい。
セラミックス粉末の粒子径が２μｍよりも大きくなる
と、粒子分散効果が得られない。セラミックスウイスカ
ーの形状については、特に制限はなく市場にでているタ
イプをそのまま用いることができる。無機質短繊維や長
繊維を切断して用いる場合には、取扱易さや分散性から
長さが５ｍｍ以下のものを用いるのが好ましい。これら
の混合割合は、体積率が、２〜４０％、特に３〜３０％
であることが好ましい。
【００１６】金属粉末とガラス粉末又はセラミックス粉
末の混合方法については、特に制限はなく湿式及び乾式
のいずれも採用できる。湿式混合の場合の溶媒としては
エ夕ノール、メ夕ノール等が一般に使用される。混合装
置については、ボールミル、振動ミル、アトライター、
遊星型ボールミル等を用いることができる。延性金属粉
末は、混合時のボール等の混合媒体による機械的混合に
より球状から扁平状へと変形が進む。したがって、混合
条件の制御により扁平化の程度を制御することができ
る。一般に、混合時間、回転数等の条件により変形量は
変わってくるので、扁平粒子とする時はこれらの条件を
制御し、扁平化の形状がｄ／ｔ≧３を満足するように扁
平化させることが望ましい。さらに、この混合過程で、
金属粉末の表面にガラス粉末又はセラミックス粉末が付
着するため、焼結過程で金属同士が接触、造粒すること
を防止することができる。なお、金属粉末とガラス粉末
又はセラミックス粉末の混合割合によっては、金属表面
に付着しないガラス粉末又はセラミックス粉末も共存す
ることは言うまでもない。また、使用する金属粉末の粒
度によっては、混合後も未変形の粒子が残るが、扁平化
した粒子が適当量あれば、機械的特性の改善効果は得ら
れる。また、上記の扁平な延性金属粉末表面にガラス粉
末又はセラミックス粉末が付着している複合粉末は、予
め延性金属粉末を圧延加工等により扁平化させ、これと
ガラス粉末又はセラミックス粉末を混合することによっ
ても製造することができるが、混合と扁平化を同時に行
う前述の方法が工程の簡略化と均−混合の面で有利であ
る。
末の混合方法については、特に制限はなく湿式及び乾式
のいずれも採用できる。湿式混合の場合の溶媒としては
エ夕ノール、メ夕ノール等が一般に使用される。混合装
置については、ボールミル、振動ミル、アトライター、
遊星型ボールミル等を用いることができる。延性金属粉
末は、混合時のボール等の混合媒体による機械的混合に
より球状から扁平状へと変形が進む。したがって、混合
条件の制御により扁平化の程度を制御することができ
る。一般に、混合時間、回転数等の条件により変形量は
変わってくるので、扁平粒子とする時はこれらの条件を
制御し、扁平化の形状がｄ／ｔ≧３を満足するように扁
平化させることが望ましい。さらに、この混合過程で、
金属粉末の表面にガラス粉末又はセラミックス粉末が付
着するため、焼結過程で金属同士が接触、造粒すること
を防止することができる。なお、金属粉末とガラス粉末
又はセラミックス粉末の混合割合によっては、金属表面
に付着しないガラス粉末又はセラミックス粉末も共存す
ることは言うまでもない。また、使用する金属粉末の粒
度によっては、混合後も未変形の粒子が残るが、扁平化
した粒子が適当量あれば、機械的特性の改善効果は得ら
れる。また、上記の扁平な延性金属粉末表面にガラス粉
末又はセラミックス粉末が付着している複合粉末は、予
め延性金属粉末を圧延加工等により扁平化させ、これと
ガラス粉末又はセラミックス粉末を混合することによっ
ても製造することができるが、混合と扁平化を同時に行
う前述の方法が工程の簡略化と均−混合の面で有利であ
る。
【００１７】次に、得られた混合粉末を所望の形状に成
形した後、窒素、アルゴン等の不活性ガス雰囲気下また
は真空中で２００〜１８００℃で焼結する。焼結方法と
しては、公知の焼結方法を用いることができる。例え
ば、ＣＩＰ成形や射出成形した成形体を常圧焼結や真空
焼結さらにＨＩＰで高密度化するプロセスでは、球状粒
子の場合や扁平化した粒子でも３次元にランダムに配向
するため等方的な組織となるが、扁平粒子を用いてホッ
トプレス等の一軸加圧方法により成形を行うと、扁平化
した粒子はプレス方向と垂直方向に２次元に配向するの
で、特に厚さ方向の強度が向上する。また、ガラスマト
リックスの場合は、押し出し法やロール成形などによ
り、長尺の形状に成形することもできる。さらに、鍛造
法や鋳造法、好ましくは加圧鋳造法により直接複雑形状
の成形をすることもできる。また、焼結は、２００〜１
８００℃の温度範囲で行うことができるが、扁平粒子を
用いる場合には、扁平な延性金属の形状が保持されるよ
うに延性金属の融点より低い温度で行えるように、前記
したガラス粉末と延性金属を選択することが必要であ
る。
形した後、窒素、アルゴン等の不活性ガス雰囲気下また
は真空中で２００〜１８００℃で焼結する。焼結方法と
しては、公知の焼結方法を用いることができる。例え
ば、ＣＩＰ成形や射出成形した成形体を常圧焼結や真空
焼結さらにＨＩＰで高密度化するプロセスでは、球状粒
子の場合や扁平化した粒子でも３次元にランダムに配向
するため等方的な組織となるが、扁平粒子を用いてホッ
トプレス等の一軸加圧方法により成形を行うと、扁平化
した粒子はプレス方向と垂直方向に２次元に配向するの
で、特に厚さ方向の強度が向上する。また、ガラスマト
リックスの場合は、押し出し法やロール成形などによ
り、長尺の形状に成形することもできる。さらに、鍛造
法や鋳造法、好ましくは加圧鋳造法により直接複雑形状
の成形をすることもできる。また、焼結は、２００〜１
８００℃の温度範囲で行うことができるが、扁平粒子を
用いる場合には、扁平な延性金属の形状が保持されるよ
うに延性金属の融点より低い温度で行えるように、前記
したガラス粉末と延性金属を選択することが必要であ
る。
【００１８】
【作用】本発明によれば、ガラス又はセラミックスマト
リックスに複合相として扁平状の金属粒子を添加するこ
により、機構はまだよくわかっていないが、体積抵抗率
を制御できると共に優れたマイクロ波加熱特性が発現す
る。さらに複合相の金属の形態が扁平状であることによ
り扁平粒子の塑性変形も十分利用することができるため
高靱性化に寄与でき、さらに強度も向上させることがで
きるため、機械的特性の優れたマイクロ波加熱体が提供
できる。また、複合相として粒状金属粒子、セラミック
ス粒子、セラミックスウイスカー、無機質短繊維等を併
用することにより、ガラスマトリックス部の高強度化が
図れるため、複合体の強度、靱性をさらに向上させるこ
とができる。さらにガラス又はセラミックスと熱膨張係
数の大きく異なる粒子を選択すれば、焼結過程で発生す
る熱応力による残留応力により、さらに高強度化が可能
となり、高強度、高靱性の構造部材に適用できる複合材
料が提供できる。また、前述したように複合相を２次元
に配向させれば、配向方向と垂直方向の強度をさらに向
上させることができる。さらに、複合相の形態は、原料
粉末である延性金属粉末とガラス粉末又はセラミックス
粉末の混合中の変形を利用して扁平化が達成できるた
め、複合相の形状の制御が容易であり、追加の製造プロ
セスを必要とせず、複合化によるコスト増を抑えること
ができる。
リックスに複合相として扁平状の金属粒子を添加するこ
により、機構はまだよくわかっていないが、体積抵抗率
を制御できると共に優れたマイクロ波加熱特性が発現す
る。さらに複合相の金属の形態が扁平状であることによ
り扁平粒子の塑性変形も十分利用することができるため
高靱性化に寄与でき、さらに強度も向上させることがで
きるため、機械的特性の優れたマイクロ波加熱体が提供
できる。また、複合相として粒状金属粒子、セラミック
ス粒子、セラミックスウイスカー、無機質短繊維等を併
用することにより、ガラスマトリックス部の高強度化が
図れるため、複合体の強度、靱性をさらに向上させるこ
とができる。さらにガラス又はセラミックスと熱膨張係
数の大きく異なる粒子を選択すれば、焼結過程で発生す
る熱応力による残留応力により、さらに高強度化が可能
となり、高強度、高靱性の構造部材に適用できる複合材
料が提供できる。また、前述したように複合相を２次元
に配向させれば、配向方向と垂直方向の強度をさらに向
上させることができる。さらに、複合相の形態は、原料
粉末である延性金属粉末とガラス粉末又はセラミックス
粉末の混合中の変形を利用して扁平化が達成できるた
め、複合相の形状の制御が容易であり、追加の製造プロ
セスを必要とせず、複合化によるコスト増を抑えること
ができる。
【００１９】
【実施例】以下に実施例及び比較例を示し、本発明をさ
らに具体的に説明する。 実施例１ ＭＡＳ（MgO-Al2O3-SiO2系）粉末（粒径２０μｍ以下）
と４５μｍアンダーのステンレス粉末（ＳＵＳ３１６
Ｌ；山陽特殊製鋼製）をステンレスの体積率が５、１
０、１５、２０、３０％となるように秤量した。これら
の混合粉末をエ夕ノール溶媒中、窒化珪素ボールを用い
てボールミル混合を行った。図１及び図２にステンレス
粉末の体積率が１０％の場合のボールミル後の混合粉末
の外観の走査型電子顕微鏡像と断面組織の光学顕微鏡像
を示す。これらより、添加した４５μｍアンダーのステ
ンレス粉末がボールミル混合により扁平化し、さらにガ
ラス粉末が表面に付着していることがわかる。この混合
粉末を黒鉛のモールドにいれホットプレスにより、１０
００℃、１００kg／cm2 の圧力でアルゴン中、１時間保
持して焼結を行った。図３にステンレスの体積率が１０
％の場合の複合材料のプレス方向と平行方向の断面組織
の光学顕微鏡像を示す。４５μｍアンダーのステンレス
粉末は２次元に配向し、ｄ／ｔ≧３を満たして扁平化し
ていることがわかる。
らに具体的に説明する。 実施例１ ＭＡＳ（MgO-Al2O3-SiO2系）粉末（粒径２０μｍ以下）
と４５μｍアンダーのステンレス粉末（ＳＵＳ３１６
Ｌ；山陽特殊製鋼製）をステンレスの体積率が５、１
０、１５、２０、３０％となるように秤量した。これら
の混合粉末をエ夕ノール溶媒中、窒化珪素ボールを用い
てボールミル混合を行った。図１及び図２にステンレス
粉末の体積率が１０％の場合のボールミル後の混合粉末
の外観の走査型電子顕微鏡像と断面組織の光学顕微鏡像
を示す。これらより、添加した４５μｍアンダーのステ
ンレス粉末がボールミル混合により扁平化し、さらにガ
ラス粉末が表面に付着していることがわかる。この混合
粉末を黒鉛のモールドにいれホットプレスにより、１０
００℃、１００kg／cm2 の圧力でアルゴン中、１時間保
持して焼結を行った。図３にステンレスの体積率が１０
％の場合の複合材料のプレス方向と平行方向の断面組織
の光学顕微鏡像を示す。４５μｍアンダーのステンレス
粉末は２次元に配向し、ｄ／ｔ≧３を満たして扁平化し
ていることがわかる。
【００２０】法により破壊靱性を測定したところ、曲げ
強度２５kg／mm2 、破壊靱性６ＭPaｍ1/2 という高い値
が得られた。この複合材料から３０×３０×３ｍｍの板
状の試験片を加工し、６ＧＨｚ，５００Ｗの条件でマイ
クロ波加熱特性を評価した。図４に試験片の温度とマイ
クロ波の照射時間の関係を示す。比較のため、ＭＡＳガ
ラス単相とステンレス粉末を５０体積％添加した複合材
料を実施例１と同様の方法で製造し、マイクロ波加熱特
性を評価したも合わせて示す。これから本発明品は優れ
たマイクロ波加熱特性を示しているのがわかる。また、
３点曲げ試験により曲げ強度を、ＳＥＶＮＢ法により破
壊靱性を測定した結果を表１にＭＡＳガラス単相の結果
も合わせて示す。扁平状のステンレス粒子で強化するこ
とより、ＭＡＳガラス単相に比べ強度、靱性共に改善さ
れ、本発明の効果が確認された。
強度２５kg／mm2 、破壊靱性６ＭPaｍ1/2 という高い値
が得られた。この複合材料から３０×３０×３ｍｍの板
状の試験片を加工し、６ＧＨｚ，５００Ｗの条件でマイ
クロ波加熱特性を評価した。図４に試験片の温度とマイ
クロ波の照射時間の関係を示す。比較のため、ＭＡＳガ
ラス単相とステンレス粉末を５０体積％添加した複合材
料を実施例１と同様の方法で製造し、マイクロ波加熱特
性を評価したも合わせて示す。これから本発明品は優れ
たマイクロ波加熱特性を示しているのがわかる。また、
３点曲げ試験により曲げ強度を、ＳＥＶＮＢ法により破
壊靱性を測定した結果を表１にＭＡＳガラス単相の結果
も合わせて示す。扁平状のステンレス粒子で強化するこ
とより、ＭＡＳガラス単相に比べ強度、靱性共に改善さ
れ、本発明の効果が確認された。
【００２１】
【表１】
【００２２】実施例２ ソーダ石灰ガラス（Na2O-CaO-SiO2系）粉末（粒径４５
μｍ以下）と４５〜１０μｍのＮｉ合金（Ｎｉ１７Ｃｒ
６Ａｌ１０．６Ｙ，ＭＡ−９０；昭和電工社製）を体積
率が８５：１５となるように秤量し、これらの混合粉末
をエタノール溶媒中、窒化珪素ボールを用いてボールミ
ル混合を行った。この混合粉末を黒鉛のモールドにいれ
ホットプレスにより、７００℃、１００kg／cm2 の圧力
でアルゴン中、１時間保持して焼結を行った。得られた
複合材料について実施例１と同様にマイクロ波加熱特性
と曲げ強度、破壊靱性を評価した。マイクロ波加熱特性
は５００℃まで加熱されるのに１０秒と優れたマイクロ
波加熱特性を示し、曲げ強度は２５kg／mm2 、破壊靱性
は５．２ＭＰａｍ1/2 という高い値を示した。
μｍ以下）と４５〜１０μｍのＮｉ合金（Ｎｉ１７Ｃｒ
６Ａｌ１０．６Ｙ，ＭＡ−９０；昭和電工社製）を体積
率が８５：１５となるように秤量し、これらの混合粉末
をエタノール溶媒中、窒化珪素ボールを用いてボールミ
ル混合を行った。この混合粉末を黒鉛のモールドにいれ
ホットプレスにより、７００℃、１００kg／cm2 の圧力
でアルゴン中、１時間保持して焼結を行った。得られた
複合材料について実施例１と同様にマイクロ波加熱特性
と曲げ強度、破壊靱性を評価した。マイクロ波加熱特性
は５００℃まで加熱されるのに１０秒と優れたマイクロ
波加熱特性を示し、曲げ強度は２５kg／mm2 、破壊靱性
は５．２ＭＰａｍ1/2 という高い値を示した。
【００２３】実施例３ マトリックスに純度９９．９９％のアルミナ粉末（ＡＫ
Ｐ−３０；住友化学製）と粒径５３〜１０μｍのＭｏ粉
末（ＭＡ−６０；昭和電工製）を体積率が８０：２０に
なるようにして、実施例２と同様にして複合材料を製造
した。なお、ホットプレス温度は１６００℃、圧力は３
００kg／cm2 とした。得られた複合材料について実施例
１と同様にマイクロ波加熱特性と曲げ強度、破壊靱性を
評価した。マイクロ波加熱特性は５００℃まで加熱され
るのに２０秒と優れたマイクロ波加熱特性を示し、曲げ
強度５０kg／mm2 、破壊靱性１１ＭＰａｍ1/2 という高
い値が得られた。
Ｐ−３０；住友化学製）と粒径５３〜１０μｍのＭｏ粉
末（ＭＡ−６０；昭和電工製）を体積率が８０：２０に
なるようにして、実施例２と同様にして複合材料を製造
した。なお、ホットプレス温度は１６００℃、圧力は３
００kg／cm2 とした。得られた複合材料について実施例
１と同様にマイクロ波加熱特性と曲げ強度、破壊靱性を
評価した。マイクロ波加熱特性は５００℃まで加熱され
るのに２０秒と優れたマイクロ波加熱特性を示し、曲げ
強度５０kg／mm2 、破壊靱性１１ＭＰａｍ1/2 という高
い値が得られた。
【００２４】実施例４ ＺｒＯ2粉末（３Ｙ；東ソー製）とＮｉ（３００メッシ
ュアンダー；高純度化学研究所製）を体積率が８５：１
５になるようにして、実施例１と同様にして複合材料を
製造した。なお、ホットプレス温度は１４００℃、圧力
は３００kg／cm2 とした。得られた複合材料について実
施例１と同様にマイクロ波加熱特性と曲げ強度、破壊靱
性を評価した。マイクロ波加熱特性は５００℃まで加熱
されるのに１５秒と優れたマイクロ波加熱特性を示し、
曲げ強度７０kg／mm2 、破壊靱性１１．５ＭＰａｍ1/2
という高い値が得られた。
ュアンダー；高純度化学研究所製）を体積率が８５：１
５になるようにして、実施例１と同様にして複合材料を
製造した。なお、ホットプレス温度は１４００℃、圧力
は３００kg／cm2 とした。得られた複合材料について実
施例１と同様にマイクロ波加熱特性と曲げ強度、破壊靱
性を評価した。マイクロ波加熱特性は５００℃まで加熱
されるのに１５秒と優れたマイクロ波加熱特性を示し、
曲げ強度７０kg／mm2 、破壊靱性１１．５ＭＰａｍ1/2
という高い値が得られた。
【図１】 図１は、本発明の実施例１のボールミル後の
混合粉末の粒子構造を表す図面に代える走査型電子顕微
鏡写真である。
混合粉末の粒子構造を表す図面に代える走査型電子顕微
鏡写真である。
【図２】 図２は、本発明の実施例１のボールミル後の
混合粉末の粒子構造を表す図面に代える光学顕微鏡写真
である。
混合粉末の粒子構造を表す図面に代える光学顕微鏡写真
である。
【図３】 図３は、本発明の実施例１で得られた複合材
料の組織を表す図面に代える光学顕微鏡写真である。
料の組織を表す図面に代える光学顕微鏡写真である。
【図４】 図４は、本発明の実施例１で得られた複合材
料のマイクロ波加熱特性を測定した結果を表す図面であ
る。
料のマイクロ波加熱特性を測定した結果を表す図面であ
る。
フロントページの続き (72)発明者 神徳 泰彦 山口県宇部市大字小串1978番地の５ 宇部 興産株式会社宇部研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 ガラス又はセラミックスをマトリックス
とし、扁平状の延性金属粒子を複合相とする複合材料か
らなるマイクロ波加熱体。 - 【請求項２】 複合相の体積率が、２〜４０％である請
求項１記載のマイクロ波加熱体。 - 【請求項３】 複合相の金属が、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚ
ｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、
Ｃｕ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ及びそれらの合金、ステンレス
鋼、パーマロイ及び超耐熱合金から選ばれる少なくとも
一種である請求項１記載のマイクロ波加熱体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8090002A JPH09255365A (ja) | 1996-03-21 | 1996-03-21 | マイクロ波加熱体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8090002A JPH09255365A (ja) | 1996-03-21 | 1996-03-21 | マイクロ波加熱体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09255365A true JPH09255365A (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=13986407
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8090002A Pending JPH09255365A (ja) | 1996-03-21 | 1996-03-21 | マイクロ波加熱体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09255365A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7718445B2 (en) | 2000-10-03 | 2010-05-18 | Mirari Biosciences, Inc. | Methods and compositions for directed microwave chemistry |
| US8309367B2 (en) | 2000-10-03 | 2012-11-13 | Mirari Biosciences, Inc. | Microwave microfluidics |
| US8431414B2 (en) | 2000-10-03 | 2013-04-30 | Mirari Biosciences, Inc. | Methods and compositions for directed microwave chemistry |
-
1996
- 1996-03-21 JP JP8090002A patent/JPH09255365A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7718445B2 (en) | 2000-10-03 | 2010-05-18 | Mirari Biosciences, Inc. | Methods and compositions for directed microwave chemistry |
| US8309367B2 (en) | 2000-10-03 | 2012-11-13 | Mirari Biosciences, Inc. | Microwave microfluidics |
| US8431414B2 (en) | 2000-10-03 | 2013-04-30 | Mirari Biosciences, Inc. | Methods and compositions for directed microwave chemistry |
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