JPH09227961A - 酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法 - Google Patents
酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法Info
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- JPH09227961A JPH09227961A JP5422396A JP5422396A JPH09227961A JP H09227961 A JPH09227961 A JP H09227961A JP 5422396 A JP5422396 A JP 5422396A JP 5422396 A JP5422396 A JP 5422396A JP H09227961 A JPH09227961 A JP H09227961A
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- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
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- C22B19/04—Obtaining zinc by distilling
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 酸化亜鉛を含有する廃棄物から，高い純度の
金属亜鉛を回収することができ，かつオンサイト処理す
ることができる，酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法を提供
すること。 【解決手段】 廃棄物７と還元材８とを混合して混合処
理材を得る混合工程９０と，次いで，上記混合処理材を
加熱することにより塩素，水分を回収する塩素回収工程
９１と，次いで，真空状態において上記混合処理材を加
熱することによりフッ素，鉛を回収する鉛回収工程９２
と，次いで，上記真空状態を維持した状態で，上記混合
処理材を鉛回収工程９２よりも高温で加熱することによ
り，亜鉛を還元，蒸発させ，金属亜鉛を回収する亜鉛回
収工程９３と，次いで，上記混合処理材の残渣を回収す
る残渣回収工程９４とからなる。
金属亜鉛を回収することができ，かつオンサイト処理す
ることができる，酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法を提供
すること。 【解決手段】 廃棄物７と還元材８とを混合して混合処
理材を得る混合工程９０と，次いで，上記混合処理材を
加熱することにより塩素，水分を回収する塩素回収工程
９１と，次いで，真空状態において上記混合処理材を加
熱することによりフッ素，鉛を回収する鉛回収工程９２
と，次いで，上記真空状態を維持した状態で，上記混合
処理材を鉛回収工程９２よりも高温で加熱することによ
り，亜鉛を還元，蒸発させ，金属亜鉛を回収する亜鉛回
収工程９３と，次いで，上記混合処理材の残渣を回収す
る残渣回収工程９４とからなる。
Description
【０００１】
【技術分野】本発明は，亜鉛が酸化物の状態で含まれて
いる廃棄物から，亜鉛を金属状態で回収する，廃棄物の
処理方法に関する。
いる廃棄物から，亜鉛を金属状態で回収する，廃棄物の
処理方法に関する。
【０００２】
【従来技術】工業生産によって種々の廃棄物が発生する
が，その中でも特に亜鉛，鉛等の有害物質を含んでいる
廃棄物は，安全上問題のないように処理する必要があ
る。亜鉛を含有する廃棄物としては，例えば自動車用亜
鉛メッキ鋼板のプレス屑のように亜鉛を金属状態で含有
するものと，製鋼ダストのように亜鉛を酸化物の状態で
含有するものとがある。
が，その中でも特に亜鉛，鉛等の有害物質を含んでいる
廃棄物は，安全上問題のないように処理する必要があ
る。亜鉛を含有する廃棄物としては，例えば自動車用亜
鉛メッキ鋼板のプレス屑のように亜鉛を金属状態で含有
するものと，製鋼ダストのように亜鉛を酸化物の状態で
含有するものとがある。
【０００３】前者の亜鉛を金属状態で含有する廃棄物の
場合は，例えば特開平４−３４６６８１号公報に示され
たごとく，廃棄物を真空加熱することにより亜鉛を鋼か
ら蒸発させ，回収することが可能であり，比較的容易に
金属亜鉛の回収を行うことができる。
場合は，例えば特開平４−３４６６８１号公報に示され
たごとく，廃棄物を真空加熱することにより亜鉛を鋼か
ら蒸発させ，回収することが可能であり，比較的容易に
金属亜鉛の回収を行うことができる。
【０００４】一方，後者の亜鉛を酸化物の状態で含有す
る酸化亜鉛含有廃棄物の場合は，上記の方法によっては
金属亜鉛を回収することは困難である。そのため，酸化
亜鉛含有廃棄物を処理する場合には，例えば，ロータリ
ーキルン方式により，上記廃棄物をバーナーにより１２
００℃以上に加熱し，コークスあるいは石炭等とＺｎＯ
（酸化亜鉛）を還元反応させる方法がある。
る酸化亜鉛含有廃棄物の場合は，上記の方法によっては
金属亜鉛を回収することは困難である。そのため，酸化
亜鉛含有廃棄物を処理する場合には，例えば，ロータリ
ーキルン方式により，上記廃棄物をバーナーにより１２
００℃以上に加熱し，コークスあるいは石炭等とＺｎＯ
（酸化亜鉛）を還元反応させる方法がある。
【０００５】しかしながら，この方法においては，極め
て高温に加熱する必要があるために，エネルギーコスト
が非常に高くなるという問題がある。さらに，一旦還元
させた金属亜鉛が回収時に再酸化してしまい，亜鉛を金
属状態で回収することが困難であるという問題もある。
また，大量に集めて処理しなければ経済的に成り立ちに
くい。
て高温に加熱する必要があるために，エネルギーコスト
が非常に高くなるという問題がある。さらに，一旦還元
させた金属亜鉛が回収時に再酸化してしまい，亜鉛を金
属状態で回収することが困難であるという問題もある。
また，大量に集めて処理しなければ経済的に成り立ちに
くい。
【０００６】またその他の方法として，プラズマの高温
処理により亜鉛を蒸発させ，鉛スプラッシュコンデンサ
で亜鉛を金属状態で回収する方法がある。しかしなが
ら，この方法においては，処理時の環境への悪影響が避
けられないため，例えば廃棄物が発生した工場等におい
てそのまま発生した量を処理する，いわゆるオンサイト
処理を行うことが困難である。それ故，環境対策を施し
た専用の処理場に運んで処理しなければならない。
処理により亜鉛を蒸発させ，鉛スプラッシュコンデンサ
で亜鉛を金属状態で回収する方法がある。しかしなが
ら，この方法においては，処理時の環境への悪影響が避
けられないため，例えば廃棄物が発生した工場等におい
てそのまま発生した量を処理する，いわゆるオンサイト
処理を行うことが困難である。それ故，環境対策を施し
た専用の処理場に運んで処理しなければならない。
【０００７】以上の状況から，酸化亜鉛を含有する廃棄
物は，一部については，ロータリーキルン方式によりＺ
ｎＯの形で亜鉛を回収した後，精錬して再利用している
が，その他については，法的規制を考慮しながら管理埋
め立てを行っているのが現状である。
物は，一部については，ロータリーキルン方式によりＺ
ｎＯの形で亜鉛を回収した後，精錬して再利用している
が，その他については，法的規制を考慮しながら管理埋
め立てを行っているのが現状である。
【０００８】
【解決しようとする課題】しかしながら，上記従来の廃
棄物の管理埋め立てによる処理方法は，埋め立て地不
足，高い処理コスト等の問題があり，将来的に継続させ
ることは困難である。また，廃棄物に含まれる亜鉛等の
材料をリサイクルせずに廃棄することは，材料経済上も
好ましくない。
棄物の管理埋め立てによる処理方法は，埋め立て地不
足，高い処理コスト等の問題があり，将来的に継続させ
ることは困難である。また，廃棄物に含まれる亜鉛等の
材料をリサイクルせずに廃棄することは，材料経済上も
好ましくない。
【０００９】このような状況の下，酸化亜鉛を含有する
廃棄物から，他の有害物質と共に亜鉛を回収し，しかも
亜鉛は高純度の金属状態で回収してリサイクルに寄与す
ることができる技術の開発が切望されていた。
廃棄物から，他の有害物質と共に亜鉛を回収し，しかも
亜鉛は高純度の金属状態で回収してリサイクルに寄与す
ることができる技術の開発が切望されていた。
【００１０】これに対し，東北大学阿座上氏らにより，
酸化亜鉛含有廃棄物から金属亜鉛を回収する方法とし
て，２段階真空還元法が提唱されている（出典；日本鉱
業会誌１０４巻１２０３号，１０４巻１２０６号，１０
４巻１２０９号）。しかしながら，この２段階真空還元
法においては，第１段階において廃棄物中の鉄酸化物を
還元することを目的としてＣＯガスを使用し，その後第
２段階において，上記還元された鉄を用いて亜鉛を還元
するために，約３時間以上の長時間の還元反応を行う必
要がある。それ故，その時間的な制約等により経済面を
考慮すると，工業化してオンサイト処理することが困難
である。
酸化亜鉛含有廃棄物から金属亜鉛を回収する方法とし
て，２段階真空還元法が提唱されている（出典；日本鉱
業会誌１０４巻１２０３号，１０４巻１２０６号，１０
４巻１２０９号）。しかしながら，この２段階真空還元
法においては，第１段階において廃棄物中の鉄酸化物を
還元することを目的としてＣＯガスを使用し，その後第
２段階において，上記還元された鉄を用いて亜鉛を還元
するために，約３時間以上の長時間の還元反応を行う必
要がある。それ故，その時間的な制約等により経済面を
考慮すると，工業化してオンサイト処理することが困難
である。
【００１１】本発明は，かかる従来の問題点に鑑みてな
されたもので，酸化亜鉛を含有する廃棄物から，高い純
度の金属亜鉛を短時間に回収することができ，かつオン
サイト処理することができる，酸化亜鉛含有廃棄物の処
理方法を提供しようとするものである。
されたもので，酸化亜鉛を含有する廃棄物から，高い純
度の金属亜鉛を短時間に回収することができ，かつオン
サイト処理することができる，酸化亜鉛含有廃棄物の処
理方法を提供しようとするものである。
【００１２】
【課題の解決手段】請求項１の発明は，酸化物状態の亜
鉛を含むと共に鉛，塩素，フッ素，水分を含有する酸化
亜鉛含有廃棄物から，亜鉛を金属状態で回収するための
処理方法であって，上記廃棄物と還元材とを混合して混
合処理材を得る混合工程と，次いで，上記混合処理材を
加熱することにより塩素，水分を回収する塩素回収工程
と，次いで，真空状態において上記混合処理材を加熱す
ることによりフッ素，鉛を回収する鉛回収工程と，次い
で，上記真空状態を維持した状態で，上記混合処理材を
上記鉛回収工程よりも高温で加熱することにより，亜鉛
を還元，蒸発させ，金属亜鉛を回収する亜鉛回収工程
と，次いで，上記混合処理材の残渣を回収する残渣回収
工程とからなることを特徴とする酸化亜鉛含有廃棄物の
処理方法にある。
鉛を含むと共に鉛，塩素，フッ素，水分を含有する酸化
亜鉛含有廃棄物から，亜鉛を金属状態で回収するための
処理方法であって，上記廃棄物と還元材とを混合して混
合処理材を得る混合工程と，次いで，上記混合処理材を
加熱することにより塩素，水分を回収する塩素回収工程
と，次いで，真空状態において上記混合処理材を加熱す
ることによりフッ素，鉛を回収する鉛回収工程と，次い
で，上記真空状態を維持した状態で，上記混合処理材を
上記鉛回収工程よりも高温で加熱することにより，亜鉛
を還元，蒸発させ，金属亜鉛を回収する亜鉛回収工程
と，次いで，上記混合処理材の残渣を回収する残渣回収
工程とからなることを特徴とする酸化亜鉛含有廃棄物の
処理方法にある。
【００１３】本発明において最も注目すべきことは，最
初に上記混合処理材を作製し，次いで上記塩素回収工程
の後，真空状態において上記鉛回収工程及び亜鉛回収工
程を行い，かつ上記亜鉛回収工程における加熱は上記鉛
回収工程よりも高温で行うことである。
初に上記混合処理材を作製し，次いで上記塩素回収工程
の後，真空状態において上記鉛回収工程及び亜鉛回収工
程を行い，かつ上記亜鉛回収工程における加熱は上記鉛
回収工程よりも高温で行うことである。
【００１４】上記混合工程及び塩素回収工程は，真空状
態で行う必要はなく，大気雰囲気中において行う。一
方，上記鉛回収工程と亜鉛回収工程とは，真空状態にお
いて行うことが必要であり，これらの工程移行時におい
ても，その真空状態を維持させる。また，上記残渣回収
工程については，大気中において行ってもよいが，後述
するごとく，ブリケットに圧縮成形する場合には，上記
亜鉛回収工程における真空状態を維持した状態で行うこ
とが好ましい。
態で行う必要はなく，大気雰囲気中において行う。一
方，上記鉛回収工程と亜鉛回収工程とは，真空状態にお
いて行うことが必要であり，これらの工程移行時におい
ても，その真空状態を維持させる。また，上記残渣回収
工程については，大気中において行ってもよいが，後述
するごとく，ブリケットに圧縮成形する場合には，上記
亜鉛回収工程における真空状態を維持した状態で行うこ
とが好ましい。
【００１５】また，上記各工程における加熱を行うため
の加熱炉は，それぞれ別の加熱炉を利用してもよいし，
１つの加熱炉を複数の工程に兼用させてもよい。加熱炉
を兼用させる場合には，順次加熱条件を変化させる方法
をとることができる。ただし，上記加熱炉としては，少
なくとも上記鉛回収工程から亜鉛回収工程までは，工程
移行時も含めて真空状態を維持する機能を有するものを
用いる。
の加熱炉は，それぞれ別の加熱炉を利用してもよいし，
１つの加熱炉を複数の工程に兼用させてもよい。加熱炉
を兼用させる場合には，順次加熱条件を変化させる方法
をとることができる。ただし，上記加熱炉としては，少
なくとも上記鉛回収工程から亜鉛回収工程までは，工程
移行時も含めて真空状態を維持する機能を有するものを
用いる。
【００１６】また，上記加熱炉は，蒸発等した分離物を
回収するための回収器を有することが必要である。特
に，上記亜鉛回収工程を行う加熱炉には，金属亜鉛回収
器を設ける。また，上記還元材としては，後述するごと
く，例えば，炭素を含有する種々の産業廃棄物，カーダ
スト等を用いる。
回収するための回収器を有することが必要である。特
に，上記亜鉛回収工程を行う加熱炉には，金属亜鉛回収
器を設ける。また，上記還元材としては，後述するごと
く，例えば，炭素を含有する種々の産業廃棄物，カーダ
スト等を用いる。
【００１７】なお，還元材の混合量は，上記廃棄物に対
して３０〜１００重量％とすることが好ましい。３０重
量％未満の場合には，酸化亜鉛の還元反応が起こりにく
いという問題があり，１００重量％を超える場合には，
残渣中に残る還元材の割合が多くなりすぎるという問題
がある。
して３０〜１００重量％とすることが好ましい。３０重
量％未満の場合には，酸化亜鉛の還元反応が起こりにく
いという問題があり，１００重量％を超える場合には，
残渣中に残る還元材の割合が多くなりすぎるという問題
がある。
【００１８】次に，本発明の作用につき説明する。本発
明においては，まず上記混合工程において上記廃棄物と
還元材とを混合して，上記塩素回収工程を行うための加
熱炉に入れる。次いで，上記塩素回収工程においては，
塩素及び水分が回収できる温度まで加熱する。これによ
り，混合処理材から塩素及び水分が分離され，回収され
る。
明においては，まず上記混合工程において上記廃棄物と
還元材とを混合して，上記塩素回収工程を行うための加
熱炉に入れる。次いで，上記塩素回収工程においては，
塩素及び水分が回収できる温度まで加熱する。これによ
り，混合処理材から塩素及び水分が分離され，回収され
る。
【００１９】次に，上記鉛回収工程においては，上記混
合処理材を入れた加熱炉内を真空状態にした後，鉛，フ
ッ素が回収可能で，かつ酸化亜鉛の還元温度よりも低い
温度に加熱する。これにより，酸化状態にある鉛は，還
元，蒸発し，又は酸化状態のまま揮発し，回収される。
合処理材を入れた加熱炉内を真空状態にした後，鉛，フ
ッ素が回収可能で，かつ酸化亜鉛の還元温度よりも低い
温度に加熱する。これにより，酸化状態にある鉛は，還
元，蒸発し，又は酸化状態のまま揮発し，回収される。
【００２０】次に，上記亜鉛回収工程においては，上記
真空状態を維持した状態で，上記鉛回収工程よりも高温
で加熱する。即ち，酸化亜鉛の還元温度以上の温度で加
熱する。これにより，酸化亜鉛は上記還元材により還元
されて金属状態となり，蒸発する。そのため，上記金属
亜鉛回収器により，亜鉛を金属状態で回収することがで
きる。
真空状態を維持した状態で，上記鉛回収工程よりも高温
で加熱する。即ち，酸化亜鉛の還元温度以上の温度で加
熱する。これにより，酸化亜鉛は上記還元材により還元
されて金属状態となり，蒸発する。そのため，上記金属
亜鉛回収器により，亜鉛を金属状態で回収することがで
きる。
【００２１】次に，残った残渣は，上記残渣回収工程に
おいて回収され，可能なものは例えば鉄鋼材料の原料と
して再利用することができる。
おいて回収され，可能なものは例えば鉄鋼材料の原料と
して再利用することができる。
【００２２】また，上記のごとく，本発明においては，
有害物質を順次回収できるため，環境に悪影響を与える
ことがなく，かつ各工程の処理時間は比較的短い。それ
故，容易にオンサイト処理を実現することができる。
有害物質を順次回収できるため，環境に悪影響を与える
ことがなく，かつ各工程の処理時間は比較的短い。それ
故，容易にオンサイト処理を実現することができる。
【００２３】次に，請求項２の発明のように，上記塩素
回収工程における加熱は，４０〜６００℃で行うことが
好ましい。４０℃未満の場合には塩素を十分に回収する
ことができないという問題があり，好ましくは２００℃
以上が良い。一方６００℃を超える場合には，後工程に
おいて回収すべきＺｎまで回収されるという問題があ
る。
回収工程における加熱は，４０〜６００℃で行うことが
好ましい。４０℃未満の場合には塩素を十分に回収する
ことができないという問題があり，好ましくは２００℃
以上が良い。一方６００℃を超える場合には，後工程に
おいて回収すべきＺｎまで回収されるという問題があ
る。
【００２４】また，請求項３の発明のように，上記鉛回
収工程における加熱は，２００〜６００℃で行うことが
好ましい。この温度が２００℃未満の場合には，鉛の回
収が困難であるという問題であるという問題がある。一
方６００℃を超える場合には，次工程において回収すべ
きＺｎが還元材によって還元され，回収されるおそれが
あるという問題がある。
収工程における加熱は，２００〜６００℃で行うことが
好ましい。この温度が２００℃未満の場合には，鉛の回
収が困難であるという問題であるという問題がある。一
方６００℃を超える場合には，次工程において回収すべ
きＺｎが還元材によって還元され，回収されるおそれが
あるという問題がある。
【００２５】次に，上記還元材を加えずに塩素回収工程
及び鉛回収工程を行った後に，還元材を混合する混合工
程を設け，次いで亜鉛回収工程及び残渣回収工程を行う
方法として，次の方法がある。即ち，請求項４の発明の
ように，酸化物状態の亜鉛を含むと共に鉛，塩素，フッ
素，水分を含有する酸化亜鉛含有廃棄物から，亜鉛を金
属状態で回収するための処理方法であって，上記廃棄物
を加熱することにより塩素，水分を回収する塩素回収工
程と，次いで，真空状態において上記廃棄物を加熱する
ことによりフッ素，鉛を回収する鉛回収工程と，次い
で，上記真空状態を維持した状態で，別途準備した還元
材を上記廃棄物に混合させることにより混合処理材を得
る混合工程と，次いで，上記真空状態を維持した状態
で，上記混合処理材を加熱することにより，亜鉛を還
元，蒸発させ，金属亜鉛を回収する亜鉛回収工程と，次
いで，上記混合処理材の残渣を回収する残渣回収工程と
からなることを特徴とする酸化亜鉛含有廃棄物の処理方
法がある。
及び鉛回収工程を行った後に，還元材を混合する混合工
程を設け，次いで亜鉛回収工程及び残渣回収工程を行う
方法として，次の方法がある。即ち，請求項４の発明の
ように，酸化物状態の亜鉛を含むと共に鉛，塩素，フッ
素，水分を含有する酸化亜鉛含有廃棄物から，亜鉛を金
属状態で回収するための処理方法であって，上記廃棄物
を加熱することにより塩素，水分を回収する塩素回収工
程と，次いで，真空状態において上記廃棄物を加熱する
ことによりフッ素，鉛を回収する鉛回収工程と，次い
で，上記真空状態を維持した状態で，別途準備した還元
材を上記廃棄物に混合させることにより混合処理材を得
る混合工程と，次いで，上記真空状態を維持した状態
で，上記混合処理材を加熱することにより，亜鉛を還
元，蒸発させ，金属亜鉛を回収する亜鉛回収工程と，次
いで，上記混合処理材の残渣を回収する残渣回収工程と
からなることを特徴とする酸化亜鉛含有廃棄物の処理方
法がある。
【００２６】本発明において最も注目すべきことは，上
記のごとく，亜鉛回収工程前まで上記還元材を上記廃棄
物に混合させないことである。これにより，上記鉛回収
工程以前においては，酸化亜鉛の還元反応の進行を極力
抑えることができる。そのため，亜鉛の還元，蒸発反応
は，上記亜鉛回収工程に集中させることができ，金属亜
鉛の回収率を向上させることができる。
記のごとく，亜鉛回収工程前まで上記還元材を上記廃棄
物に混合させないことである。これにより，上記鉛回収
工程以前においては，酸化亜鉛の還元反応の進行を極力
抑えることができる。そのため，亜鉛の還元，蒸発反応
は，上記亜鉛回収工程に集中させることができ，金属亜
鉛の回収率を向上させることができる。
【００２７】一方，上記還元材を最初から混合させる前
記の方法の場合には，上記鉛回収工程においても，還元
材の存在により，どうしても若干量の酸化亜鉛が還元，
蒸発してしまう。そのため，次工程の亜鉛回収工程にお
いて回収できる金属亜鉛が若干減少するという不具合が
ある。したがって，本発明においては，この点を改善す
ることができる。
記の方法の場合には，上記鉛回収工程においても，還元
材の存在により，どうしても若干量の酸化亜鉛が還元，
蒸発してしまう。そのため，次工程の亜鉛回収工程にお
いて回収できる金属亜鉛が若干減少するという不具合が
ある。したがって，本発明においては，この点を改善す
ることができる。
【００２８】また，上記鉛回収工程においては，還元材
が無くても，鉛を回収することができる。これは，廃棄
物中の鉛の殆どは酸化物の状態で揮発するためであると
考えられる。なお，鉛回収工程は，上記のごとく真空状
態で行うため，大気圧中における処理の場合よりも低い
温度で容易に上記揮発反応を行うことができる。その他
の作用は，上記請求項１の発明の場合と同様である。
が無くても，鉛を回収することができる。これは，廃棄
物中の鉛の殆どは酸化物の状態で揮発するためであると
考えられる。なお，鉛回収工程は，上記のごとく真空状
態で行うため，大気圧中における処理の場合よりも低い
温度で容易に上記揮発反応を行うことができる。その他
の作用は，上記請求項１の発明の場合と同様である。
【００２９】次に，請求項４の発明における，各工程の
加熱温度は以下のように設定することが好ましい。即
ち，まず，請求項５の発明のように，上記塩素回収工程
における加熱は，４０〜９００℃で行うことが好まし
い。この温度が４０℃未満の場合には，塩素を十分に回
収できないという問題があり，好ましくは２００℃以上
が良い。一方，９００℃を超える場合には，後工程にお
いて回収すべきＺｎがこの工程において回収されるとい
う問題があり，好ましくは７５０℃未満とすることが望
ましい。
加熱温度は以下のように設定することが好ましい。即
ち，まず，請求項５の発明のように，上記塩素回収工程
における加熱は，４０〜９００℃で行うことが好まし
い。この温度が４０℃未満の場合には，塩素を十分に回
収できないという問題があり，好ましくは２００℃以上
が良い。一方，９００℃を超える場合には，後工程にお
いて回収すべきＺｎがこの工程において回収されるとい
う問題があり，好ましくは７５０℃未満とすることが望
ましい。
【００３０】また，請求項６の発明のように，上記鉛回
収工程における加熱は，２００〜９００℃で行うことが
好ましい。この温度が２００℃未満の場合には，鉛の回
収が困難であるという問題がある。一方９００℃を超え
ても鉛等の回収効率向上効果が低いため，それ以上の高
温にする意味がない。なお，塩素回収工程，鉛回収工程
共に請求項２，３の発明に比べ上限温度が高いのは，請
求項２，３の発明とは異なり還元材を混入することなく
処理が行われるからである。
収工程における加熱は，２００〜９００℃で行うことが
好ましい。この温度が２００℃未満の場合には，鉛の回
収が困難であるという問題がある。一方９００℃を超え
ても鉛等の回収効率向上効果が低いため，それ以上の高
温にする意味がない。なお，塩素回収工程，鉛回収工程
共に請求項２，３の発明に比べ上限温度が高いのは，請
求項２，３の発明とは異なり還元材を混入することなく
処理が行われるからである。
【００３１】次に，請求項７の発明のように，請求項１
〜６のいずれか１項の発明における，上記亜鉛回収工程
における加熱は，いずれも６００〜１１００℃で行うこ
とが好ましい。この温度が６００℃未満の場合には，亜
鉛の還元反応が起こりにくいという問題があり，一方１
１００℃を超える場合には，加熱のためのエネルギーコ
ストが増加するという問題がある。
〜６のいずれか１項の発明における，上記亜鉛回収工程
における加熱は，いずれも６００〜１１００℃で行うこ
とが好ましい。この温度が６００℃未満の場合には，亜
鉛の還元反応が起こりにくいという問題があり，一方１
１００℃を超える場合には，加熱のためのエネルギーコ
ストが増加するという問題がある。
【００３２】次に，さらに別の方法として以下のものが
ある。即ち，請求項８の発明のように，酸化物状態の亜
鉛を含むと共に鉛，塩素，フッ素，水分を含有する酸化
亜鉛含有廃棄物から，亜鉛を金属状態で回収するための
処理方法であって，上記廃棄物と還元材とを混合して混
合処理材を得る混合工程と，次いで，上記混合処理材を
加熱することにより鉛，塩素，フッ素，水分を回収す
る，塩素・鉛回収工程と，次いで，真空状態において上
記混合処理材を加熱することにより，亜鉛を還元，蒸発
させ，金属亜鉛を回収する亜鉛回収工程と，次いで，上
記混合処理材の残渣を回収する残渣回収工程とからなる
ことを特徴とする酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法があ
る。
ある。即ち，請求項８の発明のように，酸化物状態の亜
鉛を含むと共に鉛，塩素，フッ素，水分を含有する酸化
亜鉛含有廃棄物から，亜鉛を金属状態で回収するための
処理方法であって，上記廃棄物と還元材とを混合して混
合処理材を得る混合工程と，次いで，上記混合処理材を
加熱することにより鉛，塩素，フッ素，水分を回収す
る，塩素・鉛回収工程と，次いで，真空状態において上
記混合処理材を加熱することにより，亜鉛を還元，蒸発
させ，金属亜鉛を回収する亜鉛回収工程と，次いで，上
記混合処理材の残渣を回収する残渣回収工程とからなる
ことを特徴とする酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法があ
る。
【００３３】本発明において最も注目すべきことは，上
記鉛，塩素，フッ素，水分の回収を一つの工程（塩素・
鉛回収工程）で行った後，真空状態にして上記亜鉛回収
工程を行うことである。これにより，わずか２回の加熱
によって金属亜鉛を高純度で回収することができ，さら
に処理時間の短縮を図ることができる。それ故，上記オ
ンサイト処理の実現を一層容易にすることができる。
記鉛，塩素，フッ素，水分の回収を一つの工程（塩素・
鉛回収工程）で行った後，真空状態にして上記亜鉛回収
工程を行うことである。これにより，わずか２回の加熱
によって金属亜鉛を高純度で回収することができ，さら
に処理時間の短縮を図ることができる。それ故，上記オ
ンサイト処理の実現を一層容易にすることができる。
【００３４】また，本発明においては，上記塩素・鉛回
収工程は，大気中において行う。即ち，真空状態にする
ことなく，フッ素，鉛の回収を行うことができる。これ
は，還元材が還元反応を起こしながら揮発作用を示すた
めと考えられる。また，亜鉛回収工程及び残渣回収工程
における作用は，請求項１の発明と同様である。
収工程は，大気中において行う。即ち，真空状態にする
ことなく，フッ素，鉛の回収を行うことができる。これ
は，還元材が還元反応を起こしながら揮発作用を示すた
めと考えられる。また，亜鉛回収工程及び残渣回収工程
における作用は，請求項１の発明と同様である。
【００３５】次に，請求項９の発明のように，上記塩素
・鉛回収工程における加熱は，４０〜７５０℃で行うこ
とが好ましい。この温度が４０℃未満の場合には，塩
素，鉛を十分に回収することができないという問題があ
り，好ましくは２００℃以上が良い。一方，７５０℃を
超える場合には，還元材の作用によって，次工程におい
て回収すべきＺｎまで回収されるおそれがある。なお，
請求項２，３の発明の場合に比べて上限温度が高いの
は，請求項２，３の発明と異なり，この工程が真空状態
にすることなく行われるからである。
・鉛回収工程における加熱は，４０〜７５０℃で行うこ
とが好ましい。この温度が４０℃未満の場合には，塩
素，鉛を十分に回収することができないという問題があ
り，好ましくは２００℃以上が良い。一方，７５０℃を
超える場合には，還元材の作用によって，次工程におい
て回収すべきＺｎまで回収されるおそれがある。なお，
請求項２，３の発明の場合に比べて上限温度が高いの
は，請求項２，３の発明と異なり，この工程が真空状態
にすることなく行われるからである。
【００３６】また，請求項１０の発明のように，上記亜
鉛回収工程における加熱は，６００〜１１００℃で行う
ことが好ましい。この温度が６００℃未満の場合には，
還元反応が十分に起きないという問題があり，一方１１
００℃を超える場合には，エネルギーコストが高くな
り，かつ高い加熱能力を要求されるため設備費も高くな
るという問題がある。
鉛回収工程における加熱は，６００〜１１００℃で行う
ことが好ましい。この温度が６００℃未満の場合には，
還元反応が十分に起きないという問題があり，一方１１
００℃を超える場合には，エネルギーコストが高くな
り，かつ高い加熱能力を要求されるため設備費も高くな
るという問題がある。
【００３７】次に，上記のすべての方法において，請求
項１１の発明のように，上記残渣回収工程においては，
上記真空状態を維持した状態で，上記残渣をブリケット
に圧縮成形して回収することが好ましい。これにより，
残渣は，酸化を防止した状態でブリケットに圧縮成形す
ることができる。そのため，得られたブリケットは，残
渣中の鉄分等が焼結し，ある程度の強度のある固まりと
なる。それ故，残渣は，ブリケットとして容易に取り扱
うこができ，例えば鉄鋼材料の原料として容易にリサイ
クルすることができる。
項１１の発明のように，上記残渣回収工程においては，
上記真空状態を維持した状態で，上記残渣をブリケット
に圧縮成形して回収することが好ましい。これにより，
残渣は，酸化を防止した状態でブリケットに圧縮成形す
ることができる。そのため，得られたブリケットは，残
渣中の鉄分等が焼結し，ある程度の強度のある固まりと
なる。それ故，残渣は，ブリケットとして容易に取り扱
うこができ，例えば鉄鋼材料の原料として容易にリサイ
クルすることができる。
【００３８】また，請求項１２の発明のように，上記還
元材は，Ｆｅ，ＦｅＯの少なくとも一方を含有する鉄系
産業廃棄物，炭素を含有するカーボン系産業廃棄物のグ
ループから選ばれる１種以上を用いることができる。こ
れにより，特別な還元材を別途新たに作製する必要がな
く，廃棄物利用という本発明の目的に合致させることが
できる。なお，上記鉄系産業廃棄物としては，ショット
屑，ホットスカーファー屑，研磨屑等がある。またカー
ボン系廃棄物としては，木屑，おが粉，タイヤ屑等があ
る。
元材は，Ｆｅ，ＦｅＯの少なくとも一方を含有する鉄系
産業廃棄物，炭素を含有するカーボン系産業廃棄物のグ
ループから選ばれる１種以上を用いることができる。こ
れにより，特別な還元材を別途新たに作製する必要がな
く，廃棄物利用という本発明の目的に合致させることが
できる。なお，上記鉄系産業廃棄物としては，ショット
屑，ホットスカーファー屑，研磨屑等がある。またカー
ボン系廃棄物としては，木屑，おが粉，タイヤ屑等があ
る。
【００３９】また，請求項１３の発明のように，上記還
元材は，廃棄された車から有機物を回収してなるカーダ
ストを用いることもできる。これにより，廃棄処理に多
大なコストがかかる等の問題があるカーダストを有効に
利用することができる。
元材は，廃棄された車から有機物を回収してなるカーダ
ストを用いることもできる。これにより，廃棄処理に多
大なコストがかかる等の問題があるカーダストを有効に
利用することができる。
【００４０】また，請求項１４の発明のように，上記各
工程における真空状態の真空度は，０．００１〜２０Ｔ
ｏｒｒであることが好ましい。圧力の下限の好ましい範
囲を０．００１Ｔｏｒｒとしたのは，これ以上の真空度
を達成しようとすると設備費が高くなってしまうと共
に，本処理を実施するのにそのような高い真空度として
も反応効率向上効果が小さいためである。一方，好まし
い範囲の上限を２０Ｔｏｒｒとしたのは，これ以上の低
い真空度では，十分な回収率が得られないためである。
工程における真空状態の真空度は，０．００１〜２０Ｔ
ｏｒｒであることが好ましい。圧力の下限の好ましい範
囲を０．００１Ｔｏｒｒとしたのは，これ以上の真空度
を達成しようとすると設備費が高くなってしまうと共
に，本処理を実施するのにそのような高い真空度として
も反応効率向上効果が小さいためである。一方，好まし
い範囲の上限を２０Ｔｏｒｒとしたのは，これ以上の低
い真空度では，十分な回収率が得られないためである。
【００４１】
実施形態例１ 本発明の実施形態例にかかる酸化亜鉛含有廃棄物の処理
方法につき，図１，図２及び表１〜表４を用いて説明す
る。本例は，酸化亜鉛を含有する廃棄物として，鋼を製
造するときに発生する鉄鋼ダストを適用させた場合につ
いて説明する。鉄鋼ダストは，表１に示すごとく，酸化
物状態の亜鉛を含むと共に鉛，塩素，フッ素，水分を含
有する。
方法につき，図１，図２及び表１〜表４を用いて説明す
る。本例は，酸化亜鉛を含有する廃棄物として，鋼を製
造するときに発生する鉄鋼ダストを適用させた場合につ
いて説明する。鉄鋼ダストは，表１に示すごとく，酸化
物状態の亜鉛を含むと共に鉛，塩素，フッ素，水分を含
有する。
【００４２】かかる鉄鋼ダストを処理するに当たって
は，図１，図２に示すごとく，鉄鋼ダスト７と還元材８
とを混合して混合処理材７０を得る混合工程９０と，次
いで，混合処理材７０を加熱することにより塩素，水分
を回収する塩素回収工程９１と，次いで，真空状態にお
いて混合処理材７０を加熱することによりフッ素，鉛を
回収する鉛回収工程９２と，次いで，真空状態を維持し
た状態で，混合処理材７０を鉛回収工程９２よりも高温
で加熱することにより，亜鉛を還元，蒸発させ，金属亜
鉛を回収する亜鉛回収工程９３と，次いで，混合処理材
の残渣７９を回収する残渣回収工程９４とからなる方法
により行う。
は，図１，図２に示すごとく，鉄鋼ダスト７と還元材８
とを混合して混合処理材７０を得る混合工程９０と，次
いで，混合処理材７０を加熱することにより塩素，水分
を回収する塩素回収工程９１と，次いで，真空状態にお
いて混合処理材７０を加熱することによりフッ素，鉛を
回収する鉛回収工程９２と，次いで，真空状態を維持し
た状態で，混合処理材７０を鉛回収工程９２よりも高温
で加熱することにより，亜鉛を還元，蒸発させ，金属亜
鉛を回収する亜鉛回収工程９３と，次いで，混合処理材
の残渣７９を回収する残渣回収工程９４とからなる方法
により行う。
【００４３】以下，これを詳述する。まず，上記の方法
を実施する設備としては，図２に示すごとく，送入部１
０，第１加熱炉１１，第２加熱炉１２，第３加熱炉１３
及びブリケットマシーン１４を備えた処理設備１を用い
る。第１，第２，第３加熱炉１１，１２，１３及びブリ
ケットマシーン１４は，それぞれバキュームポンプ２１
〜２４に連結されている。そして，第２，第３加熱炉１
２，１３及びブリケットマシーン１４内は，バキューム
ポンプ２２，２３，２４によって真空状態が得られるよ
うになっている。
を実施する設備としては，図２に示すごとく，送入部１
０，第１加熱炉１１，第２加熱炉１２，第３加熱炉１３
及びブリケットマシーン１４を備えた処理設備１を用い
る。第１，第２，第３加熱炉１１，１２，１３及びブリ
ケットマシーン１４は，それぞれバキュームポンプ２１
〜２４に連結されている。そして，第２，第３加熱炉１
２，１３及びブリケットマシーン１４内は，バキューム
ポンプ２２，２３，２４によって真空状態が得られるよ
うになっている。
【００４４】また，図２に示すごとく，これらのバキュ
ームポンプ２１〜２４の排気側には，それぞれ第１〜第
４回収器４１〜４４を設けてある。さらに，第２加熱炉
１２とバキュームポンプ２２との間，及び第３加熱炉１
３とバキュームポンプ２３との間には金属回収器５２，
５３をそれぞれ設けてある。
ームポンプ２１〜２４の排気側には，それぞれ第１〜第
４回収器４１〜４４を設けてある。さらに，第２加熱炉
１２とバキュームポンプ２２との間，及び第３加熱炉１
３とバキュームポンプ２３との間には金属回収器５２，
５３をそれぞれ設けてある。
【００４５】上記第１回収器４１及び第２回収器４２
は，それぞれ塩素，フッ素等の吸収剤を充填してあると
共に集じん機能を有しており，一方第３回収器４３及び
第４回収器４４は，集じん機能を有している。また，金
属回収器５２，５３は，蒸発した金属を凝着させて，回
収するものであって，回収金属の凝固温度よりも低い温
度に保持されるように構成されている。
は，それぞれ塩素，フッ素等の吸収剤を充填してあると
共に集じん機能を有しており，一方第３回収器４３及び
第４回収器４４は，集じん機能を有している。また，金
属回収器５２，５３は，蒸発した金属を凝着させて，回
収するものであって，回収金属の凝固温度よりも低い温
度に保持されるように構成されている。
【００４６】また，図２に示すごとく，各加熱炉の前後
には，混合処理材７０を送るための材料通路３１〜３４
を設けてあり，かつ各材料通路３１〜３４には，これら
を遮蔽する開閉バルブ３０１〜３０４を設けてある。
には，混合処理材７０を送るための材料通路３１〜３４
を設けてあり，かつ各材料通路３１〜３４には，これら
を遮蔽する開閉バルブ３０１〜３０４を設けてある。
【００４７】次に，上記処理設備１を用いて鉄鋼ダスト
７を処理するに当たっては，まず還元材８として鉄系産
業廃棄物であるホットスカーファー屑（ＦｅＯ＝９９．
５％）を準備し，これを鉄鋼ダスト７に対して１：１の
割合で混合する。この混合処理は，図２に示すごとく，
材料送入部１０に，鉄鋼ダスト７及び還元材８を送入
し，混合することにより行う。
７を処理するに当たっては，まず還元材８として鉄系産
業廃棄物であるホットスカーファー屑（ＦｅＯ＝９９．
５％）を準備し，これを鉄鋼ダスト７に対して１：１の
割合で混合する。この混合処理は，図２に示すごとく，
材料送入部１０に，鉄鋼ダスト７及び還元材８を送入
し，混合することにより行う。
【００４８】次に，上記混合工程により得られた混合処
理材７０は，処理設備１における材料通路３１の開閉バ
ルブ３０１を開くことにより，第１加熱炉１１に送入さ
れる。次いで，開閉バルブ３０１を閉じた後，混合処理
材７０を約２００℃で１時間加熱すると共に，バキュー
ムポンプ２１を作動させて第１加熱炉１１内の雰囲気を
回収器４１側へ排気する。これにより，塩素，水分が混
合処理材７０から分離し，回収器４１に回収される。
理材７０は，処理設備１における材料通路３１の開閉バ
ルブ３０１を開くことにより，第１加熱炉１１に送入さ
れる。次いで，開閉バルブ３０１を閉じた後，混合処理
材７０を約２００℃で１時間加熱すると共に，バキュー
ムポンプ２１を作動させて第１加熱炉１１内の雰囲気を
回収器４１側へ排気する。これにより，塩素，水分が混
合処理材７０から分離し，回収器４１に回収される。
【００４９】次に，上記塩素回収工程を終えた混合処理
材７０は，材料通路３２の開閉バルブ３０２を開くこと
により，第２加熱炉１２に送入される。次いで，開閉バ
ルブ３０２を閉じた後，バキュームポンプ２２を作動さ
せて第２加熱炉１２内を０．５Ｔｏｒｒの真空状態とす
る。
材７０は，材料通路３２の開閉バルブ３０２を開くこと
により，第２加熱炉１２に送入される。次いで，開閉バ
ルブ３０２を閉じた後，バキュームポンプ２２を作動さ
せて第２加熱炉１２内を０．５Ｔｏｒｒの真空状態とす
る。
【００５０】次いで，混合処理材７０を約６００℃で１
時間加熱する。これにより，混合処理材７０中の鉛は，
還元材８の作用により金属鉛に還元され，蒸発する。そ
して，金属鉛の凝固温度よりも低い２００℃に保持され
た金属回収器５２に凝着，回収される。また混合処理材
７０から分離したフッ素は，バキュームポンプ２２の排
気側の回収器４２によって回収される。
時間加熱する。これにより，混合処理材７０中の鉛は，
還元材８の作用により金属鉛に還元され，蒸発する。そ
して，金属鉛の凝固温度よりも低い２００℃に保持され
た金属回収器５２に凝着，回収される。また混合処理材
７０から分離したフッ素は，バキュームポンプ２２の排
気側の回収器４２によって回収される。
【００５１】次に，上記鉛回収工程を終えた混合処理材
７０は，処理設備１における材料通路３３の開閉バルブ
３０３を開くことにより，第３加熱炉１３に送入され
る。このとき，第３加熱炉１３内は，バキュームポンプ
２３を作動させて予め０．５Ｔｏｒｒの真空状態にして
おく。これにより，真空状態を維持したまま鉛回収工程
から亜鉛回収工程へと移行させることができる。
７０は，処理設備１における材料通路３３の開閉バルブ
３０３を開くことにより，第３加熱炉１３に送入され
る。このとき，第３加熱炉１３内は，バキュームポンプ
２３を作動させて予め０．５Ｔｏｒｒの真空状態にして
おく。これにより，真空状態を維持したまま鉛回収工程
から亜鉛回収工程へと移行させることができる。
【００５２】次いで，開閉バルブ３０３を閉じた後，混
合処理材７０を約９００℃で２時間加熱する。これによ
り，酸化亜鉛が金属状態に還元され，蒸発する。蒸発し
た金属亜鉛は，その凝固温度以下の４００℃に保持され
た金属回収器５３により凝着回収される。その他の分離
物はバキュームポンプ２３の排気側の回収器４３により
回収される。
合処理材７０を約９００℃で２時間加熱する。これによ
り，酸化亜鉛が金属状態に還元され，蒸発する。蒸発し
た金属亜鉛は，その凝固温度以下の４００℃に保持され
た金属回収器５３により凝着回収される。その他の分離
物はバキュームポンプ２３の排気側の回収器４３により
回収される。
【００５３】次に，上記亜鉛回収工程を終えた残渣７９
は，材料通路３４の開閉バルブ３０４を開くことによ
り，ブリケットマシーン１４に送入される。このとき
も，ブリケットマシーン１４内は，バキュームポンプ２
４を作動させて予め０．５Ｔｏｒｒの真空状態にしてお
く。これにより，上記真空状態を維持したまま残渣回収
工程に移行することができる。
は，材料通路３４の開閉バルブ３０４を開くことによ
り，ブリケットマシーン１４に送入される。このとき
も，ブリケットマシーン１４内は，バキュームポンプ２
４を作動させて予め０．５Ｔｏｒｒの真空状態にしてお
く。これにより，上記真空状態を維持したまま残渣回収
工程に移行することができる。
【００５４】次いで，送られた残渣７９は，ブリケット
マシーン１４の圧縮機１４１により，ブリケット７９５
に圧縮成形され，一連の処理が終了する。なお，得られ
たブリケット７９５は，鉄鋼材料製造用の鉄源としてリ
サイクルされる。
マシーン１４の圧縮機１４１により，ブリケット７９５
に圧縮成形され，一連の処理が終了する。なお，得られ
たブリケット７９５は，鉄鋼材料製造用の鉄源としてリ
サイクルされる。
【００５５】次に，各工程終了後の混合処理材７０及び
金属回収器５３より回収された回収物をサンプリングし
て分析した結果を表２〜表４に示す。表２は，上記鉛回
収工程直後の混合処理材７０の代表成分値を示す。表２
より知られるごとく，表１に示した初期の鉄鋼ダスト７
に含有されていた鉛（Ｐｂ），フッ素（Ｆ）が十分に回
収されていることが分かる。
金属回収器５３より回収された回収物をサンプリングし
て分析した結果を表２〜表４に示す。表２は，上記鉛回
収工程直後の混合処理材７０の代表成分値を示す。表２
より知られるごとく，表１に示した初期の鉄鋼ダスト７
に含有されていた鉛（Ｐｂ），フッ素（Ｆ）が十分に回
収されていることが分かる。
【００５６】表３は，上記亜鉛回収工程直後の混合処理
材７０，即ち残渣７９の代表成分値を示す。表３より知
られるごとく，表１に示した初期の鉄鋼ダスト７に含有
されていた亜鉛（Ｚｎ）が十分に回収されていることが
分かる。
材７０，即ち残渣７９の代表成分値を示す。表３より知
られるごとく，表１に示した初期の鉄鋼ダスト７に含有
されていた亜鉛（Ｚｎ）が十分に回収されていることが
分かる。
【００５７】表４は，上記亜鉛回収工程において金属回
収器５３に回収された回収物の成分値を示す。表４より
知られるごとく，回収物は，８９．２％の高純度の金属
亜鉛であることが分かる。
収器５３に回収された回収物の成分値を示す。表４より
知られるごとく，回収物は，８９．２％の高純度の金属
亜鉛であることが分かる。
【００５８】したがって，本例においては，回収した金
属亜鉛を，その後特に精錬等の処理を施すことなく，再
利用することができる。また，上記のごとく，本例にお
いては，鉛等の有害物質を順次回収でき，かつ処理時間
も比較的短いため，オンサイト処理に適している。
属亜鉛を，その後特に精錬等の処理を施すことなく，再
利用することができる。また，上記のごとく，本例にお
いては，鉛等の有害物質を順次回収でき，かつ処理時間
も比較的短いため，オンサイト処理に適している。
【００５９】
【表１】
【００６０】
【表２】
【００６１】
【表３】
【００６２】
【表４】
【００６３】実施形態例２ 本例は，実施形態例１において，還元材８の混合量と，
得られた金属亜鉛の回収率との相関関係について調査し
た。調査に当たっては，１ｍｏｌのＺｎ（亜鉛）を還元
するのに必要な還元材の量を１グラム当量とし，そのグ
ラム当量比を約２．４〜２４の範囲で数種類変化させて
混合処理材７０を作製し，これを実施形態例１に示した
手順により処理した。得られた金属亜鉛の回収率は，残
渣中における亜鉛の比率（ａｔ％）を混合処理材中にお
ける亜鉛の比率（ａｔ％）により割って算出した亜鉛の
除去率の値を用いた。
得られた金属亜鉛の回収率との相関関係について調査し
た。調査に当たっては，１ｍｏｌのＺｎ（亜鉛）を還元
するのに必要な還元材の量を１グラム当量とし，そのグ
ラム当量比を約２．４〜２４の範囲で数種類変化させて
混合処理材７０を作製し，これを実施形態例１に示した
手順により処理した。得られた金属亜鉛の回収率は，残
渣中における亜鉛の比率（ａｔ％）を混合処理材中にお
ける亜鉛の比率（ａｔ％）により割って算出した亜鉛の
除去率の値を用いた。
【００６４】また，本例においては，亜鉛回収工程にお
ける加熱温度を９００℃と７５０℃の２種類行い，その
影響を調べた。結果を図３に示す。図３は，横軸に還元
材のグラム当量比，縦軸に亜鉛の回収率（除去率）を取
った。そして，亜鉛回収工程における加熱温度が９００
℃の場合の分布状態を点線Ｅ１で示し，７５０℃の場合
の分布状態を実線Ｅ２により示した。
ける加熱温度を９００℃と７５０℃の２種類行い，その
影響を調べた。結果を図３に示す。図３は，横軸に還元
材のグラム当量比，縦軸に亜鉛の回収率（除去率）を取
った。そして，亜鉛回収工程における加熱温度が９００
℃の場合の分布状態を点線Ｅ１で示し，７５０℃の場合
の分布状態を実線Ｅ２により示した。
【００６５】図３により知られるごとく，亜鉛回収工程
の加熱温度が９００℃の場合には，グラム当量比の値に
関わらず，測定した全域においてほぼ良好な亜鉛回収率
が得られた。一方，上記加熱温度が７５０℃の場合に
は，グラム当量比が高い場合には良好であるが，グラム
当量比が低くなるにつれて回収率が低下した。以上よ
り，亜鉛回収工程における加熱温度を９００℃以上に設
定した場合には，少なくともグラム当量比が２．４以上
になるように還元材を混合させることにより常に高い亜
鉛回収率が得られることが分かる。
の加熱温度が９００℃の場合には，グラム当量比の値に
関わらず，測定した全域においてほぼ良好な亜鉛回収率
が得られた。一方，上記加熱温度が７５０℃の場合に
は，グラム当量比が高い場合には良好であるが，グラム
当量比が低くなるにつれて回収率が低下した。以上よ
り，亜鉛回収工程における加熱温度を９００℃以上に設
定した場合には，少なくともグラム当量比が２．４以上
になるように還元材を混合させることにより常に高い亜
鉛回収率が得られることが分かる。
【００６６】実施形態例３ 本例においては，図４に示すごとく，実施形態例１にお
ける還元材として，カーダスト８２を用いた。また，残
渣回収工程９４においては残渣を用いたブリケットの成
形を行わなかった。その他は，実施形態例１と同様であ
る。
ける還元材として，カーダスト８２を用いた。また，残
渣回収工程９４においては残渣を用いたブリケットの成
形を行わなかった。その他は，実施形態例１と同様であ
る。
【００６７】カーダストは，廃棄された車から，ボディ
等の金属部分を除いた有機物を主体とした廃棄物であっ
て，表５に示すごとき成分よりなる。表５より知られる
ごとく，カーダストは還元材の主成分となる炭素（Ｃ）
の他に，鉛（Ｐｂ）等の有害物質を含有しており，有効
な処理方法が求められていた。本例は，かかる問題を有
するカーダストを還元材として用いることにより，鉄鋼
ダストの処理とともにカーダスト自体の処理を行うこと
ができる方法である。
等の金属部分を除いた有機物を主体とした廃棄物であっ
て，表５に示すごとき成分よりなる。表５より知られる
ごとく，カーダストは還元材の主成分となる炭素（Ｃ）
の他に，鉛（Ｐｂ）等の有害物質を含有しており，有効
な処理方法が求められていた。本例は，かかる問題を有
するカーダストを還元材として用いることにより，鉄鋼
ダストの処理とともにカーダスト自体の処理を行うこと
ができる方法である。
【００６８】即ち，本例においては，第２加熱炉１２に
おける鉛回収工程において，実施形態例１と同様に真空
状態で加熱処理することにより，鉛を回収することがで
きる。その他，塩素回収工程，亜鉛回収工程において
は，実施形態例１と同様の作用が得られ，最終的に表６
に示した成分値の残渣が得られる。
おける鉛回収工程において，実施形態例１と同様に真空
状態で加熱処理することにより，鉛を回収することがで
きる。その他，塩素回収工程，亜鉛回収工程において
は，実施形態例１と同様の作用が得られ，最終的に表６
に示した成分値の残渣が得られる。
【００６９】表６より知られるごとく，残った残渣は，
有害物質が十分に取り除かれた状態となっていることが
分かる。また，本例の亜鉛回収工程において得られた金
属亜鉛は，実施形態例１の場合と同様に，高純度のもの
であった。
有害物質が十分に取り除かれた状態となっていることが
分かる。また，本例の亜鉛回収工程において得られた金
属亜鉛は，実施形態例１の場合と同様に，高純度のもの
であった。
【００７０】
【表５】
【００７１】
【表６】
【００７２】実施形態例４ 本例は，図５に示すごとく，実施形態例１において，鉄
鋼ダスト７に還元材８を加える前に塩素回収工程９１及
び鉛回収工程９２を行い，その後，還元材８を混合する
混合工程９０を行い，次いで亜鉛回収工程９３及び残渣
回収工程９４を行う例を示す。また本例における鉄鋼ダ
スト７，還元材８は，実施形態例１と同様である。
鋼ダスト７に還元材８を加える前に塩素回収工程９１及
び鉛回収工程９２を行い，その後，還元材８を混合する
混合工程９０を行い，次いで亜鉛回収工程９３及び残渣
回収工程９４を行う例を示す。また本例における鉄鋼ダ
スト７，還元材８は，実施形態例１と同様である。
【００７３】即ち，処理設備としては，図６に示すごと
く，実施形態例１における処理設備１の第３加熱炉１３
に対して還元材送入部１５を設けた処理設備１０２を用
いる。還元材送入部１５は，開閉バルブ３０５を有する
還元材通路３５を介して第３加熱炉１３に連結されてい
る。その他は，実施形態例１と同様である。
く，実施形態例１における処理設備１の第３加熱炉１３
に対して還元材送入部１５を設けた処理設備１０２を用
いる。還元材送入部１５は，開閉バルブ３０５を有する
還元材通路３５を介して第３加熱炉１３に連結されてい
る。その他は，実施形態例１と同様である。
【００７４】次に，処理設備１を用いて鉄鋼ダスト７を
処理するに当たっては，まず，鉄鋼ダスト７を送入部１
０から第１加熱炉１１に送入し，約４００℃で１時間加
熱することにより塩素，水分を回収する。次いで，予め
０．５Ｔｏｒｒまで真空状態にした第２加熱炉１２に鉄
鋼ダスト７を送入し，これを約６００℃で１時間加熱す
ることにより，フッ素，鉛を回収する。
処理するに当たっては，まず，鉄鋼ダスト７を送入部１
０から第１加熱炉１１に送入し，約４００℃で１時間加
熱することにより塩素，水分を回収する。次いで，予め
０．５Ｔｏｒｒまで真空状態にした第２加熱炉１２に鉄
鋼ダスト７を送入し，これを約６００℃で１時間加熱す
ることにより，フッ素，鉛を回収する。
【００７５】次いで，予め還元材送入部１５から還元材
８を送入した第３加熱炉１３を０．５Ｔｏｒｒの真空状
態にし，該第３加熱炉１３に鉛回収工程を終えた鉄鋼ダ
スト７を送入して混合させることにより混合処理材７０
を得る。次いで，真空状態を維持した状態の第３加熱炉
１３内において，混合処理材７０を鉛回収工程よりも高
温の９００℃で２時間加熱する。これにより，亜鉛を還
元，蒸発させ，金属亜鉛を金属回収器５３により回収す
る。
８を送入した第３加熱炉１３を０．５Ｔｏｒｒの真空状
態にし，該第３加熱炉１３に鉛回収工程を終えた鉄鋼ダ
スト７を送入して混合させることにより混合処理材７０
を得る。次いで，真空状態を維持した状態の第３加熱炉
１３内において，混合処理材７０を鉛回収工程よりも高
温の９００℃で２時間加熱する。これにより，亜鉛を還
元，蒸発させ，金属亜鉛を金属回収器５３により回収す
る。
【００７６】次いで，亜鉛回収工程を終えた残渣７９
は，真空状態を維持したブリケットマシーン１４によ
り，ブリケット７９５に圧縮成形され，一連の処理が終
了する。なお，上記各工程移行時においては，実施形態
例１と同様に，各開閉バルブを開閉して材料を移動さ
せ，処理時には，常に開閉バルブを閉じた状態で行う。
その他は実施形態例１と同様である。
は，真空状態を維持したブリケットマシーン１４によ
り，ブリケット７９５に圧縮成形され，一連の処理が終
了する。なお，上記各工程移行時においては，実施形態
例１と同様に，各開閉バルブを開閉して材料を移動さ
せ，処理時には，常に開閉バルブを閉じた状態で行う。
その他は実施形態例１と同様である。
【００７７】次に，各工程終了後の鉄鋼ダスト７，混合
処理材７０及び金属回収器５３より回収された回収物を
サンプリングして分析した結果を表７〜表９に示す。表
７は，上記鉛回収工程直後の鉄鋼ダスト７の代表成分値
を示す。表７より知られるごとく，表１に示した初期の
鉄鋼ダスト７に含有されていた鉛（Ｐｂ）及びフッ素
（Ｆ）が十分に回収されていることが分かる。
処理材７０及び金属回収器５３より回収された回収物を
サンプリングして分析した結果を表７〜表９に示す。表
７は，上記鉛回収工程直後の鉄鋼ダスト７の代表成分値
を示す。表７より知られるごとく，表１に示した初期の
鉄鋼ダスト７に含有されていた鉛（Ｐｂ）及びフッ素
（Ｆ）が十分に回収されていることが分かる。
【００７８】表８は，上記亜鉛回収工程直後の混合処理
材７０，即ち残渣７９の代表成分値を示す。表８より知
られるごとく，表１に示した初期の鉄鋼ダスト７に含有
されていた亜鉛（Ｚｎ）が十分に回収されていることが
分かる。
材７０，即ち残渣７９の代表成分値を示す。表８より知
られるごとく，表１に示した初期の鉄鋼ダスト７に含有
されていた亜鉛（Ｚｎ）が十分に回収されていることが
分かる。
【００７９】表９は，上記亜鉛回収工程において金属回
収器５３に回収された回収物の成分値を示す。表９より
知られるごとく，回収物は，９２．０％の高純度の金属
亜鉛であることが分かる。この純度は，実施形態例１の
場合よりも高い。これは，上記鉛回収工程における亜鉛
の還元反応を抑制することができるため，亜鉛の回収を
亜鉛回収工程に集中させることができ，その分亜鉛の回
収率が向上したことを示していると考えられる。その
他，実施形態例１と同様の作用が得られる。
収器５３に回収された回収物の成分値を示す。表９より
知られるごとく，回収物は，９２．０％の高純度の金属
亜鉛であることが分かる。この純度は，実施形態例１の
場合よりも高い。これは，上記鉛回収工程における亜鉛
の還元反応を抑制することができるため，亜鉛の回収を
亜鉛回収工程に集中させることができ，その分亜鉛の回
収率が向上したことを示していると考えられる。その
他，実施形態例１と同様の作用が得られる。
【００８０】
【表７】
【００８１】
【表８】
【００８２】
【表９】
【００８３】実施形態例５ 本例においては，図７に示したごとく，実施形態例１に
おける塩素回収工程及び鉛回収工程を，大気雰囲気中に
おいて，１回の加熱処理により，塩素・鉛回収工程９１
０として行う。
おける塩素回収工程及び鉛回収工程を，大気雰囲気中に
おいて，１回の加熱処理により，塩素・鉛回収工程９１
０として行う。
【００８４】また，本例における鉄鋼ダスト７，還元材
８は，実施形態例１と同様である。また，使用する処理
設備は，実施形態例１における処理設備１の第２加熱炉
１２を取り除いたタイプのものを用いた。その他は，実
施形態例１と同様である。
８は，実施形態例１と同様である。また，使用する処理
設備は，実施形態例１における処理設備１の第２加熱炉
１２を取り除いたタイプのものを用いた。その他は，実
施形態例１と同様である。
【００８５】次に，本例において鉄鋼ダスト７を処理す
るに当たっては，まず，鉄鋼ダスト７と還元材８とを混
合して混合処理材７０を得る。次いで，混合処理材を第
１加熱炉に送入し，これを大気雰囲気中において６００
℃で２時間加熱することにより鉛，塩素，フッ素，水分
を回収する，塩素・鉛回収工程を行う。
るに当たっては，まず，鉄鋼ダスト７と還元材８とを混
合して混合処理材７０を得る。次いで，混合処理材を第
１加熱炉に送入し，これを大気雰囲気中において６００
℃で２時間加熱することにより鉛，塩素，フッ素，水分
を回収する，塩素・鉛回収工程を行う。
【００８６】次いで，塩素・鉛回収工程を終えた混合処
理材を，予め０．５Ｔｏｒｒの真空状態にした第３加熱
炉に送入する。次いで，混合処理材７０を塩素・鉛回収
工程より高温の９００℃で２時間加熱することにより，
亜鉛を還元，蒸発させ，金属亜鉛を回収する亜鉛回収工
程を行う。次いで，実施形態例１と同様に残渣回収工程
においてブリケットを成形し，一連の処理が終了する。
理材を，予め０．５Ｔｏｒｒの真空状態にした第３加熱
炉に送入する。次いで，混合処理材７０を塩素・鉛回収
工程より高温の９００℃で２時間加熱することにより，
亜鉛を還元，蒸発させ，金属亜鉛を回収する亜鉛回収工
程を行う。次いで，実施形態例１と同様に残渣回収工程
においてブリケットを成形し，一連の処理が終了する。
【００８７】次に，各工程終了後の混合処理材７０及び
金属回収器５３より回収された回収物をサンプリングし
て分析した結果を表１０〜表１２に示す。表１０は，上
記塩素・鉛回収工程直後の混合処理材７０の代表成分値
を示す。表１０より知られるごとく，表１に示した初期
の鉄鋼ダスト７に含有されていた塩素（Ｃｌ），鉛（Ｐ
ｂ），フッ素（Ｆ）が十分に回収されていることが分か
る。
金属回収器５３より回収された回収物をサンプリングし
て分析した結果を表１０〜表１２に示す。表１０は，上
記塩素・鉛回収工程直後の混合処理材７０の代表成分値
を示す。表１０より知られるごとく，表１に示した初期
の鉄鋼ダスト７に含有されていた塩素（Ｃｌ），鉛（Ｐ
ｂ），フッ素（Ｆ）が十分に回収されていることが分か
る。
【００８８】なお，本例においては，真空にすることな
く大気雰囲気中において塩素・鉛回収工程を行うが，高
温に保持して還元雰囲気におくことによって鉛，塩素，
フッ素，水分が揮発するので，その揮発時間を確保する
ことによって，確実に鉛，フッ素等の回収を行うことが
できる。
く大気雰囲気中において塩素・鉛回収工程を行うが，高
温に保持して還元雰囲気におくことによって鉛，塩素，
フッ素，水分が揮発するので，その揮発時間を確保する
ことによって，確実に鉛，フッ素等の回収を行うことが
できる。
【００８９】表１１は，上記亜鉛回収工程直後の混合処
理材７０，即ち残渣７９の代表成分値を示す。表１１よ
り知られるごとく，表１１に示した初期の鉄鋼ダスト７
に含有されていた亜鉛（Ｚｎ）が十分に回収されている
ことが分かる。
理材７０，即ち残渣７９の代表成分値を示す。表１１よ
り知られるごとく，表１１に示した初期の鉄鋼ダスト７
に含有されていた亜鉛（Ｚｎ）が十分に回収されている
ことが分かる。
【００９０】表１２は，上記亜鉛回収工程において金属
回収器５３に回収された回収物の成分値を示す。表１２
より知られるごとく，回収物は，９２．０％の高純度の
金属亜鉛であることが分かる。この純度は，実施形態例
１の場合よりも高い。これは，上記塩素・鉛回収工程を
大気中において行うことにより，亜鉛の還元反応を抑制
することができるため，亜鉛の回収が亜鉛回収工程に集
中し，その分亜鉛の回収率が向上したことを示している
と考えられる。その他，実施形態例１と同様の作用が得
られる。
回収器５３に回収された回収物の成分値を示す。表１２
より知られるごとく，回収物は，９２．０％の高純度の
金属亜鉛であることが分かる。この純度は，実施形態例
１の場合よりも高い。これは，上記塩素・鉛回収工程を
大気中において行うことにより，亜鉛の還元反応を抑制
することができるため，亜鉛の回収が亜鉛回収工程に集
中し，その分亜鉛の回収率が向上したことを示している
と考えられる。その他，実施形態例１と同様の作用が得
られる。
【００９１】
【表１０】
【００９２】
【表１１】
【００９３】
【表１２】
【００９４】なお，上記実施形態例１〜５においては，
各工程ごとに専用の加熱炉を使用したが，１つの加熱炉
を兼用し，処理条件を順次変更していく方法をとること
もできる。
各工程ごとに専用の加熱炉を使用したが，１つの加熱炉
を兼用し，処理条件を順次変更していく方法をとること
もできる。
【００９５】
【発明の効果】上述のごとく，本発明によれば，酸化亜
鉛を含有する廃棄物から，高い純度の金属亜鉛を回収す
ることができ，かつオンサイト処理することができる，
酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法を提供することができ
る。
鉛を含有する廃棄物から，高い純度の金属亜鉛を回収す
ることができ，かつオンサイト処理することができる，
酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法を提供することができ
る。
【図１】実施形態例１の処理方法の工程を示す説明図。
【図２】実施形態例１における，処理設備の構成を示す
説明図。
説明図。
【図３】実施形態例２における，還元材のグラム当量比
と亜鉛回収率との関係を示す説明図。
と亜鉛回収率との関係を示す説明図。
【図４】実施形態例３の処理方法の工程を示す説明図。
【図５】実施形態例４の処理方法の工程を示す説明図。
【図６】実施形態例４における，処理設備の構成を示す
説明図。
説明図。
【図７】実施形態例５の処理方法の工程を示す説明図。
１，１０２．．．処理設備， １０．．．送入部， １１．．．第１加熱炉， １２．．．第２加熱炉， １３．．．第３加熱炉， １４．．．ブリケットマシーン， ２１〜２４．．．バキュームポンプ， ３１〜３４．．．材料通路， ３０１〜３０４．．．開閉バルブ， ４１〜４４．．．第１〜第４回収器， ５２，５３．．．金属回収器， ７．．．鉄鋼ダスト， ８．．．還元材， ９０．．．混合工程， ９１．．．塩素回収工程， ９１１．．．塩素・鉛回収工程， ９２．．．鉛回収工程， ９３．．．亜鉛回収工程， ９４．．．残渣回収工程，
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 笹本 博彦 愛知県東海市荒尾町ワノ割１番地 愛知製 鋼株式会社内 (72)発明者 岡田 裕二 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 鈴木 和弘 愛知県豊田市鴻ノ巣町３丁目33番地 トヨ キン株式会社内
Claims (14)
- 【請求項１】 酸化物状態の亜鉛を含むと共に鉛，塩
素，フッ素，水分を含有する酸化亜鉛含有廃棄物から，
亜鉛を金属状態で回収するための処理方法であって，上
記廃棄物と還元材とを混合して混合処理材を得る混合工
程と，次いで，上記混合処理材を加熱することにより塩
素，水分を回収する塩素回収工程と，次いで，真空状態
において上記混合処理材を加熱することによりフッ素，
鉛を回収する鉛回収工程と，次いで，上記真空状態を維
持した状態で，上記混合処理材を上記鉛回収工程よりも
高温で加熱することにより，亜鉛を還元，蒸発させ，金
属亜鉛を回収する亜鉛回収工程と，次いで，上記混合処
理材の残渣を回収する残渣回収工程とからなることを特
徴とする酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法。 - 【請求項２】 請求項１において，上記塩素回収工程に
おける加熱は，４０〜６００℃で行うことを特徴とする
酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法。 - 【請求項３】 請求項１又は２において，上記鉛回収工
程における加熱は，２００〜６００℃で行うことを特徴
とする酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法。 - 【請求項４】 酸化物状態の亜鉛を含むと共に鉛，塩
素，フッ素，水分を含有する酸化亜鉛含有廃棄物から，
亜鉛を金属状態で回収するための処理方法であって，上
記廃棄物を加熱することにより塩素，水分を回収する塩
素回収工程と，次いで，真空状態において上記廃棄物を
加熱することによりフッ素，鉛を回収する鉛回収工程
と，次いで，上記真空状態を維持した状態で，別途準備
した還元材を上記廃棄物に混合させることにより混合処
理材を得る混合工程と，次いで，上記真空状態を維持し
た状態で，上記混合処理材を加熱することにより，亜鉛
を還元，蒸発させ，金属亜鉛を回収する亜鉛回収工程
と，次いで，上記混合処理材の残渣を回収する残渣回収
工程とからなることを特徴とする酸化亜鉛含有廃棄物の
処理方法。 - 【請求項５】 請求項４において，上記塩素回収工程に
おける加熱は，４０〜９００℃で行うことを特徴とする
酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法。 - 【請求項６】 請求項４又は５において，上記鉛回収工
程における加熱は，２００〜９００℃で行うことを特徴
とする酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法。 - 【請求項７】 請求項１〜６のいずれか１項において，
上記亜鉛回収工程における加熱は，６００〜１１００℃
で行うことを特徴とする酸化亜鉛含有廃棄物の処理方
法。 - 【請求項８】 酸化物状態の亜鉛を含むと共に鉛，塩
素，フッ素，水分を含有する酸化亜鉛含有廃棄物から，
亜鉛を金属状態で回収するための処理方法であって，上
記廃棄物と還元材とを混合して混合処理材を得る混合工
程と，次いで，上記混合処理材を加熱することにより
鉛，塩素，フッ素，水分を回収する，塩素・鉛回収工程
と，次いで，真空状態において上記混合処理材を加熱す
ることにより，亜鉛を還元，蒸発させ，金属亜鉛を回収
する亜鉛回収工程と，次いで，上記混合処理材の残渣を
回収する残渣回収工程とからなることを特徴とする酸化
亜鉛含有廃棄物の処理方法。 - 【請求項９】 請求項８において，上記塩素・鉛回収工
程における加熱は，４０〜７５０℃で行うことを特徴と
する酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法。 - 【請求項１０】 請求項８又は９において，上記亜鉛回
収工程における加熱は，６００〜１１００℃で行うこと
を特徴とする酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法。 - 【請求項１１】 請求項１〜１０のいずれか１項におい
て，上記残渣回収工程においては，上記真空状態を維持
した状態で，上記残渣をブリケットに圧縮成形して回収
することを特徴とする酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法。 - 【請求項１２】 請求項１〜１１のいずれか１項におい
て，上記還元材は，Ｆｅ，ＦｅＯの少なくとも一方を含
有する鉄系産業廃棄物，炭素を含有するカーボン系産業
廃棄物のグループから選ばれる１種以上であることを特
徴とする酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法。 - 【請求項１３】 請求項１〜１２のいずれか１項におい
て，上記還元材は，廃棄された車から有機物を回収して
なるカーダストであることを特徴とする酸化亜鉛含有廃
棄物の処理方法。 - 【請求項１４】 請求項１〜１３のいずれか１項におい
て，上記各工程における真空状態の真空度は，０．００
１〜２０Ｔｏｒｒであることを特徴とする酸化亜鉛含有
廃棄物の処理方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5422396A JPH09227961A (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | 酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法 |
| EP97902666A EP0889141A4 (en) | 1996-02-16 | 1997-02-12 | PROCESS FOR TREATING WASTE CONTAINING ZINC OXIDE |
| US09/125,029 US6132488A (en) | 1996-02-16 | 1997-02-12 | Process of treating waste containing zinc oxide |
| PCT/JP1997/000372 WO1997030182A1 (fr) | 1996-02-16 | 1997-02-12 | Procede de traitement de dechets contenant de l'oxyde de zinc |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5422396A JPH09227961A (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | 酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09227961A true JPH09227961A (ja) | 1997-09-02 |
Family
ID=12964547
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5422396A Pending JPH09227961A (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | 酸化亜鉛含有廃棄物の処理方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6132488A (ja) |
| EP (1) | EP0889141A4 (ja) |
| JP (1) | JPH09227961A (ja) |
| WO (1) | WO1997030182A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008291293A (ja) * | 2007-05-23 | 2008-12-04 | Sotetsu Metal Kk | 電気炉製鋼用加炭材の製造方法 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6395060B1 (en) * | 2000-06-19 | 2002-05-28 | Maumee Research & Engineering, Incorporated | Furnace flue dust processing method |
| US6464753B2 (en) * | 2000-06-19 | 2002-10-15 | Maumee Research & Engineering, Incorporated | Furnace flue dust processing method |
| US8603216B2 (en) * | 2011-04-18 | 2013-12-10 | Empire Technology Development Llc | Extraction of gallium and/or arsenic from gallium arsenide |
| CN103849773A (zh) * | 2012-12-06 | 2014-06-11 | 湖南宇腾有色金属股份有限公司 | 高铋氯化锌渣制备氯化锌水联产氯氧铋的方法 |
| CN102978418A (zh) * | 2012-12-07 | 2013-03-20 | 来宾华锡冶炼有限公司 | 一种铸型锌浮渣的处理方法 |
| WO2014177931A2 (en) * | 2013-04-29 | 2014-11-06 | Saudi Basic Indutries Corporation | A process for the removal of metal or impurities from electric arc furnace dust |
| CN104789784B (zh) * | 2015-05-12 | 2017-08-25 | 锡矿山闪星锑业有限责任公司 | 一种火法炼锌烟尘回收处理工艺 |
| CN105525098A (zh) * | 2016-02-02 | 2016-04-27 | 周益辉 | 一种废旧crt显示器玻壳的回收处理方法 |
| DE102016122087B3 (de) | 2016-11-17 | 2018-03-29 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zur Gewinnung metallischer Bestandteile aus Hüttenreststoffen |
| WO2023031547A1 (fr) * | 2021-08-31 | 2023-03-09 | Constellium Issoire | Ligne de refusion de scrap en alliage d'aluminium eco-responsable |
| WO2024046656A1 (en) | 2022-09-01 | 2024-03-07 | Tata Steel Ijmuiden B.V. | Process for heavy metal removal from iron- and steelmaking flue dust |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52131903A (en) * | 1976-04-28 | 1977-11-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Removal of zinc from dust in effluent water after washing blast furnace gas |
| US4673431A (en) * | 1986-01-08 | 1987-06-16 | Bricmont & Associates, Inc. | Furnace dust recovery process |
| NO160931C (no) * | 1987-04-02 | 1989-06-14 | Elkem As | Stoevbehandling. |
| JP2671053B2 (ja) * | 1990-04-20 | 1997-10-29 | 住友重機械工業株式会社 | 亜鉛含有ダストからの有価金属の回収方法 |
| US5350438A (en) * | 1991-05-23 | 1994-09-27 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for removing plated metal from steel sheet scraps |
| DE4209891A1 (de) * | 1992-03-26 | 1993-09-30 | Badische Stahlwerke | Verfahren zur Aufbereitung von Zink und Blei enthaltenden Hüttenwerksstaub |
| JPH05271799A (ja) * | 1992-03-27 | 1993-10-19 | Aichi Steel Works Ltd | 電気炉ダストの有価金属回収方法およびその装置 |
| JPH06108173A (ja) * | 1992-09-30 | 1994-04-19 | Toyota Motor Corp | 亜鉛付着金属部材の亜鉛除去方法 |
| DE4317578C2 (de) * | 1993-05-27 | 1995-11-02 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Aufarbeitung von Zink und Blei enthaltenden Hüttenwerks-Reststoffen |
| JPH08134557A (ja) * | 1994-11-14 | 1996-05-28 | Takamichi Iida | 真空反応炉によるダスト処理操業法 |
| JPH09287033A (ja) * | 1995-05-31 | 1997-11-04 | Toyota Motor Corp | 酸化物を含んだ廃棄物の処理方法およびその装置 |
-
1996
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-
1997
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- 1997-02-12 EP EP97902666A patent/EP0889141A4/en not_active Ceased
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008291293A (ja) * | 2007-05-23 | 2008-12-04 | Sotetsu Metal Kk | 電気炉製鋼用加炭材の製造方法 |
Also Published As
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