JPH06108173A - 亜鉛付着金属部材の亜鉛除去方法 - Google Patents
亜鉛付着金属部材の亜鉛除去方法Info
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- JPH06108173A JPH06108173A JP26157592A JP26157592A JPH06108173A JP H06108173 A JPH06108173 A JP H06108173A JP 26157592 A JP26157592 A JP 26157592A JP 26157592 A JP26157592 A JP 26157592A JP H06108173 A JPH06108173 A JP H06108173A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/84—Recycling of batteries or fuel cells
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Primary Cells (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 有害かつ危険な還元性雰囲気を必要とするこ
となく、かつ減圧することなく、亜鉛が付着している金
属部材から高純度の亜鉛を除去回収する。 【構成】 表面に亜鉛が付着している金属部材１を、大
気圧の下で亜鉛の融点よりも低い温度で加熱し、この加
熱によって気化した亜鉛３を強制冷却して亜鉛粉末４を
除去回収する。
となく、かつ減圧することなく、亜鉛が付着している金
属部材から高純度の亜鉛を除去回収する。 【構成】 表面に亜鉛が付着している金属部材１を、大
気圧の下で亜鉛の融点よりも低い温度で加熱し、この加
熱によって気化した亜鉛３を強制冷却して亜鉛粉末４を
除去回収する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表面に亜鉛が付着して
いる金属部材から亜鉛を除去する方法に関し、とくに有
害かつ危険な還元雰囲気を利用することなく高純度の亜
鉛を除去回収することが可能な亜鉛除去方法に関する。
いる金属部材から亜鉛を除去する方法に関し、とくに有
害かつ危険な還元雰囲気を利用することなく高純度の亜
鉛を除去回収することが可能な亜鉛除去方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用亜鉛メッキ鋼板のスクラップ
材、プレス屑等を鋳鉄溶解材料として再利用する場合、
メッキされている亜鉛を鋼材から除去しなければならな
い。鋼材から亜鉛を除去する方法の一つとして、たとえ
ば特公昭５６−１０９７４号公報が知られている。本公
報の技術は、鋼スクラップ材をＣＯ2 ／ＣＯモル比＜
０．００４の還元性雰囲気の下で約１０９０〜１２５０
℃に加熱することにより、スクラップ材中の銅、錫、亜
鉛を除去回収するものである。
材、プレス屑等を鋳鉄溶解材料として再利用する場合、
メッキされている亜鉛を鋼材から除去しなければならな
い。鋼材から亜鉛を除去する方法の一つとして、たとえ
ば特公昭５６−１０９７４号公報が知られている。本公
報の技術は、鋼スクラップ材をＣＯ2 ／ＣＯモル比＜
０．００４の還元性雰囲気の下で約１０９０〜１２５０
℃に加熱することにより、スクラップ材中の銅、錫、亜
鉛を除去回収するものである。
【０００３】自動車用鋼板の例ではないが、特公昭６１
−２３８５８号公報には、加熱炉中において、減圧下で
被処理物を加熱することにより表面の亜鉛を蒸発させ、
蒸発された亜鉛をコレクタに付着させ回収する方法が開
示されている。
−２３８５８号公報には、加熱炉中において、減圧下で
被処理物を加熱することにより表面の亜鉛を蒸発させ、
蒸発された亜鉛をコレクタに付着させ回収する方法が開
示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ようにＣＯ2 ／ＣＯモル比＜０．００４という高純度の
還元性雰囲気を作り出すことは工業的に非常に難しい。
また、ＣＯは人体に有害であるばかりでなく、爆発しや
すい性質を有しているので、設備上の安全対策や高価な
排ガス処理設備を必要とする。したがって、亜鉛を回収
するためには大規模の設備が必要となり、生産コスト的
に問題がある。
ようにＣＯ2 ／ＣＯモル比＜０．００４という高純度の
還元性雰囲気を作り出すことは工業的に非常に難しい。
また、ＣＯは人体に有害であるばかりでなく、爆発しや
すい性質を有しているので、設備上の安全対策や高価な
排ガス処理設備を必要とする。したがって、亜鉛を回収
するためには大規模の設備が必要となり、生産コスト的
に問題がある。
【０００５】特公昭６１−２３８５８号公報のように、
加熱減圧下で亜鉛を蒸発させる方法は、亜鉛の酸化防止
のための真空加熱炉が必要となるので、上述と同様に設
備が大型化し高価なものとなる。
加熱減圧下で亜鉛を蒸発させる方法は、亜鉛の酸化防止
のための真空加熱炉が必要となるので、上述と同様に設
備が大型化し高価なものとなる。
【０００６】本発明は、上記の問題に着目し、有害かつ
危険な還元性雰囲気を必要とすることなく、かつ減圧す
ることなく、亜鉛が付着している金属部材から高純度の
亜鉛を除去回収することが可能な亜鉛除去方法を提供す
ることを目的とする。
危険な還元性雰囲気を必要とすることなく、かつ減圧す
ることなく、亜鉛が付着している金属部材から高純度の
亜鉛を除去回収することが可能な亜鉛除去方法を提供す
ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
の本発明に係る亜鉛付着金属部材の亜鉛除去方法は、表
面に亜鉛が付着している金属部材を、大気圧の下で亜鉛
の融点よりも低い温度で加熱し、該加熱によって気化し
た亜鉛を強制冷却して亜鉛粉末を除去回収する方法から
なる。
の本発明に係る亜鉛付着金属部材の亜鉛除去方法は、表
面に亜鉛が付着している金属部材を、大気圧の下で亜鉛
の融点よりも低い温度で加熱し、該加熱によって気化し
た亜鉛を強制冷却して亜鉛粉末を除去回収する方法から
なる。
【０００８】
【作用】このように構成された亜鉛付着金属部材の亜鉛
除去方法においては、大気圧の下で亜鉛の融点よりも低
い温度で金属部材を加熱した場合でも、金属部材の表面
に付着している亜鉛を気化させることが可能となる。通
常、亜鉛を気化させるためには亜鉛の融点よりも高い温
度で金属部材を加熱しなければならないと考えがちであ
るが、実際には亜鉛の融点よりも低い温度で亜鉛が気化
することが実験の結果判明した。
除去方法においては、大気圧の下で亜鉛の融点よりも低
い温度で金属部材を加熱した場合でも、金属部材の表面
に付着している亜鉛を気化させることが可能となる。通
常、亜鉛を気化させるためには亜鉛の融点よりも高い温
度で金属部材を加熱しなければならないと考えがちであ
るが、実際には亜鉛の融点よりも低い温度で亜鉛が気化
することが実験の結果判明した。
【０００９】亜鉛が融点よりも低い温度で気化するの
は、地面にしみ込んだ水が水の沸点に至らない温度で蒸
発するのと同じ作用であると考えられる。亜鉛は加熱さ
れることにより空気中のＣＯ2 と酸化反応してＺｎ＋Ｃ
Ｏ2 からＺｎＯ＋ＣＯとなり、ＺｎＯ＋ＣＯはさらに還
元反応によりＺｎ＋ＣＯ2 となるので、従来のように純
度の高いＣＯを用いた還元雰囲気が不要となる。
は、地面にしみ込んだ水が水の沸点に至らない温度で蒸
発するのと同じ作用であると考えられる。亜鉛は加熱さ
れることにより空気中のＣＯ2 と酸化反応してＺｎ＋Ｃ
Ｏ2 からＺｎＯ＋ＣＯとなり、ＺｎＯ＋ＣＯはさらに還
元反応によりＺｎ＋ＣＯ2 となるので、従来のように純
度の高いＣＯを用いた還元雰囲気が不要となる。
【００１０】なお、大気圧の下で亜鉛を気化させても、
還元雰囲気のＣＯ2 濃度が一定値（約１５％）以下であ
れば、亜鉛がほとんど酸化しないことが実験により判明
した。したがって、減圧することなく高純度の亜鉛の回
収が可能となる。このＣＯ2濃度はきわめて一般的な加
熱雰囲気における値であるので、このＣＯ2 濃度を維持
するため設備も不要となる。加熱によって気化した亜鉛
は、強制冷却されることにより凝結し、亜鉛粉末として
除去回収される。
還元雰囲気のＣＯ2 濃度が一定値（約１５％）以下であ
れば、亜鉛がほとんど酸化しないことが実験により判明
した。したがって、減圧することなく高純度の亜鉛の回
収が可能となる。このＣＯ2濃度はきわめて一般的な加
熱雰囲気における値であるので、このＣＯ2 濃度を維持
するため設備も不要となる。加熱によって気化した亜鉛
は、強制冷却されることにより凝結し、亜鉛粉末として
除去回収される。
【００１１】
【実施例】以下に、本発明に係る亜鉛付着金属部材の亜
鉛除去方法の望ましい実施例を、図面を参照して説明す
る。
鉛除去方法の望ましい実施例を、図面を参照して説明す
る。
【００１２】第１実施例 図１ないし図４は、本発明の第１実施例を示しており、
とくにバーナによる加熱に適用した場合を示している。
まず、亜鉛回収装置の構成について説明する。図中、１
０は亜鉛回収装置を示しており、１１はその炉体を示し
ている。炉体１１の内部には、炉外に向って延びるロー
ラコンベア１２が配置されている。炉体１１の側面に
は、扉１１ａが設けられている。
とくにバーナによる加熱に適用した場合を示している。
まず、亜鉛回収装置の構成について説明する。図中、１
０は亜鉛回収装置を示しており、１１はその炉体を示し
ている。炉体１１の内部には、炉外に向って延びるロー
ラコンベア１２が配置されている。炉体１１の側面に
は、扉１１ａが設けられている。
【００１３】ローラコンベア１２上には、金属部材とし
てのスクラップ材１を収容する台車１３が載せられてい
る。スクラップ材１の表面には亜鉛メッキが施されてい
る。ローラコンベア１２上の台車１３は、扉１１ａを介
して炉体１１内に搬入されるようになっている。炉体１
１内のローラコンベア１２の直下には、多数の通気孔１
４ａを有する板状のセラミックフィルタ１４が配置され
ている。セラミックフィルタ１４は、多少傾斜した状態
で炉体１１に固定されている。炉体１１内のセラミック
フィルタ１４の下方には、加熱手段としての複数のバー
ナ１５が配置されている。
てのスクラップ材１を収容する台車１３が載せられてい
る。スクラップ材１の表面には亜鉛メッキが施されてい
る。ローラコンベア１２上の台車１３は、扉１１ａを介
して炉体１１内に搬入されるようになっている。炉体１
１内のローラコンベア１２の直下には、多数の通気孔１
４ａを有する板状のセラミックフィルタ１４が配置され
ている。セラミックフィルタ１４は、多少傾斜した状態
で炉体１１に固定されている。炉体１１内のセラミック
フィルタ１４の下方には、加熱手段としての複数のバー
ナ１５が配置されている。
【００１４】炉体１１の外側には、コークス供給部１６
が設けられている。コークス供給部１６には、コークス
２がストックされている。炉体１１のコークス供給部１
６の近傍には、扉１１ｂが設けられている。コークス供
給部１６のコークス２は、扉１１ｂを介して炉体１１内
のセラミックフィルタ１４の上面に供給されるようにな
っている。
が設けられている。コークス供給部１６には、コークス
２がストックされている。炉体１１のコークス供給部１
６の近傍には、扉１１ｂが設けられている。コークス供
給部１６のコークス２は、扉１１ｂを介して炉体１１内
のセラミックフィルタ１４の上面に供給されるようにな
っている。
【００１５】セラミックフィルタ１４およびセラミック
フィルタ１４の上面に供給されたコークス２は、下方に
配置された複数のバーナ１５によって加熱されるように
なっている。コークス２およびセラミックフィルタ１４
は、台車１３内のスクラップ材１を均一に加熱するため
の均一加熱手段としてそれぞれ機能する。
フィルタ１４の上面に供給されたコークス２は、下方に
配置された複数のバーナ１５によって加熱されるように
なっている。コークス２およびセラミックフィルタ１４
は、台車１３内のスクラップ材１を均一に加熱するため
の均一加熱手段としてそれぞれ機能する。
【００１６】炉体１１の上壁部には、排出管１８が接続
されている。排出管１８は、炉体１１の上壁部から一旦
上方に向って延びその後水平方向に屈曲し、さらに下方
に屈曲している。排出管１８の下方に屈曲した部位の外
周には、水冷パイプ等の冷却手段２０が設けられてい
る。冷却手段２０は、気化した亜鉛３を強制冷却し、凝
結させる機能を有する。
されている。排出管１８は、炉体１１の上壁部から一旦
上方に向って延びその後水平方向に屈曲し、さらに下方
に屈曲している。排出管１８の下方に屈曲した部位の外
周には、水冷パイプ等の冷却手段２０が設けられてい
る。冷却手段２０は、気化した亜鉛３を強制冷却し、凝
結させる機能を有する。
【００１７】排出管１８の冷却手段２０よりも下方に位
置する部位には、水平方向に延びる吸込み管１９が接続
されている。吸込み管１９には、吸気ポンプ２１が接続
されている。吸込み管１９の途中には、回収用フィルタ
２２が設けられている。吸気ポンプ２１は、炉体１１内
で気化した亜鉛３やコークス２の燃焼によって生じた燃
焼物５を排出管１８に導くためのものであり、とくに炉
体１１内を減圧するためのものではない。したがって、
吸気ポンプ２１の吸込み力は非常に弱いものとなってい
る。
置する部位には、水平方向に延びる吸込み管１９が接続
されている。吸込み管１９には、吸気ポンプ２１が接続
されている。吸込み管１９の途中には、回収用フィルタ
２２が設けられている。吸気ポンプ２１は、炉体１１内
で気化した亜鉛３やコークス２の燃焼によって生じた燃
焼物５を排出管１８に導くためのものであり、とくに炉
体１１内を減圧するためのものではない。したがって、
吸気ポンプ２１の吸込み力は非常に弱いものとなってい
る。
【００１８】排出管１８の下端部の下方には、回収パレ
ット２３が配置されている。冷却手段３０によって凝結
した亜鉛粉末４は、回収パレット２３に向って落下する
ようになっている。また、コークス２の燃焼によって生
じた微細な燃焼物５は、吸込み管１９側に吸引され回収
フィルタ２２によって捕捉されるようになっている。
ット２３が配置されている。冷却手段３０によって凝結
した亜鉛粉末４は、回収パレット２３に向って落下する
ようになっている。また、コークス２の燃焼によって生
じた微細な燃焼物５は、吸込み管１９側に吸引され回収
フィルタ２２によって捕捉されるようになっている。
【００１９】つぎに、第１実施例における亜鉛回収方法
および回収手順について説明する。まず、扉１１ａが開
いた状態でスクラップ材１が収容された台車１３が炉体
１１内に搬入される。台車１３が炉体１１内に搬入され
ると、コークス供給部１６から扉１１ｂを介してセラミ
ックフィルタ１４の上面にコークス２が供給される。
および回収手順について説明する。まず、扉１１ａが開
いた状態でスクラップ材１が収容された台車１３が炉体
１１内に搬入される。台車１３が炉体１１内に搬入され
ると、コークス供給部１６から扉１１ｂを介してセラミ
ックフィルタ１４の上面にコークス２が供給される。
【００２０】炉体１１内へのコークス２の供給が完了す
ると、複数のバーナ１５による加熱が開始される。コー
クス２が加熱されると、コークス２が燃焼するので炉体
１１内の温度が上昇し、スクラップ材１が全周方向から
加熱される。また、バーナ１５は板状のセラミックフィ
ルタ１４も加熱するので、セラミックフィルタ１４全体
が加熱源となり、炉体１１の下方の温度は全体的にほぼ
均一化される。
ると、複数のバーナ１５による加熱が開始される。コー
クス２が加熱されると、コークス２が燃焼するので炉体
１１内の温度が上昇し、スクラップ材１が全周方向から
加熱される。また、バーナ１５は板状のセラミックフィ
ルタ１４も加熱するので、セラミックフィルタ１４全体
が加熱源となり、炉体１１の下方の温度は全体的にほぼ
均一化される。
【００２１】台車１３に収容されたスクラップ材１は、
バーナ１５およびコークス２の燃焼によって７００℃〜
９００℃に加熱される。この温度範囲でスクラップ材１
が加熱されると、スクラップ材１の表面に付着している
亜鉛が気化される。図２は、加熱温度と亜鉛の気化との
関係を示している。通常、亜鉛を気化させるためには、
亜鉛の融点よりも高い温度でスクラップ材１を加熱しな
ければならないと考えがちであるが、図２に示すよう
に、スクラップ材１の表面に付着している亜鉛は、７０
０℃近傍で気化を開始する。
バーナ１５およびコークス２の燃焼によって７００℃〜
９００℃に加熱される。この温度範囲でスクラップ材１
が加熱されると、スクラップ材１の表面に付着している
亜鉛が気化される。図２は、加熱温度と亜鉛の気化との
関係を示している。通常、亜鉛を気化させるためには、
亜鉛の融点よりも高い温度でスクラップ材１を加熱しな
ければならないと考えがちであるが、図２に示すよう
に、スクラップ材１の表面に付着している亜鉛は、７０
０℃近傍で気化を開始する。
【００２２】スクラップ材１の表面に付着している亜鉛
は、加熱されることにより、空気中のＣＯ2 と酸化反応
してＺｎ＋ＣＯ2 →ＺｎＯ＋ＣＯとなる。ＺｎＯ＋ＣＯ
はさらに還元反応によりＺｎＯ＋ＣＯ→Ｚｎ＋ＣＯ2 と
なるので、純度の高いＣＯを用いた還元雰囲気が不要と
なる。本実施例の場合は、ＣＯ2 はバーナによる燃焼お
よびコークス２による燃焼によっても生じる。
は、加熱されることにより、空気中のＣＯ2 と酸化反応
してＺｎ＋ＣＯ2 →ＺｎＯ＋ＣＯとなる。ＺｎＯ＋ＣＯ
はさらに還元反応によりＺｎＯ＋ＣＯ→Ｚｎ＋ＣＯ2 と
なるので、純度の高いＣＯを用いた還元雰囲気が不要と
なる。本実施例の場合は、ＣＯ2 はバーナによる燃焼お
よびコークス２による燃焼によっても生じる。
【００２３】炉体１１内で気化した亜鉛は、吸気ポンプ
２１による吸い込み力によって排出管１８に導かれる。
排出管１８の下流側の外周には、冷却手段２０が設けら
れているので、排出管１８内を通過する気化した亜鉛３
は冷却手段２０によって４００℃以下に冷却される。こ
れにより、気化した亜鉛３は凝結して亜鉛粉末４とな
り、自重によって回収パレット２３に向って落下する。
２１による吸い込み力によって排出管１８に導かれる。
排出管１８の下流側の外周には、冷却手段２０が設けら
れているので、排出管１８内を通過する気化した亜鉛３
は冷却手段２０によって４００℃以下に冷却される。こ
れにより、気化した亜鉛３は凝結して亜鉛粉末４とな
り、自重によって回収パレット２３に向って落下する。
【００２４】炉体１１内にはコークス２の燃焼によって
微細な燃焼物５が生じるが、排出管１８を通過する際に
は吸込み管１９側に吸引され回収フィルタ２２によって
捕捉されるので、この燃焼物５が回収パレット２３に落
下することは防止される。回収パレット２３に回収され
た亜鉛粉末４は約９８％という高純度であり、回収され
た亜鉛粉末４をそのまま再利用することが可能となる。
微細な燃焼物５が生じるが、排出管１８を通過する際に
は吸込み管１９側に吸引され回収フィルタ２２によって
捕捉されるので、この燃焼物５が回収パレット２３に落
下することは防止される。回収パレット２３に回収され
た亜鉛粉末４は約９８％という高純度であり、回収され
た亜鉛粉末４をそのまま再利用することが可能となる。
【００２５】図３は、ＣＯ2 濃度と亜鉛除去率との関係
を示しており、とくにＣＯを３５％に固定した場合のＣ
Ｏ2 濃度に対する亜鉛除去率の変化を示している。図３
に示すように、ＣＯ2 の濃度が１５％以内では、亜鉛除
去率はほぼ１００％であり、ＣＯ2 の濃度が１５％を超
えると亜鉛除去率が急激に低下することがわかる。
を示しており、とくにＣＯを３５％に固定した場合のＣ
Ｏ2 濃度に対する亜鉛除去率の変化を示している。図３
に示すように、ＣＯ2 の濃度が１５％以内では、亜鉛除
去率はほぼ１００％であり、ＣＯ2 の濃度が１５％を超
えると亜鉛除去率が急激に低下することがわかる。
【００２６】図４は、スクラップ材１の加熱温度と亜鉛
除去率との関係を示している。図４に示すように、亜鉛
除去率は７００℃近傍で急激に上昇することがわかる。
亜鉛は図２に示すよう相当低い温度でも気化することが
判明したが、７００℃を超えると気化現象が急激に大と
なるので、７００℃を超える温度でスクラップ材１を加
熱することにより処理時間の短縮が図れる。
除去率との関係を示している。図４に示すように、亜鉛
除去率は７００℃近傍で急激に上昇することがわかる。
亜鉛は図２に示すよう相当低い温度でも気化することが
判明したが、７００℃を超えると気化現象が急激に大と
なるので、７００℃を超える温度でスクラップ材１を加
熱することにより処理時間の短縮が図れる。
【００２７】図４に示すように、純亜鉛の融点よりも僅
かに低い９００℃近傍で加熱した場合と、亜鉛の融点を
大幅に超えた１１００℃近傍で加熱とでは、亜鉛除去率
がほとんど変わらないことが判明した。したがって、加
熱処理温度をたとえば９００℃以下に設定した場合で
も、スクラップ材１に付着している亜鉛をほとんど除去
することが可能となり、亜鉛回収に要する熱量を大幅に
低減することができる。
かに低い９００℃近傍で加熱した場合と、亜鉛の融点を
大幅に超えた１１００℃近傍で加熱とでは、亜鉛除去率
がほとんど変わらないことが判明した。したがって、加
熱処理温度をたとえば９００℃以下に設定した場合で
も、スクラップ材１に付着している亜鉛をほとんど除去
することが可能となり、亜鉛回収に要する熱量を大幅に
低減することができる。
【００２８】第２実施例 図５は、本発明の第２実施例を示している。第２実施例
が第１実施例と異なるところは、加熱手段と均一加熱手
段であり、その他の部分は第１実施例に準じるので、準
じる部分に第１実施例と同一の符号を付すことにより準
じる部分の説明を省略し、異なる部分についてのみ説明
する。
が第１実施例と異なるところは、加熱手段と均一加熱手
段であり、その他の部分は第１実施例に準じるので、準
じる部分に第１実施例と同一の符号を付すことにより準
じる部分の説明を省略し、異なる部分についてのみ説明
する。
【００２９】第１実施例では、加熱手段としてバーナ１
５を用いたが、本実施例では加熱手段は複数の電気ヒー
タ３１から構成されている。本実施例では、第１実施例
のように、セラミックフィルタ１４やコークス２は用い
られていないが、スクラップ材１を収容する台車３の容
器をセラミックから構成すれば、スクラップ材１全体を
ほぼ均一に加熱することが可能となる。なお、電気ヒー
タ３１を高周波コイルから構成し、高周波によってスク
ラップ材１を加熱する構成としてもよい。
５を用いたが、本実施例では加熱手段は複数の電気ヒー
タ３１から構成されている。本実施例では、第１実施例
のように、セラミックフィルタ１４やコークス２は用い
られていないが、スクラップ材１を収容する台車３の容
器をセラミックから構成すれば、スクラップ材１全体を
ほぼ均一に加熱することが可能となる。なお、電気ヒー
タ３１を高周波コイルから構成し、高周波によってスク
ラップ材１を加熱する構成としてもよい。
【００３０】このように構成された第２実施例において
は、電気ヒータ３１への通電によってスクラップ材１が
加熱され、スクラップ材１の表面に付着している亜鉛が
気化される。この場合、亜鉛は空気中のＣＯ2 と酸化反
応してＺｎ＋ＣＯ2 →Ｚｎ＋ＣＯとなる。ＺｎＯ＋ＣＯ
はさらに還元反応によりＺｎＯ＋ＣＯ→Ｚｎ＋ＣＯ2と
なる。したがって、この場合も純度の高いＣＯによる還
元雰囲気が不要となる。
は、電気ヒータ３１への通電によってスクラップ材１が
加熱され、スクラップ材１の表面に付着している亜鉛が
気化される。この場合、亜鉛は空気中のＣＯ2 と酸化反
応してＺｎ＋ＣＯ2 →Ｚｎ＋ＣＯとなる。ＺｎＯ＋ＣＯ
はさらに還元反応によりＺｎＯ＋ＣＯ→Ｚｎ＋ＣＯ2と
なる。したがって、この場合も純度の高いＣＯによる還
元雰囲気が不要となる。
【００３１】このように、第１実施例および第２実施例
では従来技術よりも低い加熱温度で、しかもＣＯ2 の濃
度が１５％以下という極めて一般的な加熱雰囲気で、亜
鉛の回収が可能となる。
では従来技術よりも低い加熱温度で、しかもＣＯ2 の濃
度が１５％以下という極めて一般的な加熱雰囲気で、亜
鉛の回収が可能となる。
【００３２】
【発明の効果】本発明によれば、つぎの効果が得られ
る。
る。
【００３３】（１）表面に亜鉛が付着している金属部材
を、大気圧の下で亜鉛の融点よりも低い温度で加熱し、
この加熱によって気化した亜鉛を強制冷却するようにし
たので、亜鉛を酸化させることなく高純度の亜鉛粉末と
して回収することができる。したがって、回収された亜
鉛粉末をそのまま再利用することができる。
を、大気圧の下で亜鉛の融点よりも低い温度で加熱し、
この加熱によって気化した亜鉛を強制冷却するようにし
たので、亜鉛を酸化させることなく高純度の亜鉛粉末と
して回収することができる。したがって、回収された亜
鉛粉末をそのまま再利用することができる。
【００３４】（２）有害かつ爆発の危険性のあるＣＯに
よる還元性雰囲気を必要としないので、亜鉛の回収作業
の安全性を著しく高めることができる。したがって、従
来技術のように設備上の安全対策や排ガス処理設備が不
要となり、亜鉛の回収コストを低減することができる。
よる還元性雰囲気を必要としないので、亜鉛の回収作業
の安全性を著しく高めることができる。したがって、従
来技術のように設備上の安全対策や排ガス処理設備が不
要となり、亜鉛の回収コストを低減することができる。
【００３５】（３）一般的な加熱雰囲気におけるＣＯ2
濃度では亜鉛が酸化しないので、金属部材の加熱時に減
圧しなくとも高純度の亜鉛を回収することが可能とな
る。したがって、従来のような真空加熱炉等が不要とな
る。
濃度では亜鉛が酸化しないので、金属部材の加熱時に減
圧しなくとも高純度の亜鉛を回収することが可能とな
る。したがって、従来のような真空加熱炉等が不要とな
る。
【００３６】（４）亜鉛の融点よりも低い温度で亜鉛の
回収が可能となるので、亜鉛の回収に必要な熱量が少な
くて済み、省エネルギが図れる。
回収が可能となるので、亜鉛の回収に必要な熱量が少な
くて済み、省エネルギが図れる。
【００３７】（５）亜鉛が付着している金属部材から亜
鉛をほぼ完全に除去することが可能となるので、亜鉛が
除去された金属部材をそのまま鋳鉄溶解材料として再利
用することができる。
鉛をほぼ完全に除去することが可能となるので、亜鉛が
除去された金属部材をそのまま鋳鉄溶解材料として再利
用することができる。
【図１】本発明の第１実施例に係る亜鉛付着金属部材の
亜鉛除去方法が用いられる亜鉛回収装置の概略構成図で
ある。
亜鉛除去方法が用いられる亜鉛回収装置の概略構成図で
ある。
【図２】図１の装置における金属部材の加熱温度と金属
部材から気化する亜鉛の重量との関係を示す特性図であ
る。
部材から気化する亜鉛の重量との関係を示す特性図であ
る。
【図３】図１の装置におけるＣＯ2 濃度と亜鉛除去率と
の関係を示す特性図である。
の関係を示す特性図である。
【図４】図１の装置における金属部材の加熱温度と亜鉛
除去率との関係を示す特性図である。
除去率との関係を示す特性図である。
【図５】本発明の第２実施例に係る亜鉛付着金属部材の
亜鉛除去方法が用いられる亜鉛回収装置の概略構成図で
ある。
亜鉛除去方法が用いられる亜鉛回収装置の概略構成図で
ある。
１ 金属部材としてのスクラップ材 ２ 均一加熱手段としてのコークス ３ 気化した亜鉛 ４ 亜鉛粉末 １０ 亜鉛回収装置 １１ 炉体 １４ 均一加熱手段としてのセラミックフィルタ １５ 加熱手段としてのバーナ １８ 排出管 ２０ 冷却手段 ２１ 吸気ポンプ ２２ 回収用フィルタ ３１ 加熱手段としての電気ヒータ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 河村 典雄 愛知県東海市東海町５丁目３番地 新日本 製鐵株式會社名古屋製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 表面に亜鉛が付着している金属部材を、
大気圧の下で亜鉛の融点よりも低い温度で加熱し、該加
熱によって気化した亜鉛を強制冷却して亜鉛粉末を除去
回収することを特徴とする亜鉛付着金属部材の亜鉛除去
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26157592A JPH06108173A (ja) | 1992-09-30 | 1992-09-30 | 亜鉛付着金属部材の亜鉛除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26157592A JPH06108173A (ja) | 1992-09-30 | 1992-09-30 | 亜鉛付着金属部材の亜鉛除去方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06108173A true JPH06108173A (ja) | 1994-04-19 |
Family
ID=17363826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26157592A Withdrawn JPH06108173A (ja) | 1992-09-30 | 1992-09-30 | 亜鉛付着金属部材の亜鉛除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06108173A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6132488A (en) * | 1996-02-16 | 2000-10-17 | Aichi Steel Works, Ltd. | Process of treating waste containing zinc oxide |
| JP2009179820A (ja) * | 2008-01-29 | 2009-08-13 | Aisin Takaoka Ltd | 蒸発亜鉛回収装置 |
| KR101027218B1 (ko) * | 2009-01-30 | 2011-04-06 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 아연 함유물로 부터의 아연 회수방법 |
| KR101220664B1 (ko) * | 2010-12-28 | 2013-01-10 | 주식회사 포스코 | 아연도금강재로부터 제거된 아연 분말의 효과적 회수 방법 및 아연분말 회수장치 |
| KR101353859B1 (ko) * | 2011-12-28 | 2014-01-21 | 주식회사 포스코 | 아연분말 회수장치 |
| CN112059354A (zh) * | 2020-08-10 | 2020-12-11 | 绍兴吉村机械科技有限公司 | 一种焊接黄铜钎焊炉排锌装置 |
| CN114262803A (zh) * | 2021-12-30 | 2022-04-01 | 贵州明峰工业废渣综合回收再利用有限公司 | 一种工业废料中锌回收分离提纯设备 |
-
1992
- 1992-09-30 JP JP26157592A patent/JPH06108173A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6132488A (en) * | 1996-02-16 | 2000-10-17 | Aichi Steel Works, Ltd. | Process of treating waste containing zinc oxide |
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| KR101027218B1 (ko) * | 2009-01-30 | 2011-04-06 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 아연 함유물로 부터의 아연 회수방법 |
| KR101220664B1 (ko) * | 2010-12-28 | 2013-01-10 | 주식회사 포스코 | 아연도금강재로부터 제거된 아연 분말의 효과적 회수 방법 및 아연분말 회수장치 |
| KR101353859B1 (ko) * | 2011-12-28 | 2014-01-21 | 주식회사 포스코 | 아연분말 회수장치 |
| CN112059354A (zh) * | 2020-08-10 | 2020-12-11 | 绍兴吉村机械科技有限公司 | 一种焊接黄铜钎焊炉排锌装置 |
| CN112059354B (zh) * | 2020-08-10 | 2022-07-26 | 绍兴吉村机械科技有限公司 | 一种焊接黄铜钎焊炉排锌装置 |
| CN114262803A (zh) * | 2021-12-30 | 2022-04-01 | 贵州明峰工业废渣综合回收再利用有限公司 | 一种工业废料中锌回收分离提纯设备 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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