JPH09214276A - ノイズフィルタ - Google Patents
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- JPH09214276A JPH09214276A JP1872396A JP1872396A JPH09214276A JP H09214276 A JPH09214276 A JP H09214276A JP 1872396 A JP1872396 A JP 1872396A JP 1872396 A JP1872396 A JP 1872396A JP H09214276 A JPH09214276 A JP H09214276A
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- noise
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 通過させない周波数の高いノイズ成分のエネ
ルギーを吸収して、新たなノイズ発生源となる反射波や
定在波等を発生させないようにする。 【解決手段】 複数のリアクタンス素子であるコイルＬ
１，Ｌ２およびコンデンサＣからなり、入力信号の低い
周波数成分は通過させ、高い周波数成分であるノイズは
通過させないようにしたノイズフィルタにおいて、その
入力端子１，２間にコンデンサＣｓと抵抗Ｒｓの直列回
路を接続して、通過させないノイズ成分のエネルギーを
その抵抗Ｒｓで吸収して熱エネルギーに変え、消耗させ
る。ノイズフィルタを構成するコンデンサＣ等に直列に
ノイズ吸収用の抵抗Ｒｓを接続してもよい。
ルギーを吸収して、新たなノイズ発生源となる反射波や
定在波等を発生させないようにする。 【解決手段】 複数のリアクタンス素子であるコイルＬ
１，Ｌ２およびコンデンサＣからなり、入力信号の低い
周波数成分は通過させ、高い周波数成分であるノイズは
通過させないようにしたノイズフィルタにおいて、その
入力端子１，２間にコンデンサＣｓと抵抗Ｒｓの直列回
路を接続して、通過させないノイズ成分のエネルギーを
その抵抗Ｒｓで吸収して熱エネルギーに変え、消耗させ
る。ノイズフィルタを構成するコンデンサＣ等に直列に
ノイズ吸収用の抵抗Ｒｓを接続してもよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、各種電子機器の
交流電源の入力回路等に使用されるノイズフィルタ、す
なわちローパスフィルタに関する。
交流電源の入力回路等に使用されるノイズフィルタ、す
なわちローパスフィルタに関する。
【０００２】
【従来の技術】ノイズフィルタは、複数のリアクタンス
素子（誘導性リアクタンス素子であるコイル及び容量性
リアクタンス素子であるコンデンサ）からなり、入力信
号の低い周波数成分は通過させ、高い周波数成分である
ノイズは通過させないようにしたローパスフィルタ回路
であり、その代表的なものとして、図１０に示すような
２種類の回路がある。
素子（誘導性リアクタンス素子であるコイル及び容量性
リアクタンス素子であるコンデンサ）からなり、入力信
号の低い周波数成分は通過させ、高い周波数成分である
ノイズは通過させないようにしたローパスフィルタ回路
であり、その代表的なものとして、図１０に示すような
２種類の回路がある。
【０００３】図１０の（ａ）はＴ型のノイズフィルタ
で、入力端子１，２と出力端子３，４の間に、２個のコ
イルＬ１，Ｌ２と１個のコンデンサＣを図示のようにＴ
字状に接続したものであり、破線で示す５はケースであ
る。図１０の（ｂ）はπ型のノイズフィルタで、入力端
子１，２と出力端子３，４の間に、１個のコイルＬと２
個のコンデンサＣ１，Ｃ２を図示のようにπ字状に接続
したものであり、破線で示す５はケースである。
で、入力端子１，２と出力端子３，４の間に、２個のコ
イルＬ１，Ｌ２と１個のコンデンサＣを図示のようにＴ
字状に接続したものであり、破線で示す５はケースであ
る。図１０の（ｂ）はπ型のノイズフィルタで、入力端
子１，２と出力端子３，４の間に、１個のコイルＬと２
個のコンデンサＣ１，Ｃ２を図示のようにπ字状に接続
したものであり、破線で示す５はケースである。
【０００４】このような従来のノイズフィルタは、リア
クタンス素子すなわちコンデンサとコイル（インダク
タ）のみで構成され、その周波数特性のみに主眼がおか
れており、その周波数特性により信号成分を通過させて
ノイズ成分を除去するものであった。ここで、純リアク
タンスとは、抵抗成分がないためエネルギーは消耗され
ない。したがって、入力端子から入って通過できない成
分は、行き先がないためエネルギーを消耗せずに入力端
子のところへ戻ってきてしまうのである。
クタンス素子すなわちコンデンサとコイル（インダク
タ）のみで構成され、その周波数特性のみに主眼がおか
れており、その周波数特性により信号成分を通過させて
ノイズ成分を除去するものであった。ここで、純リアク
タンスとは、抵抗成分がないためエネルギーは消耗され
ない。したがって、入力端子から入って通過できない成
分は、行き先がないためエネルギーを消耗せずに入力端
子のところへ戻ってきてしまうのである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】そのため、このような
従来のノイズフイルタでは、通過帯域以外では急激にイ
ンピーダンスが変化して大きなミスマッチングを生ずる
ため、通過及び漏洩を阻止された高調波成分はその行き
所を失い、反射されて定在波を生ずるなど、新たなノイ
ズ発生源となるという問題があった。
従来のノイズフイルタでは、通過帯域以外では急激にイ
ンピーダンスが変化して大きなミスマッチングを生ずる
ため、通過及び漏洩を阻止された高調波成分はその行き
所を失い、反射されて定在波を生ずるなど、新たなノイ
ズ発生源となるという問題があった。
【０００６】近年、ノイズ発生源となるディジタル回路
やスイッチング電源は一層高周波化が進み、電磁波障害
（ＥＭＩ）の問題がクローズアップされているが、ノイ
ズ低減のために回路にノイズフィルタを入れても殆ど効
果がない場合や、単にノイズの周波数が移動するだけの
もぐら叩き現象などは、従来のノイズフィルタが上述の
ように、目的の周波数以外は考慮されず、ノイズ吸収性
がない欠点のためと考えられる。
やスイッチング電源は一層高周波化が進み、電磁波障害
（ＥＭＩ）の問題がクローズアップされているが、ノイ
ズ低減のために回路にノイズフィルタを入れても殆ど効
果がない場合や、単にノイズの周波数が移動するだけの
もぐら叩き現象などは、従来のノイズフィルタが上述の
ように、目的の周波数以外は考慮されず、ノイズ吸収性
がない欠点のためと考えられる。
【０００７】この問題は、電力を扱うスイッチング電源
では一層顕著であり、ノイズフィルタの入力端で反射さ
れた信号は、高調波成分といえどもかなりのエネルギー
を持っているため、完全にＥＭＩ対策ができない状況で
ある。
では一層顕著であり、ノイズフィルタの入力端で反射さ
れた信号は、高調波成分といえどもかなりのエネルギー
を持っているため、完全にＥＭＩ対策ができない状況で
ある。
【０００８】この発明は、このような従来のノイズフィ
ルタの問題点に鑑みてなされたものであり、ノイズフィ
ルタの使用により新たなノイズ発生源となる反射波や定
在波等を発生させない、ノイズ吸収性を持つノイズフィ
ルタを提供することを目的とする。
ルタの問題点に鑑みてなされたものであり、ノイズフィ
ルタの使用により新たなノイズ発生源となる反射波や定
在波等を発生させない、ノイズ吸収性を持つノイズフィ
ルタを提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明は上記の目的を
達成するため、複数のリアクタンス素子からなり、入力
信号の低い周波数成分は通過させ、高い周波数成分であ
るノイズは通過させないようにしたノイズフィルタにお
いて、高い周波数成分（ノイズ成分）のエネルギーを吸
収するためのコンデンサと抵抗の直列回路を設けたもの
である。そのノイズフィルタが、２個のコイルと１個の
コンデンサをＴ字状に接続したＴ型のノイズフィルタで
ある場合には、その入力端子間に上記コンデンサと抵抗
の直列回路を接続するとよい。
達成するため、複数のリアクタンス素子からなり、入力
信号の低い周波数成分は通過させ、高い周波数成分であ
るノイズは通過させないようにしたノイズフィルタにお
いて、高い周波数成分（ノイズ成分）のエネルギーを吸
収するためのコンデンサと抵抗の直列回路を設けたもの
である。そのノイズフィルタが、２個のコイルと１個の
コンデンサをＴ字状に接続したＴ型のノイズフィルタで
ある場合には、その入力端子間に上記コンデンサと抵抗
の直列回路を接続するとよい。
【００１０】あるいは、ノイズフィルタを構成する複数
のリアクタンス素子のうちの、少なくとも容量性リアク
タンス素子の一部あるいは全てに直列に、高い周波数成
分のエネルギーを吸収するための抵抗を接続してもよ
い。そのノイズフィルタが、１個のコイルと２個のコン
デンサをπ字状に接続したπ型のノイズフィルタである
場合には、その２個のコンデンサのうちの少なくとも入
力側のコンデンサに直列に上記抵抗を接続するとよい。
のリアクタンス素子のうちの、少なくとも容量性リアク
タンス素子の一部あるいは全てに直列に、高い周波数成
分のエネルギーを吸収するための抵抗を接続してもよ
い。そのノイズフィルタが、１個のコイルと２個のコン
デンサをπ字状に接続したπ型のノイズフィルタである
場合には、その２個のコンデンサのうちの少なくとも入
力側のコンデンサに直列に上記抵抗を接続するとよい。
【００１１】これらのノイズフィルタにおいて、上記抵
抗を可変抵抗にして、ノイズの発生状況に応じて最もノ
イズ抑制効果が大きい抵抗値に設定できるようにすると
よい。あるいは、上記抵抗を外付けとするための接続端
子をケースの外部に設け、ノイズ成分に応じて最適な抵
抗を接続できるようにしてもよい。
抗を可変抵抗にして、ノイズの発生状況に応じて最もノ
イズ抑制効果が大きい抵抗値に設定できるようにすると
よい。あるいは、上記抵抗を外付けとするための接続端
子をケースの外部に設け、ノイズ成分に応じて最適な抵
抗を接続できるようにしてもよい。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施例を図面を
参照して具体的に説明する。図１は、Ｔ型ノイズフィル
タにこの発明を実施した一実施形態を示す回路図であ
り、ケース５内に、リアクタンス素子である２個のコイ
ルＬ１，Ｌ２と１個のコンデンサＣをＴ字状に接続し
て、Ｔ型のノイズフィルタ（ローパスフィルタ）を構成
している。そして、その入力端子１，２間に、このノイ
ズフィルタを通過させない高い周波数成分（ノイズ成
分）のエネルギーを吸収するためのコンデンサＣｓと抵
抗Ｒｓの直列回路（スナバー回路とも称される）を接続
したものである。
参照して具体的に説明する。図１は、Ｔ型ノイズフィル
タにこの発明を実施した一実施形態を示す回路図であ
り、ケース５内に、リアクタンス素子である２個のコイ
ルＬ１，Ｌ２と１個のコンデンサＣをＴ字状に接続し
て、Ｔ型のノイズフィルタ（ローパスフィルタ）を構成
している。そして、その入力端子１，２間に、このノイ
ズフィルタを通過させない高い周波数成分（ノイズ成
分）のエネルギーを吸収するためのコンデンサＣｓと抵
抗Ｒｓの直列回路（スナバー回路とも称される）を接続
したものである。
【００１３】このノイズフィルタの入力端子１，２間に
図示のように交流信号源６を入力抵抗Ｒ１を介して接続
し、出力端子３，４間に負荷抵抗Ｒ０を接続した場合の
特性と、図１０の（ａ）に示したＴ型のノイズフィルタ
に同じ交流信号源６と入力抵抗Ｒ１及び負荷抵抗Ｒｓを
接続した場合（従来例）の特性とを、図３及び図４に示
す。図３は入力信号の周波数に対する出力特性、図４は
入力信号の周波数に対する入力インピーダンス特性をそ
れぞれ示す線図であり、いずれも実線Ｔは従来例の場
合、一点鎖線Ｔｓはこの発明による図１の場合である。
図示のように交流信号源６を入力抵抗Ｒ１を介して接続
し、出力端子３，４間に負荷抵抗Ｒ０を接続した場合の
特性と、図１０の（ａ）に示したＴ型のノイズフィルタ
に同じ交流信号源６と入力抵抗Ｒ１及び負荷抵抗Ｒｓを
接続した場合（従来例）の特性とを、図３及び図４に示
す。図３は入力信号の周波数に対する出力特性、図４は
入力信号の周波数に対する入力インピーダンス特性をそ
れぞれ示す線図であり、いずれも実線Ｔは従来例の場
合、一点鎖線Ｔｓはこの発明による図１の場合である。
【００１４】図１において、交流信号源６の出力電圧を
Ｖ１、出力端子３，４間に発生する電圧をＶ２、ノイズ
吸収用の抵抗Ｒｓの両端に発生する電圧をＶｓとして、
交流理論だけを使って計算すると、次の数１が成り立
つ。
Ｖ１、出力端子３，４間に発生する電圧をＶ２、ノイズ
吸収用の抵抗Ｒｓの両端に発生する電圧をＶｓとして、
交流理論だけを使って計算すると、次の数１が成り立
つ。
【００１５】
【数１】 Ｖ２／Ｖ１＝Ｒ０（１＋ｊωＣｓＲｓ）／（Ｐ＋ｊＱ） Ｖｓ／Ｖ１＝ＣｓＲｓ［ω4ＣＬ１Ｌ２−ω2（Ｌ１＋Ｌ２） ＋ｊωＲ０（１−ω2ＣＬ１）］／（Ｐ＋ｊＱ） Ｐ＝Ｒ０＋Ｒ１−ω2｛Ｌ１Ｃｓ（Ｒ１＋Ｒｓ） ＋Ｒ０Ｃ（Ｌ１＋Ｒ１Ｒ２Ｃｓ） ＋Ｌ２Ｃ（Ｒ１＋Ｒ２）＋Ｌ２ＣＲ１｝ ＋ω4Ｌ２ＣｓＬ１Ｃ（Ｒ１＋Ｒｓ） Ｑ／ω＝（Ｌ１＋Ｌ２）＋Ｃｓ（Ｒ０Ｒ１＋Ｒ０Ｒｓ＋Ｒ１Ｒｓ） ＋ＣＲ０Ｒ１−ω2ＣｓＣ（Ｌ１Ｒ０Ｒ１＋Ｌ１Ｒ０Ｒｓ ＋Ｌ２Ｒ１Ｒｓ）−ω2ＣＬ１Ｌ２
【００１６】この数１におけるＬ１，Ｌ２はコイルＬ
１，Ｌ２のインダクタンス、Ｃ，ＣｓはコンデンサＣ，
Ｃｓの容量、Ｒ１，Ｒ０，Ｒｓは抵抗Ｒ１，Ｒ０，Ｒｓ
の抵抗値、ωは電圧Ｖの周波数をｆとすると２πｆであ
る。これらの式を参考にしながら、Ｌ１＝Ｌ２＝１５０
ｎＨ，Ｃ＝Ｃｓ＝１００ｐＦ，Ｒ１＝Ｒ０＝Ｒｓ＝５０
Ω として、ＣＡＤの助けを借りて図１のノイズフィル
タの出力特性を求めたのが図３に一点鎖線Ｔｓで示す曲
線である。この図から判るように、実線Ｔで示す従来の
Ｔ型ノイズフィルタの場合の出力特性と大きな差違はな
く、６０〜１００ＭＨｚの帯域での傾斜も１８ｄＢ／ｏ
ｃｔで従来と同じである。
１，Ｌ２のインダクタンス、Ｃ，ＣｓはコンデンサＣ，
Ｃｓの容量、Ｒ１，Ｒ０，Ｒｓは抵抗Ｒ１，Ｒ０，Ｒｓ
の抵抗値、ωは電圧Ｖの周波数をｆとすると２πｆであ
る。これらの式を参考にしながら、Ｌ１＝Ｌ２＝１５０
ｎＨ，Ｃ＝Ｃｓ＝１００ｐＦ，Ｒ１＝Ｒ０＝Ｒｓ＝５０
Ω として、ＣＡＤの助けを借りて図１のノイズフィル
タの出力特性を求めたのが図３に一点鎖線Ｔｓで示す曲
線である。この図から判るように、実線Ｔで示す従来の
Ｔ型ノイズフィルタの場合の出力特性と大きな差違はな
く、６０〜１００ＭＨｚの帯域での傾斜も１８ｄＢ／ｏ
ｃｔで従来と同じである。
【００１７】一方、図１の入力端子１，２から見た入力
インピーダンス Ｚ＝Ｒ＋ｊＸ の絶対値、すなわち抵
抗分をＲ，リアクタンス分をＸとしたとき、次の数２で
求められる｜Ｚ｜の特性を示した図４の一点鎖線Ｔｓ
は、従来例の特性を示す実線Ｔと大きく相違する。従来
の特性では、入力信号の周波数がカットオフ周波数を超
えると入力インピーダンスが急激に大きくなる。これは
抵抗分が０に近くなり、リアクタンス分が急増する（無
限大に至る）ためである。
インピーダンス Ｚ＝Ｒ＋ｊＸ の絶対値、すなわち抵
抗分をＲ，リアクタンス分をＸとしたとき、次の数２で
求められる｜Ｚ｜の特性を示した図４の一点鎖線Ｔｓ
は、従来例の特性を示す実線Ｔと大きく相違する。従来
の特性では、入力信号の周波数がカットオフ周波数を超
えると入力インピーダンスが急激に大きくなる。これは
抵抗分が０に近くなり、リアクタンス分が急増する（無
限大に至る）ためである。
【００１８】
【数２】
【００１９】そのため、従来のＴ型ノイズフィルタで
は、高い周波数になるにしたがって、入力インピーダン
スが次第に純リアクタンスとなっていき、そのためにエ
ネルギーを吸収できなくなり、全部反射されてしまって
いた。これに対して、一点鎖線Ｔｓで示すこの発明によ
るノイズフィルタの特性は、通過帯域外でもそれ程大き
な変化にはならず、通過帯域内のインピーダンスに収束
している。したがって、通過帯域外の高調波（ノイズ）
成分も反射されることなく、図１のコンデンサＣｓと抵
抗Ｒｓの直列回路に流れ、そのエネルギーが抵抗Ｒｓに
吸収されて熱エネルギーに変化され、消耗される。
は、高い周波数になるにしたがって、入力インピーダン
スが次第に純リアクタンスとなっていき、そのためにエ
ネルギーを吸収できなくなり、全部反射されてしまって
いた。これに対して、一点鎖線Ｔｓで示すこの発明によ
るノイズフィルタの特性は、通過帯域外でもそれ程大き
な変化にはならず、通過帯域内のインピーダンスに収束
している。したがって、通過帯域外の高調波（ノイズ）
成分も反射されることなく、図１のコンデンサＣｓと抵
抗Ｒｓの直列回路に流れ、そのエネルギーが抵抗Ｒｓに
吸収されて熱エネルギーに変化され、消耗される。
【００２０】そのため、ノイズフィルタが新たなノイズ
発生源になるようなことなく、入力信号中のノイズ成分
を効果的に抑制することができる。さらに、抵抗Ｒｓを
図１に破線で示すように可変抵抗にすれば、ノイズの発
生状況に応じて最もノイズ抑制効果が大きい抵抗値に設
定（調整）することができる。
発生源になるようなことなく、入力信号中のノイズ成分
を効果的に抑制することができる。さらに、抵抗Ｒｓを
図１に破線で示すように可変抵抗にすれば、ノイズの発
生状況に応じて最もノイズ抑制効果が大きい抵抗値に設
定（調整）することができる。
【００２１】図２は、π型ノイズフィルタにこの発明を
実施した一実施形態を示す回路図である。ケース５内
に、リアクタンス素子である１個のコイルＬと２個のコ
ンデンサＣ１，Ｃ２をπ字状に接続して、π型のノイズ
フィルタ（ローパスフィルタ）を構成している。そし
て、その２個のコンデンサＣ１，Ｃ２のうちの入力側の
コンデンサＣ１に直列に、ノイズ吸収用の抵抗Ｒｓを接
続したものである。
実施した一実施形態を示す回路図である。ケース５内
に、リアクタンス素子である１個のコイルＬと２個のコ
ンデンサＣ１，Ｃ２をπ字状に接続して、π型のノイズ
フィルタ（ローパスフィルタ）を構成している。そし
て、その２個のコンデンサＣ１，Ｃ２のうちの入力側の
コンデンサＣ１に直列に、ノイズ吸収用の抵抗Ｒｓを接
続したものである。
【００２２】そして、前述の場合と同様に、このノイズ
フィルタの入力端子１，２間に図示のように交流信号源
６を入力抵抗Ｒ１を介して接続し、出力端子３，４間に
負荷抵抗Ｒ０を接続した場合の特性を、図１０の（ｂ）
に示したπ型ノイズフィルタに同じ交流信号源６と入力
抵抗Ｒ１及び負荷抵抗Ｒ０を接続した場合（従来例）の
特性とを、図５及び図６に示す。図５は入力信号の周波
数に対する出力特性、図６は入力信号の周波数に対する
入力インピーダンス特性をそれぞれ示す線図であり、い
ずれも実線πは従来例の場合、一点鎖線πｓはこの発明
による図２の場合である。
フィルタの入力端子１，２間に図示のように交流信号源
６を入力抵抗Ｒ１を介して接続し、出力端子３，４間に
負荷抵抗Ｒ０を接続した場合の特性を、図１０の（ｂ）
に示したπ型ノイズフィルタに同じ交流信号源６と入力
抵抗Ｒ１及び負荷抵抗Ｒ０を接続した場合（従来例）の
特性とを、図５及び図６に示す。図５は入力信号の周波
数に対する出力特性、図６は入力信号の周波数に対する
入力インピーダンス特性をそれぞれ示す線図であり、い
ずれも実線πは従来例の場合、一点鎖線πｓはこの発明
による図２の場合である。
【００２３】図２において、図１の場合と同じ条件で交
流理論だけを使って計算すると、次の数３が成り立つ。
流理論だけを使って計算すると、次の数３が成り立つ。
【００２４】
【数３】 Ｖ２／Ｖ１＝Ｒ０（１＋ｊωＣ１Ｒｓ）／（Ｐ＋ｊＱ） Ｖｓ／Ｖ１＝ＲｓＣ１｛−ω2Ｌ＋ｊω（Ｒ０−ω2ＬＲ０Ｃ２）｝ ／（Ｐ＋ｊＱ） Ｐ＝Ｒ０＋Ｒ１−ω2｛Ｒ０Ｃ２（Ｌ＋Ｒ１ＲｓＣ１） ＋ＬＣ１（Ｒｓ＋Ｒ１）｝ Ｑ＝ω｛Ｒ０Ｃ１（Ｒ１＋Ｒｓ）＋Ｃ２Ｒ０Ｒ１＋Ｌ＋Ｒ１ＲｓＣ１ −ω2Ｒ０Ｃ１Ｃ２Ｌ（Ｒ１＋Ｒｓ）｝
【００２５】これらの式を用いて、Ｌ＝１５０ｎＨ，Ｃ
１＝Ｃ２＝１００ｐＦ，Ｒ１＝Ｒ０＝Ｒｓ＝５０Ω と
して、ＣＡＤの助けを借りて図２のノイズフィルタの出
力特性を求めたのが図５に一点鎖線πｓで示す曲線であ
る。この図から判るように、カットオフ周波数帯域の傾
斜が、実線πで示す従来のＴ型ノイズフィルタの場合は
１８ｄＢ／ｏｃｔであるのに対し、１２ｄＢ／ｏｃｔと
なって、そのカットオフ特性が若干劣化する。
１＝Ｃ２＝１００ｐＦ，Ｒ１＝Ｒ０＝Ｒｓ＝５０Ω と
して、ＣＡＤの助けを借りて図２のノイズフィルタの出
力特性を求めたのが図５に一点鎖線πｓで示す曲線であ
る。この図から判るように、カットオフ周波数帯域の傾
斜が、実線πで示す従来のＴ型ノイズフィルタの場合は
１８ｄＢ／ｏｃｔであるのに対し、１２ｄＢ／ｏｃｔと
なって、そのカットオフ特性が若干劣化する。
【００２６】しかし、図２の入力端子１，２から見た入
力インピーダンス絶対値は、図６に示すように、実線で
示す従来のπ型ノイズフィルタの場合に比べて、１点鎖
線πｓで示すこの発明による図２のノイズフィルタの場
合の方が変化が少なく、通過帯域外でも入力インピーダ
ンスが殆どゼロになるようなことはなく、通過帯域内と
同じインピーダンス(この例では５０Ω)に収束する。し
たがって、通過帯域外の高調波（ノイズ）成分も反射さ
れることなく、図２のコンデンサＣ１と抵抗Ｒｓの直列
回路に流れる際に、そのエネルギーが抵抗Ｒｓに吸収さ
れて熱エネルギーに変化され、消耗される。
力インピーダンス絶対値は、図６に示すように、実線で
示す従来のπ型ノイズフィルタの場合に比べて、１点鎖
線πｓで示すこの発明による図２のノイズフィルタの場
合の方が変化が少なく、通過帯域外でも入力インピーダ
ンスが殆どゼロになるようなことはなく、通過帯域内と
同じインピーダンス(この例では５０Ω)に収束する。し
たがって、通過帯域外の高調波（ノイズ）成分も反射さ
れることなく、図２のコンデンサＣ１と抵抗Ｒｓの直列
回路に流れる際に、そのエネルギーが抵抗Ｒｓに吸収さ
れて熱エネルギーに変化され、消耗される。
【００２７】そのため、この場合にもノイズフィルタが
新たなノイズ発生源になるようなことなく、入力信号中
のノイズ成分を効果的に抑制することができる。この実
施形態では、特性は多少悪くなるが、高価なコイルが１
個で済み、ノイズ吸収用回路のコンデンサも、ノイズフ
ィルタを構成するリアクタンス素子としてのコンデンサ
を兼用するので、低コストで実施できる利点がある。さ
らに、抵抗Ｒｓを図２に破線で示すように可変抵抗にす
れば、ノイズの発生状況に応じて最もノイズ抑制効果が
大きい抵抗値に設定（調整）することができる。
新たなノイズ発生源になるようなことなく、入力信号中
のノイズ成分を効果的に抑制することができる。この実
施形態では、特性は多少悪くなるが、高価なコイルが１
個で済み、ノイズ吸収用回路のコンデンサも、ノイズフ
ィルタを構成するリアクタンス素子としてのコンデンサ
を兼用するので、低コストで実施できる利点がある。さ
らに、抵抗Ｒｓを図２に破線で示すように可変抵抗にす
れば、ノイズの発生状況に応じて最もノイズ抑制効果が
大きい抵抗値に設定（調整）することができる。
【００２８】図７及び図８は、この発明の他の実施形態
を示し、図７は図１に示したＴ型ノイズフィルタ、図８
は図２のに示したπ型ノイズフィルタにおける、それぞ
れノイズ吸収用の抵抗Ｒｓを外付けにしたものである。
すなわち、図７に示すノイズフィルタでは、ノイズを吸
収するためのコンデンサＣｓと抵抗Ｒｓの直列回路のう
ち、コンデンサＣｓのみをケース５内に設け、抵抗Ｒｓ
を外付けするための接続端子７，８をケース５の外部に
設けており、その接続端子７，８に、ノイズの発生状況
に応じて最適な抵抗値の抵抗Ｒｓを接続する。
を示し、図７は図１に示したＴ型ノイズフィルタ、図８
は図２のに示したπ型ノイズフィルタにおける、それぞ
れノイズ吸収用の抵抗Ｒｓを外付けにしたものである。
すなわち、図７に示すノイズフィルタでは、ノイズを吸
収するためのコンデンサＣｓと抵抗Ｒｓの直列回路のう
ち、コンデンサＣｓのみをケース５内に設け、抵抗Ｒｓ
を外付けするための接続端子７，８をケース５の外部に
設けており、その接続端子７，８に、ノイズの発生状況
に応じて最適な抵抗値の抵抗Ｒｓを接続する。
【００２９】図８に示すノイズフィルタでは、π型ノイ
ズフィルタを構成する入力側のコンデンサＣ１に直列
に、ノイズ吸収用の抵抗Ｒｓを外付けするための接続端
子７，８をケース５の外部に設けており、その接続端子
７，８に、ノイズの発生状況に応じて最適な抵抗値の抵
抗Ｒｓを接続する。
ズフィルタを構成する入力側のコンデンサＣ１に直列
に、ノイズ吸収用の抵抗Ｒｓを外付けするための接続端
子７，８をケース５の外部に設けており、その接続端子
７，８に、ノイズの発生状況に応じて最適な抵抗値の抵
抗Ｒｓを接続する。
【００３０】図９は、この発明のさらに他の実施形態を
示す回路図である。（ａ）はπ型ノイズフィルタを構成
する２個のコンデンサＣ１，Ｃ２のコモンライン側を共
通接続し、その接続点ａと、入力端子２と出力端子４を
結ぶコモンライン９との間に、ノイズ吸収用の抵抗Ｒｓ
を介挿したものである。図９の（ｂ）は、Ｔ型ノイズフ
ィルタを構成するコンデンサＣのコモンライン側と、コ
モンライン９との間にノイズ吸収用の抵抗Ｒｓを介挿し
たものである。
示す回路図である。（ａ）はπ型ノイズフィルタを構成
する２個のコンデンサＣ１，Ｃ２のコモンライン側を共
通接続し、その接続点ａと、入力端子２と出力端子４を
結ぶコモンライン９との間に、ノイズ吸収用の抵抗Ｒｓ
を介挿したものである。図９の（ｂ）は、Ｔ型ノイズフ
ィルタを構成するコンデンサＣのコモンライン側と、コ
モンライン９との間にノイズ吸収用の抵抗Ｒｓを介挿し
たものである。
【００３１】このように、ノイズフィルタを構成する複
数のリアクタンス素子のうちの少なくとも容量性リアク
タンス素子であるコンデンサの一部あるいは全てに直列
に、高い周波数成分（ノイズ成分）のエネルギーを吸収
するための抵抗を接続するか、別にコンデンサとノイズ
吸収用の抵抗の直列回路を接続すればよいが、さらに、
容量性リアクタンス素子であるコイルにも直列にノイズ
吸収用の抵抗を接続してもよい。
数のリアクタンス素子のうちの少なくとも容量性リアク
タンス素子であるコンデンサの一部あるいは全てに直列
に、高い周波数成分（ノイズ成分）のエネルギーを吸収
するための抵抗を接続するか、別にコンデンサとノイズ
吸収用の抵抗の直列回路を接続すればよいが、さらに、
容量性リアクタンス素子であるコイルにも直列にノイズ
吸収用の抵抗を接続してもよい。
【００３２】また、この発明は上述した各実施形態のよ
うに、Ｔ型あるいはπ型の１段のノイズフィルタ（ロー
パスフィルタ）だけでなく、それらを複数段組み合わせ
たノイズフィルタや、他の回路構成によるノイズフィル
タにも同様に適用できることは勿論である。
うに、Ｔ型あるいはπ型の１段のノイズフィルタ（ロー
パスフィルタ）だけでなく、それらを複数段組み合わせ
たノイズフィルタや、他の回路構成によるノイズフィル
タにも同様に適用できることは勿論である。
【００３３】
【発明の効果】以上説明してきたように、この発明によ
るノイズフィルタは、入力信号中の通過帯域成分はロス
なく通過させ、周波数の高いノイズ成分は通過させず
に、そのエネルギーを抵抗によって吸収してしまうの
で、新たなノイズ発生源となる反射波や定在波等を発生
させることがなく、ノイズ成分を確実に除去することが
できる。
るノイズフィルタは、入力信号中の通過帯域成分はロス
なく通過させ、周波数の高いノイズ成分は通過させず
に、そのエネルギーを抵抗によって吸収してしまうの
で、新たなノイズ発生源となる反射波や定在波等を発生
させることがなく、ノイズ成分を確実に除去することが
できる。
【図１】Ｔ型ノイズフィルタにこの発明を実施した一実
施形態を示す回路図である。
施形態を示す回路図である。
【図２】π型ノイズフィルタにこの発明を実施した一実
施形態を示す回路図である。
施形態を示す回路図である。
【図３】図１に示したノイズフィルタの出力特性を従来
の図１０の（ａ）に示すノイズフィルタの場合と比較し
て示す線図である。
の図１０の（ａ）に示すノイズフィルタの場合と比較し
て示す線図である。
【図４】図１に示したノイズフィルタの入力インピーダ
ンス特性を従来の図１０の（ａ）に示すノイズフィルタ
の場合と比較して示す線図である。
ンス特性を従来の図１０の（ａ）に示すノイズフィルタ
の場合と比較して示す線図である。
【図５】図２に示したノイズフィルタの出力特性を従来
の図１０の（ｂ）に示すノイズフィルタの場合と比較し
て示す線図である。
の図１０の（ｂ）に示すノイズフィルタの場合と比較し
て示す線図である。
【図６】図２に示したノイズフィルタの入力インピーダ
ンス特性を従来の図１０の（ｂ）に示すノイズフィルタ
の場合と比較して示す線図である。
ンス特性を従来の図１０の（ｂ）に示すノイズフィルタ
の場合と比較して示す線図である。
【図７】Ｔ型ノイズフィルタにこの発明を実施した他の
実施形態を示す回路図である。
実施形態を示す回路図である。
【図８】π型ノイズフィルタにこの発明を実施した他の
実施形態を示す回路図である。
実施形態を示す回路図である。
【図９】この発明のさらに他の実施形態を示す回路図で
ある。
ある。
【図１０】従来のＴ型及びπ型ノイズフィルタの基本構
成を示す回路図である。
成を示す回路図である。
１，２：入力端子 ３，４：出力端子 ５：ケース ６：交流信号源 ７，８：外付け抵抗端子 Ｌ，Ｌ１，Ｌ２：コイル（インダクタ，誘導性リアクタ
ンス素子） Ｃ，Ｃ１，Ｃ２：コンデンサ（容量性リアクタンス素
子） Ｃｓ：ノイズ吸収回路のコンデンサ Ｒｓ：ノイズ吸収用の抵抗 Ｒ０：負荷抵抗 Ｒ１：入力抵抗 Ｖ１：交流信号源の出力電圧
ンス素子） Ｃ，Ｃ１，Ｃ２：コンデンサ（容量性リアクタンス素
子） Ｃｓ：ノイズ吸収回路のコンデンサ Ｒｓ：ノイズ吸収用の抵抗 Ｒ０：負荷抵抗 Ｒ１：入力抵抗 Ｖ１：交流信号源の出力電圧
フロントページの続き (72)発明者 大内 二郎 宮城県柴田郡柴田町大字中名生字神明堂３ 番地の１ 東北リコー株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】 複数のリアクタンス素子からなり、入力
信号の低い周波数成分は通過させ、高い周波数成分であ
るノイズは通過させないようにしたノイズフィルタにお
いて、 前記高い周波数成分のエネルギーを吸収するためのコン
デンサと抵抗の直列回路を設けたことを特徴とするノイ
ズフィルタ。 - 【請求項２】 請求項１記載のノイズフィルタが、２個
のコイルと１個のコンデンサをＴ字状に接続したＴ型の
ノイズフィルタであって、その入力端子間に前記コンデ
ンサと抵抗の直列回路を接続したことを特徴とするノイ
ズフィルタ。 - 【請求項３】 複数のリアクタンス素子からなり、入力
信号の低い周波数成分は通過させ、高い周波数成分であ
るノイズは通過させないようにしたノイズフィルタにお
いて、 前記複数のリアクタンス素子のうちの少なくとも容量性
リアクタンス素子の一部あるいは全てに直列に、前記高
い周波数成分のエネルギーを吸収するための抵抗を接続
したことを特徴とするノイズフィルタ。 - 【請求項４】 請求項３記載のノイズフィルタが、１個
のコイルと２個のコンデンサをπ字状に接続したπ型の
ノイズフィルタであって、前記２個のコンデンサのうち
の少なくとも入力側のコンデンサに直列に前記抵抗を接
続したことを特徴とするノイズフィルタ。 - 【請求項５】 請求項１乃至４のいずれか１項に記載の
ノイズフィルタにおいて、前記抵抗を可変抵抗にしたこ
とを特徴とするノイズフィルタ。 - 【請求項６】 請求項１乃至５のいずれか１項に記載の
ノイズフィルタにおいて、前記抵抗を外付けとするため
の接続端子をケースの外部に設けたことを特徴とするノ
イズフィルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1872396A JPH09214276A (ja) | 1996-02-05 | 1996-02-05 | ノイズフィルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1872396A JPH09214276A (ja) | 1996-02-05 | 1996-02-05 | ノイズフィルタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09214276A true JPH09214276A (ja) | 1997-08-15 |
Family
ID=11979592
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1872396A Pending JPH09214276A (ja) | 1996-02-05 | 1996-02-05 | ノイズフィルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09214276A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002280858A (ja) * | 2001-03-16 | 2002-09-27 | Hitachi Kokusai Electric Inc | フィルタ回路 |
| WO2005064787A1 (ja) * | 2003-12-25 | 2005-07-14 | Advantest Corporation | 周波数変換器 |
| US7015774B2 (en) | 2003-06-26 | 2006-03-21 | Emc Inc. | Noise filter and electronic apparatus having the same |
| JP2008220005A (ja) * | 2007-03-01 | 2008-09-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 一体型電動圧縮機 |
| KR20120057091A (ko) * | 2010-11-26 | 2012-06-05 | 엘지이노텍 주식회사 | 전자기기용 노이즈 신호 제거 시스템 |
| JP2014514687A (ja) * | 2011-03-15 | 2014-06-19 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | Ｅｍｉフィルタ用のピーク電流制限器を持つ照明用電源回路 |
| JP2016144056A (ja) * | 2015-02-03 | 2016-08-08 | 株式会社村田製作所 | ノイズフィルタ部品、及び、吸収型ノイズフィルタ |
| CN108092641A (zh) * | 2016-11-21 | 2018-05-29 | 株式会社村田制作所 | 搭载无线电路的电子设备 |
| WO2020017368A1 (ja) * | 2018-07-17 | 2020-01-23 | 株式会社豊田中央研究所 | ノイズフィルタ |
| JP2020017944A (ja) * | 2018-07-17 | 2020-01-30 | 株式会社豊田中央研究所 | ノイズフィルタ |
-
1996
- 1996-02-05 JP JP1872396A patent/JPH09214276A/ja active Pending
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| WO2020017368A1 (ja) * | 2018-07-17 | 2020-01-23 | 株式会社豊田中央研究所 | ノイズフィルタ |
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| US11309859B2 (en) | 2018-07-17 | 2022-04-19 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Noise filter |
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| A521 | Written amendment |
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