JPH09166028A - 排熱回収および圧縮中に中間冷却を行う開放ガスタービン - Google Patents
排熱回収および圧縮中に中間冷却を行う開放ガスタービンInfo
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- JPH09166028A JPH09166028A JP28437796A JP28437796A JPH09166028A JP H09166028 A JPH09166028 A JP H09166028A JP 28437796 A JP28437796 A JP 28437796A JP 28437796 A JP28437796 A JP 28437796A JP H09166028 A JPH09166028 A JP H09166028A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/12—Cooling of plants
- F02C7/14—Cooling of plants of fluids in the plant, e.g. lubricant or fuel
- F02C7/141—Cooling of plants of fluids in the plant, e.g. lubricant or fuel of working fluid
- F02C7/143—Cooling of plants of fluids in the plant, e.g. lubricant or fuel of working fluid before or between the compressor stages
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- F02C7/1435—Cooling of plants of fluids in the plant, e.g. lubricant or fuel of working fluid before or between the compressor stages by water injection
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/58—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer
- F04D29/582—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/5846—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for elastic fluid pumps cooling by injection
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ガスタービンにおいて、一層の中間冷却によ
って圧縮最終温度ないしは圧縮仕事を低減する。 【解決手段】 少なくとも第1の圧縮機部分(1A)が
複数の水噴射手段(12)を備えており、冷却器(5)
が水−熱交換のための手段(13)を備えており、かつ
水−熱交換のための手段がフィードポンプ(14)を介
して水噴射手段(12)と接続されている。
って圧縮最終温度ないしは圧縮仕事を低減する。 【解決手段】 少なくとも第1の圧縮機部分(1A)が
複数の水噴射手段(12)を備えており、冷却器(5)
が水−熱交換のための手段(13)を備えており、かつ
水−熱交換のための手段がフィードポンプ(14)を介
して水噴射手段(12)と接続されている。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、排熱回収および圧
縮中に中間冷却を行う開放ガスタービンであって、ガス
タービンが主に、2部分から成っていてこれらの間に冷
却器が接続された軸流圧縮機と、少なくとも1つの燃焼
室と、少なくとも1つのタービンと、回収熱交換器とを
備えており、圧縮空気が回収熱交換器内で燃焼室の入口
温度へ加熱されるようになっている形式のものに関す
る。また本発明はこのようなガスタービンの運転方法に
関する。
縮中に中間冷却を行う開放ガスタービンであって、ガス
タービンが主に、2部分から成っていてこれらの間に冷
却器が接続された軸流圧縮機と、少なくとも1つの燃焼
室と、少なくとも1つのタービンと、回収熱交換器とを
備えており、圧縮空気が回収熱交換器内で燃焼室の入口
温度へ加熱されるようになっている形式のものに関す
る。また本発明はこのようなガスタービンの運転方法に
関する。
【0002】
【従来の技術】このようなガスタービンは十分に知られ
ている。排熱回収と圧縮中の中間冷却とは効率向上およ
びまたは出力増大のために使用される工程の改善手段と
考えられる。中間冷却は効率曲線の平準化をもたらし、
特に高い圧力比を持つプラントでは重要である。したが
って軸流圧縮機は作動媒体の中間冷却のために普通多ケ
ーシングに構成されている。作動媒体(ここでは周囲か
ら吸引される燃焼空気)は低圧圧縮の後圧縮機ケーシン
グの外部に配置された中間冷却器内で、別の圧縮機部分
内で最終圧力に圧縮される前に冷却される。中間冷却の
繰返しも勿論可能である。
ている。排熱回収と圧縮中の中間冷却とは効率向上およ
びまたは出力増大のために使用される工程の改善手段と
考えられる。中間冷却は効率曲線の平準化をもたらし、
特に高い圧力比を持つプラントでは重要である。したが
って軸流圧縮機は作動媒体の中間冷却のために普通多ケ
ーシングに構成されている。作動媒体(ここでは周囲か
ら吸引される燃焼空気)は低圧圧縮の後圧縮機ケーシン
グの外部に配置された中間冷却器内で、別の圧縮機部分
内で最終圧力に圧縮される前に冷却される。中間冷却の
繰返しも勿論可能である。
【0003】半径流多段圧縮機ではさらに、中間冷却の
ために蒸発する液体をガス流内へ噴射することが知られ
ている。米国特許第2786626号明細書には、蒸発
可能な液体が圧縮機入口内にも、個々の段の移動ディス
クと案内ディスクとの間の横通路内にも噴射されるよう
な遠心圧縮機が記載されている。しかしこの噴射は低流
速の領域内で実施されるので、液体の限られた以上の蒸
発、ひいては送られた作動媒体の冷却がこの方法で達成
できるかどうかは疑問である。この理由から段相互間に
もそれぞれ排水が配慮されている。その上に実際に蒸発
され得るよりも多量の液体を噴射する可能性すらある。
この蒸発されない液体は圧縮機の出口で圧縮ガスに混合
される。
ために蒸発する液体をガス流内へ噴射することが知られ
ている。米国特許第2786626号明細書には、蒸発
可能な液体が圧縮機入口内にも、個々の段の移動ディス
クと案内ディスクとの間の横通路内にも噴射されるよう
な遠心圧縮機が記載されている。しかしこの噴射は低流
速の領域内で実施されるので、液体の限られた以上の蒸
発、ひいては送られた作動媒体の冷却がこの方法で達成
できるかどうかは疑問である。この理由から段相互間に
もそれぞれ排水が配慮されている。その上に実際に蒸発
され得るよりも多量の液体を噴射する可能性すらある。
この蒸発されない液体は圧縮機の出口で圧縮ガスに混合
される。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、冒頭
に挙げられた形式のガスタービンにおいて、一層の中間
冷却によって圧縮最終温度ないしは圧縮仕事を低減する
ことである。
に挙げられた形式のガスタービンにおいて、一層の中間
冷却によって圧縮最終温度ないしは圧縮仕事を低減する
ことである。
【0005】
【課題を解決するための手段】上記の課題は、本発明に
より、少なくとも第1の圧縮機部分が複数の水噴射手段
を備えており、冷却器が水−熱交換(または水−再生)
(Wassser-Rekuperation)のための手段を備えており、
かつ水−熱交換のための手段が供給ポンプを介して水噴
射手段と接続されていることによって解決される。
より、少なくとも第1の圧縮機部分が複数の水噴射手段
を備えており、冷却器が水−熱交換(または水−再生)
(Wassser-Rekuperation)のための手段を備えており、
かつ水−熱交換のための手段が供給ポンプを介して水噴
射手段と接続されていることによって解決される。
【0006】
【発明の効果】本発明の利点は特にプラントの著しい効
率の増大に見ることができる。それというのも圧縮仕事
の減少とともに低い圧縮最終温度が得られるので、ター
ビン入口温度を上げることができるからである。“低温
の”圧縮燃焼空気によって熱いタービン部分に対する卓
越した冷却剤が得られる。その上にロータおよび翼に関
して高価な材料を使用する必要がない。
率の増大に見ることができる。それというのも圧縮仕事
の減少とともに低い圧縮最終温度が得られるので、ター
ビン入口温度を上げることができるからである。“低温
の”圧縮燃焼空気によって熱いタービン部分に対する卓
越した冷却剤が得られる。その上にロータおよび翼に関
して高価な材料を使用する必要がない。
【0007】水噴射手段が圧縮機内で各案内翼の平面内
に配置されており、かつ該水噴射手段が、貫流される圧
縮機通路の全高にわたって配置されていると特に有利で
ある。貫流される圧縮機通路への有利な水噴射が中空の
案内翼を通ってまたは格子状に配置された噴射ノズルを
介して行なうことができる。この手段によって圧力損失
をもたらす付加的な構成部材を省略し、かつ流れに適合
した噴射が可能である。
に配置されており、かつ該水噴射手段が、貫流される圧
縮機通路の全高にわたって配置されていると特に有利で
ある。貫流される圧縮機通路への有利な水噴射が中空の
案内翼を通ってまたは格子状に配置された噴射ノズルを
介して行なうことができる。この手段によって圧力損失
をもたらす付加的な構成部材を省略し、かつ流れに適合
した噴射が可能である。
【0008】プラントを運転するための方法は、圧縮中
に発生する蒸気−空気混合物が水の飽和曲線を下回らな
いような量の水を複数の水噴射手段を介してその都度供
給し、かつ中間圧に圧縮された空気を、噴射された水の
少なくともほぼ全量が凝縮され、かつ清浄化の後に再度
水噴射手段へ供給されるような程度に最終冷却器内で冷
却することを特徴とする。
に発生する蒸気−空気混合物が水の飽和曲線を下回らな
いような量の水を複数の水噴射手段を介してその都度供
給し、かつ中間圧に圧縮された空気を、噴射された水の
少なくともほぼ全量が凝縮され、かつ清浄化の後に再度
水噴射手段へ供給されるような程度に最終冷却器内で冷
却することを特徴とする。
【0009】この方法によれば水はほとんど消費されな
い。さらに噴射される水に圧縮機清浄化剤を添加して圧
縮機運転中に連続的に清浄化する方法が与えられる。
い。さらに噴射される水に圧縮機清浄化剤を添加して圧
縮機運転中に連続的に清浄化する方法が与えられる。
【0010】
【実施例】図面には2軸ガスタービンでの本発明の実施
例が示されている。
例が示されている。
【0011】本発明の理解に必要な部材のみが図面には
示されているにすぎない。作動媒体の流れ方向は矢印で
示されている。
示されているにすぎない。作動媒体の流れ方向は矢印で
示されている。
【0012】図示のプラントは、低圧圧縮機1Aおよび
高圧圧縮機1B並びに圧縮機タービン2Bおよび有効出
力タービン2Aが直列に接続されているが、別個の軸3
A,3Bに配置された複合回路である。力の取出しは発
電機4が配置された低圧軸3Aの圧縮機側で行われる。
高圧軸3Bは実施例では中空軸として構成されている。
高圧圧縮機1B並びに圧縮機タービン2Bおよび有効出
力タービン2Aが直列に接続されているが、別個の軸3
A,3Bに配置された複合回路である。力の取出しは発
電機4が配置された低圧軸3Aの圧縮機側で行われる。
高圧軸3Bは実施例では中空軸として構成されている。
【0013】2つの軸流圧縮機は直列に接続され、第1
の中間冷却を備えている。中間冷却には通常水冷冷却器
5が両圧縮機ケーシング間の外部に配置されている。高
圧圧縮機1Bの出口からは最終的に圧縮された空気が向
流で回収熱交換器6を貫流し、回収熱交換器は有効出力
タービン2Aの煙道ガスによって負荷される。この装置
では燃焼空気は高圧燃焼室7の入口で意図された温度に
加熱される。この燃焼室内では燃料17の添加によって
作動媒体の所定のタービン入口温度への加熱が行われ
る。
の中間冷却を備えている。中間冷却には通常水冷冷却器
5が両圧縮機ケーシング間の外部に配置されている。高
圧圧縮機1Bの出口からは最終的に圧縮された空気が向
流で回収熱交換器6を貫流し、回収熱交換器は有効出力
タービン2Aの煙道ガスによって負荷される。この装置
では燃焼空気は高圧燃焼室7の入口で意図された温度に
加熱される。この燃焼室内では燃料17の添加によって
作動媒体の所定のタービン入口温度への加熱が行われ
る。
【0014】直列の2つのタービンは中間加熱を配慮さ
れている。そのためには圧縮機タービン2Bの出口と有
効出力タービン2Aの入口との間にもう1つの燃料供給
部18が設けられている。略示された個別の燃焼室7,
8は環状の燃焼室であってもよい。
れている。そのためには圧縮機タービン2Bの出口と有
効出力タービン2Aの入口との間にもう1つの燃料供給
部18が設けられている。略示された個別の燃焼室7,
8は環状の燃焼室であってもよい。
【0015】ここまでは工程改善を配慮されたオープン
ガスタービンとして公知である。所で本発明によれば第
1の圧縮機部分、すなわち低圧圧縮機1A内にもう1つ
作動媒体の中間冷却が設けられている。このもう1つの
中間冷却は内部式中間冷却であり、貫流される圧縮機通
路内へ蒸発すべき水を噴射することによって実現され
る。
ガスタービンとして公知である。所で本発明によれば第
1の圧縮機部分、すなわち低圧圧縮機1A内にもう1つ
作動媒体の中間冷却が設けられている。このもう1つの
中間冷却は内部式中間冷却であり、貫流される圧縮機通
路内へ蒸発すべき水を噴射することによって実現され
る。
【0016】そのために低圧圧縮機(その翼については
動翼9しか示されていない)に沿って水導管路10が延
びており、水導管路からは各圧縮段に対して供給管路1
1が分岐している。実際の水の噴射は噴射ノズル12を
介して通路内部で行われ、噴射ノズルは通路内に適切な
方法で格子状に配置されている。この格子はそれぞれ図
示されない案内翼の平面内に存在する。噴射ノズルは通
路全高にわたって均一に分配されている。噴射量は、噴
霧された水の全量が直接蒸発するように設定される。圧
縮の経過中噴射量は、水蒸気の飽和曲線を下回ることが
ないように調量されるべきである。
動翼9しか示されていない)に沿って水導管路10が延
びており、水導管路からは各圧縮段に対して供給管路1
1が分岐している。実際の水の噴射は噴射ノズル12を
介して通路内部で行われ、噴射ノズルは通路内に適切な
方法で格子状に配置されている。この格子はそれぞれ図
示されない案内翼の平面内に存在する。噴射ノズルは通
路全高にわたって均一に分配されている。噴射量は、噴
霧された水の全量が直接蒸発するように設定される。圧
縮の経過中噴射量は、水蒸気の飽和曲線を下回ることが
ないように調量されるべきである。
【0017】噴射ノズルは別体の格子の代りに案内翼自
体に存在するか、または案内翼自体内に存在していてよ
く、例えば空間を介して案内翼内へ供給される。この場
合空間は付属の供給管路11と接続されている。
体に存在するか、または案内翼自体内に存在していてよ
く、例えば空間を介して案内翼内へ供給される。この場
合空間は付属の供給管路11と接続されている。
【0018】部分圧縮された燃焼空気と水蒸気との混合
物は低圧圧縮機の出口から冷却器5内へ送られる。ここ
で水蒸気が完全に凝縮されるまで冷却される。したがっ
て低圧圧縮機の入口で大気から吸引された新鮮空気より
も原則的に乾燥している可能性のある空気が高圧圧縮機
内へ達する。
物は低圧圧縮機の出口から冷却器5内へ送られる。ここ
で水蒸気が完全に凝縮されるまで冷却される。したがっ
て低圧圧縮機の入口で大気から吸引された新鮮空気より
も原則的に乾燥している可能性のある空気が高圧圧縮機
内へ達する。
【0019】冷却器5内で生じた凝縮物は容器13内へ
集められる。凝縮物はここからフィードポンプ14によ
って調整装置15(水はここで特に浄化される)を介し
てまた水導管路10内および噴射ノズルへ戻される。
集められる。凝縮物はここからフィードポンプ14によ
って調整装置15(水はここで特に浄化される)を介し
てまた水導管路10内および噴射ノズルへ戻される。
【0020】以下の数値の例は、達成される熱の回収の
尺度を示すものである。最終圧力30バールおよび吸引
新鮮空気量370Kg/秒の圧縮機が基本とされてい
る。多段の低圧圧縮機は空気を15バールに圧縮する。
低圧圧縮機は複数の段で、水の噴射を備えている。全噴
射量28Kg/秒でもって(これは複数の段にわたって
適切に分配される)、単に約150℃の低圧圧縮機の出
口温度が達成される。混合物は中間冷却器5内で約50
℃に、すなわち支配的な圧力において噴射された水蒸気
の完全な凝縮に導く温度に冷却される。高圧圧縮機内に
おける最終圧縮はその出口における燃焼空気の温度を約
120℃へ上昇させる。さらに今日の入口温度で作動す
る高負荷のタービンが基本とされた場合、回収熱交換器
6へ入る際のタービン排ガスは約600℃の温度を持
つ。この熱い排ガスは入口側で120℃の温度を持つに
すぎない燃焼空気と熱を交換し、160℃の回収熱交換
器出口温度にする。
尺度を示すものである。最終圧力30バールおよび吸引
新鮮空気量370Kg/秒の圧縮機が基本とされてい
る。多段の低圧圧縮機は空気を15バールに圧縮する。
低圧圧縮機は複数の段で、水の噴射を備えている。全噴
射量28Kg/秒でもって(これは複数の段にわたって
適切に分配される)、単に約150℃の低圧圧縮機の出
口温度が達成される。混合物は中間冷却器5内で約50
℃に、すなわち支配的な圧力において噴射された水蒸気
の完全な凝縮に導く温度に冷却される。高圧圧縮機内に
おける最終圧縮はその出口における燃焼空気の温度を約
120℃へ上昇させる。さらに今日の入口温度で作動す
る高負荷のタービンが基本とされた場合、回収熱交換器
6へ入る際のタービン排ガスは約600℃の温度を持
つ。この熱い排ガスは入口側で120℃の温度を持つに
すぎない燃焼空気と熱を交換し、160℃の回収熱交換
器出口温度にする。
【0021】上記のプロセスは図2の自明の、温度(縦
軸)−エントロピー(横軸)グラフから認められる。こ
れについては以下で簡単に説明される:15℃で吸引さ
れた新鮮空気は低圧圧縮機内で内部の段冷却によってA
−Bの鋸歯状に圧縮される。 B−Cで水熱交換での中
間冷却が行われる。C−Dで高圧圧縮機内で最終圧力に
圧縮される.D−Eで燃焼空気は熱交換によって加熱さ
れる.E−Fでは熱の供給が高圧燃焼を介して行われ
る.F−Gでは圧縮機タービン内で膨張される.Gにお
ける圧力レベルは、2軸プラントの場合には高圧圧縮機
と圧縮機タービンとが平衡になるように選択される.G
−Hでは低圧燃焼室内で中間加熱が行われる.H−Iで
は煙道ガスが発電機への出力取出し下に煙道ガスが有効
出力タービン内で膨張せしめられる.I−Jでは回収熱
交換器内で燃焼空気への熱の放出が行われる.J−Kで
は排ガスの残留熱が大気へ放出される。
軸)−エントロピー(横軸)グラフから認められる。こ
れについては以下で簡単に説明される:15℃で吸引さ
れた新鮮空気は低圧圧縮機内で内部の段冷却によってA
−Bの鋸歯状に圧縮される。 B−Cで水熱交換での中
間冷却が行われる。C−Dで高圧圧縮機内で最終圧力に
圧縮される.D−Eで燃焼空気は熱交換によって加熱さ
れる.E−Fでは熱の供給が高圧燃焼を介して行われ
る.F−Gでは圧縮機タービン内で膨張される.Gにお
ける圧力レベルは、2軸プラントの場合には高圧圧縮機
と圧縮機タービンとが平衡になるように選択される.G
−Hでは低圧燃焼室内で中間加熱が行われる.H−Iで
は煙道ガスが発電機への出力取出し下に煙道ガスが有効
出力タービン内で膨張せしめられる.I−Jでは回収熱
交換器内で燃焼空気への熱の放出が行われる.J−Kで
は排ガスの残留熱が大気へ放出される。
【0022】段階的に中間冷却する際に低圧圧縮の間混
合物が飽和曲線20を下回らないことが判る。
合物が飽和曲線20を下回らないことが判る。
【0023】したがって、この新規の手段を用いた場合
には、さもなければはるかに複雑な複合プラントでしか
達成し得ないようなプラント効率を達成できることが認
められる。
には、さもなければはるかに複雑な複合プラントでしか
達成し得ないようなプラント効率を達成できることが認
められる。
【0024】もちろん、本発明は上記の図示のプラント
に限定されない。図示の2軸プラントから離れて1軸の
プラントであってもよい。この場合には圧縮機ユニット
の冷却部分と非冷却部分への分割に関して一層の自由度
がある。原則的に第2の圧縮機部分を全く省略すること
すら可能である。このような排水される冷却器と回収熱
交換器との直列接続ではガス燃焼プラントの場合排ガス
のエネルギー含量は回収熱交換器内で最大限利用され、
したがって燃料利用に関するこれ以上の“基本サイクル
(bottoming cycle)”を省略することができる。水噴
射についても、水が中空のロータ内を案内され、かつ遠
心力によって半径方向の孔を経て貫流される圧縮機通路
内へ達する変更形が考えられる。
に限定されない。図示の2軸プラントから離れて1軸の
プラントであってもよい。この場合には圧縮機ユニット
の冷却部分と非冷却部分への分割に関して一層の自由度
がある。原則的に第2の圧縮機部分を全く省略すること
すら可能である。このような排水される冷却器と回収熱
交換器との直列接続ではガス燃焼プラントの場合排ガス
のエネルギー含量は回収熱交換器内で最大限利用され、
したがって燃料利用に関するこれ以上の“基本サイクル
(bottoming cycle)”を省略することができる。水噴
射についても、水が中空のロータ内を案内され、かつ遠
心力によって半径方向の孔を経て貫流される圧縮機通路
内へ達する変更形が考えられる。
【図1】中間冷却、中間加熱および熱の回収を行うガス
タービンの略示図である。
タービンの略示図である。
【図2】図1で示された工程の温度−エントロピーのグ
ラフである。
ラフである。
1A 低圧圧縮機、 1B 高圧圧縮機、 2A 有効
出力タービン、 2B圧縮機タービン、 3A 低圧
軸、 3B 高圧軸、 4 発電機、 5 中間冷却
器、 6 回収熱交換器、 7 高圧燃焼室、 8 低
圧燃焼室、 9動翼、 10 水導管路、 11 供給
管路、 12噴射ノズル、 13 容器、 14 フィ
ードポンプ、 15 調整装置、 17,18 燃料、
20飽和曲線
出力タービン、 2B圧縮機タービン、 3A 低圧
軸、 3B 高圧軸、 4 発電機、 5 中間冷却
器、 6 回収熱交換器、 7 高圧燃焼室、 8 低
圧燃焼室、 9動翼、 10 水導管路、 11 供給
管路、 12噴射ノズル、 13 容器、 14 フィ
ードポンプ、 15 調整装置、 17,18 燃料、
20飽和曲線
Claims (6)
- 【請求項1】 排熱回収および圧縮中に中間冷却を行う
開放ガスタービンであって、ガスタービンが主に、2部
分から成っていてこれらの間に冷却器(5)が接続され
た軸流圧縮機(1A,1B)と、少なくとも1つの燃焼
室(7,8)と、少なくとも1つのタービン(2A,2
B)と、回収熱交換器(6)とを備えており、圧縮空気
が回収熱交換器内で燃焼室(7)の入口温度へ加熱され
るようになっている形式のものにおいて、少なくとも第
1の圧縮機部分(1A)が複数の水噴射手段(12)を
備えており、冷却器(5)が水−熱交換のための手段
(13)を備えており、かつ水−熱交換のための手段が
フィードポンプ(14)を介して水噴射手段(12)と
接続されていることを特徴とする、排熱回収および圧縮
中に中間冷却を行う開放ガスタービン。 - 【請求項2】 水噴射手段(12)が圧縮機内で各案内
翼の平面内に配置されている、請求項1記載のガスター
ビン。 - 【請求項3】 水噴射手段(12)が、貫流される圧縮
機通路の全高にわたって配置されている、請求項2記載
のガスタービン。 - 【請求項4】 貫流される圧縮機通路への水噴射(1
2)が中空の案内翼を通って行われる、請求項2記載の
ガスタービン。 - 【請求項5】 貫流される圧縮機通路への水噴射(1
2)が格子状に配置された噴射ノズルを介して行われ
る、請求項2記載のガスタービン。 - 【請求項6】 請求項1によるガスタービンを運転する
ための方法において、圧縮中に発生する蒸気空気混合物
が水の飽和曲線を下回らないような量の水を複数の水噴
射手段(12)を介してその都度供給し、かつ中間圧に
圧縮された空気を、噴射された水の少なくともほぼ全量
が凝縮され、かつ清浄化の後に再度水噴射手段へ供給さ
れるような程度に冷却器(5)内で冷却することを特徴
とする、方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19539774.6 | 1995-10-26 | ||
DE1995139774 DE19539774A1 (de) | 1995-10-26 | 1995-10-26 | Zwischengekühlter Verdichter |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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