JPH02211331A - ガスタービンエンジン - Google Patents

ガスタービンエンジン

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JPH02211331A
JPH02211331A JP1307841A JP30784189A JPH02211331A JP H02211331 A JPH02211331 A JP H02211331A JP 1307841 A JP1307841 A JP 1307841A JP 30784189 A JP30784189 A JP 30784189A JP H02211331 A JPH02211331 A JP H02211331A
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intercooler
engine
water
outlet
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William Ronald Hines
ウィリアム・ロナルド・ハイネス
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    • F02C7/22—Fuel supply systems
    • F02C7/224—Heating fuel before feeding to the burner
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T50/00—Aeronautics or air transport
    • Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は中間冷却器に関し、特に、ガスタービンエンジ
ンのようなエンジンの圧縮装置内で用いる中間冷却器に
関する。
〔発明の背景〕
ガスタービンエンジンは、通例、作動流体例えば空気を
圧縮する圧縮機を備えている。圧縮された空気は燃焼器
内に噴射され、そこで加熱されて膨張し押出されてター
ビンを通る。圧縮機は通例低圧圧縮機と高圧圧縮機から
なり、それらの間に中間冷却器が配置される。中間冷却
器は低圧圧縮機で圧縮された空気から熱を奪うことによ
り、高圧圧縮機に入る空気の温度と体積を減らす。エン
ジンの圧縮装置内で中間冷却器を用いることは常に熱効
率を下げるが出力をかなり高める。出力は通例、コアエ
ンジンの質量流量を増すことにより２５％〜３７％以上
高められる。通例、中間冷却器で熱を除くには、冷水が
中間冷却器を循環するようにする。その結果加熱された
水は、例えば、その水を蒸気として周辺に散逸させる水
冷却器を用いることにより装置外に排除される。しかし
、熱水を装置外に排除する結果、全サイクル熱効率が低
下する。航空機エンジンから派生したガスタービンエン
ジン構造において用いた中間冷却器の場合、使用されて
いる利用可能な燃料エネルギーの７％に達する等価エネ
ルギーが中間冷却器から失われる可能性がある。さらに
、水冷却器を用いる単段中間冷却器はまた、最大出力が
得られるほど空気の温度を下げないかもしれない。また
、水冷却器は、環境問題を無くするために装置費用を増
加するような冷却塔となるかもしれない。他のエンジン
構造、例えば蒸気噴射式エンジンでは、蒸気源として作
用すべき水が中間冷却器を循環することがある。その−
例は「流体噴射ガスタービンエンジンおよび運転方法（
Ｆｌｕｉｄ　Ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ　Ｇａ５Ｔｕｒｂ１ｎ
ｅ　Ｅｎｇ！ｎｅ　ａｎｄ　Ｍｅｔｈｏｄ　ｆｏｒ　Ｏ
ｐｅｒａｔｉｎｇ）　Ｊと題した米国特許第４５６９１
９５号においてジョンソン（Ｋ、０．　Ｊｏｈｎｓｏｎ
）により開示されている。
この引例は参照によりここに包含される。この装置に開
示してあるのは単一中間冷却器であるから、高圧圧縮機
に入る空気の温度は最大出力を得るのに十分なほど下が
らないかもしれない。
〔発明の要約〕
本発明によるエンジンは、下流方向流を生ずる第１圧縮
機と、第１圧縮機の下流に配置した中間冷却器を具備す
る。この中間冷却器は、加熱された燃料の出口を寵する
第１燃料加熱系を有する。
中間冷却器はまた、給水入口と給水出口とを有する中間
冷却器第２段を有し、給水入口は水供給手段に接続され
ている。第２圧縮機が中間冷却器の下流に配置され、そ
して燃焼器域が第２圧縮機の下流に配置されている。燃
焼器域は前記燃料出口に接続され、そしてタービンが燃
焼器域の下流に配置されている。タービン排気熱交換器
がタービンの下流にあり、この熱交換器は前記給水出口
に接続されている。
本発明はまた、下流方向流を生ずる第１圧縮機と、第１
圧縮機の下流に配置（７た中間冷却器とを備えたタービ
ンエンジンを包含する。この中間冷却器は、加熱された
燃料の出口を有する第１燃料加熱系を有する。中間冷却
器はまた、水入口を有する中間冷却器段を有する。第２
圧縮機が中間冷却器の下流に配置され、そして燃焼器域
が第２圧縮機の下流に配置されている。燃焼器域は前記
燃料出口に接続され、そしてタービンが燃焼器域の下流
に配置されている。
〔好ましい実施例の記載〕
第１図では、タービンエンジン１０が、下流方向流を生
ずる第１圧縮機２０を備え、中間冷却器２４が圧縮機２
０の下流に配置され、第２圧縮機２８が中間冷却器２４
の下流に配置されている。
また、燃焼器域３２が第２圧縮機２８の下流に配置され
、第１タービン３６と第２タービン３７と第３タービン
３８が燃焼器域３２の下流に配置され、そしてタービン
排気熱交換器４０が第１、第２、第３タービン３６．３
７．３８の下流に配置されている。
中間冷却器２４は中間冷却器第１段４４と、中間冷却器
第２段４６と、典型的には中間冷却器第３段４８とから
なる。第１段４４の典型的なものは第１段入口５２と第
１投出口５４を有する。第１段入口５２は水供給手段５
８に接続され、出口５４は燃料加熱器６０の水入口６２
に連通している。燃料加熱器６０はまた、水出口６４と
燃料入口６６と燃料出口６８を有する。燃料入口６６は
燃料供給手段６９に接続され、そして燃料出口６８は燃
焼器域３２に通じている。中間冷却器第２段４６は給水
式ロア０と給水比ロア２を有する。
給水式ロア０は給水供給手段７３に接続され、そして給
水比ロア２は給水弁７４を介してタービン排気熱交換器
４０に接続されている。中間冷却器第３段４８は第３設
入ロアロと第３段山ロア８を有する。第３設入ロアロは
、典型的な場合、冷水を供給するための水冷却器８０に
接続され、そして第３段山ロア８は水冷却器８０の熱水
入口８２に接続される。典型的な場合、熱水入口８２は
給水弁７４に接続され、そして水冷却器８０もまた水供
給手段５８に接続される。中間冷却器第３段４８は、好
ましくは、冷却量を制御できるような可変熱交換率熱交
換器からなる。また好ましくは、少なくとも１個の検知
器９２が中間冷却器２４と第２圧縮機２８の間に配置さ
れ、そして典型的には第２圧縮機２８の前かその境目に
配置される。
検知器９２は、中間冷却器第３段４８の熱交換率を変え
得る装置、例えば、水の流量を変え得る水ポンプ９４に
接続されている。代替的に、検知器９２を弁９６に接続
してもよく、この弁は加熱された水の少なくとも一部分
を水冷却器８０をバイパスするように転向させて、第３
設入ロアロを経て中間冷却器第３段４８に入る水の温度
を高め、これにより第２圧縮機２８の入口の空気温度を
高め得る。
第１圧縮機２０と、第２圧縮機２８と、燃焼器域３２と
、第１タービン３６、第２タービン３７および第３ター
ビン３８は、通例、当業者に周知の標準技術によって形
成され、好ましくは、航空機エンジン派生型のガスター
ビンエンジンで用いるものである。第１圧縮機２０は、
圧縮空気を中間冷却器２４にそらしうるように形成され
た軸流または遠心型圧縮機でよい。通例、第１タービン
３６は第２圧縮機２８に連結されそして第２タービン３
７は第１圧縮機２０に連結され、第３タービン３８は、
通例、動力取出し軸に連結された動力タービンである。
中間冷却器第１段４４と中間冷却器第２段４６は好まし
くは空気対水熱交換器であり、中間冷却器第１段と第２
段は両段とも最大熱交換率（ε）に設計されることが好
ましい。
は下記のように定義される。
ｔ２８−　ｔ５２，７０．７６ ただし、ｔ２８は空気入口温度（ａＲ）、ｔ２ｏは空気
出口温度（°Ｒ）”　５２．７０．７８は水入口温度（
°Ｒ）である。中間冷却器２４の最大熱交換率は通例費
用と寸法の限度によって制限され、一般に約０．６５な
いし０．９４であり、通例的０゜９０である。中間冷却
器第１段４４０寸法は、典型的な場合、エンジンの全燃
料流をコークス化無しにかつまた過大な燃料ノズルの必
要無しにできるだけ高温に加熱するように定められる。
中間冷却器第２段４６の寸法は、全給水をなるべく高温
に加熱するように決定されるが、しかしまた次のように
、すなわち、タービン排気熱交換器４０例えばボイラの
実際の寸法が排気筒温度を費用限度と体積限度内で実現
可能な限り下げるような寸法になるように定められる。
減速器を第１圧縮機２０と中間冷却器２４の間に配置す
ることが好ましい。減速器の典型的なものは、中間冷却
器２４に向かって直径が増加する管からなり、これは、
流れの渦を制御しながら圧縮空気速度を約０．　５マツ
ハから約０．１マツハに減らすためのものである。
水供給手段５８と給水供給手段７３は通例、適当な水源
例えば池または処理水供給源に接続されて使用される配
管である。別々の配管を別々の水源に接続しても、ある
いは部分的に組合わせた配管を同一水源に接続しても水
供給手段５８と給水供給手段７３を設は得ることを理解
されたい。水質に応じ、浄水器９０を水供給手段５８と
給水供給手段７３に接続し得る。典型的な場合、浄水器
９０は少なくとも水源と給水式ロア０との間に接続され
、こうして、中間冷却器第２段４６によってタービン排
気熱交換器４０に供給される水は、タービン排気熱交換
器４０内に望ましくない残留物を生ずることなく適当な
熱散逸をもたらすのに十分な水質になる。
燃料加熱器６０の典型的なものは最大熱交換率を有する
水対燃料熱交換器である。中間冷却器第１段は直接式空
気対燃料熱交換器でもよいことを理解されたい。しかし
、安全性を考慮し、通例、燃料が中間冷却器２４を直接
循環するようにはしないで、第２圧縮機２８への燃料漏
れを防ぐ。
中間冷却器第３段４８は可変熱交換率熱交換器からなる
ことが好ましい。この熱交換器は標準技術によって形成
され、そして可変熱交換率は水量または熱交換器を通る
水の温度を制御することにより得られる。
中間冷却器第１段４４、第２段４６および第３段４８は
圧縮機２０の下流に任意の順序で配置し得ることを理解
されたい。例えば、中間冷却器第２段４６は第１圧縮機
２０に隣接し得る。しかし、最大効率を得るのに望まし
いことは、中間冷却器第１段４４を第１圧縮機２０に隣
接させて燃料を加熱することにより燃料が最大吸熱をな
すようにすることである。
検知器９２は湿度検知器と温度検知器のような任意の適
当な検知器でよく、その−例は［定形状部品を有するガ
スタービンにおける蒸気噴射（Ｓｔｅａ［ＩＩｎｊｅｃ
ｔｌｏｎ　Ｉｎ　Ｇａｓ　Ｔｕｒｂｉｎｅｓ　）ｌａｖ
ｉｎｇ　Ｆｉｘｅｄ　Ｇｅｏｍｅｔｒｙ　Ｃｏａｐｏｎ
ｅｎｔｓ）Ｊと題した米国特許第３６３９３４７号にお
いてキッド（Ｐａｕｌ　）１．Ｋｙｄｄ）等によって開
示されており、この引例は参照によってここに包含され
る。
水冷却器８０は任意の型の水冷却手段、例えば、冷却塔
または冷却油でよい。
タービン排気熱交換器４０は水を加熱する任意の型の熱
交換器でよい。通例、タービン排気熱交換器４０は単一
または一連のボイラである。代替的に、水がリフオーマ
に供給されるような化学式回収熱交換器を用いる他の装
置を用い得る。第１図に示したボイラの場合、ボイラの
出口はタービンエンジンに、例えば、燃焼器域３２に、
あるいは全タービンそれぞれの前側に接続される。
次に作用について説明する。空気が第１圧縮機２０によ
り圧縮され、この圧縮の結果空気は加熱される。加熱さ
れた空気はその後中間冷却器２４を通り、そこで空気の
温度が下げられる。加熱された圧縮空気が中間冷却器２
４を通っている間に、中間冷却器第１段４４は水供給手
段５８からの水を第１段入口５２から受入れる。この水
は中間冷却器第１段４４を循環することにより加熱され
な後、第１投出口５４を経て流出する。次いで、この熱
水は燃料加熱器６０の水入口６２に入り、燃料加熱器６
０を循環して水出口６４から出る。同時に、燃料が燃料
供給手段６９から燃料入口６６を経て流入し、燃料加熱
器６０を循環する。循環水から燃料への熱伝達により燃
料が加熱され次いで燃料出口６８から出て燃焼器域３２
に入る。燃料加熱器６０を出た冷却されたしかし高温の
水は冷却塔に戻されるか廃棄され、あるいは、もし第３
段が蒸発器段であれば、第３段内に噴射され得る。
また、給水供給手段７３からの水は中間冷却器第２段４
６に入り、タービン排気熱交換器４０用の給水として役
立つ。この水は給水人ロア０に入り、中間冷却器第２段
４６を循環した後、給水出ロア２を経て流出する。加熱
された給水はその後タービン排気熱交換器４０に流入す
る。代替的に、熱交換器４０がない場合、または熱交換
器４０が整倫などのため外されている場合、給水は給水
弁７．４により転向して熱交換器４０から離れ去り、水
冷却器８０の熱水入口８２に入る。好ましくは、タービ
ン排気熱交換器４０がボイラである場合、このボイラは
、「熱効率を高めたガスタービンエンジン（Ｇａｓ　Ｔ
ｕｒｂｌｎｅ　Ｅｎｇｉｎｅ　ｏｌ’　ｌａ＋ｐｒｏｖ
ｅｄ　Ｔｈｅｒｍａｌ　Ｅｌ’ｆ’１ｃｌｅｎｃｙ）Ｊ
と題した米国特許第４６３１９１４号に記載してあるよ
うなエンジン内に噴射する過熱蒸気を生ずる。なお、こ
の引例の発明は本願発明者によるものであり、参照によ
ってここに包含される。典型的な場合、熱の約９０％が
第１段４４と第２段４６によって除去され得る。第３段
４８は、水を入口アロで受入れて第３段山ロア８から出
すことによりさらに冷却をなす。この中間冷部器２４は
蒸気噴射式動力エンジン性能を比出力と熱効率とについ
て高める。効率は燃料の加熱とタービン排気熱交換器４
０への給水の加熱とにより熱エネルギーを回収すること
によって固められる。比出力は、多段中間冷却器２４を
用いて空気流を最終的にその最低許容温度まで冷却する
ことにより高められる。給水加熱器として働く中間冷却
器第２段４６は実際には中間冷却器からの熱を排気筒に
伝達し、そこで熱を回収し得る。排気筒温度を２６５″
Ｆ程に下げることが実際的である。中間冷却器はまた結
果的な冷却流温度を下げてコアロータ速度を大いに減ら
す。従って、これらの効果によりガスタービンエンジン
の点火温度を高め得る。
検知器９２は水の流量または中間冷却器第３段４８を循
環する水の温度を制御することにより可変熱交換率熱交
換器に役立つ。湿度の増大が検知器９２によって検知さ
れると、検知器は信号、例えば、湿度値に対応するアナ
ログ信号を発する。
この信号はポンプ９４に達し、これに応じてポンプ９４
は中間冷却器第３段４８を通る流れを減らして冷却を少
なくしそして中間冷却器２４を出る空気の温度を高め、
こうして第２圧縮機２８の空気入口における相対湿度を
減らす。代替的に、検知器９２は弁９６に接続され、こ
の弁により熱水の一部分゛が水冷却器８０をバイパスし
て第３段人ロアロに入り、その結果、中間冷却器第３段
４８を循環する水の温度が高まる。可変熱交換率熱交換
器は、湿度検知器９２に接続された時、第２圧縮機２８
に入る空気の相対湿度を制御して凝縮を防ぎ得る。通例
、湿度は約８５％ないし９５％に制御され、その好適値
は約９０％である。相対湿度を制御しうろことによりエ
ンジン内の凝縮は最少になるか皆無になる。凝縮は、そ
の結果化じた水滴の寸法が大き過ぎると、羽根の浸食を
引起こすおそれがある。
第２図では第１図の同要素に同符号が対応する。
第２図に示すように、中間冷却器第３段４８は蒸発冷却
器を包含し得る。好ましくは、中間冷却器第３段４８だ
けが蒸発冷却器からなり、この蒸発冷却器は第２圧縮機
２８に接続されかつそれに隣接し、熱が装置外に失われ
て無駄になることが実質的に無いようにされるので、水
冷却器または放水管路によって周辺に直接放出されるエ
ネルギーの損失は極めて少ない。好ましくは、加速器１
１０が、蒸発冷却器内に水が噴射される位置の手前に配
置される。加速ｆｉｌｔｏの典型的なものは、直径が漸
減して空気速度をマツハ数的０．１から約０．５に高め
得るような管からなる。蒸発冷却器水膜１２０を中間冷
却器第３段４８の手前に設けることが望ましい。蒸発冷
却器水膜１２０は蒸発段入口１２２と蒸発段出口１２４
を有する。蒸発段入口１２２は好ましくは蒸発器水供給
手段１２６に接続され、そして蒸発段出口１２４は高圧
ポンプ１２７に接続され、このポンプは蒸発冷却器にお
ける散水インジェクタ１２８に接続される。
蒸発器水供給手段１２６は燃料加熱器６０の水出口６４
と給水弁７４とに接続されることが好【しい。蒸発器水
供給手段１２６はまた、水源１２９と放水管路１３０と
に接続されることが好ましい。
検知器９２は高圧ポンプ１２７に接続される。
第２図の実施例の作用は第１図のそれと同様である。し
かし、圧縮空気が中間冷却器第１段４４と中間冷却器第
２段４６を通って中間冷却器第３段４８に入る時、水冷
却器８０が冷却をなすのではなく、水が本装置内に約２
０００ボンド毎平方インチ絶対値（ＰＳＩＡ）に達する
高圧で噴射されて細霧を形成した後蒸発することにより
追加的な装置内冷却をなす。噴射される水は、好ましく
は、燃料加熱器６０を循環する水の一部分を用いて加熱
され、あるいは代替的に、本蒸発器は、特にタービン排
気熱交換器４０に対する給水のバイパス中、給水弁７４
からの給水を用い得る。前述の水は水出口６４を通って
燃料加熱器６０を流出し、蒸発器水供給手段１２６に入
る。別の水が水源１２９から得られ、そして余分な水は
水冷却器に接続し得る放水管路１３０を経て捨てられる
。蒸発器水供給手段１２６によって供給された水は蒸発
段入口１２２を通り、蒸発冷却器水膜１２０内を循環す
ることにより加熱され、蒸発段出口１２４から出る。こ
の水はその後高圧ポンプ１２７を通り散水インジェクタ
１２８を経て中間冷却器２４内に噴射する。高圧ポンプ
１２７を経てエンジン内に噴射される水の量は検知器９
２によって制御され、検知器９２は湿度を検出して対応
信号を高圧ポンプ１２７に送る。この冷却系は、全蒸発
式冷却系と異なり、非蒸発冷却段も用いることにより、
サイクル中の水蒸気を最少にし、従って、エンジンサイ
クル中に排気筒を出て最終的に失われる蒸気の量も最少
になる。さらに、蒸発冷却器は好ましくは第２圧縮機２
８の前にそれに隣接して配置されるので、空気は加速さ
れて第２圧縮機２８に流入し得る。そしてこの空気流加
速も蒸発能力を高める。また、蒸発冷却器水膜１２０に
よって蒸発冷却器水を加熱することにより、蒸発冷却器
によって噴射される水を加熱して蒸発を促進し得る。
周囲相対湿度によっては、燃料加熱器を出る水の幾らか
を系外に出して冷却油に捨てる必要があるかもしれない
。接続してあるボイラに対するこの水量は、周囲相対湿
度６０％に対して約９０丁でＯ〜２ボンド毎秒（約２ガ
ロン毎分）となる可能性がある。より低い周囲湿度の場
合は水を外部に捨てる必要がないかもしれない。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の一実施例の概略図、 第２図は本発明の他の実施例の概略図である。 〔主な符号の説明〕 １０・・・タービンエンジン、２０・・・第１圧縮機、
２４・・・中間冷却器、２８・・・第１圧縮機、３２・
・・燃焼器域、３６・・・第１タービン、３７・・・第
２タービン、３８・・・第３タービン、４０・・・ター
ビン排気熱交換器、４４・・・中間冷却器第１段、４６
・・・中間冷却器第２段、４８・・・中間冷却器第３段
、５２・・・第１段入口、５４・・・第１汲出口、５８
・・・水供給手段、６０・・・燃料加熱器、６６・・・
燃料入口、６８・・・燃料出口、６９・・・燃料供給手
段、７０・・・給水入口、７２・・・給水出口、７３・
・・給水供給手段、７６・・・第３段入口、７８・・・
第３投出口、８０・・・水冷却器、９２・・・検知器、
９４・・・水ポンプ、９６・・・弁、１１０・・・加速
器、１２０・・・蒸発冷却器水膜、１２２・・・蒸発段
入口、１２４・・・蒸発段出口、１２７・・・高圧ポン
プ、１２８・・・散水インジェクタ。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １、下流方向流を生ずる第１圧縮機と、 この第１圧縮機の下流に配置した中間冷却器であって、
    加熱された燃料の出口を有する第１燃料加熱系と、給水
    入口と給水出口とを有する中間冷却器第２段とを有し、
    前記給水入口を水供給手段に接続してある中間冷却器と
    、 前記中間冷却器の下流に配置した第２圧縮機と、この第
    ２圧縮機の下流に配置されそして前記燃料出口に接続さ
    れた燃焼器域と、 この燃焼器域の下流に配置されたタービンと、このター
    ビンの下流にあって前記給水出口に接続されたタービン
    排気熱交換器とからなるタービンエンジン。 ２、前記燃料加熱系は第１段入口と第１段出口を有する
    中間冷却器第１段からなり、前記入口は水供給手段に接
    続されそして前記出口は燃料加熱器に接続され、前記燃
    料加熱器は燃料入口と前記燃料出口を有し、前記燃料入
    口は燃料供給手段に接続されている、請求項１記載のエ
    ンジン。 ３、前記中間冷却器第１段は前記第１圧縮機に隣接する
    、請求項２記載のエンジン。 ４、前記タービン排気熱交換器はボイラであり、このボ
    イラは前記エンジンに接続された蒸気出口を有する、請
    求項１記載のエンジン。 ５、中間冷却器第３段をさらに含む請求項１記載のエン
    ジン。 ６、前記中間冷却器第３段は可変熱交換率熱交換器であ
    る、請求項５記載のエンジン。 ７、第３段入口と第３段出口を有する中間冷却器第３段
    をさらに含み、前記入口および出口は水冷却器に接続さ
    れている、請求項６記載のエンジン。 ８、前記中間冷却器第３段は該段の熱交換率を制御する
    湿度検知器に接続されている、請求項６記載のエンジン
    。 ９、前記湿度検知器を前記中間冷却器と前記第２圧縮機
    との間に配置した請求項８記載のエンジン。 １０、前記中間冷却器第３段は水流を制御するための少
    なくとも１個のポンプに接続され、このポンプは前記湿
    度検知器に接続されている、請求項８記載のエンジン。 １１、第３段入口と第３段出口を有する中間冷却器第３
    段をさらに含み、前記入口および出口は水冷却器に接続
    されており、前記中間冷却器第３段は水の一部分を前記
    水冷却器をバイパスするように転向させるための少なく
    とも１個の弁に接続され、そして前記弁は前記湿度検知
    器に接続されている、請求項８記載のエンジン。 １２、前記中間冷却器第３段は蒸発冷却器である、請求
    項５記載のエンジン。 １３、前記中間冷却器は、蒸発段入口と蒸発段出口を有
    する蒸発冷却器水段をさらに含み、前記蒸発段出口は前
    記蒸発冷却器の入口に接続されている、請求項１２記載
    のエンジン。 １４、加速器を前記蒸発冷却器の前に配置した請求項１
    ２記載のエンジン。 １５、前記蒸発冷却器はその中に噴射される水の量を制
    御するための湿度検知器に接続されている、請求項１２
    記載のエンジン。 １６、下流方向流を生ずる第１圧縮機と、 この第１圧縮機の下流に配置した中間冷却器であって、
    加熱された燃料の出口を有する第１燃料加熱系と、水入
    口を有する中間冷却器第２段とを有する中間冷却器と、 前記中間冷却器の下流に配置した第２圧縮機と、この第
    ２圧縮機の下流に配置されそして前記燃料出口に接続さ
    れた燃焼器域と、 この燃焼器域の下流に配置されたタービンとからなるタ
    ービンエンジン。 １７、前記燃料加熱系は第１段入口と第１段出口を有す
    る中間冷却器第１段からなり、前記入口は水供給手段に
    接続されそして前記出口は燃料加熱器に接続され、前記
    燃料加熱器は燃料入口と前記燃料出口を有し、前記燃料
    入口は燃料供給手段に接続されている、請求項１６記載
    のエンジン。 １８、前記中間冷却器第１段は前記第１圧縮機に隣接す
    る、請求項１７記載のエンジン。 １９、前記中間冷却器第２段は可変熱交換率熱交換器で
    ある、請求項１６記載のエンジン。 ２０、前記中間冷却機第２段はまた出口を有し、前記第
    ２段入口および出口は水冷却器に接続されている、請求
    項１９記載のエンジン。 ２１、前記中間冷却器第２段はその熱交換率を制御する
    湿度検知器に接続されている、請求項１９記載のエンジ
    ン。 ２２、前記湿度検知器を前記中間冷却器と前記第２圧縮
    機との間に配置した請求項２１記載のエンジン。 ２３、前記中間冷却器第２段は水流を制御するための少
    なくとも１個のポンプに接続され、このポンプは前記湿
    度検知器に接続されている、請求項２１記載のエンジン
    。 ２４、前記中間冷却器第２段は水の一部分を前記水冷却
    器をバイパスするように転向させるための少なくとも１
    個の弁に接続され、そして前記弁は前記湿度検知器に接
    続されている、請求項２１記載のエンジン。 ２５、前記中間冷却器第２段は蒸発冷却器である、請求
    項１６記載のエンジン。 ２６、前記中間冷却器は、蒸発段入口と蒸発段出口を有
    する蒸発冷却器水段をさらに含み、前記蒸発段出口は前
    記蒸発冷却器の入口に接続されている、請求項２５記載
    のエンジン。 ２７、加速器を前記蒸発冷却器の前に配置した請求項２
    ５記載のエンジン。 ２８、前記蒸発冷却器はその中に噴射される水の量を制
    御するための湿度検知器に接続されている、請求項２５
    記載のエンジン。 ２９、前記中間冷却器は給水入口と給水出口とを有する
    給水用中間冷却器第３段をさらに含み、そして前記給水
    出口はタービン排気熱交換器に接続されている、請求項
    １６記載のエンジン。
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