IT8922553A1 - Scambiatori di calore in serie particolarmente per un turbomotore a gas - Google Patents

Scambiatori di calore in serie particolarmente per un turbomotore a gas Download PDF

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Description

TESTO DELLA DESCRIZIONE
L'invenzione si riferisce ad uno scambiatore di calore e, pi? in particolare ad uno scambiatore di calore da usare entro unit? di compressore di un motore come un turbomotore a gas.
I turbomotori a gas tipicamente comprendono un compressore che comprime un fluido operante, come aria. L'aria compressa viene ^iniettata in una camera di combustione che scalda il fluido obbligandolo ad espandersi ed il fluido espanso viene spinto attraverso una turbina. Il compressore tipicamente consiste di un'unit? di compressore a bassa pressione e di un'unit? di compressore ad alta pressione con uno scambiatore di calore posizionato tra le medesime. Lo scambiatore di calore estrae calore dall'aria compressa nel compressore a bassa pressione riducendo perci? sia la temperatura che il volume dell'aria entrante nel compressore ad alta pressione. L'uso di uno scambiatore di calore entro le unit? di compressore di un motore riduce sempre il rendimento termico ma aumenta in modo significativo la potenza sviluppata. La potenza sviluppata viene tipicamente aumentata dal 25 al 30 percento (%) o pi? aumentando la portata di massa del motore centrale. Tipicamente, lo scambiatore di calore rimuove calore facendo circolare acqua fredda attraverso lo scambiatore di calore che diventa caldo. L'acqua scaldata viene poi rimossa all'esterno utilizzando per esempio in raffreddatore d'acqua che dissipa l'acqua scaldata come vapore nell'ambiente. Tuttavia, quando l'acqua scaldata viene rimossa all'esterno questo comporta perdite nel rendimento termico totale del ciclo. Per gli scambiatori di calore utilizzati in una configurazione derivata dai turbomotori a gas per aerei, fino ad un 7% di energia equivalente dell'energia disponibile di combustibile usata pu? essere persa dagli scambiatori di calore. Inoltre, scambiatori d? calore d? un singolo stadio che utilizzano -un raffreddatore d'acqua possono anche non ridurre in modo sufficiente la temperatura dell?aria per ottenere la potenza massima. Inoltre il raffreddatore d'acqua pu? essere una torre di raffreddamento che comporta costi aggiunti del sistema per evitare problemi ambientali. In altre configurazioni di motore, come un motore iniettato di vapore, l'acqua che deve servire come sorgente di vapore pu? essere fatta circolare attraverso lo scambiatore di calore come descritto da K.O. Johnson nel brevetto USA No. 4.569.195 intitolato "Fluid Injection Gas Turbine and Method for Operating", qui incluso per riferimento. Questo sistema descrive un singolo scambiatore di calore e perci? la temperatura dell'aria entrante nel compressore ad alta pressione pu? non essere sufficientemente ridotta per ottenere la massima potenza sviluppata.
La figura 1 ? un disegno schematico d? una realizzazione dell'invenzione;
la figura 2 ? un disegno schematico di un'altra realizzazione dell'invenzione.
Un motore ? costituito da un primo compressore per produrre un flusso a valle ed uno scambiatore. di o scambiatore di calore ha un primo sistema di riscaldamento di combustibile che ha un'uscita di combustibile riscaldato. Lo scambiatore di calore ha anche un secondo stadio di scambiatore di calore che ha un'apertura di ingresso di acqua per alimentazione ed un'apertura di uscita per acqua di alimentazione nella quale l'apertura di ingresso per l'acqua di alimentazione ? accoppiata a mezzi per fornire acqua. Un secondo compressore ? posizionato a valle dello scambiatore di calore ed una regione di camera di combustione ? posizionata a valle del secondo compressore. La regime della camera di combustione ? accoppiata all'uscita del combustibile e una turbina ? posizionata a valle della regione della camera di combustione. Uno scambiatore di calore di scarico di turbina ? a valle della turbina e lo scambiatore di calore ? accoppiato all'apertura di uscita dell'acqua di alimentazione.
L'invenzione comprende anche un turbomotore costituito da un primo compressore per produrre un flusso a valle ed uno scambiatore di calore posizionato a valle del primo compressore. Lo scambiatore di calore ha un primo sistema per riscaldare il combustibile avente un'uscita di combustibile riscaldato.
Lo scambiatore di calore ha anche uno stadio di scambiatore di calore avente un -apertura di ingresso d'acqua. Un secondo compressore ? posizionato a valle dello scambiatore di calore ed una regione di camera di combustione ? posizionata a valle del secondo compressore. La regione della camera di combustione ? accoppiata con l'uscita del combustibile ed una turbina ? posizionata a valle della regione della camera di combustione. In figura 1 un turbomotore a gas 10 ? costituito da un primo compressore 20 che produce un flusso a valle, uno scambiatore di calore 24 ? posizionato a valle del compressore 20, un secondo compressore 28 ? posizionato a valle dello scambiatore di calore 24, una regione di camera di combustione 32 ? posizionata a valle del secondo compressore 28, prime, seconde e terze turbine 36, 37 e 38 rispettivamente, sono posizionate a valle della regione della camera di combustione 32, ed uno scambiatore di calore di scarico di' turbina 40 ? posizionato a valle delle prime, seconde e terze urbine 36, 37 e 38 rispettivamente.
Lo scambiatore di calore 24 ? costituito da un primo stadio di scambiatore di calore 44, da un secondo stadio di scambiatore di calore 46, e tipicamente da un terzo stadio di scambiatore di calore 48. Il primo stadio 44 tipicamente ha rispettivamente aperture d'ingresso ed uscita di primo stadio 52 e 54. L'apertura di ingresso di primo stadio 52 ? accoppiata a mezzi per fornire acqua 58 e l'apertura di uscita 54 ? accoppiata ad uno scaldatore di combustibile 60 attraverso un'apertura d'ingresso d'acqua 62 dello scaldatore di combustibile 60. Lo scaldatore di combustibile 60 ha anche un'apertura di uscita di acqua 64 e sia un ingresso di combustibile 66 che<' >un'uscita di combustibile 68. L'ingresso del combustibile 66 ? accoppiato a mezzi per fornire combustibile 69 e l'uscita del combustibile 68 ? accoppiata alla regione della camera di combustione 32. Il secondo stadio di scambiatore di calore 46 ha un'apertura di ingresso di acqua di alimentazione 70 e un'apertura di uscita di acqua di alimentandone 72. L'apertura di ingresso di acqua di alimentazione 70 ? accoppiata-a mezzi per fornire acqua di alimentazione 73 e l'apertura di uscita di acqua di alimentazione 72 ? accoppiata allo scambiatore di calore di scarico della turbina 40 attraverso una valvola di alimentazione di acqua 74. Il terzo stadio di scambiatore di calore 48 ha aperture di ingresso ed uscita 76 e 78 di terzo stadio rispettivamente. L'apertura di ingresso di terzo stadio 76 ? tipicamente accoppiata ad un raffreddatore d'acqua 80 per fornire acqua fredda e l'apertura di uscita di terzo stadio 78 ? collegata ad un ingresso di acqua calda 82 del raffreddatore d'acqua 80. Tipicamente, l'ingresso di acqua calda 82 ? accoppiato alla valvola di acqua d? alimentazione 74 e il raffreddatore d'acqua 80 ? anche accoppiato a mezzi per fornire acqua 58. Il terzo stadio di scambiatore di calore 48 di preferenza ? costituito da uno scambiatore di calore a resa variabile tale che la quantit? di refrigerante pu? essere controllata. Di preferenza almeno un sensore 92 ? posizionato tra lo scambiatore di calore 24 ed il secondo compressore 28 ed ? tipicamente posizionato prima di o di fronte al secondo compressore 28. Il sensore 92 ? accoppiato a dispositivi che - possono alterare l?efficacia del terzo stadio di scambiatore di calore 48 come pompe per acqua 94 che possono cambiare la portata d?acqua. In alternativa, il sensore 92 pu? essere accoppiato ad una valvola 96 che pu? ridirigere almeno una parte dell'acqua scaldata per evitare il raffreddatore 80 per aumentare la temperatura dell'acqua entrante nel terzo stadio di scambiatore di calore 48 attraverso l'apertura di ingresso del terzo stadio 76 aumentando perci? la temperatura dell'aria all'ingresso del secondo compressore 28.
Il primo compressore 20, il secondo compressore 28, la regione della camera di combustione 32, e le prime seconde e terze turbine 36, 37 e 38 -rispettivamente, sono tipicamente realizzate con normali metodologie ben note nella tecnica e d? preferenza sono quelle usate in un turbomotore a gas di tipo derivato da un motore d'aereo. Il primo compressore 20 pu? essere sia un compressore di tipo assiale che di tipo centrifugo realizzato in modo tale che l aria compressa pu? essere deviata allo scambiatore di calore 24. La prima turbina 36 ? tipicamente collegata al secondo compressore 28 , la set turbina 37 ? tipicamente collegata al primo compressore 20 e la terza turbina 38 ? tipicamente una turbina di potenza che ? collegata ad un albero di derivazione per generazione di energia.
I primi e secondi stadi di scambiatore di calore 44 e 46 rispettivamente, sono di preferenza scambiatori di calore aria-acqua con entrambi i primi e secondi stadi di scambiatori di calore di preferenza previsti per una resa massima ( e )
dove ? ? definita come:
in cui t28 ? la temperatura di ingresso dell'acqua in gradi Kelvin (gradi Rankine) , t20 ? la temperatura di uscita dell'aria in 'K ('R) e ? la temperatura di ingresso dell'acqua in <*>K (<*>R). La resa massima dello scambiatore di calore 24 ? tipicamente fissata da limiti di costo e di dimensioni, generalmente ? tra circa 0,65 e 0,94 ed ? tipicamente di circa 0,90. Il primo stadio di scambiatore di calore 44 ? tipicamente dimensionato per scaldare la portata o portate totali di combustibile del motore il pi? possibile senza formazione di depositi carboniosi o senza richiedere ugelli per combustibile eccessivamente grandi. Il secondo stadio di scambiatore di calore 46 ? dimensionato per scaldare il pi? possibile l'acqua di alimentazione totale ma anche per dimensionare in modo pratico lo scambiatore di calore di scarico di turbina 40, come caldaie, per ridurre la temperatura di scarico di quanto conveniente entro limitazioni di costo e di volume.
Di preferenza, viene posizionato un rallentatore tra il primo compressore 20 e lo scambiatore di calore 24. Il rallentatore tipicamente ? costituito da un tubo il cui diametro aumenta verso lo scambiatore di calore 24 per diminuire la velocit? dell'aria compressa da circa 0,5 <*>Mach fino a circa 0,1 Mach pur controllando tempo la turbolenza di portata.
I mezzi per fornire acqua 58 ed i mezzi per fornire acqua di alimentazione 73 sono tipicamente tubazioni che in funzione sono collegate ad una opportuna sorgente d'acqua come un bacino o fonti d'acqua trattate. Si dovrebbe capire che tubazioni separate dovrebbero essere collegate a separate fonti d'acqua, o tubazioni parzialmente combinate possono essere collegate alla stessa fonte d'acqua per realizzare i mezzi per fornire acqua 58 ed i mezzi per fornire acqua di alimentazione 73. A seconda dalla qualit? dell'acqua, un purificatore per acqua 90 pu? essere accoppiato ai mezzi per fornire acqua 58 ed ai mezzi per fornire acqua di alimentazione 73. Tipicamente il purificatore di acqua 90 ? almeno accoppiato tra la sorgente d'acqua e l'apertura d'ingresso dell'acqua di alimentazione 70 in modo che l'acqua fornita dal secondo stadio di scambiatore di calore 46 e allo scambiatore di calore di scarico di turbina 40 ? di qualit? sufficiente a realizzare un'adeguata dissipazione di calore senza fornire residui non desiderabili allo scambiatore di calore di scarico di turbina 40.
T?picamente, lo scambiatore di calore 60 ? uno scambiatore di calore acqua-combustibile con la resa massima. Si dovrebbe capire che il primo stadio di scambiatore di calore potrebbe anche essere uno scambiatore di calore diretto aria-combustibile. Tuttavia, in base a considerazioni di sicurezza, il combustibile tipicamente -non ? fatto circolare direttamente attraverso lo scambiatore di calore 24 in modo da evitare perdite di combustibile nel secondo compressore 28.
il terzo stadio di scambiatore di calore 48 di preferenza ? costituito da uno scambiatore di calore a resa variabile. Lo scambiatore di calore viene realizzato con normali tecniche e una resa variabile viene realizzata controllando la quantit? d'acqua o la temperatura dell'acqua passante attraverso lo scambiatore di calore.
Si dovrebbe capire che i primi, secondi e terzi stadi di scambiatori di calore 44, 46 e 48 rispettivamente possono essere in un qualsiasi ordine a valle del compressore 20. Per esempio, il secondo stadio di scambiatore di calore 46 pu? essere adiacente al prillo. compressore 20. Tuttavia, per ottenere il massimo rendimento ? di preferenza desiderabile avere il primo stadio di scambiatore di calore 44 per scaldare il combustibile vicino al primo compressore 20 in modo tale che il combustibile ottiene il massimo assorbimento di calore.
Il sensore 92 pu? essere un qualsiasi opportuno sensore come un sensore di-umidit? ed uri sensore di temperatura come descritto da Paul H. Kydd e altri, nel brevetto USA No. 3.639.347 intitolato "Steam Injection In Gas Turbines Having Fixed Geometry Componente" qui incluso per riferimento. Il raffreddatore d'acqua 80 pu? essere un qualsiasi tipo di raffreddatore d'acqua, come una torre di raffreddamento o un bacino di raffreddamento .
Lo scambiatore di calore di scarico della turbina 40 pu? essere un qualsiasi tipo di scambiatore di calore che scaldi acqua. Tipicamente, lo scambiatore di calore di scarico di turbina 40 ? una caldaia o una serie di caldaie. In alternativa, possono essere usati altri sistemi utilizzanti uno scambiatore di calore come un dispositivo di recupero chimico nel quale 1'acqua viene fornita a dispositivi di reforming. Nel caso di una caldaia o di caldaie come illustrato in figura 1, l'uscita delle caldaie ? accoppiata al turbomotore come alla regione di camera di combustione 32 o alle parti frontali di tutte le turbinq.
Nel funzionamento, l'aria viene compressa dal primo compressore 20, e, come risultato di qu?sta compressione, l'aria viene scaldata. L'aria scaldata viene poi fatta passare attraverso lo scambiatore di calore 24 nel quale la temperatura dell'aria viene diminuita. Mentre l'aria compressa scaldata sta passando attraverso lo scambiatore di calore 24, il primo stadio di scambiatore di calore 44 riceve acqua dai mezzi per fornire acqua 58 attraverso l'apertura di ingresso del primo stadio 52. L'acqua viene scaldata facendola circolare attraverso il primo stadio di scambiatore di calore 44 e poi esce attraverso l'apertura di uscita del primo stadio 54. L'acqua scaldata poi passa nell'apertura di ingresso dell'acqua 62 dello scaldatore di combustibile 60 e circola attraverso lo scaldatore di.combustibile 60 uscendo attraverso l'apertura d'uscita dell'acqua 64. Allo stesso tempo, il combustibile viene ricevuto dai mezzi per fornire combustibile 69 attraverso l'ingresso di combustibile 66 e circola attraverso lo scaldatore di combustibile 60. Il trasferimento di calore dell'acqua circolante fino al combustibile, scalda il combustibile e poi il combustibile scaldato esce attraverso l'uscita di combustibile 68 ed entra nella regione della camera di combustione 32. L'acqua calda ma raffreddata uscendo dallo scaldatore di combustibile 60 viene fatta ritornare alla torre di raffreddamento e viene scaricata, o pu? essere iniettata come uno spruzzo nel terzo stadio se ? uno stadio evaporatore.
L'acqua dai mezzi per fornire acqua di alimentazione 73 entra anche nel secondo stadio di scambiatore di calore 46 per servire come acqua di alimentazione per lo scambiatore di calore di scarico di turbina 40. Quest'acqua entra nell'apertura d'ingresso dell'acqua di alimentazione 70, circola attraverso il secondo stadio di scambiatore di calore 46 e poi esce attraverso l'apertura d'uscita dell'acqua di alimentazione 72. L'acqua di alimentazione scaldata fluisce poi nello scambiatore di calore di scarico di turbina 40. In alternativa, in assenza dello scambiatore di calore 40, o quando lo scambiatore di calore 40 ? staccato dalla linea come per manutenzione, l'acqua di alimentazione pu? essere deviata via dallo scambiatore di calore 40 mediante una valvola di acqua di alimentazione 74 nell'apertura di ingresso dell'acqua calda 82 del raffreddatore d'acqua 80. Di preferenza, se lo scambiatore di calore di scarico di turbina 40 ? una caldaia, allora la caldaia fornisce vapore surriscaldato per iniezione nel motore come descritto nel brevetto USA No. 4.631.914 intitolato "Gas Turbine Engine of Improved Thermal Efficiency" qui incluso per riferimento. Tipicamente, circa il 90 percento (%) di calore pu? essere rimosso dai primi e secondi stadi, 44 e 46 rispettivamente. Il terzo stadio 48 fornisce un ulteriore raffreddamento ricevendo acqua nell'apertura di ingresso 76 in modo che l'acqua esca attraverso l'apertura di uscita del terzo stadio 78. Questo scambiatore di calore 24 alimenta le prestazioni di potenza del motorei. iniettato con vapore sia per quanto riguarda la potenza specifica che il rendimento termico. Il rendimento viene aumentato recuperando energia termica scaldando il combustibile e scaldando l'acqua di alimentazione allo scambiatore di calore di scarico della turbina 40. La potenza specifica viene aumentata utilizzando lo scambiatore di calore 24 a stadi multipli per raffreddare infine il flusso d'aria alla-pi?-bassa temperatura ammissibile. Il secondo stadio dello scambiatore di calore 46 che serve come scaldatore dell'acqua di alimentazione trasferisce effettivamente il calore dallo scambiatore di calore allo scarico dove pu? essere recuperato. E' consuetudine ridurre le temperature allo scarico fino a 402*K (265*F). Lo scambiatore di calore riduce anche la temperatura risultante del flusso di raffreddamento e riduce fortemente la velocit? del motore centrale. Questi effetti perci? permettono di aumentare la temperatura di combustione del turbomotore a gas.
Il sensore 92 fornisce uno scambiatore di calore a resa variabile controllando la portata d'acqua o la temperatura dell'acqua che circola attraverso il terzo stadio di scambiatore di calore 48. Quando sono rivelati maggiori livelli d'umidit? dal sensore 92, il sensore fornisce un segnale, come un segnale analogico corrispondente al livello di umidit?. Questo segnale allora fornisce un segnale alla pompa 94 che diminuisce il flusso attraverso il terzo stadio di scambiatore di calore 48 portando perci? ad un minore raffreddamento e ad una maggiore temperatura dell'aria uscente dallo scambiatore di calore 24 che riduce l'umidit? relativa all'ingresso dell'aria del secondo compressore 28. In alternativa, il sensore ? accoppiato ad una valvola 96 che deriva una parte dell'acqua scaldata intorno al refrigeratore d'acqua 80 nell'apertura di ingresso del terzo stadio 76 aumentando perci? la temperatura dell'acqua circolante nel terzo stadio di scambiatore di calore 48. Lo scambiatore di calore a resa variabile, quando accoppiato al sensore di umidit? 92, fornisce la capacit? di controllare l'umidit? relativa dell'aria entrante nel secondo compressore 28 in modo da evitare condensazione. Tipicamente, l'umidit? viene controllata per essere tra circa l'85% ed il 95% e di preferenza ? circa del 90%. La capacit? di controllare l'umidit? relativa permette di minimizzare o di eliminare la condensazione nel motore che pu? portare ad erosione di pale se le dimensioni delle goccioline di acqua condensata sono troppo grandi. Come mostrato in figura 2, nella quale numeri simili corrispondono ad elementi simili della figura 1, il terzo stadio dello scambiatore di calore 48 pu? comprendere un regrigeratore per evaporazione. Di preferenza, il terzo stadio dello scambiatore di calore 48 consiste solamente di un raffreddatore per evaporazione che ? accoppiato a ed ? adiacente ad un secondo compressore 28 in modo che non venga sciupato alcun calore perso dal sistema minimizzando perci? le perdite d'energia che sono direttamente espulse nell'ambiente da un raffreddatore d'acqua o da una linea di scarico. Di preferenza un acceleratore 110 ? posizionato prima della posizione nella quale l'acqua viene iniettata nel raffreddatore evaporatore. L'acceleratore 110 tipicamente ? costituito da un tubo avente un diametro gradualmente decrescente per aumentare la velocit? dell'aria da un numero di mach di circa 0,1 ad un numero di Mach di circa 0,5. Tipicamente ? desiderabile realizzare uno stadio raffreddatore per evaporazione d?acqua prima del terzo stadio di scambiatore di calore 48. Lo stadio raffreddatore per evaporazione d'acqua 120 ha aperture di ingresso e di uscita di evaporazione 122 e 124 rispettivamente. L'ingresso 122 dello stadio di evaporazione ? di preferenza accoppiato ad.una fonte di acqua di evaporatore 126 e l'uscita 124 dello stadio di evaporazione ? accoppiata ad una pompa ad alta pressione 127 che ? accoppiata ad un iniettore d'acqua 128 nel raffreddatore per evaporazione. La fonte di acqua di evaporatore 126 ? di preferenza accoppiata ad un'apertura di uscita d'acqua 64 dello scaldatore di combustibile 60 e <a>lla valvola di alimentazione d'acqua 74. La fonte di acqua d? evaporatore 126 ? anche di preferenza accoppiata ad una sorgente d'acqua 129 e ad una linea di scarico d'acqua 130. Il sensore 92 ? accoppiato alla pompa ad alta pressione 127.
Il funzionamento della realizzazione di figura 2, ? simile a quello d? figura ?. Tuttavia, quando 1'aria compressa passa attraverso ? primi e secondi stadi di scambiatori<' >di calore 44 e 46 rispettivamente, ed entra nel terzo stadio d? scambiatore di calore 48, piuttosto che nel raffreddatore d'acqua 80 fornente il raffreddamento, l'acqua viene iniettata nel sistema ad alta pressione fino a circa 137,8 bar assoluti (2.000 PSIA) per formare una nebbia fine, quindi evapora e perci? realizza il raffreddamento addizionale del sistema. U acqua che viene iniettata viene di preferenza scaldata utilizzando una parte dell'acqua che circola attraverso lo scaldatore di combustibile 60 o in alternativa, l'evaporatore pu? utilizzare acqua di alimentazione dalla valvola d'acqua di alimentazione 74 in particolare quando lo scambiatore di calore di scarico della turbina 40 viene aggirato. Quest'acqua esce dallo scaldatore di combustibile 60 attraverso l'apertura d'uscita dell'acqua 64 e passa nell'alimentazione d'acqua di evaporatore 126. Acqua addizionale viene ottenuta attraverso la sorgente d'acqua 129 e qualsiasi acqua in eccesso viene scaricata attraverso la linea di scarico d'acqua 130 che pu? essere accoppiata ad un raffreddatore d'acqua. L'acqua fornita attraverso l'alimentazione 126 d'acqua d'evaporatore passa quindi attraverso l'apertura di ingresso 192 di stadio d'evaporazione e l'acqua viene scaldata facendola circolare nello stadio 120 raffreddatore per evaporazione ed esce attraverso l'uscita dello stadio 124 di evaporazione. L'acqua poi passa attraverso la pompa ad alta pressione 127 ed esce nello scambiatore di calore 24 - attraverso l'iniettore a spruzzo d'acqua 128. La quantit? d'acqua che viene iniettata attraverso la pompa ad alta pressione 127 nel motore viene controllata dal sensore 92 che rivela l'umidit? e manda un corrispondente segnale alla pompa ad alta pressione 127. Questo sistema, diversamente da un sistema di raffreddamento tutto per evaporazione, utilizzando stadi di raffreddamento non di evaporazione minimizza il vapore acqueo nel ciclo e perci? minimizzata anche la quantit? di vapore persa alla fine attraverso il ciclo del motore nello scarico. Inoltre, dal momento che il raffreddatore per evaporazione ? di preferenza posizionato prima ed adiacente al secondo compressore 28, l'aria pu? essere accelerata per scorrere nel secondo compressore 28 e questa accelerazione del flusso d'aria aumenta anche la capacit? di evaporazione. Inoltre scaldando l'acqua del raffreddatore per evaporazione attraverso lo stadio 120 di raffreddatore per evaporazione, l'acqua che viene iniettata dal raffreddatore per evaporazione pu? essere scaldata in modo da aumentare ulteriormente 'evaporazione. In dipendenza dall'umidit? relativa dell'ambiente, parte dell'acqua uscente dallo scaldatore di combustibile pu? essere fatta scaricare all'esterno in un bacino di raffreddamento. Questa quantit? per caldaie in linea pu? essere da 0 a 0.907 kg/s (da 0 a 2 libbre/s) di acqua all'incirca 7,570 litri al minuto, (cio? 2 galloni al minuto GPM) a circa 310,15*K per un'umidit? ambientale relativa del 60%. Per umidit? ambientali minori non deve essere scaricata acqua verso l'esterno.

Claims (29)

  1. RIVENDICAZIONI 1. Turbomotore comprendente: un primo compressore per produrre un flusso a valle; uno scambiatore di calore posizionato a valle di detto primo compressore, detto scambiatore di calore avendo un primo sistema per scaldare combustibile avente un'uscita di combustibile riscaldato, un secondo stadio di scambiatore di calore avente un'apertura di uscita di acqua di alimentazione, detta apertura di ingresso di acqua di alimentazione essendo accoppiata a mezzi per fornire acqua; un secondo compressore posizionato a valle di detto scambiatore di calore; una regione di camera di combustione posizionata a valle di detto secondo compressore, detta regione di camera di combustione essendo accoppiata a detta uscita di combustibile; una turbina posizionata a valle di detta camera di combustione; e uno scambiatore di calore di scarico di turbina a valle di detta turbina, detto scambiatore di calore essendo accoppiato a detta apertura di uscita di acqua di alimentazione.
  2. 2. Il motore di rivendicazione 1 nel quale detto sistema per scaldare il combustibile ? costituito da un primo stadio di scambiatore di calore avente aperture di ingresso e di uscita di primo stadio, detta apertura di ingresso essendo accoppiata a mezzi per fornire acqua e detta apertura di uscita ? accoppiata ad uno scaldatore di combustibile, detto scaldatore di combustibile avendo un ingresso per combustibile e detta uscita per combustibile, detta uscita di combustibile ? accoppiata a mezzi per fornire combustibile.
  3. 3. Motore di rivendicazione 2, nel quale<' >detto -primo stadio di scambiatore di calore ? adicente a detto primo compressore.
  4. 4. Motore di rivendicazione 1, nel quale detto scambiatore di calore di scarico di turbina ? una caldaia e detta caldaia ha un'uscita di vapore che ? accoppiata a detto motore.
  5. 5. Motore di rivendicazione 1, comprendente inoltre un terzo stadio di scambiatore di calore.
  6. 6. Motore di rivendicazione 5, nel quale detto terzo stadio di scambiatore di calore ? uno scambiatore di calore a resa variabile.
  7. 7. Motore di rivendicazione 6, comprendente inoltre un terzo stadio di scambiatore di calore avente aperture di ingresso ed uscita di terzo stadio che sono accoppiate ad un raffreddatore d'acqua.
  8. 8. Motore di rivendicazione 6, nel quale detto terzo stadio di scambiatore di calore ? accoppiato ad un sensore di umidit? che controlla l'efficacia di detto terzo stadio di scambiatore di calore.
  9. 9. Motore di rivendicazione 8, nel quale detto sensore di umidit? ? posizionato tra lo scambiatore di calore ed il secondo compressore.
  10. 10. Motore di rivendicazione 8, nel quale detto terzo stadio di scambiatore di calore ? accoppiato ad almeno una pompa per controlare la portata d'acqua e detta pompa ? accoppiata a detto rivelatore di umidit?.
  11. 11. Motore di rivendicazione 8, comprendente inoltre un terzo stadio di scambiatore di calore avente aperture di entrata e di uscita di terzo stadio che sono accoppiate ad un raffreddatore d'acqua nel quale detto terzo stadio di scambiatore di calore ? accoppiato ad almeno una valvola per ridirigere una parte dell'acqua ad aggirare detto raffreddatore d'acqua e detta valvola ? accoppiata a detto sensore di umidit?.
  12. 12. Motore di rivendicazione 5, nel quale detto terzo stadio d? scambiatore di calore ? un raffreddatore per evaporazione.
  13. 13. Motore di rivendicazione 12, nel quale detto scambiatore di calore comprende inoltre uno stadio di raffreddatore per evaporazione d'acqua avente aperture di entrata ed uscita di stadio di evaporazione nelle quali l'uscita di stadio di evaporazione ? accoppiata a detta apertura di ingresso di detto raffreddatore per evaporazione.
  14. 14. Motore di rivendicazione 12, nel quale un acceleratore viene posizionato -prima di detto raffreddatore per evaporazione.
  15. 15. Motore di rivendicazione 12, nel quale detto raffreddatore per evaporazione ? accoppiato ad un rivelatore di umidit? per controllare la quantit? d'acqua iniettata in detto raffreddatore per evaporazione .
  16. 16. Turbomotore comprendente: un primo compressore per produrre un flusso a valle; uno scambiatore di calore posizionato a valle di detto primo compressore, detto scambiatore di calore avendo un primo sistema per scaldare combustibile avente un'uscita di combustibile scaldato, ed avendo anche un secondo stadio di scambiatore di calore avente un'apertura di ingresso per 1'acqua; un secondo compressore posizionato a valle di detto scambiatore di calore; una regione di camera di combustione posizionata a valle di detto secondo compressore, detta regione di camera di combustione essendo accoppiata a detta uscita di combustibile; e una turbina posizionata a valle di detta regione di camera di combustione.
  17. 17. Il motore di rivendicazione 16 nel quale detto sistema di riscaldamento di combustibile ? costituito da un primo stadio di scambiatore di calore avente aperture di ingresso e di uscita di primo stadio, detta apertura di ingresso essendo accoppiata a mezzi per fornire acqua e detta apertura di uscita ? accoppiata ad uno scaldatore di combustibile avente un ingresso di combustibile e detta uscita di combustibile, detto ingresso di combustibile ? accoppiato a mezzi per fornire combustibile.
  18. 18. Motore di rivendicazione 17, nel quale detto primo stadio di scambiatore di calore ? adicaente a detto primo compressore.
  19. 19. Motore di rivendicazione 16, nel quale detto secondo stadio di scambiatore di calore ? uno scambiatore di calore a resa variabile.
  20. 20. Motore di rivendicazione 19, nel quale detto secondo stadio di scambiatore di calore ha anche un'apertura di uscita e dette aperture di ingresso ed uscita sono accoppiate ad un raffreddatore d'acqua.
  21. 21. Motore d? rivendicazione 19, nel quale detto secondo stadio di scambiatore di calore ? accoppiato ad un sensore di umidit? che controlla la resa.
  22. 22. Motore di rivendicazione 21, nel quale detto sensore di umidit? ? posizionato tra lo scambiatore di calore ed il secondo compressore.
  23. 23. Motore di rivendicazione 21, nel quale detto secondo stadio di scambiatore di calore ? accoppiato ad almeno una pompa per controllare una portata d'acqua e detta pompa ? accoppiata a detto sensore di umidit?.
  24. 24. Motore di rivendicazione 21, nel quale detto secondo stadio di scambiatore di calore ? accoppiato ad almeno una valvola per ridirigere una parte di acqua allo scopo di aggirare detto raffreddatore d'acqua e detta valvola ? accoppiata a detto sensore di umidit?.
  25. 25. Motore di rivendicazione 16, nel quale detto secondo stadio di scambiatore di calore ? un raffreddatore per evaporazione.
  26. 26. Motore di rivendicazione 25, nel quale detto scambiatore di calore comprende inoltre uno stadio per evaporazione d'acqua avente aperture di ingresso e d? uscita di stadio di evaporazione nel quale l'uscita dello stadio di evaporazione ? accoppiato a detta apertura di ingresso di detto raffreddatore per evaporazione.
  27. 27. Motore di rivendicazione 25, nel quale un acceleratore ? posizionato prima di detto raffreddatore per evaporazione:
  28. 28. Motore di rivendicazione 25, nel quale detto raffreddatore per evaporazione ? accoppiato ad un sensore di umidit? controllare la quantit? di acqua iniettata in detto raffreddatore per evaporazione .
  29. 29. Motore di rivendicazione 16, nel quale detto scambiatore di calore comprende inoltre un terzo stadio di scambiatore di calore di acqua di alimentazione avente aperture di ingresso e di uscita di acqua di alimentazione e detta apertura di uscita di acqua di alimentazione ? accoppiata ad uno scambiatore di calore di scarico di turbina.
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Families Citing this family (48)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2093683C (en) * 1992-05-14 2002-10-15 William Miller Farrell Intercooled gas turbine engine
DE4237664A1 (de) * 1992-11-07 1994-05-11 Asea Brown Boveri Verfahren zum Betrieb eines Turboverdichters
US5392595A (en) * 1993-08-06 1995-02-28 United Technologies Corporation Endothermic fuel energy management system
US5881549A (en) * 1993-10-19 1999-03-16 California Energy Commission Reheat enhanced gas turbine powerplants
WO1995011376A1 (en) * 1993-10-19 1995-04-27 State Of California Energy Resources Conservation And Development Commission Performance enhanced gas turbine powerplants
US5490377A (en) * 1993-10-19 1996-02-13 California Energy Commission Performance enhanced gas turbine powerplants
US5535584A (en) * 1993-10-19 1996-07-16 California Energy Commission Performance enhanced gas turbine powerplants
GB2307034B (en) * 1995-10-28 1999-03-31 Victor Mfg Ltd Refrigerated display unit
JP2877098B2 (ja) 1995-12-28 1999-03-31 株式会社日立製作所 ガスタービン，コンバインドサイクルプラント及び圧縮機
USRE38831E1 (en) 1997-06-30 2005-10-18 Hitachi, Ltd. Gas turbine having water spray injection control
USRE39092E1 (en) * 1997-06-30 2006-05-09 Hitachi, Ltd. Gas turbine with water injection
SG104914A1 (en) 1997-06-30 2004-07-30 Hitachi Ltd Gas turbine
US6430931B1 (en) * 1997-10-22 2002-08-13 General Electric Company Gas turbine in-line intercooler
US6467252B1 (en) 1998-07-24 2002-10-22 General Electric Company Nozzles for water injection in a turbine engine
US6484508B2 (en) 1998-07-24 2002-11-26 General Electric Company Methods for operating gas turbine engines
US6470667B1 (en) 1998-07-24 2002-10-29 General Electric Company Methods and apparatus for water injection in a turbine engine
US6363706B1 (en) 1998-12-24 2002-04-02 Alliedsignal Apparatus and method to increase turbine power
DE10041413B4 (de) * 1999-08-25 2011-05-05 Alstom (Switzerland) Ltd. Verfahren zum Betrieb einer Kraftwerksanlage
US6598801B1 (en) 2000-11-17 2003-07-29 General Electric Company Methods and apparatus for injecting water into gas turbine engines
DE10134612A1 (de) * 2001-02-27 2002-09-05 Alstom Switzerland Ltd Gasturbinenanlage und Verfahren zur Begrenzung eines kritischen Prozesswertes
US7905722B1 (en) 2002-02-08 2011-03-15 Heath Rodney T Control of an adjustable secondary air controller for a burner
US6883502B2 (en) * 2003-06-16 2005-04-26 Caterpillar Inc. Fluid/liquid heat exchanger with variable pitch liquid passageways and engine system using same
EP1510676B1 (de) * 2003-08-13 2007-11-07 Siemens Aktiengesellschaft Gasturbinenanlage
US20050121532A1 (en) * 2003-12-05 2005-06-09 Reale Michael J. System and method for district heating with intercooled gas turbine engine
US7272933B2 (en) * 2004-01-28 2007-09-25 General Electric Company Methods and apparatus for operating gas turbine engines
US7284377B2 (en) * 2004-05-28 2007-10-23 General Electric Company Method and apparatus for operating an intercooler for a gas turbine engine
US7089744B2 (en) * 2004-07-21 2006-08-15 Steward Davis International, Inc. Onboard supplemental power system at varying high altitudes
US7111462B2 (en) * 2004-07-21 2006-09-26 Steward-Davis International, Inc. Onboard supplemental power system at varying high altitudes
US9353315B2 (en) * 2004-09-22 2016-05-31 Rodney T. Heath Vapor process system
US20070186770A1 (en) * 2004-09-22 2007-08-16 Heath Rodney T Natural Gas Vapor Recovery Process System
US7254950B2 (en) * 2005-02-11 2007-08-14 General Electric Company Methods and apparatus for operating gas turbine engines
ITAQ20050007A1 (it) * 2005-05-19 2006-11-20 Roberto Carapellucci Metodo di potenziamento con iniezione di vapore per impianti a ciclo combinato
US8584464B2 (en) * 2005-12-20 2013-11-19 General Electric Company Gas turbine engine assembly and method of assembling same
US20100040989A1 (en) * 2008-03-06 2010-02-18 Heath Rodney T Combustor Control
US8529215B2 (en) 2008-03-06 2013-09-10 Rodney T. Heath Liquid hydrocarbon slug containing vapor recovery system
US8864887B2 (en) 2010-09-30 2014-10-21 Rodney T. Heath High efficiency slug containing vapor recovery
US8683961B2 (en) * 2011-12-19 2014-04-01 Chrysler Group Llc Fluid system and method of controlling fluid flow for an intercooler
WO2013147953A1 (en) * 2011-12-30 2013-10-03 Rolls-Royce North American Technologies Inc. Aircraft propulsion gas turbine engine with heat exchange
US10052565B2 (en) 2012-05-10 2018-08-21 Rodney T. Heath Treater combination unit
US20140027097A1 (en) * 2012-07-30 2014-01-30 Ian Alexandre Araujo De Barros Heat Exchanger for an Intercooler and Water Extraction Apparatus
US9527786B1 (en) 2013-03-15 2016-12-27 Rodney T. Heath Compressor equipped emissions free dehydrator
US9291409B1 (en) 2013-03-15 2016-03-22 Rodney T. Heath Compressor inter-stage temperature control
US9932989B1 (en) 2013-10-24 2018-04-03 Rodney T. Heath Produced liquids compressor cooler
CN103742269B (zh) * 2014-01-07 2017-02-08 中国能源建设集团江苏省电力设计院有限公司 燃机电厂利用天然气降压冷量的节能系统
FR3028291B1 (fr) * 2014-11-07 2019-04-12 Airbus Helicopters Installation motrice munie d'un dispositif de refroidissement a deux etages de l'air d'admission d'un turbomoteur
JP6805924B2 (ja) * 2017-03-27 2020-12-23 株式会社Ihi 燃焼装置及びガスタービンエンジンシステム
USD971261S1 (en) * 2020-10-16 2022-11-29 Resource Intl Inc. Intercooler pipes for automotive applications
USD956819S1 (en) * 2021-01-08 2022-07-05 Resource Intl Inc. Intercooler pipe for automotive applications

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB585334A (en) * 1941-05-14 1947-02-05 Alan Arnold Griffith Improvements in or relating to internal-combustion turbines
US2407165A (en) * 1941-06-21 1946-09-03 Kreitner Johann Method and means for improving power production in combustion turbines
GB620983A (en) * 1946-03-11 1949-04-01 Rateau Soc Improvements in or relating to motor groups including a high power gas turbine showing a high efficiency for fractionary loads
US2584232A (en) * 1946-09-04 1952-02-05 Rateau Soc Gas turbine power plant, including means to treat combustion products between successive stages of expansion
GB1212511A (en) * 1967-01-23 1970-11-18 Atomic Energy Authority Uk Improvements in power generating plant
JPS5368308A (en) * 1976-12-01 1978-06-17 Hitachi Ltd Air temperature controller for combustor of gas turbine
NL7800077A (nl) * 1978-01-03 1979-07-05 Thomassen Holland Bv Gasturbine-installatie.
JPS5532930A (en) * 1978-08-28 1980-03-07 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Gas turbine equipment
US4592204A (en) * 1978-10-26 1986-06-03 Rice Ivan G Compression intercooled high cycle pressure ratio gas generator for combined cycles
DE2909675C3 (de) * 1979-03-12 1981-11-19 M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 4200 Oberhausen Verfahren zur kondensatfreien Zwischenkühlung verdichteter Gase
US4404793A (en) * 1980-03-20 1983-09-20 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Apparatus for improving the fuel efficiency of a gas turbine engine
JPS5779224A (en) * 1980-11-04 1982-05-18 Mitsubishi Gas Chem Co Inc Heat recovering method
US4569195A (en) * 1984-04-27 1986-02-11 General Electric Company Fluid injection gas turbine engine and method for operating
US4660632A (en) * 1984-08-30 1987-04-28 Ga Technologies Inc. Heat exchanger

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Publication number Publication date
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GB8926979D0 (en) 1990-01-17
SE8904102D0 (sv) 1989-12-05
JPH0587651B2 (it) 1993-12-17
GB2227796A (en) 1990-08-08
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