JPH09157778A - 耐熱疲労特性、高温クリープおよび高温耐食性に優れたＮｉ基単結晶合金 - Google Patents
耐熱疲労特性、高温クリープおよび高温耐食性に優れたＮｉ基単結晶合金Info
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- JPH09157778A JPH09157778A JP32274395A JP32274395A JPH09157778A JP H09157778 A JPH09157778 A JP H09157778A JP 32274395 A JP32274395 A JP 32274395A JP 32274395 A JP32274395 A JP 32274395A JP H09157778 A JPH09157778 A JP H09157778A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温強度および高温耐食性だけでなく、熱疲
労特性にも優れているＮｉ基単結晶合金を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃｒ：７．０〜１１．５％、
Ｃｏ：６．０〜２０．０％、Ｍｏ：０．５〜８．０％、
Ｗ：１〜１４．０％、Ｔａ：１〜７％、Ａｌ：３〜７
％、Ｔｉ：０．５〜６％（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５
〜１０％）、Ｒｅ：０．０１〜６％、Ｙを含む希土類元
素：０．００１〜０．５％、Ｈｆ：０．０２〜１％、Ｍ
ｇおよびＣａの内の１種または２種：０．００１〜０．
１％を含有し、さらに、必要に応じてＮｂ：０．１〜３
％およびＶ：０．１〜１．５％の１種または２種を含有
し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有す
る。
労特性にも優れているＮｉ基単結晶合金を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃｒ：７．０〜１１．５％、
Ｃｏ：６．０〜２０．０％、Ｍｏ：０．５〜８．０％、
Ｗ：１〜１４．０％、Ｔａ：１〜７％、Ａｌ：３〜７
％、Ｔｉ：０．５〜６％（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５
〜１０％）、Ｒｅ：０．０１〜６％、Ｙを含む希土類元
素：０．００１〜０．５％、Ｈｆ：０．０２〜１％、Ｍ
ｇおよびＣａの内の１種または２種：０．００１〜０．
１％を含有し、さらに、必要に応じてＮｂ：０．１〜３
％およびＶ：０．１〜１．５％の１種または２種を含有
し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ガスタービンの
タービン動・靜翼、高温ブロアーの動翼およびその他の
高温部品の形成材料として使用される耐熱疲労特性、高
温クリープおよび高温耐食性に優れたＮｉ基単結晶合金
に関するものである。
タービン動・靜翼、高温ブロアーの動翼およびその他の
高温部品の形成材料として使用される耐熱疲労特性、高
温クリープおよび高温耐食性に優れたＮｉ基単結晶合金
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ガスタービンのタービン動・靜
翼、高温ブロアーの動翼およびその他の高温部品を製造
する材料として、鋳造状態で単結晶組織を有し、かつ高
温耐食性の良好なγ´相｛基本的にはＮｉ3 （Ａｌ，Ｔ
ｉ）｝により析出硬化したＮｉ基単結晶合金が提案され
ており、このＮｉ基単結晶合金の一つとして、重量％で
（以下、％は、重量％を示す）、Ｃｒ：９〜１１％、Ｍ
ｏ：０．５〜０．８％、Ｗ：５．５〜６．８％、Ｔａ：
５．２〜６％、Ａｌ：５〜６％、Ｔｉ：１．８〜２．５
％、Ｃｏ：４．２〜４．９％、Ｒｅ：０．０５〜０．５
％を含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組
成を有するＮｉ基単結晶合金が知られている（特開平３
−１００３９号公報参照）。
翼、高温ブロアーの動翼およびその他の高温部品を製造
する材料として、鋳造状態で単結晶組織を有し、かつ高
温耐食性の良好なγ´相｛基本的にはＮｉ3 （Ａｌ，Ｔ
ｉ）｝により析出硬化したＮｉ基単結晶合金が提案され
ており、このＮｉ基単結晶合金の一つとして、重量％で
（以下、％は、重量％を示す）、Ｃｒ：９〜１１％、Ｍ
ｏ：０．５〜０．８％、Ｗ：５．５〜６．８％、Ｔａ：
５．２〜６％、Ａｌ：５〜６％、Ｔｉ：１．８〜２．５
％、Ｃｏ：４．２〜４．９％、Ｒｅ：０．０５〜０．５
％を含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組
成を有するＮｉ基単結晶合金が知られている（特開平３
−１００３９号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来、発電用ガスター
ビンの燃料として、燃焼によって発生する酸化性および
腐食性物質が少ない高級燃料が使用されてきたが、近
年、コスト削減などのために低級燃料も使用されるよう
になってきた。そのため、従来のＮｉ基単結晶合金では
耐酸化性および耐食性が不十分であるために、発電用タ
ービン動・靜翼、高温ブロアーの動翼およびその他ター
ビン用高温部品の寿命が従来よりも短くなっている。
ビンの燃料として、燃焼によって発生する酸化性および
腐食性物質が少ない高級燃料が使用されてきたが、近
年、コスト削減などのために低級燃料も使用されるよう
になってきた。そのため、従来のＮｉ基単結晶合金では
耐酸化性および耐食性が不十分であるために、発電用タ
ービン動・靜翼、高温ブロアーの動翼およびその他ター
ビン用高温部品の寿命が従来よりも短くなっている。
【０００４】さらに、近年、空調機器、暖房機器などが
広く普及してきたことよって従来よりも昼と夜または夏
と冬との電力需要の変動が激しく、そのため発電システ
ムの起動および停止の繰り返し回数が多くなり、発電用
ガスタービンの起動および停止に伴う耐熱サイクル耐久
性、すなわち耐熱疲労特性に優れたＮｉ基単結晶合金が
求められていた。
広く普及してきたことよって従来よりも昼と夜または夏
と冬との電力需要の変動が激しく、そのため発電システ
ムの起動および停止の繰り返し回数が多くなり、発電用
ガスタービンの起動および停止に伴う耐熱サイクル耐久
性、すなわち耐熱疲労特性に優れたＮｉ基単結晶合金が
求められていた。
【０００５】
【課題を解決する手段】本発明者らは高温クリープなど
の高温強度、高温耐酸化性および高温耐食性に優れてい
るのは勿論のこと、起動および停止に伴う高温加熱およ
び冷却のサイクルに対する耐久性、すなわち耐熱疲労特
性に優れたＮｉ基単結晶合金を得るべく鋭意研究の結
果、Ｃｒ：７．０〜１１．５％、Ｃｏ：６．０〜２０．
０％、Ｍｏ：０．５〜８．０％、Ｗ：１〜１４．０％、
Ｔａ：１〜７％、Ａｌ：３〜７％、Ｔｉ：０．５〜６％
（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５〜１０％）、Ｒｅ：０．
０１〜６％、Ｙを含む希土類元素：０．００１〜０．５
％、Ｈｆ：０．０２〜１％、ＭｇおよびＣａの内の１種
または２種：０．００１〜０．１％を含有し、残部がＮ
ｉおよび不可避不純物からなる組成を有するＮｉ基単結
晶合金は、従来よりも起動および停止に伴う熱サイクル
による悪影響を押さえて耐熱疲労特性を向上させ、高温
クリープなどの高温強度を改善することができるととも
に高温での耐酸化性および耐食性をも改善し、このＮｉ
基単結晶合金からなる発電用ガスタービン部品を重油等
の低級燃料を使用する発電用ガスタービン部品として使
用した場合、その使用寿命は従来よりも一層向上すると
いう知見を得たのである。
の高温強度、高温耐酸化性および高温耐食性に優れてい
るのは勿論のこと、起動および停止に伴う高温加熱およ
び冷却のサイクルに対する耐久性、すなわち耐熱疲労特
性に優れたＮｉ基単結晶合金を得るべく鋭意研究の結
果、Ｃｒ：７．０〜１１．５％、Ｃｏ：６．０〜２０．
０％、Ｍｏ：０．５〜８．０％、Ｗ：１〜１４．０％、
Ｔａ：１〜７％、Ａｌ：３〜７％、Ｔｉ：０．５〜６％
（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５〜１０％）、Ｒｅ：０．
０１〜６％、Ｙを含む希土類元素：０．００１〜０．５
％、Ｈｆ：０．０２〜１％、ＭｇおよびＣａの内の１種
または２種：０．００１〜０．１％を含有し、残部がＮ
ｉおよび不可避不純物からなる組成を有するＮｉ基単結
晶合金は、従来よりも起動および停止に伴う熱サイクル
による悪影響を押さえて耐熱疲労特性を向上させ、高温
クリープなどの高温強度を改善することができるととも
に高温での耐酸化性および耐食性をも改善し、このＮｉ
基単結晶合金からなる発電用ガスタービン部品を重油等
の低級燃料を使用する発電用ガスタービン部品として使
用した場合、その使用寿命は従来よりも一層向上すると
いう知見を得たのである。
【０００６】この発明は、かかる知見に基づいてなされ
たものであって、 （１） Ｃｒ：７．０〜１１．５％、Ｃｏ：６．０〜２
０．０％、Ｍｏ：０．５〜８．０％、Ｗ：１〜１４．０
％、Ｔａ：１〜７％、Ａｌ：３〜７％、Ｔｉ：０．５〜
６％（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５〜１０％）、Ｒｅ：
０．０１〜６％、Ｙを含む希土類元素：０．００１〜
０．５％、Ｈｆ：０．０２〜１％、ＭｇおよびＣａの内
の１種または２種：０．００１〜０．１％を含有し、残
部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有するＮｉ
基単結晶合金、に特徴を有するものである。
たものであって、 （１） Ｃｒ：７．０〜１１．５％、Ｃｏ：６．０〜２
０．０％、Ｍｏ：０．５〜８．０％、Ｗ：１〜１４．０
％、Ｔａ：１〜７％、Ａｌ：３〜７％、Ｔｉ：０．５〜
６％（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５〜１０％）、Ｒｅ：
０．０１〜６％、Ｙを含む希土類元素：０．００１〜
０．５％、Ｈｆ：０．０２〜１％、ＭｇおよびＣａの内
の１種または２種：０．００１〜０．１％を含有し、残
部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有するＮｉ
基単結晶合金、に特徴を有するものである。
【０００７】また、この発明のＮｉ基単結晶合金は、前
記（１）のＮｉ基単結晶合金に、さらに、Ｎｂ：０．１
〜３％およびＶ：０．１〜１．５％の１種または２種を
添加すると、耐熱疲労特性、高温クリープおよび高温耐
食性などが一層改善されるという知見も得たのである。
記（１）のＮｉ基単結晶合金に、さらに、Ｎｂ：０．１
〜３％およびＶ：０．１〜１．５％の１種または２種を
添加すると、耐熱疲労特性、高温クリープおよび高温耐
食性などが一層改善されるという知見も得たのである。
【０００８】したがって、この発明は、 （２） 前記（１）のＮｉ基単結晶合金に、さらに、Ｎ
ｂ：０．１〜３％およびＶ：０．１〜１．５％の１種ま
たは２種を含有したＮｉ基単結晶合金、に特徴を有する
ものである。
ｂ：０．１〜３％およびＶ：０．１〜１．５％の１種ま
たは２種を含有したＮｉ基単結晶合金、に特徴を有する
ものである。
【０００９】次に、この発明のＮｉ基単結晶合金の合金
組成における各元素の限定理由について詳述する。
組成における各元素の限定理由について詳述する。
【００１０】Ｃｒ 産業用ガスタービンでは、燃焼によって生じた酸化性お
よび腐食性物質を含有する燃焼ガスと接触するため、高
温における耐酸化性及び耐食性が要求される。Ｃｒは合
金に耐酸化性、耐食性を付与する元素であり、合金中に
おけるＣｒ量を多くする程、その効果は顕著であるが、
しかし、Ｃｒ量が７％未満ではその効果は少なく、一
方、Ｃｒを１１．５％を越えて含有すると、高温強度が
低下するので好ましくない。よって、Ｃｒ含有量は７〜
１１．５％に定めた。この発明のＮｉ基耐熱合金に含ま
れるＣｒ含有量の一層好ましい範囲は、９．０〜１１．
０％である。
よび腐食性物質を含有する燃焼ガスと接触するため、高
温における耐酸化性及び耐食性が要求される。Ｃｒは合
金に耐酸化性、耐食性を付与する元素であり、合金中に
おけるＣｒ量を多くする程、その効果は顕著であるが、
しかし、Ｃｒ量が７％未満ではその効果は少なく、一
方、Ｃｒを１１．５％を越えて含有すると、高温強度が
低下するので好ましくない。よって、Ｃｒ含有量は７〜
１１．５％に定めた。この発明のＮｉ基耐熱合金に含ま
れるＣｒ含有量の一層好ましい範囲は、９．０〜１１．
０％である。
【００１１】Ｃｏ ＴｉおよびＡｌ等によるγ´析出硬化型のＮｉ基単結晶
合金においては、溶体化処理によって、これら添加元素
を充分に素地中に固溶させ、続く時効処理においてγ´
相として均一微細に析出させることで良好な高温強度が
得られるが、Ｃｏは、このような作用を発揮するＴｉ、
Ａｌ等を高温で素地に固溶させる限度（固溶限）を大き
くさせ、Ｎｉ基単結晶合金の強度を向上させる作用があ
るが、Ｃｏ量は６．０％未満ではその効果が十分でな
く、一方、Ｃｏ含有量が２０．０％を越えると、Ｃｒ、
Ｍｏ、Ｗ、Ｔａ、Ａｌ、Ｔｉ等の他の元素とのバランス
が崩れ、有害相の析出による延性低下をもたらすことか
らＣｏ含有量は６．０〜２０．０％に定めた。この発明
のＮｉ基単結晶合金に含まれるＣｏ含有量は、９．０〜
１４．０％であることが一層好ましい。
合金においては、溶体化処理によって、これら添加元素
を充分に素地中に固溶させ、続く時効処理においてγ´
相として均一微細に析出させることで良好な高温強度が
得られるが、Ｃｏは、このような作用を発揮するＴｉ、
Ａｌ等を高温で素地に固溶させる限度（固溶限）を大き
くさせ、Ｎｉ基単結晶合金の強度を向上させる作用があ
るが、Ｃｏ量は６．０％未満ではその効果が十分でな
く、一方、Ｃｏ含有量が２０．０％を越えると、Ｃｒ、
Ｍｏ、Ｗ、Ｔａ、Ａｌ、Ｔｉ等の他の元素とのバランス
が崩れ、有害相の析出による延性低下をもたらすことか
らＣｏ含有量は６．０〜２０．０％に定めた。この発明
のＮｉ基単結晶合金に含まれるＣｏ含有量は、９．０〜
１４．０％であることが一層好ましい。
【００１２】Ｍｏ Ｍｏは、素地中に固溶して、高温強度を上昇させる作用
があると同時に、析出硬化によって高温強度を向上させ
る効果があるが、その含有量が０．５％未満では不十分
であり、一方、８．０％を越えて添加すると有害相の析
出による延性を阻害する。したがって、この発明のＮｉ
基単結晶合金に含まれるＭｏ含有量は、０．５〜８．０
％に定めた。この発明のＮｉ基単結晶合金に含まれるＭ
ｏ含有量は、１．０〜５．０％であることが一層好まし
い。
があると同時に、析出硬化によって高温強度を向上させ
る効果があるが、その含有量が０．５％未満では不十分
であり、一方、８．０％を越えて添加すると有害相の析
出による延性を阻害する。したがって、この発明のＮｉ
基単結晶合金に含まれるＭｏ含有量は、０．５〜８．０
％に定めた。この発明のＮｉ基単結晶合金に含まれるＭ
ｏ含有量は、１．０〜５．０％であることが一層好まし
い。
【００１３】Ｗ Ｗは、Ｍｏと同様に固溶強化と析出硬化の作用があり、
高温強度の付与に寄与する効果があるが、その量は１％
以上必要であり、また、１４．０％よりも多くし過ぎる
と、有害相を析出するとともにＷ自身比重が大きい元素
であるため合金全体の比重が大きくなり、遠心力の働く
タービン動翼では不利であり、コスト的にも高くなる。
したがって、Ｗの含有量は１〜１４．０％とした。この
発明のＮｉ基単結晶合金に含まれるＷ含有量は、３．０
〜７．０％であることが一層好ましい。
高温強度の付与に寄与する効果があるが、その量は１％
以上必要であり、また、１４．０％よりも多くし過ぎる
と、有害相を析出するとともにＷ自身比重が大きい元素
であるため合金全体の比重が大きくなり、遠心力の働く
タービン動翼では不利であり、コスト的にも高くなる。
したがって、Ｗの含有量は１〜１４．０％とした。この
発明のＮｉ基単結晶合金に含まれるＷ含有量は、３．０
〜７．０％であることが一層好ましい。
【００１４】Ｔａ Ｔａは固溶強化およびγ´相析出硬化により高温強度の
向上に寄与する成分であるが、その含有量が１％未満で
は効果が十分でなく、一方、７％を越えて添加添加する
とγ´相を過剰に生成し、析出硬化して延性が低下する
ので好ましくない。従って、この発明のＮｉ基耐熱合金
に含まれるＴａ含有量は１〜７％に定めた。この発明の
Ｎｉ基単結晶合金に含まれるＴａ含有量は２〜６％であ
ることが一層好ましい。
向上に寄与する成分であるが、その含有量が１％未満で
は効果が十分でなく、一方、７％を越えて添加添加する
とγ´相を過剰に生成し、析出硬化して延性が低下する
ので好ましくない。従って、この発明のＮｉ基耐熱合金
に含まれるＴａ含有量は１〜７％に定めた。この発明の
Ｎｉ基単結晶合金に含まれるＴａ含有量は２〜６％であ
ることが一層好ましい。
【００１５】Ａｌ Ａｌは、γ´相を生成し、高温強度を上げると共に、高
温での耐酸化性、耐食性の付与に寄与する作用を有する
が、その量は３％以上であることが必要であり、一方、
７％を越えて添加するとγ´相の析出量が多くなり過ぎ
て延性を阻害する。したがって、この発明のＮｉ基耐熱
合金に含まれるＡｌ含有量は３〜７％に定めた。この発
明のＮｉ基単結晶合金に含まれるＡｌ含有量は４．０〜
６．０％であることが一層好ましい。
温での耐酸化性、耐食性の付与に寄与する作用を有する
が、その量は３％以上であることが必要であり、一方、
７％を越えて添加するとγ´相の析出量が多くなり過ぎ
て延性を阻害する。したがって、この発明のＮｉ基耐熱
合金に含まれるＡｌ含有量は３〜７％に定めた。この発
明のＮｉ基単結晶合金に含まれるＡｌ含有量は４．０〜
６．０％であることが一層好ましい。
【００１６】Ｔｉ Ｔｉはγ´析出硬化型Ｎｉ基単結晶合金の高温強度を上
げるためのγ´相の析出に必要な元素であるが、その含
有量が０．５％未満ではγ´相の析出強化が不十分で、
要求強度を満足することができず、一方、６％を越えて
添加するとγ´相の析出量が多くなり過ぎて延性を阻害
する。従って、Ｔｉ含有量は０．５〜６％に定めた。こ
の発明のＮｉ基単結晶合金に含まれるＴｉ含有量は１．
２〜４．０％であることが一層好ましい。
げるためのγ´相の析出に必要な元素であるが、その含
有量が０．５％未満ではγ´相の析出強化が不十分で、
要求強度を満足することができず、一方、６％を越えて
添加するとγ´相の析出量が多くなり過ぎて延性を阻害
する。従って、Ｔｉ含有量は０．５〜６％に定めた。こ
の発明のＮｉ基単結晶合金に含まれるＴｉ含有量は１．
２〜４．０％であることが一層好ましい。
【００１７】Ａｌ＋Ｔｉ ＡｌおよびＴｉは共にγ´相を生成し、高温強度を上
げ、さらに高温での耐酸化性、耐食性の付与に寄与する
作用を有するので、ＡｌおよびＴｉの合計量を限定する
必要があるが、Ａｌ＋Ｔｉが５．５％未満ではγ´相の
析出強化が不十分で、要求強度を満足することができ
ず、一方、Ａｌ＋Ｔｉが１０％よりも多量に添加すると
γ´相の析出量が多くなり過ぎて延性を阻害する。従っ
て、Ａｌ＋Ｔｉの含有量は５．５〜１０％に定めた。こ
の発明のＮｉ基単結晶合金に含まれるＴｉ含有量は６．
５〜８．０％であることが一層好ましい。
げ、さらに高温での耐酸化性、耐食性の付与に寄与する
作用を有するので、ＡｌおよびＴｉの合計量を限定する
必要があるが、Ａｌ＋Ｔｉが５．５％未満ではγ´相の
析出強化が不十分で、要求強度を満足することができ
ず、一方、Ａｌ＋Ｔｉが１０％よりも多量に添加すると
γ´相の析出量が多くなり過ぎて延性を阻害する。従っ
て、Ａｌ＋Ｔｉの含有量は５．５〜１０％に定めた。こ
の発明のＮｉ基単結晶合金に含まれるＴｉ含有量は６．
５〜８．０％であることが一層好ましい。
【００１８】Ｒｅ Ｒｅは、素地中に固溶して、固溶強化により高温強度を
上昇させる作用があると同時に、合金表面に強固で緻密
な酸化保護膜を形成し、熱疲労特性を向上させるととも
に、熱サイクルに伴う一度形成された酸化保護膜の脱落
を防ぎ、高温酸化の進行を妨げる作用があるが、その含
有量が、０．０１％未満では不十分であり、一方、６％
を越えて添加すると有害相の析出による延性を阻害す
る。したがって、この発明のＮｉ基単結晶合金に含まれ
るＲｅ含有量は、０．０１〜６％に定めた。この発明の
Ｎｉ基単結晶合金に含まれるＲｅ含有量は、１〜３％で
あることが一層好ましい。
上昇させる作用があると同時に、合金表面に強固で緻密
な酸化保護膜を形成し、熱疲労特性を向上させるととも
に、熱サイクルに伴う一度形成された酸化保護膜の脱落
を防ぎ、高温酸化の進行を妨げる作用があるが、その含
有量が、０．０１％未満では不十分であり、一方、６％
を越えて添加すると有害相の析出による延性を阻害す
る。したがって、この発明のＮｉ基単結晶合金に含まれ
るＲｅ含有量は、０．０１〜６％に定めた。この発明の
Ｎｉ基単結晶合金に含まれるＲｅ含有量は、１〜３％で
あることが一層好ましい。
【００１９】Ｙを含む希土類元素（以下、Ｒで示す） Ｒは、素地中に固溶して、固溶強化により高温強度を上
昇させる作用があると同時に、合金表面に強固で緻密な
Ｃｒ、ＡｌおよびＲからなる酸化保護膜を形成し、熱疲
労特性を向上させるとともに、熱サイクルに伴う一度形
成された酸化保護膜の脱落を防ぎ、高温酸化の進行を妨
げる作用があるが、その含有量が、０．００１％未満で
は不十分であり、一方、０．５％を越えて添加すると有
害相の析出により延性を阻害するので好ましくない。し
たがって、この発明のＮｉ基単結晶合金に含まれるＲ含
有量は、０．００１〜０．５％に定めた。この発明のＮ
ｉ基単結晶合金に含まれるＲ含有量は、０．００５〜
０．０５％であることが一層好ましい。なお、この発明
のＮｉ基単結晶合金に添加されるＲの内でも最も好まし
いのはＬａ、Ｃｅ、Ｎｄである。
昇させる作用があると同時に、合金表面に強固で緻密な
Ｃｒ、ＡｌおよびＲからなる酸化保護膜を形成し、熱疲
労特性を向上させるとともに、熱サイクルに伴う一度形
成された酸化保護膜の脱落を防ぎ、高温酸化の進行を妨
げる作用があるが、その含有量が、０．００１％未満で
は不十分であり、一方、０．５％を越えて添加すると有
害相の析出により延性を阻害するので好ましくない。し
たがって、この発明のＮｉ基単結晶合金に含まれるＲ含
有量は、０．００１〜０．５％に定めた。この発明のＮ
ｉ基単結晶合金に含まれるＲ含有量は、０．００５〜
０．０５％であることが一層好ましい。なお、この発明
のＮｉ基単結晶合金に添加されるＲの内でも最も好まし
いのはＬａ、Ｃｅ、Ｎｄである。
【００２０】Ｍｇ、Ｃａ ＭｇおよびＣａは共に酸素、硫黄等の不純物との結合力
が強く、さらに酸素、硫黄等の不純物による延性低下を
防止する作用があるが、０．００１％未満では十分な作
用が得られず、一方、０．１％を越えて含有すると延性
の低下を招くところからＭｇおよびＣａの内の１種また
は２種の合計は：０．００１〜０．１％と定めた。
が強く、さらに酸素、硫黄等の不純物による延性低下を
防止する作用があるが、０．００１％未満では十分な作
用が得られず、一方、０．１％を越えて含有すると延性
の低下を招くところからＭｇおよびＣａの内の１種また
は２種の合計は：０．００１〜０．１％と定めた。
【００２１】Ｈｆ Ｈｆは、結晶欠陥部に析出し、欠陥部を強化する作用を
有するが、その含有量が０．０２％未満では効果がな
く、一方、１％を越えて含有すると酸素と結合し、合金
内に酸化物を形成し、割れの原因となるので好ましくな
い。したがって、Ｈｆの含有量は０．０２〜１％と定め
た。Ｈｆの含有量の一層好ましい範囲は、０．０５〜
０．３％である。
有するが、その含有量が０．０２％未満では効果がな
く、一方、１％を越えて含有すると酸素と結合し、合金
内に酸化物を形成し、割れの原因となるので好ましくな
い。したがって、Ｈｆの含有量は０．０２〜１％と定め
た。Ｈｆの含有量の一層好ましい範囲は、０．０５〜
０．３％である。
【００２２】Ｎｂ，Ｖ これらの元素は、素地およびγ´相に固溶し、さらに炭
化物を形成して素地を強化することにより高温強度を著
しく向上させる作用があるので、必要に応じて添加する
が、その含有量がＮｂ：０．１％未満、Ｖ：０．１％未
満では効果が十分に現れず、一方、Ｎｂ：３％を越え、
Ｖ：１．５％を越えて含有すると、かえって靭性が低下
するので好ましくない。従って、Ｎｂ：０．１〜３％、
Ｖ：０．１〜１．５％に定めた。ＮｂおよびＶの含有量
の一層好ましい範囲は、それぞれＮｂ：０．５〜２．０
％、Ｖ：０．５〜１．０％である。
化物を形成して素地を強化することにより高温強度を著
しく向上させる作用があるので、必要に応じて添加する
が、その含有量がＮｂ：０．１％未満、Ｖ：０．１％未
満では効果が十分に現れず、一方、Ｎｂ：３％を越え、
Ｖ：１．５％を越えて含有すると、かえって靭性が低下
するので好ましくない。従って、Ｎｂ：０．１〜３％、
Ｖ：０．１〜１．５％に定めた。ＮｂおよびＶの含有量
の一層好ましい範囲は、それぞれＮｂ：０．５〜２．０
％、Ｖ：０．５〜１．０％である。
【００２３】
【発明の実施の形態】真空溶解により化学組成を調整し
たＮｉ基単結晶合金を溶製し、得られた合金を真空溶解
炉にて再溶解し、Ａｒガス雰囲気においてＲ元素を添加
して表１〜表５に示される成分組成に調整し、得られた
溶湯を引下げ式単結晶鋳造炉を用いて、直径：１８ｍ
ｍ、長さ：１５０ｍｍの単結晶丸棒に鋳造し、得られた
単結晶丸棒に圧力：１４７０ｋｇ／ｃｍ2 、１２５０
℃、３時間保持の条件のＨＩＰを施し、ついで、１２５
０℃、２時間保持したのち空冷の溶体化熱処理し、さら
に８８０℃、２４時間保持したのち空冷の時効処理を行
い、本発明Ｎｉ基単結晶合金１〜３２、比較Ｎｉ基単結
晶合金１〜６および従来Ｎｉ基単結晶合金を製造した。
従来Ｎｉ基単結晶合金は、上記特開平３−１００３９号
公報に示された合金に相当するものである。
たＮｉ基単結晶合金を溶製し、得られた合金を真空溶解
炉にて再溶解し、Ａｒガス雰囲気においてＲ元素を添加
して表１〜表５に示される成分組成に調整し、得られた
溶湯を引下げ式単結晶鋳造炉を用いて、直径：１８ｍ
ｍ、長さ：１５０ｍｍの単結晶丸棒に鋳造し、得られた
単結晶丸棒に圧力：１４７０ｋｇ／ｃｍ2 、１２５０
℃、３時間保持の条件のＨＩＰを施し、ついで、１２５
０℃、２時間保持したのち空冷の溶体化熱処理し、さら
に８８０℃、２４時間保持したのち空冷の時効処理を行
い、本発明Ｎｉ基単結晶合金１〜３２、比較Ｎｉ基単結
晶合金１〜６および従来Ｎｉ基単結晶合金を製造した。
従来Ｎｉ基単結晶合金は、上記特開平３−１００３９号
公報に示された合金に相当するものである。
【００２４】
【表１】 本発明Ｎｉ基単結晶合金 元素 １ ２ ３ ４ ５ ６ ７ ８ Ｃｒ 11.4 10.0 9.1 8.5 7.6 7.1 10.2 9.1 Ｃｏ 9.0 8.5 10.1 13.5 9.7 8.8 6.3 8.1 Ｍｏ 2.1 1.0 3.5 1.5 2.4 2.7 3.0 1.8 Ｗ 4.0 3.5 4.3 3.7 4.5 4.1 3.9 4.2 Ｔａ 3.3 5.4 4.9 3.0 3.8 3.5 3.8 4.5 Ａｌ 4.0 3.5 4.3 3.7 4.5 4.1 3.9 4.2 Ｔｉ 2.7 2.3 3.2 2.5 2.9 3.0 2.8 2.7 AL＋Ti 6.7 5.8 7.5 6.2 7.4 7.1 6.7 6.9 Ｒｅ 0.03 0.12 0.8 1.4 2.8 3.1 4.3 5.7 Ｒ※ 0.001 0.005 0.009 0.01 0.03 0.07 0.09 0.11 Ｈｆ 0.06 0.09 0.1 0.7 0.2 0.9 0.8 0.3 Ｃａ 0.054 − 0.005 0.025 0.074 0.034 0.01 0.018 Ｍｇ 0.022 0.098 − 0.037 0.005 0.054 0.012 0.072 Ｎｂ − − − − 0.5 − − 0.8 Ｖ − − − − − 0.3 − 0.2Ｎｉ 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 重量％、 Ｒ※はＹを含む希土類元素
【００２５】
【表２】 本発明Ｎｉ基単結晶合金 元素 ９ 10 11 12 13 14 15 16 Ｃｒ 11.4 10.0 9.1 8.5 7.6 7.1 10.2 9.1 Ｃｏ 9.0 10.5 11.6 12.5 19.7 14.8 15.3 16.5 Ｍｏ 2.1 1.0 6.5 1.5 2.4 2.7 3.0 1.8 Ｗ 4.0 13.5 4.3 3.7 4.5 4.1 3.9 4.2 Ｔａ 3.3 5.3 4.9 3.0 3.8 3.5 3.8 4.5 Ａｌ 4.0 3.5 4.3 3.7 4.5 4.1 3.9 4.2 Ｔｉ 2.7 2.3 3.2 2.5 2.9 3.0 2.8 2.7 Al＋Ti 6.7 5.8 7.5 6.2 7.4 7.1 6.7 6.7 Ｒｅ 1.0 1.2 1.4 0.8 0.6 1.8 2.2 2.9 Ｒ※ 0.003 0.005 0.009 0.01 0.03 0.07 0.09 0.11 Ｈｆ − − 1.0 0.7 1.2 0.9 0.8 0.06 Ｃａ 0.054 − 0.005 0.025 0.074 0.034 0.01 0.018 Ｍｇ 0.022 0.098 − 0.037 0.005 0.054 0.012 0.072 Ｎｂ 0.1 − − 0.5 0.5 0.2 − 2.9 Ｖ − 1.0 1.4 − 0.8 0.3 0.1 −Ｎｉ 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 重量％、 Ｒ※はＹを含む希土類元素
【００２６】
【表３】 本発明Ｎｉ基単結晶合金 元素 17 18 19 20 21 22 23 24 Ｃｒ 9.8 9.7 10.0 9.5 10.3 10.3 9.0 9.1 Ｃｏ 9.9 13.2 14.3 9.6 9.8 9.9 9.9 10.0 Ｍｏ 1.5 0.6 1.6 2.4 3.4 4.5 5.5 6.5 Ｗ 4.3 4.4 4.3 4.1 4.4 10.5 12.3 13.3 Ｔａ 4.6 4.8 4.8 4.6 4.7 4.6 4.7 4.7 Ａｌ 4.1 4.1 4.0 3.9 3.9 4.1 5.0 7.0 Ｔｉ 2.8 2.6 2.7 2.7 3.8 5.6 2.6 0.7 Al＋Ti 6.9 6.7 6.7 6.6 7.7 9.7 7.6 7.7 Ｒｅ 1.2 1.6 2.1 2.8 3.0 3.3 4.9 5.7 Ｒ※ 0.12 0.28 0.36 0.41 0.5 0.001 0.004 0.005 Ｈｆ 0.04 0.6 0.3 0.2 0.2 0.1 0.4 0.8 Ｃａ − 0.012 − 0.028 0.037 0.018 0.010 − Ｍｇ 0.031 0.005 0.08 0.029 0.051 0.050 0.014 0.010 Ｎｂ − − − − 0.1 − 0.2 − Ｖ − − − − 0.1 − 0.2 − Ｎｉ 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 重量％、 Ｒ※はＹを含む希土類元素
【００２７】
【表４】 本発明Ｎｉ基単結晶合金 元素 25 26 27 28 29 30 31 32 Ｃｒ 9.8 9.7 10.0 9.5 10.3 10.3 9.0 9.1 Ｃｏ 9.9 13.2 14.3 9.6 9.8 9.9 9.9 10.0 Ｍｏ 7.5 1.6 1.6 1.4 1.4 1.5 1.5 1.5 Ｗ 4.3 1.4 3.3 4.9 6.4 8.5 10.3 13.3 Ｔａ 4.6 4.8 4.8 4.6 4.7 4.6 4.7 4.7 Ａｌ 4.1 4.1 4.0 4.3 4.3 4.1 4.0 4.0 Ｔｉ 2.8 2.6 2.7 2.7 2.8 2.6 2.6 2.7 Al＋Ti 6.9 6.7 6.7 7.0 7.1 6.6 6.6 6.7 Ｒｅ 1.2 1.6 2.1 2.8 3.0 3.3 4.9 5.7 Ｒ※ 0.001 0.002 0.001 0.003 0.001 0.005 0.008 0.5 Ｈｆ 0.05 0.09 0.3 0.2 0.2 0.9 0.4 0.03 Ｃａ − 0.012 − 0.028 0.037 0.018 0.010 − Ｍｇ 0.031 0.005 0.08 0.029 0.051 0.050 0.014 0.010 Ｎｂ − − − − 0.1 − 0.3 − Ｖ − − − − 0.1 − 0.2 − Ｎｉ 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 重量％、 Ｒ※はＹを含む希土類元素
【００２８】
【表５】 比較Ｎｉ基単結晶合金 従来Ｎｉ基 単結晶合金 元素 １ ２ ３ ４ ５ ６ １ Ｃｒ 9.3 10.5 8.9 9.5 8.3 9.1 9.0 Ｃｏ 9.0 8.5 10.1 10.5 13.6 12.1 4.5 Ｍｏ 2.1 1.0 3.5 1.5 4.1 5.2 0.8 Ｗ 4.0 3.5 4.3 3.7 3.6 5.1 6.0 Ｔａ 3.3 5.3 4.9 3.0 3.1 2.9 5.5 Ａｌ 4.0 3.5 4.3 3.7 4.0 3.7 5.4 Ｔｉ 2.7 2.3 3.2 2.5 2.8 2.7 2.1 Al＋Ti 6.7 5.8 7.5 6.2 6.5 6.9 7.5 Ｒｅ *0.006 *6.5 0.01 0.03 1.0 2.3 0.1 Ｒ※ 0.001 0.5 *0.0007 *0.6 0.5 0.08 − Ｈｆ 1.0 0.5 *1.5 0.7 0.3 0.2 − Ｃａ 0.03 − 0.007 0.025 *0.11 0.08 − Ｍｇ 0.054 0.1 − 0.046 0.03 *0.12 − Ｎｂ 1.9 − − − − − − Ｖ 0.9 0.5 − 0.6 − − −Ｎｉ 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 重量％、 Ｒ※はＹを含む希土類元素 ＊印は、この発明の条件から外れて値を示す。
【００２９】これら本発明Ｎｉ基単結晶合金１〜３２、
比較Ｎｉ基単結晶合金１〜６および従来Ｎｉ基単結晶合
金について、下記の高温耐食性試験および高温クリープ
破断強度試験を実施し、それらの試験結果を表６〜表８
に示した。
比較Ｎｉ基単結晶合金１〜６および従来Ｎｉ基単結晶合
金について、下記の高温耐食性試験および高温クリープ
破断強度試験を実施し、それらの試験結果を表６〜表８
に示した。
【００３０】低サイクル疲労試験 本発明Ｎｉ基単結晶合金１〜３２、比較Ｎｉ基単結晶合
金１〜６および従来Ｎｉ基単結晶合金からなる直径：１
８ｍｍ、長さ：１５０ｍｍの寸法の熱処理された単結晶
合金丸棒から、それぞれ平行部直径：１０ｍｍ、長さ：
２５ｍｍの寸法を有する試験片を作製し、これら試験片
をそれぞれ温度：７５０℃に保持しながら１％の歪を１
０4 サイクルまでかける低サイクル疲労試験を行い、破
断の有無または破断に至るまでのサイクル数を測定し、
その結果を表６〜表８に示した。
金１〜６および従来Ｎｉ基単結晶合金からなる直径：１
８ｍｍ、長さ：１５０ｍｍの寸法の熱処理された単結晶
合金丸棒から、それぞれ平行部直径：１０ｍｍ、長さ：
２５ｍｍの寸法を有する試験片を作製し、これら試験片
をそれぞれ温度：７５０℃に保持しながら１％の歪を１
０4 サイクルまでかける低サイクル疲労試験を行い、破
断の有無または破断に至るまでのサイクル数を測定し、
その結果を表６〜表８に示した。
【００３１】高温耐食性試験 本発明Ｎｉ基単結晶合金１〜３２、比較Ｎｉ基単結晶合
金１〜６および従来Ｎｉ基単結晶合金からなる上記直
径：１８ｍｍ、長さ：１５０ｍｍの寸法の熱処理された
丸棒からそれぞれ直径：１０ｍｍ、長さ：１００ｍｍの
寸法を有する試験片を作製し、これら試験片をそれぞれ
ＮａおよびＳを含む灯油を燃料としたバーナー炎中、温
度：９５０℃、１時間保持した後３０分冷却を５０回繰
り返した。かかる処理を施した試験片表面に形成された
スケールを除去したのち、上記従来Ｎｉ基単結晶合金の
試験片の重量減少量を１として、本発明Ｎｉ基単結晶合
金１〜３２および比較Ｎｉ基単結晶合金１〜６の破断に
いたるまでのサイクル数の比を測定し、その結果を表６
〜表８に示し、高温耐食性を評価した。
金１〜６および従来Ｎｉ基単結晶合金からなる上記直
径：１８ｍｍ、長さ：１５０ｍｍの寸法の熱処理された
丸棒からそれぞれ直径：１０ｍｍ、長さ：１００ｍｍの
寸法を有する試験片を作製し、これら試験片をそれぞれ
ＮａおよびＳを含む灯油を燃料としたバーナー炎中、温
度：９５０℃、１時間保持した後３０分冷却を５０回繰
り返した。かかる処理を施した試験片表面に形成された
スケールを除去したのち、上記従来Ｎｉ基単結晶合金の
試験片の重量減少量を１として、本発明Ｎｉ基単結晶合
金１〜３２および比較Ｎｉ基単結晶合金１〜６の破断に
いたるまでのサイクル数の比を測定し、その結果を表６
〜表８に示し、高温耐食性を評価した。
【００３２】高温クリープ破断強度試験 上記丸棒状の本発明Ｎｉ基単結晶合金１〜３２、比較Ｎ
ｉ基単結晶合金１〜６および従来Ｎｉ基単結晶合金か
ら、平行部の直径が６ｍｍ、長さ：２５ｍｍの試験片を
作製し、これら試験片を大気雰囲気中、温度：９５０℃
に負荷：２５Ｋｇ／ｍｍ2 をかけて保持し、破断に至る
寿命（時間）を測定し、上記従来Ｎｉ基単結晶合金の破
断寿命を１として本発明Ｎｉ基単結晶合金１〜３２およ
び比較Ｎｉ基単結晶合金１〜６の破断寿命の比を測定
し、高温クリープ破断強度を評価した。
ｉ基単結晶合金１〜６および従来Ｎｉ基単結晶合金か
ら、平行部の直径が６ｍｍ、長さ：２５ｍｍの試験片を
作製し、これら試験片を大気雰囲気中、温度：９５０℃
に負荷：２５Ｋｇ／ｍｍ2 をかけて保持し、破断に至る
寿命（時間）を測定し、上記従来Ｎｉ基単結晶合金の破
断寿命を１として本発明Ｎｉ基単結晶合金１〜３２およ
び比較Ｎｉ基単結晶合金１〜６の破断寿命の比を測定
し、高温クリープ破断強度を評価した。
【００３３】
【表６】
【００３４】
【表７】
【００３５】
【表８】
【００３６】
【表９】
【００３７】
【発明の効果】表１〜表９に示される結果から、Ｃｒを
７．０〜１１．５％の含有量とすると共に、Ｗ、Ｍｏ、
Ａｌ、Ｔｉ、Ｔａ、Ｈｆなどをできる限りバランス良く
添加し、さらにＭｇおよび／またはＣａを０．００１〜
０．１％含有させ、さらにＲｅおよびＹを含む希土類元
素を含有させた合金組成とすることにより、高温度耐食
性および高温クリープ破断強度が優れると共に、さらに
耐熱疲労特性が向上することがわかる。
７．０〜１１．５％の含有量とすると共に、Ｗ、Ｍｏ、
Ａｌ、Ｔｉ、Ｔａ、Ｈｆなどをできる限りバランス良く
添加し、さらにＭｇおよび／またはＣａを０．００１〜
０．１％含有させ、さらにＲｅおよびＹを含む希土類元
素を含有させた合金組成とすることにより、高温度耐食
性および高温クリープ破断強度が優れると共に、さらに
耐熱疲労特性が向上することがわかる。
【００３８】従って、この発明で得られるＮｉ基単結晶
合金は、高温強度および高温耐食性だけでなく、熱疲労
特性にも優れており、ガスタービンの動・静翼、高温ブ
ロアーの動翼、その他高温部品用の材料として優れた効
果を奏するものである。
合金は、高温強度および高温耐食性だけでなく、熱疲労
特性にも優れており、ガスタービンの動・静翼、高温ブ
ロアーの動翼、その他高温部品用の材料として優れた効
果を奏するものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃｒ：７．０〜１１．５％、 Ｃｏ：６．０〜２０．０％、 Ｍｏ：０．５〜８．０％、 Ｗ：１〜１４．０％、 Ｔａ：１〜７％、 Ａｌ：３〜７％、 Ｔｉ：０．５〜６％（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５〜１０％）、 Ｒｅ：０．０１〜６％、 Ｙを含む希土類元素：０．００１〜０．５％、 Ｈｆ：０．０２〜１％ ＭｇおよびＣａの内の１種または２種：０．００１〜０．１％、 を含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成
を有することを特徴とする、耐熱疲労特性、高温クリー
プおよび高温耐食性に優れたＮｉ基単結晶合金。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃｒ：７．０〜１１．５％、 Ｃｏ：６．０〜２０．０％、 Ｍｏ：０．５〜８．０％、 Ｗ：１〜１４．０％、 Ｔａ：１〜７％、 Ａｌ：３〜７％、 Ｔｉ：０．５〜６％（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５〜１０％）、 Ｒｅ：０．０１〜６％、 Ｙを含む希土類元素：０．００１〜０．５％、 Ｈｆ：０．０１〜３％ ＭｇおよびＣａの内の１種または２種：０．００１〜０．１％、 を含有し、さらに、 Ｎｂ：０．１〜３％およびＶ：０．１〜１．５％の１種または２種、 を含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成
を有することを特徴とする、耐熱疲労特性、高温クリー
プおよび高温耐食性に優れたＮｉ基単結晶合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32274395A JPH09157778A (ja) | 1995-12-12 | 1995-12-12 | 耐熱疲労特性、高温クリープおよび高温耐食性に優れたＮｉ基単結晶合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32274395A JPH09157778A (ja) | 1995-12-12 | 1995-12-12 | 耐熱疲労特性、高温クリープおよび高温耐食性に優れたＮｉ基単結晶合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09157778A true JPH09157778A (ja) | 1997-06-17 |
Family
ID=18147146
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32274395A Pending JPH09157778A (ja) | 1995-12-12 | 1995-12-12 | 耐熱疲労特性、高温クリープおよび高温耐食性に優れたＮｉ基単結晶合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09157778A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999066089A1 (fr) * | 1998-06-15 | 1999-12-23 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | ALLIAGE MONOCRISTALLIN A BASE DE Ni DOTE D'UN FILM DE REVETEMENT PERMETTANT D'EMPECHER LA CASSURE DE RECRISTALLISATION |
| JP2005240186A (ja) * | 2005-04-11 | 2005-09-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Ｎｉ基耐熱合金の性能回復処理方法 |
| CN103436739A (zh) * | 2013-06-20 | 2013-12-11 | 中国科学院金属研究所 | 一种含铼高强抗热腐蚀镍基单晶高温合金 |
| CN105734596A (zh) * | 2016-04-25 | 2016-07-06 | 上海交通大学 | 用于合金熔模精铸件的整体腐蚀方法 |
| CN106119610A (zh) * | 2016-08-04 | 2016-11-16 | 中国科学院金属研究所 | 一种片状多孔结构单晶高温合金零件的质量评价方法 |
| CN109371288A (zh) * | 2018-09-30 | 2019-02-22 | 东方电气集团东方汽轮机有限公司 | 低铼、高强度抗热腐蚀的镍基单晶高温合金及其制造方法 |
| JP2019513185A (ja) * | 2016-03-10 | 2019-05-23 | ヌオーヴォ・ピニォーネ・テクノロジー・ソチエタ・レスポンサビリタ・リミタータＮｕｏｖｏ Ｐｉｇｎｏｎｅ Ｔｅｃｎｏｌｏｇｉｅ Ｓ．Ｒ．Ｌ． | 高酸化抵抗性合金および高酸化抵抗性合金を用いるガスタービン用途 |
-
1995
- 1995-12-12 JP JP32274395A patent/JPH09157778A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999066089A1 (fr) * | 1998-06-15 | 1999-12-23 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | ALLIAGE MONOCRISTALLIN A BASE DE Ni DOTE D'UN FILM DE REVETEMENT PERMETTANT D'EMPECHER LA CASSURE DE RECRISTALLISATION |
| JP2005240186A (ja) * | 2005-04-11 | 2005-09-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Ｎｉ基耐熱合金の性能回復処理方法 |
| CN103436739A (zh) * | 2013-06-20 | 2013-12-11 | 中国科学院金属研究所 | 一种含铼高强抗热腐蚀镍基单晶高温合金 |
| JP2019513185A (ja) * | 2016-03-10 | 2019-05-23 | ヌオーヴォ・ピニォーネ・テクノロジー・ソチエタ・レスポンサビリタ・リミタータＮｕｏｖｏ Ｐｉｇｎｏｎｅ Ｔｅｃｎｏｌｏｇｉｅ Ｓ．Ｒ．Ｌ． | 高酸化抵抗性合金および高酸化抵抗性合金を用いるガスタービン用途 |
| CN105734596A (zh) * | 2016-04-25 | 2016-07-06 | 上海交通大学 | 用于合金熔模精铸件的整体腐蚀方法 |
| CN106119610A (zh) * | 2016-08-04 | 2016-11-16 | 中国科学院金属研究所 | 一种片状多孔结构单晶高温合金零件的质量评价方法 |
| CN109371288A (zh) * | 2018-09-30 | 2019-02-22 | 东方电气集团东方汽轮机有限公司 | 低铼、高强度抗热腐蚀的镍基单晶高温合金及其制造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020108 |