JPH09157777A - 耐熱疲労特性、高温クリープおよび高温耐食性に優れたＮｉ基合金 - Google Patents
耐熱疲労特性、高温クリープおよび高温耐食性に優れたＮｉ基合金Info
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- JPH09157777A JPH09157777A JP32274295A JP32274295A JPH09157777A JP H09157777 A JPH09157777 A JP H09157777A JP 32274295 A JP32274295 A JP 32274295A JP 32274295 A JP32274295 A JP 32274295A JP H09157777 A JPH09157777 A JP H09157777A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温強度および高温耐食性だけでなく、熱疲
労特性にも優れているＮｉ基合金を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃｒ：７．０〜１１．５％、
Ｃｏ：６．０〜２０．０％、Ｍｏ：０．５〜８．０％、
Ｗ：１〜１４．０％、Ｔａ：１〜７％、Ａｌ：３〜７
％、Ｔｉ：０．５〜６％（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５
〜１０％）、Ｒｅ：０．０１〜６％、Ｙを含む希土類元
素：０．００１〜０．５％、Ｃ：０．００２〜０．５
％、Ｂ：０．００２〜０．２％、Ｚｒ：０．００２〜
０．２％、ＭｇおよびＣａの内の１種または２種：０．
００１〜０．１％を含有し、さらに、必要に応じてＨ
ｆ：０．０１〜３％を含有し、さらに、必要に応じてＮ
ｂ：０．１〜３％およびＶ：０．１〜１．５％の１種ま
たは２種を含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物から
なる組成を有する。
労特性にも優れているＮｉ基合金を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃｒ：７．０〜１１．５％、
Ｃｏ：６．０〜２０．０％、Ｍｏ：０．５〜８．０％、
Ｗ：１〜１４．０％、Ｔａ：１〜７％、Ａｌ：３〜７
％、Ｔｉ：０．５〜６％（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５
〜１０％）、Ｒｅ：０．０１〜６％、Ｙを含む希土類元
素：０．００１〜０．５％、Ｃ：０．００２〜０．５
％、Ｂ：０．００２〜０．２％、Ｚｒ：０．００２〜
０．２％、ＭｇおよびＣａの内の１種または２種：０．
００１〜０．１％を含有し、さらに、必要に応じてＨ
ｆ：０．０１〜３％を含有し、さらに、必要に応じてＮ
ｂ：０．１〜３％およびＶ：０．１〜１．５％の１種ま
たは２種を含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物から
なる組成を有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ガスタービンの
タービン動・靜翼、高温ブロアーの動翼およびその他の
高温部品の形成材料として使用される耐熱疲労特性、高
温クリープおよび高温耐食性に優れたＮｉ基合金に関す
るものである。
タービン動・靜翼、高温ブロアーの動翼およびその他の
高温部品の形成材料として使用される耐熱疲労特性、高
温クリープおよび高温耐食性に優れたＮｉ基合金に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ガスタービンのタービン動・靜
翼、高温ブロアーの動翼およびその他の高温部品を製造
する材料として、γ´相｛Ｎｉ3 （Ａｌ，Ｔｉ）｝の析
出硬化およびＭｏ、Ｗ等による固溶強化した高温強度、
高温耐酸化性および高温耐食性に優れたＮｉ基合金が使
用されており、このＮｉ基合金の一つとして、重量％で
（以下、％は、重量％を示す）、Ｃｒ：７〜１３％、Ｃ
ｏ：３５％以下、Ｍｏ：８％以下、Ｎｂ：３％以下、
Ｗ：１４％以下、Ｔａ：６％以下、Ａｌ：４〜７％、Ｔ
ｉ：０．５〜６％、（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：６．５〜１
０．５％）、Ｖ：１．５％以下、Ｚｒ：０．２％以下、
Ｈｆ：０．７〜５％、Ｃ：０．０２〜０．５％、Ｂ：
０．００２〜０．２％を含有し、残部がＮｉおよび不可
避不純物からなる組成を有するＮｉ基合金が知られてい
る（例えば、特公平１−５９３４４号公報参照）。
翼、高温ブロアーの動翼およびその他の高温部品を製造
する材料として、γ´相｛Ｎｉ3 （Ａｌ，Ｔｉ）｝の析
出硬化およびＭｏ、Ｗ等による固溶強化した高温強度、
高温耐酸化性および高温耐食性に優れたＮｉ基合金が使
用されており、このＮｉ基合金の一つとして、重量％で
（以下、％は、重量％を示す）、Ｃｒ：７〜１３％、Ｃ
ｏ：３５％以下、Ｍｏ：８％以下、Ｎｂ：３％以下、
Ｗ：１４％以下、Ｔａ：６％以下、Ａｌ：４〜７％、Ｔ
ｉ：０．５〜６％、（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：６．５〜１
０．５％）、Ｖ：１．５％以下、Ｚｒ：０．２％以下、
Ｈｆ：０．７〜５％、Ｃ：０．０２〜０．５％、Ｂ：
０．００２〜０．２％を含有し、残部がＮｉおよび不可
避不純物からなる組成を有するＮｉ基合金が知られてい
る（例えば、特公平１−５９３４４号公報参照）。
【０００３】この場合、Ｍｏ、Ｗ等を多量に添加し過ぎ
ると、α相、μ相などの有害相が生成するため、Ａｌ、
Ｔｉを多く添加してγ´相を多く生成させ、高温強度を
得ている。さらに、この場合、Ａｌ、Ｔｉの含量を多く
すると共に、合金組織内で有害相が生成されない範囲で
Ｍｏ、Ｗを多量添加する関係から、Ｃｒの含量が７〜１
３％に制限されている。
ると、α相、μ相などの有害相が生成するため、Ａｌ、
Ｔｉを多く添加してγ´相を多く生成させ、高温強度を
得ている。さらに、この場合、Ａｌ、Ｔｉの含量を多く
すると共に、合金組織内で有害相が生成されない範囲で
Ｍｏ、Ｗを多量添加する関係から、Ｃｒの含量が７〜１
３％に制限されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来、発電用ガスター
ビンの燃料として、燃焼によって発生する酸化性および
腐食性物質が少ない高級燃料が使用されてきたが、近
年、コスト削減などのために低級燃料も使用されるよう
になってきた。そのため、タービン動・靜翼、高温ブロ
アーの動翼およびその他タービン用高温部品の耐酸化性
および耐食性が不十分で寿命も短くなっている。さら
に、近年、空調機器、暖房機器などが広く普及してきた
ことよって従来よりも昼と夜または夏と冬との電力需要
の変動が激しく、そのため発電システムの起動および停
止の繰り返し回数が多くなり、発電用ガスタービンの起
動および停止に伴う耐熱サイクル耐久性、すなわち耐熱
疲労特性に優れたＮｉ基合金が求められていた。
ビンの燃料として、燃焼によって発生する酸化性および
腐食性物質が少ない高級燃料が使用されてきたが、近
年、コスト削減などのために低級燃料も使用されるよう
になってきた。そのため、タービン動・靜翼、高温ブロ
アーの動翼およびその他タービン用高温部品の耐酸化性
および耐食性が不十分で寿命も短くなっている。さら
に、近年、空調機器、暖房機器などが広く普及してきた
ことよって従来よりも昼と夜または夏と冬との電力需要
の変動が激しく、そのため発電システムの起動および停
止の繰り返し回数が多くなり、発電用ガスタービンの起
動および停止に伴う耐熱サイクル耐久性、すなわち耐熱
疲労特性に優れたＮｉ基合金が求められていた。
【０００５】
【課題を解決する手段】本発明者らは高温クリープなど
の高温強度、高温耐酸化性および高温耐食性に優れてい
るのは勿論のこと、起動および停止に伴う高温加熱およ
び冷却のサイクルに対する耐久性、すなわち耐熱疲労特
性に優れたＮｉ基合金を得るべく鋭意研究の結果、従来
のＮｉ基合金に、Ｒｅ：０．０１〜６％、Ｙを含む希土
類元素：０．００１〜０．５％、ＭｇおよびＣａの内の
１種または２種：０．００１〜０．１％などをバランス
よく添加すると、起動および停止に伴う熱サイクルによ
る悪影響を押さえて耐熱疲労特性を向上させ、高温クリ
ープなどの高温強度を改善することができるとともに高
温での耐酸化性および耐食性をも改善し、このＮｉ基合
金を重油等の低級燃料を使用する発電用ガスタービン部
品の材料として使用し場合、その使用寿命は一層向上す
るという知見を得たのである。
の高温強度、高温耐酸化性および高温耐食性に優れてい
るのは勿論のこと、起動および停止に伴う高温加熱およ
び冷却のサイクルに対する耐久性、すなわち耐熱疲労特
性に優れたＮｉ基合金を得るべく鋭意研究の結果、従来
のＮｉ基合金に、Ｒｅ：０．０１〜６％、Ｙを含む希土
類元素：０．００１〜０．５％、ＭｇおよびＣａの内の
１種または２種：０．００１〜０．１％などをバランス
よく添加すると、起動および停止に伴う熱サイクルによ
る悪影響を押さえて耐熱疲労特性を向上させ、高温クリ
ープなどの高温強度を改善することができるとともに高
温での耐酸化性および耐食性をも改善し、このＮｉ基合
金を重油等の低級燃料を使用する発電用ガスタービン部
品の材料として使用し場合、その使用寿命は一層向上す
るという知見を得たのである。
【０００６】この発明は、かかる知見に基づいてなされ
たものであって、（１） Ｃｒ：７．０〜１１．５％、
Ｃｏ：６．０〜２０．０％、Ｍｏ：０．５〜８．０％、
Ｗ：１〜１４．０％、Ｔａ：１〜７％、Ａｌ：３〜７
％、Ｔｉ：０．５〜６％（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５
〜１０％）、Ｒｅ：０．０１〜６％、Ｙを含む希土類元
素：０．００１〜０．５％、Ｃ：０．００２〜０．５
％、Ｂ：０．００２〜０．２％、Ｚｒ：０．００２〜
０．２％、ＭｇおよびＣａの内の１種または２種：０．
００１〜０．１％を含有し、残部がＮｉおよび不可避不
純物からなる組成を有する耐熱疲労特性、高温クリープ
および高温耐食性に優れたＮｉ基合金に特徴を有するも
のである。
たものであって、（１） Ｃｒ：７．０〜１１．５％、
Ｃｏ：６．０〜２０．０％、Ｍｏ：０．５〜８．０％、
Ｗ：１〜１４．０％、Ｔａ：１〜７％、Ａｌ：３〜７
％、Ｔｉ：０．５〜６％（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５
〜１０％）、Ｒｅ：０．０１〜６％、Ｙを含む希土類元
素：０．００１〜０．５％、Ｃ：０．００２〜０．５
％、Ｂ：０．００２〜０．２％、Ｚｒ：０．００２〜
０．２％、ＭｇおよびＣａの内の１種または２種：０．
００１〜０．１％を含有し、残部がＮｉおよび不可避不
純物からなる組成を有する耐熱疲労特性、高温クリープ
および高温耐食性に優れたＮｉ基合金に特徴を有するも
のである。
【０００７】また、この発明のＮｉ基合金は、前記
（１）のＮｉ基合金に、さらに、Ｈｆ：０．０１〜３
％、Ｎｂ：０．１〜３％およびＶ：０．１〜１．５％の
１種または２種以上添加すると、耐熱疲労特性、高温ク
リープおよび高温耐食性などが一層改善されるという知
見もえたのである。
（１）のＮｉ基合金に、さらに、Ｈｆ：０．０１〜３
％、Ｎｂ：０．１〜３％およびＶ：０．１〜１．５％の
１種または２種以上添加すると、耐熱疲労特性、高温ク
リープおよび高温耐食性などが一層改善されるという知
見もえたのである。
【０００８】したがって、この発明は、（２） 前記
（１）のＮｉ基合金に、さらに、Ｈｆ：０．０１〜３％
を含有したＮｉ基合金、（３） 前記（１）のＮｉ基合
金に、さらに、Ｎｂ：０．１〜３％およびＶ：０．１〜
１．５％の１種または２種を含有したＮｉ基合金、
（４） 前記（１）のＮｉ基合金に、さらに、Ｈｆ：
０．０１〜３％、Ｎｂ：０．１〜３％およびＶ：０．１
〜１．５％の１種または２種を含有したＮｉ基合金、に
特徴を有するものである。
（１）のＮｉ基合金に、さらに、Ｈｆ：０．０１〜３％
を含有したＮｉ基合金、（３） 前記（１）のＮｉ基合
金に、さらに、Ｎｂ：０．１〜３％およびＶ：０．１〜
１．５％の１種または２種を含有したＮｉ基合金、
（４） 前記（１）のＮｉ基合金に、さらに、Ｈｆ：
０．０１〜３％、Ｎｂ：０．１〜３％およびＶ：０．１
〜１．５％の１種または２種を含有したＮｉ基合金、に
特徴を有するものである。
【０００９】次に、この発明のＮｉ基合金の合金組成に
おける各元素の限定理由について詳述する。
おける各元素の限定理由について詳述する。
【００１０】Ｃｒ 産業用ガスタービンでは、燃焼によって生じた酸化性お
よび腐食性物質を含有する燃焼ガスと接触するため、高
温における耐酸化性及び耐食性が要求される。Ｃｒは合
金に耐酸化性、耐食性を付与する元素であり、合金中に
おけるＣｒ量を多くする程、その効果は顕著であるが、
しかし、Ｃｒ量が７％未満ではその効果は少なく、一
方、Ｃｒを１１．５％を越えて含有すると、高温強度が
低下するので好ましくない。よって、Ｃｒ含有量は７〜
１１．５％に定めた。この発明のＮｉ基耐熱合金に含ま
れるＣｒ含有量の一層好ましい範囲は、９．０〜１１．
０％である。
よび腐食性物質を含有する燃焼ガスと接触するため、高
温における耐酸化性及び耐食性が要求される。Ｃｒは合
金に耐酸化性、耐食性を付与する元素であり、合金中に
おけるＣｒ量を多くする程、その効果は顕著であるが、
しかし、Ｃｒ量が７％未満ではその効果は少なく、一
方、Ｃｒを１１．５％を越えて含有すると、高温強度が
低下するので好ましくない。よって、Ｃｒ含有量は７〜
１１．５％に定めた。この発明のＮｉ基耐熱合金に含ま
れるＣｒ含有量の一層好ましい範囲は、９．０〜１１．
０％である。
【００１１】Ｃｏ ＴｉおよびＡｌ等によるγ´析出硬化型のＮｉ基合金に
おいては、溶体化処理によって、これら添加元素を充分
に素地中に固溶させ、続く時効処理においてγ´相とし
て均一微細に析出させることで良好な高温強度が得られ
るが、Ｃｏは、このような作用を発揮するＴｉ、Ａｌ等
を高温で素地に固溶させる限度（固溶限）を大きくさ
せ、Ｎｉ基合金の強度を向上させる作用があるが、Ｃｏ
量は６．０％未満ではその効果が十分でなく、一方、Ｃ
ｏ含有量が２０．０％を越えると、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｔ
ａ、Ａｌ、Ｔｉ等の他の元素とのバランスが崩れ、有害
相の析出による延性低下をもたらすことからＣｏ含有量
は６．０〜２０．０％に定めた。この発明のＮｉ基合金
に含まれるＣｏ含有量は、９．０〜１４．０％であるこ
とが一層好ましい。
おいては、溶体化処理によって、これら添加元素を充分
に素地中に固溶させ、続く時効処理においてγ´相とし
て均一微細に析出させることで良好な高温強度が得られ
るが、Ｃｏは、このような作用を発揮するＴｉ、Ａｌ等
を高温で素地に固溶させる限度（固溶限）を大きくさ
せ、Ｎｉ基合金の強度を向上させる作用があるが、Ｃｏ
量は６．０％未満ではその効果が十分でなく、一方、Ｃ
ｏ含有量が２０．０％を越えると、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｔ
ａ、Ａｌ、Ｔｉ等の他の元素とのバランスが崩れ、有害
相の析出による延性低下をもたらすことからＣｏ含有量
は６．０〜２０．０％に定めた。この発明のＮｉ基合金
に含まれるＣｏ含有量は、９．０〜１４．０％であるこ
とが一層好ましい。
【００１２】Ｍｏ Ｍｏは、素地中に固溶して、高温強度を上昇させる作用
があると同時に、析出硬化によって高温強度を向上させ
る効果があるが、その含有量が０．５％未満では不十分
であり、一方、８．０％を越えて添加すると有害相の析
出による延性を阻害する。したがって、この発明のＮｉ
基合金に含まれるＭｏ含有量は、０．５〜８．０％に定
めた。この発明のＮｉ基合金に含まれるＭｏ含有量は、
１．０〜５．０％であることが一層好ましい。
があると同時に、析出硬化によって高温強度を向上させ
る効果があるが、その含有量が０．５％未満では不十分
であり、一方、８．０％を越えて添加すると有害相の析
出による延性を阻害する。したがって、この発明のＮｉ
基合金に含まれるＭｏ含有量は、０．５〜８．０％に定
めた。この発明のＮｉ基合金に含まれるＭｏ含有量は、
１．０〜５．０％であることが一層好ましい。
【００１３】Ｗ Ｗは、Ｍｏと同様に固溶強化と析出硬化の作用があり、
高温強度の付与に寄与する効果があるが、その量は１％
以上必要であり、また、１４．０％よりも多くし過ぎる
と、有害相を析出するとともにＷ自身比重が大きい元素
であるため合金全体の比重が大きくなり、遠心力の働く
タービン動翼では不利であり、コスト的にも高くなる。
したがって、Ｗの含有量は１〜１４．０％とした。この
発明のＮｉ基合金に含まれるＷ含有量は、３．０〜７．
０％であることが一層好ましい。
高温強度の付与に寄与する効果があるが、その量は１％
以上必要であり、また、１４．０％よりも多くし過ぎる
と、有害相を析出するとともにＷ自身比重が大きい元素
であるため合金全体の比重が大きくなり、遠心力の働く
タービン動翼では不利であり、コスト的にも高くなる。
したがって、Ｗの含有量は１〜１４．０％とした。この
発明のＮｉ基合金に含まれるＷ含有量は、３．０〜７．
０％であることが一層好ましい。
【００１４】Ｔａ Ｔａは固溶強化およびγ´相析出硬化により高温強度の
向上に寄与する成分であるが、その含有量が１％未満で
は効果が十分でなく、一方、７％を越えて添加添加する
とγ´相を過剰に生成し、析出硬化して延性が低下する
ので好ましくない。従って、この発明のＮｉ基耐熱合金
に含まれるＴａ含有量は１〜７％に定めた。この発明の
Ｎｉ基合金に含まれるＴａ含有量は２〜６％であること
が一層好ましい。
向上に寄与する成分であるが、その含有量が１％未満で
は効果が十分でなく、一方、７％を越えて添加添加する
とγ´相を過剰に生成し、析出硬化して延性が低下する
ので好ましくない。従って、この発明のＮｉ基耐熱合金
に含まれるＴａ含有量は１〜７％に定めた。この発明の
Ｎｉ基合金に含まれるＴａ含有量は２〜６％であること
が一層好ましい。
【００１５】Ａｌ Ａｌは、γ´相を生成し、高温強度を上げると共に、高
温での耐酸化性、耐食性の付与に寄与する作用を有する
が、その量は３％以上であることが必要であり、一方、
７％を越えて添加するとγ´相の析出量が多くなり過ぎ
て延性を阻害する。したがって、この発明のＮｉ基耐熱
合金に含まれるＡｌ含有量は３〜７％に定めた。この発
明のＮｉ基耐熱合金に含まれるＡｌ含有量は４．０〜
６．０％であることが一層好ましい。
温での耐酸化性、耐食性の付与に寄与する作用を有する
が、その量は３％以上であることが必要であり、一方、
７％を越えて添加するとγ´相の析出量が多くなり過ぎ
て延性を阻害する。したがって、この発明のＮｉ基耐熱
合金に含まれるＡｌ含有量は３〜７％に定めた。この発
明のＮｉ基耐熱合金に含まれるＡｌ含有量は４．０〜
６．０％であることが一層好ましい。
【００１６】Ｔｉ Ｔｉはγ´析出硬化型Ｎｉ基合金の高温強度を上げるた
めのγ´相の析出に必要な元素であるが、その含有量が
０．５％未満ではγ´相の析出強化が不十分で、要求強
度を満足することができず、一方、６％を越えて添加す
るとγ´相の析出量が多くなり過ぎて延性を阻害する。
従って、Ｔｉ含有量は０．５〜６％に定めた。この発明
のＮｉ基耐熱合金に含まれるＴｉ含有量は１．２〜４．
０％であることが一層好ましい。
めのγ´相の析出に必要な元素であるが、その含有量が
０．５％未満ではγ´相の析出強化が不十分で、要求強
度を満足することができず、一方、６％を越えて添加す
るとγ´相の析出量が多くなり過ぎて延性を阻害する。
従って、Ｔｉ含有量は０．５〜６％に定めた。この発明
のＮｉ基耐熱合金に含まれるＴｉ含有量は１．２〜４．
０％であることが一層好ましい。
【００１７】Ａｌ＋Ｔｉ ＡｌおよびＴｉは共にγ´相を生成し、高温強度を上
げ、さらに高温での耐酸化性、耐食性の付与に寄与する
作用を有するので、ＡｌおよびＴｉの合計量を限定する
必要があるが、Ａｌ＋Ｔｉが５．５％未満ではγ´相の
析出強化が不十分で、要求強度を満足することができ
ず、一方、Ａｌ＋Ｔｉが１０％よりも多量に添加すると
γ´相の析出量が多くなり過ぎて延性を阻害する。従っ
て、Ａｌ＋Ｔｉの含有量は５．５〜１０％に定めた。こ
の発明のＮｉ基耐熱合金に含まれるＴｉ含有量は６．５
〜８．０％であることが一層好ましい。
げ、さらに高温での耐酸化性、耐食性の付与に寄与する
作用を有するので、ＡｌおよびＴｉの合計量を限定する
必要があるが、Ａｌ＋Ｔｉが５．５％未満ではγ´相の
析出強化が不十分で、要求強度を満足することができ
ず、一方、Ａｌ＋Ｔｉが１０％よりも多量に添加すると
γ´相の析出量が多くなり過ぎて延性を阻害する。従っ
て、Ａｌ＋Ｔｉの含有量は５．５〜１０％に定めた。こ
の発明のＮｉ基耐熱合金に含まれるＴｉ含有量は６．５
〜８．０％であることが一層好ましい。
【００１８】Ｒｅ Ｒｅは、素地中に固溶して、固溶強化により高温強度を
上昇させる作用があると同時に、合金表面に強固で緻密
な酸化保護膜を形成し、熱疲労特性を向上させるととも
に、熱サイクルに伴う一度形成された酸化保護膜の脱落
を防ぎ、高温酸化の進行を妨げる作用があるが、その含
有量が、０．０１％未満では不十分であり、一方、６％
を越えて添加すると有害相の析出により延性を阻害す
る。したがって、この発明のＮｉ基合金に含まれるＲｅ
含有量は、０．０１〜６％に定めた。この発明のＮｉ基
合金に含まれるＲｅ含有量は、０．１〜１％であること
が一層好ましい。
上昇させる作用があると同時に、合金表面に強固で緻密
な酸化保護膜を形成し、熱疲労特性を向上させるととも
に、熱サイクルに伴う一度形成された酸化保護膜の脱落
を防ぎ、高温酸化の進行を妨げる作用があるが、その含
有量が、０．０１％未満では不十分であり、一方、６％
を越えて添加すると有害相の析出により延性を阻害す
る。したがって、この発明のＮｉ基合金に含まれるＲｅ
含有量は、０．０１〜６％に定めた。この発明のＮｉ基
合金に含まれるＲｅ含有量は、０．１〜１％であること
が一層好ましい。
【００１９】Ｙを含む希土類元素（以下、Ｒで示す） Ｒは、素地中に固溶して、固溶強化により高温強度を上
昇させる作用があると同時に、合金表面に強固で緻密な
Ｃｒ、ＡｌおよびＲからなる酸化保護膜を形成し、熱疲
労特性を向上させるとともに、熱サイクルに伴う一度形
成された酸化保護膜の脱落を防ぎ、高温酸化の進行を妨
げる作用があるが、その含有量が、０．００１％未満で
は不十分であり、一方、０．５％を越えて添加すると有
害相の析出により延性を阻害するので好ましくない。し
たがって、この発明のＮｉ基合金に含まれるＲ含有量
は、０．００１〜０．５％に定めた。この発明のＮｉ基
合金に含まれるＲ含有量は、０．００５〜０．５％であ
ることが一層好ましい。なお、この発明のＮｉ基合金に
添加されるＲの内でも最も好ましいのはＬａ、Ｃｅ、Ｎ
ｄである。
昇させる作用があると同時に、合金表面に強固で緻密な
Ｃｒ、ＡｌおよびＲからなる酸化保護膜を形成し、熱疲
労特性を向上させるとともに、熱サイクルに伴う一度形
成された酸化保護膜の脱落を防ぎ、高温酸化の進行を妨
げる作用があるが、その含有量が、０．００１％未満で
は不十分であり、一方、０．５％を越えて添加すると有
害相の析出により延性を阻害するので好ましくない。し
たがって、この発明のＮｉ基合金に含まれるＲ含有量
は、０．００１〜０．５％に定めた。この発明のＮｉ基
合金に含まれるＲ含有量は、０．００５〜０．５％であ
ることが一層好ましい。なお、この発明のＮｉ基合金に
添加されるＲの内でも最も好ましいのはＬａ、Ｃｅ、Ｎ
ｄである。
【００２０】Ｃ Ｃは炭化物を形成し、特に結晶粒界、樹枝状晶境界に析
出して粒界や樹枝状晶境界を強化し、高温強度の向上に
寄与するので０．００２％以上必要であるが、０．５％
を越えて添加すると延性を阻害する。したがって、この
発明のＮｉ基合金に含まれるＣ含有量を０．００２〜
０．５％とした。
出して粒界や樹枝状晶境界を強化し、高温強度の向上に
寄与するので０．００２％以上必要であるが、０．５％
を越えて添加すると延性を阻害する。したがって、この
発明のＮｉ基合金に含まれるＣ含有量を０．００２〜
０．５％とした。
【００２１】Ｂ Ｂは結晶粒界における結合力を増して素地を強化し、高
温強度を上昇させるので必要な成分であるが、その含有
量が０．００２％未満では効果がなく、一方、０．２％
を越えて添加すると延性を阻害する恐れがあるため、そ
の含有量を０．００２〜０．２％とした。
温強度を上昇させるので必要な成分であるが、その含有
量が０．００２％未満では効果がなく、一方、０．２％
を越えて添加すると延性を阻害する恐れがあるため、そ
の含有量を０．００２〜０．２％とした。
【００２２】Ｚｒ Ｚｒも結晶粒界における結合力を増して素地を強化し、
高温強度を上昇させる作用を有するが、０．００２％未
満ではその効果が十分でなく、一方、０．２％を越えて
添加すると延性を阻害する恐れがある。したがって、こ
の発明のＮｉ基合金に含まれるＺｒ含有量は、０．００
２〜０．２％に定めた。
高温強度を上昇させる作用を有するが、０．００２％未
満ではその効果が十分でなく、一方、０．２％を越えて
添加すると延性を阻害する恐れがある。したがって、こ
の発明のＮｉ基合金に含まれるＺｒ含有量は、０．００
２〜０．２％に定めた。
【００２３】Ｍｇ、Ｃａ ＭｇおよびＣａは共に酸素、硫黄等の不純物との結合力
が強く、さらに酸素、硫黄等の不純物による延性低下を
防止する作用があるが、０．００１％未満では十分な作
用が得られず、一方、０．１％を越えて含有するとかえ
って結晶粒界の結合を弱めて割れの原因になるところか
らＭｇおよびＣａの内の１種または２種の合計は０．０
０１〜０．１％と定めた。
が強く、さらに酸素、硫黄等の不純物による延性低下を
防止する作用があるが、０．００１％未満では十分な作
用が得られず、一方、０．１％を越えて含有するとかえ
って結晶粒界の結合を弱めて割れの原因になるところか
らＭｇおよびＣａの内の１種または２種の合計は０．０
０１〜０．１％と定めた。
【００２４】Ｈｆ Ｈｆは、粒界を強化し、高温強度および延性を著しく向
上させるので、必要に応じて添加するが、その含有量が
０．０１％未満では効果がなく、一方、３％を越えて含
有すると酸素と結合し、合金内に酸化物を形成し、割れ
の原因になるところから、Ｈｆの含有量は０．０１〜３
％と定めた。Ｈｆの含有量の一層好ましい範囲は、０．
１〜０．７％である。
上させるので、必要に応じて添加するが、その含有量が
０．０１％未満では効果がなく、一方、３％を越えて含
有すると酸素と結合し、合金内に酸化物を形成し、割れ
の原因になるところから、Ｈｆの含有量は０．０１〜３
％と定めた。Ｈｆの含有量の一層好ましい範囲は、０．
１〜０．７％である。
【００２５】Ｎｂ，Ｖ これらの元素は、素地中に固溶して、固溶強化により高
温強度を上昇させる作用があるので必要に応じて添加す
るが、その含有量がＮｂ：０．１％未満、Ｖ：０．１％
未満では効果が十分に現れず、一方、Ｎｂ：３％を越
え、Ｖ：１．５％を越えて含有すると、かえって靭性が
低下するので好ましくない。従って、Ｎｂ：０．１〜３
％、Ｖ：０．１〜１．５％に定めた。ＮｂおよびＶの含
有量の一層好ましい範囲は、それぞれＮｂ：０．５〜
２．０％、Ｖ：０．５〜１．０％である。
温強度を上昇させる作用があるので必要に応じて添加す
るが、その含有量がＮｂ：０．１％未満、Ｖ：０．１％
未満では効果が十分に現れず、一方、Ｎｂ：３％を越
え、Ｖ：１．５％を越えて含有すると、かえって靭性が
低下するので好ましくない。従って、Ｎｂ：０．１〜３
％、Ｖ：０．１〜１．５％に定めた。ＮｂおよびＶの含
有量の一層好ましい範囲は、それぞれＮｂ：０．５〜
２．０％、Ｖ：０．５〜１．０％である。
【００２６】
【発明の実施の形態】真空溶解により化学組成を調整し
たＮｉ基合金を溶製し、得られた合金を真空溶解炉にて
再溶解し、Ａｒガス雰囲気においてＲ元素を添加して表
１〜表５に示される成分組成に調整し、得られた溶湯を
鋳型に鋳込み、直径：１８ｍｍ、長さ：１５０ｍｍの丸
棒に鋳造し、得られた丸棒を１１５０℃、２時間保持し
たのち空冷の溶体化熱処理し、さらに８５０℃、２４時
間保持したのち空冷の時効処理を行い、本発明Ｎｉ基合
金１〜３２、比較Ｎｉ基合金１〜５および従来Ｎｉ基合
金を製造した。従来Ｎｉ基合金は、上記特公平１−５９
３４４号公報に示された合金に相当するものである。
たＮｉ基合金を溶製し、得られた合金を真空溶解炉にて
再溶解し、Ａｒガス雰囲気においてＲ元素を添加して表
１〜表５に示される成分組成に調整し、得られた溶湯を
鋳型に鋳込み、直径：１８ｍｍ、長さ：１５０ｍｍの丸
棒に鋳造し、得られた丸棒を１１５０℃、２時間保持し
たのち空冷の溶体化熱処理し、さらに８５０℃、２４時
間保持したのち空冷の時効処理を行い、本発明Ｎｉ基合
金１〜３２、比較Ｎｉ基合金１〜５および従来Ｎｉ基合
金を製造した。従来Ｎｉ基合金は、上記特公平１−５９
３４４号公報に示された合金に相当するものである。
【００２７】
【表１】 本発明Ｎｉ基合金 元素 １ ２ ３ ４ ５ ６ ７ ８ Ｃｒ 11.4 10.0 9.1 8.5 7.6 7.1 10.2 9.1 Ｃｏ 9.0 8.5 10.1 13.5 9.7 8.8 6.3 8.1 Ｍｏ 2.1 1.0 3.5 1.5 2.4 2.7 3.0 1.8 Ｗ 4.0 3.5 4.3 3.7 4.5 4.1 3.9 4.2 Ｔａ 3.3 5.4 4.9 3.0 3.8 3.5 3.8 4.5 Ａｌ 4.0 3.5 4.3 3.7 4.5 4.1 3.9 4.2 Ｔｉ 2.7 2.3 3.2 2.5 2.9 3.0 2.8 2.7 AL＋Ti 6.7 5.8 7.5 6.2 7.4 7.1 6.7 6.9 Ｒｅ 0.03 0.12 0.8 1.4 2.8 3.1 4.3 5.7 Ｒ※ 0.001 0.005 0.009 0.01 0.03 0.07 0.09 0.11 Ｃ 0.08 0.10 0.06 0.12 0.07 0.09 0.11 0.08 Ｂ 0.011 0.009 0.007 0.015 0.013 0.012 0.010 0.19 Ｚｒ 0.030 0.050 0.041 0.034 0.047 0.038 0.045 0.039 Ｃａ 0.054 − 0.005 0.025 0.074 0.034 0.010 0.018 Ｍｇ 0.022 0.098 − 0.037 0.005 0.054 0.012 0.072 Ｈｆ − − 1.1 0.7 1.2 0.9 0.8 − Ｎｂ − − − − 0.5 − − 0.3 Ｖ − − − − − 0.3 − − Ｎｉ 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 重量％ Ｒ※はＹを含む希土類元素
【００２８】
【表２】 本発明Ｎｉ基合金 元素 ９ 10 11 12 13 14 15 16 Ｃｒ 11.4 10.0 9.1 8.5 7.6 7.1 10.2 9.1 Ｃｏ 9.0 10.5 11.6 12.5 19.7 14.8 15.3 16.5 Ｍｏ 2.1 1.0 6.5 1.5 2.4 2.7 3.0 1.8 Ｗ 4.0 13.5 4.3 3.7 4.5 4.1 3.9 4.2 Ｔａ 3.3 5.3 4.9 3.0 3.8 3.5 3.8 4.5 Ａｌ 4.0 3.5 4.3 3.7 4.5 4.1 3.9 4.2 Ｔｉ 2.7 2.3 3.2 2.5 2.9 3.0 2.8 2.7 Al＋Ti 7.7 5.8 7.5 6.2 7.4 7.1 6.7 6.9 Ｒｅ 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.4 0.01 Ｒ※ 0.003 0.005 0.009 0.01 0.03 0.07 0.09 0.11 Ｃ 0.08 0.10 0.06 0.12 0.07 0.09 0.11 0.08 Ｂ 0.011 0.009 0.007 0.015 0.013 0.012 0.010 0.005 Ｚｒ 0.030 0.050 0.041 0.034 0.047 0.038 0.045 0.039 Ｃａ 0.054 − 0.099 0.025 0.074 0.034 0.010 0.018 Ｍｇ 0.022 0.098 − 0.037 0.005 0.054 0.012 0.072 Ｈｆ − − 1.5 0.7 1.2 0.9 0.8 1.3 Ｎｂ 0.1 0.6 − − 3.0 − 2.0 1.5 Ｖ 0.1 − 0.5 1.0 − 0.7 1.5 −Ｎｉ 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 重量％、 Ｒ※はＹを含む希土類元素
【００２９】
【表３】 本発明Ｎｉ基合金 元素 17 18 19 20 21 22 23 24 Ｃｒ 9.0 9.2 9.0 9.1 9.2 9.0 9.1 8.9 Ｃｏ 9.9 13.2 14.3 9.6 9.8 9.9 9.9 10.0 Ｍｏ 1.5 0.6 1.6 2.4 3.4 4.5 5.5 6.5 Ｗ 4.3 4.4 4.3 4.1 4.4 10.5 12.3 13.3 Ｔａ 4.6 4.8 4.8 4.6 4.7 4.6 4.7 4.7 Ａｌ 4.1 4.1 4.0 4.2 4.2 4.1 5.0 7.0 Ｔｉ 2.8 2.6 2.7 2.7 3.8 5.6 2.6 0.7 Al＋Ti 6.9 6.7 6.7 6.9 8.0 9.7 7.6 7.7 Ｒｅ 0.7 0.8 0.8 0.9 1.0 3.1 4.3 5.7 Ｒ※ 0.12 0.28 0.36 0.41 0.5 0.001 0.004 0.009 Ｃ 0.08 0.09 0.08 0.10 0.07 0.06 0.09 0.09 Ｂ 0.014 0.011 0.009 0.013 0.012 0.025 0.019 0.015 Ｚｒ 0.19 0.022 0.013 0.023 0.021 0.039 0.030 0.12 Ｃａ − 0.012 − 0.028 0.037 0.018 0.010 − Ｍｇ 0.031 0.005 0.08 0.029 0.051 0.050 0.014 0.010 Ｈｆ − − 0.3 0.2 0.2 − 0.4 − Ｎｂ − − − − 0.1 − 0.9 − Ｖ − − − − 0.1 − 0.2 − Ｎｉ 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 重量％、 Ｒ※はＹを含む希土類元素
【００３０】
【表４】 本発明Ｎｉ基合金 元素 25 26 27 28 29 30 31 32 Ｃｒ 9.9 9.2 9.3 9.1 9.2 9.0 9.1 8.9 Ｃｏ 9.9 13.2 14.3 9.6 9.8 9.9 9.9 10.0 Ｍｏ 7.5 1.6 1.6 1.4 1.4 1.5 1.5 1.5 Ｗ 4.3 1.4 3.3 4.9 6.4 8.5 10.3 13.3 Ｔａ 4.6 4.8 4.8 4.6 4.7 4.6 1.1 6.7 Ａｌ 4.1 4.1 4.0 3.9 3.9 4.1 4.0 4.0 Ｔｉ 2.8 2.6 2.7 2.7 5.9 2.6 2.6 2.7 Al＋Ti 6.9 6.7 6.7 6.6 9.8 6.7 6.6 6.7 Ｒｅ 0.7 0.8 0.8 0.9 1.0 0.8 0.9 0.9 Ｒ※ 0.04 0.02 0.01 0.008 0.005 0.03 0.04 0.009 Ｃ 0.08 0.09 0.08 0.15 0.07 0.45 0.09 0.09 Ｂ 0.014 0.011 0.009 0.013 0.012 0.025 0.019 0.15 Ｚｒ 0.037 0.022 0.013 0.023 0.021 0.039 0.030 0.02 Ｃａ − 0.012 − 0.028 0.037 0.018 0.010 − Ｍｇ 0.031 0.005 0.080 0.029 0.051 0.05 0.014 0.010 Ｈｆ − − 0.3 0.2 0.2 − 0.4 − Ｎｂ 0.3 − − − 0.1 − − − Ｖ − − − − 0.1 − 0.2 − Ｎｉ 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 重量％、 Ｒ※はＹを含む希土類元素
【００３１】
【表５】 比較Ｎｉ基合金 従来Ｎｉ基合金 元素 １ ２ ３ ４ ５ ６ １ Ｃｒ 9.3 10.5 8.9 9.5 8.3 9.1 9.0 Ｃｏ 9.0 8.5 10.1 10.5 13.6 12.1 9.5 Ｍｏ 2.1 1.0 3.5 1.5 4.1 5.2 1.8 Ｗ 4.0 3.5 4.3 3.7 3.6 5.1 10.0 Ｔａ 3.3 5.3 4.9 3.0 3.1 2.9 1.5 Ａｌ 4.0 3.5 4.3 3.7 4.1 3.9 5.5 Ｔｉ 2.7 2.3 3.2 2.5 2.6 3.0 2.7 Al＋Ti 6.7 5.8 7.5 6.2 6.7 6.9 8.2 Ｒｅ *0.006 *6.5 0.8 1.4 0.8 0.8 − Ｒ※ 0.003 0.005 *0.0007 *0.6 0.5 0.02 − Ｃ 0.08 0.10 0.06 0.12 0.08 0.11 0.08 Ｂ 0.011 0.009 0.007 0.015 0.005 0.010 0.015 Ｚｒ 0.030 0.050 0.041 0.034 0.039 0.045 0.05 Ｃａ 0.054 − 0.005 0.025 *0.12 − − Ｍｇ 0.030 0.098 − 0.037 − *0.11 − Ｈｆ 1.1 0.5 1.5 0.7 − − 1.3 Ｎｂ 1.9 − − − − − − Ｖ 0.9 0.5 − 0.6 − − −Ｎｉ 残り 残り 残り 残り 残り 残り 残り 重量％、 Ｒ※はＹを含む希土類元素 ＊印は、この発明の条件から外れて値を示す。
【００３２】これら本発明Ｎｉ基合金１〜３２、比較Ｎ
ｉ基合金１〜６および従来Ｎｉ基合金について、下記の
高温耐食性試験および高温クリープ破断強度試験を実施
し、それらの試験結果を表６〜表８に示した。
ｉ基合金１〜６および従来Ｎｉ基合金について、下記の
高温耐食性試験および高温クリープ破断強度試験を実施
し、それらの試験結果を表６〜表８に示した。
【００３３】低サイクル疲労試験 本発明Ｎｉ基合金１〜３２、比較Ｎｉ基合金１〜６およ
び従来Ｎｉ基合金からなる上記直径：１８ｍｍ、長さ：
１５０ｍｍの寸法の熱処理された丸棒からそれぞれ平行
部直径：１０ｍｍ、長さ：２５ｍｍの寸法を有する試験
片を作製し、これら試験片をそれぞれ温度：７００℃に
保持しながら応用範囲１．０ＧＰａの負荷を約３０秒に
１サイクルかける低サイクル疲労試験を行い、破断にい
たるまでのサイクル数を測定し、その結果を表６〜表８
に示した。
び従来Ｎｉ基合金からなる上記直径：１８ｍｍ、長さ：
１５０ｍｍの寸法の熱処理された丸棒からそれぞれ平行
部直径：１０ｍｍ、長さ：２５ｍｍの寸法を有する試験
片を作製し、これら試験片をそれぞれ温度：７００℃に
保持しながら応用範囲１．０ＧＰａの負荷を約３０秒に
１サイクルかける低サイクル疲労試験を行い、破断にい
たるまでのサイクル数を測定し、その結果を表６〜表８
に示した。
【００３４】高温耐食性試験 本発明Ｎｉ基合金１〜３２、比較Ｎｉ基合金１〜６およ
び従来Ｎｉ基合金からなる上記直径：１８ｍｍ、長さ：
１５０ｍｍの寸法の熱処理された丸棒からそれぞれ直
径：１２ｍｍ、長さ：１００ｍｍの寸法を有する試験片
を作製し、これら試験片をそれぞれＮａおよびＳを含む
灯油を燃料としたバーナー炎中、温度：８７０℃、１時
間保持した後３０分冷却を５０回繰り返した。かかる処
理を施した試験片表面に形成されたスケールを除去した
のち、上記従来Ｎｉ基合金の試験片の重量減少量を１と
して本発明Ｎｉ基合金１〜３２および比較Ｎｉ基合金１
〜６の重量減少量の比を測定し、その結果を表６〜表８
に示し、高温耐食性を評価した。
び従来Ｎｉ基合金からなる上記直径：１８ｍｍ、長さ：
１５０ｍｍの寸法の熱処理された丸棒からそれぞれ直
径：１２ｍｍ、長さ：１００ｍｍの寸法を有する試験片
を作製し、これら試験片をそれぞれＮａおよびＳを含む
灯油を燃料としたバーナー炎中、温度：８７０℃、１時
間保持した後３０分冷却を５０回繰り返した。かかる処
理を施した試験片表面に形成されたスケールを除去した
のち、上記従来Ｎｉ基合金の試験片の重量減少量を１と
して本発明Ｎｉ基合金１〜３２および比較Ｎｉ基合金１
〜６の重量減少量の比を測定し、その結果を表６〜表８
に示し、高温耐食性を評価した。
【００３５】高温クリープ破断強度試験 上記丸棒状の本発明Ｎｉ基合金１〜３２、比較Ｎｉ基合
金１〜６および従来Ｎｉ基合金から、平行部の直径が６
ｍｍ、長さ：２５ｍｍの試験片を作製し、これら試験片
を大気雰囲気中、温度：８５０℃に負荷：３５Ｋｇ／ｍ
ｍ2 をかけて保持し、破断に至る寿命（時間）を測定
し、上記従来Ｎｉ基合金の破断寿命を１として本発明Ｎ
ｉ基合金１〜３２および比較Ｎｉ基合金１〜６の破断寿
命の比を測定し、高温クリープ破断強度を評価した。
金１〜６および従来Ｎｉ基合金から、平行部の直径が６
ｍｍ、長さ：２５ｍｍの試験片を作製し、これら試験片
を大気雰囲気中、温度：８５０℃に負荷：３５Ｋｇ／ｍ
ｍ2 をかけて保持し、破断に至る寿命（時間）を測定
し、上記従来Ｎｉ基合金の破断寿命を１として本発明Ｎ
ｉ基合金１〜３２および比較Ｎｉ基合金１〜６の破断寿
命の比を測定し、高温クリープ破断強度を評価した。
【００３６】
【表６】
【００３７】
【表７】
【００３８】
【表８】
【００３９】
【表９】
【００４０】
【発明の効果】表１〜表９に示される結果から、Ｃｒを
７．０〜１１．５％の含有量とすると共に、Ｗ、Ｍｏ、
Ａｌ、Ｔｉ、Ｔａ、Ｃ、Ｂ、Ｚｒなどをできる限りバラ
ンス良く添加し、さらにＭｇおよび／またはＣａを０．
００１〜０．１％含有させ、さらにＲｅおよびＹを含む
希土類元素を含有させた合金組成とすることにより、高
温度耐食性および高温クリープ破断強度が優れると共
に、さらに熱疲労特性が向上することがわかる。
７．０〜１１．５％の含有量とすると共に、Ｗ、Ｍｏ、
Ａｌ、Ｔｉ、Ｔａ、Ｃ、Ｂ、Ｚｒなどをできる限りバラ
ンス良く添加し、さらにＭｇおよび／またはＣａを０．
００１〜０．１％含有させ、さらにＲｅおよびＹを含む
希土類元素を含有させた合金組成とすることにより、高
温度耐食性および高温クリープ破断強度が優れると共
に、さらに熱疲労特性が向上することがわかる。
【００４１】従って、この発明で得られるＮｉ基合金
は、高温強度および高温耐食性だけでなく、熱疲労特性
にも優れており、ガスタービンの動・静翼、高温ブロア
ーの動翼、その他高温部品用の材料として優れた効果を
奏するものである。
は、高温強度および高温耐食性だけでなく、熱疲労特性
にも優れており、ガスタービンの動・静翼、高温ブロア
ーの動翼、その他高温部品用の材料として優れた効果を
奏するものである。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃｒ：７．０〜１１．５％、 Ｃｏ：６．０〜２０．０％、 Ｍｏ：０．５〜８．０％、 Ｗ：１〜１４．０％、 Ｔａ：１〜７％、 Ａｌ：３〜７％、 Ｔｉ：０．５〜６％（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５〜１０％）、 Ｒｅ：０．０１〜６％、 Ｙを含む希土類元素：０．００１〜０．５％、 Ｃ：０．００２〜０．５％、 Ｂ：０．００２〜０．２％、 Ｚｒ：０．００２〜０．２％、 ＭｇおよびＣａの内の１種または２種：０．００１〜０．１％、 を含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成
を有することを特徴とする、耐熱疲労特性、高温クリー
プおよび高温耐食性に優れたＮｉ基合金。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃｒ：７．０〜１１．５％、 Ｃｏ：６．０〜２０．０％、 Ｍｏ：０．５〜８．０％、 Ｗ：１〜１４．０％、 Ｔａ：１〜７％、 Ａｌ：３〜７％、 Ｔｉ：０．５〜６％（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５〜１０％）、 Ｒｅ：０．０１〜６％、 Ｙを含む希土類元素：０．００１〜０．５％、 Ｃ：０．００２〜０．５％、 Ｂ：０．００２〜０．２％、 Ｚｒ：０．００２〜０．２％、 ＭｇおよびＣａの内の１種または２種：０．００１〜０．１％、 を含有し、さらに、 Ｈｆ：０．０１〜３％ を含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成
を有することを特徴とする、耐熱疲労特性、高温クリー
プおよび高温耐食性に優れたＮｉ基合金。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃｒ：７．０〜１１．５％、 Ｃｏ：６．０〜２０．０％、 Ｍｏ：０．５〜８．０％、 Ｗ：１〜１４．０％、 Ｔａ：１〜７％、 Ａｌ：３〜７％、 Ｔｉ：０．５〜６％（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５〜１０％）、 Ｒｅ：０．０１〜６％、 Ｙを含む希土類元素：０．００１〜０．５％、 Ｃ：０．００２〜０．５％、 Ｂ：０．００２〜０．２％、 Ｚｒ：０．００２〜０．２％、 ＭｇおよびＣａの内の１種または２種：０．００１〜０．１％、 を含有し、さらに、 Ｎｂ：０．１〜３％およびＶ：０．１〜１．５％の１種または２種、 を含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成
を有することを特徴とする、耐熱疲労特性、高温クリー
プおよび高温耐食性に優れたＮｉ基合金。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃｒ：７．０〜１１．５％、 Ｃｏ：６．０〜２０．０％、 Ｍｏ：０．５〜８．０％、 Ｗ：１〜１４．０％、 Ｔａ：１〜７％、 Ａｌ：３〜７％、 Ｔｉ：０．５〜６％（ただし、Ａｌ＋Ｔｉ：５．５〜１０％）、 Ｒｅ：０．０１〜６％、 Ｙを含む希土類元素：０．００１〜０．５％、 Ｃ：０．００２〜０．５％、 Ｂ：０．００２〜０．２％、 Ｚｒ：０．００２〜０．２％、 ＭｇおよびＣａの内の１種または２種：０．００１〜０．１％、 を含有し、さらに、 Ｈｆ：０．０１〜３％、 を含有し、さらに、 Ｎｂ：０．１〜３％およびＶ：０．１〜１．５％の１種または２種、 を含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成
を有することを特徴とする、耐熱疲労特性、高温クリー
プおよび高温耐食性に優れたＮｉ基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32274295A JPH09157777A (ja) | 1995-12-12 | 1995-12-12 | 耐熱疲労特性、高温クリープおよび高温耐食性に優れたＮｉ基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32274295A JPH09157777A (ja) | 1995-12-12 | 1995-12-12 | 耐熱疲労特性、高温クリープおよび高温耐食性に優れたＮｉ基合金 |
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