JP3282481B2 - 耐熱鋼 - Google Patents
耐熱鋼Info
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- JP3282481B2 JP3282481B2 JP01509896A JP1509896A JP3282481B2 JP 3282481 B2 JP3282481 B2 JP 3282481B2 JP 01509896 A JP01509896 A JP 01509896A JP 1509896 A JP1509896 A JP 1509896A JP 3282481 B2 JP3282481 B2 JP 3282481B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、高温強度および
耐熱疲労特性に優れた耐熱鋼に関するものである。
耐熱疲労特性に優れた耐熱鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、重量％で、Ｃｒ：１６〜２０％、
Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｍ
ｏ：１．１〜２．４％、Ｎｂ：０．３〜２．１％、Ｔ
ａ：０．１〜２．２％、Ｃｏ：０．２〜２．５％、Ｃ：
０．１〜０．２％、Ｎ：０．０５〜０．１５％を含有
し、さらに、必要に応じて、Ｎｉ：０．２〜２．５％、
Ｗ：０．２〜２．５％を含有し、残部がＦｅおよび不可
避不純物からなる組成を有するＦｅ−Ｃｒ系耐熱鋼が知
られており、このＦｅ−Ｃｒ系耐熱鋼は優れた高温強度
および耐熱疲労特性を有するところから、ディーゼルエ
ンジンの副燃焼室口金材料として使用されることも知ら
れている（特開平７−２２８９５２号公報参照）。
Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｍ
ｏ：１．１〜２．４％、Ｎｂ：０．３〜２．１％、Ｔ
ａ：０．１〜２．２％、Ｃｏ：０．２〜２．５％、Ｃ：
０．１〜０．２％、Ｎ：０．０５〜０．１５％を含有
し、さらに、必要に応じて、Ｎｉ：０．２〜２．５％、
Ｗ：０．２〜２．５％を含有し、残部がＦｅおよび不可
避不純物からなる組成を有するＦｅ−Ｃｒ系耐熱鋼が知
られており、このＦｅ−Ｃｒ系耐熱鋼は優れた高温強度
および耐熱疲労特性を有するところから、ディーゼルエ
ンジンの副燃焼室口金材料として使用されることも知ら
れている（特開平７−２２８９５２号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のＦｅ−
Ｃｒ系耐熱鋼では、高性能化に伴って一層過酷な状況で
使用されるディーゼルエンジンの副燃焼室口金材料とし
て十分に対応することができず、なお一層高温強度およ
び耐熱疲労特性の優れた耐熱鋼が要求されていた。
Ｃｒ系耐熱鋼では、高性能化に伴って一層過酷な状況で
使用されるディーゼルエンジンの副燃焼室口金材料とし
て十分に対応することができず、なお一層高温強度およ
び耐熱疲労特性の優れた耐熱鋼が要求されていた。
【０００４】
【課題を解決する手段】そこで本発明者らは、鋭意研究
の結果、前記従来のＦｅ−Ｃｒ系耐熱鋼に、さらにＢ：
０．００２〜０．１％を添加した組成とし、さらにその
組成を有するＦｅ−Ｃｒ系耐熱鋼を溶解後、９５０〜１
０５０℃に等温保持の熱処理を施すと、体積％でフェラ
イト相：２０〜８０％、炭窒化物相：０．３〜７％、残
部：オーステナイト相からなる３相組織となり、前記組
成および３相組織を有する耐熱鋼は、従来のＦｅ−Ｃｒ
系耐熱鋼よりも高温強度および耐熱疲労特性に優れてい
る、という知見を得たのである。
の結果、前記従来のＦｅ−Ｃｒ系耐熱鋼に、さらにＢ：
０．００２〜０．１％を添加した組成とし、さらにその
組成を有するＦｅ−Ｃｒ系耐熱鋼を溶解後、９５０〜１
０５０℃に等温保持の熱処理を施すと、体積％でフェラ
イト相：２０〜８０％、炭窒化物相：０．３〜７％、残
部：オーステナイト相からなる３相組織となり、前記組
成および３相組織を有する耐熱鋼は、従来のＦｅ−Ｃｒ
系耐熱鋼よりも高温強度および耐熱疲労特性に優れてい
る、という知見を得たのである。
【０００５】この発明は、かかる知見に基づいてなされ
たものであって、重量％で、Ｃｒ：１５〜２７％、Ｎ
ｉ：１．０８〜６．７０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、
Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｎｂ：１．１〜２．０％、
Ｗ：０．１〜２．５％、Ｂ：０．００２〜０．１％、
Ｃ：０．０６〜０．１８％、Ｎ：０．０１〜０．１５％
を含有し、さらに、必要に応じて、 （ａ）Ｔａ、Ｔｉ、Ｖの内の１種または２種以上：０．
０１〜２．０％、 （ｂ）Ｍｏ、Ｃｏ、Ｃｕの内の１種または２種以上：
０．０１〜２．０％、 （ｃ）Ａｌ：０．０１〜２．０％およびＲ：０．００１
〜０．０５％の内の少なくとも１種、 前記（ａ）〜（ｃ）の内の少なくとも１種を含有し、残
部がＦｅおよび不可避不純物からなる組成、並びに体積
％でフェライト相：２０〜８０％、炭窒化物相：０．３
〜７％、残部：オーステナイト相からなる３相組織を有
する耐熱鋼に特徴を有するものである。
たものであって、重量％で、Ｃｒ：１５〜２７％、Ｎ
ｉ：１．０８〜６．７０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、
Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｎｂ：１．１〜２．０％、
Ｗ：０．１〜２．５％、Ｂ：０．００２〜０．１％、
Ｃ：０．０６〜０．１８％、Ｎ：０．０１〜０．１５％
を含有し、さらに、必要に応じて、 （ａ）Ｔａ、Ｔｉ、Ｖの内の１種または２種以上：０．
０１〜２．０％、 （ｂ）Ｍｏ、Ｃｏ、Ｃｕの内の１種または２種以上：
０．０１〜２．０％、 （ｃ）Ａｌ：０．０１〜２．０％およびＲ：０．００１
〜０．０５％の内の少なくとも１種、 前記（ａ）〜（ｃ）の内の少なくとも１種を含有し、残
部がＦｅおよび不可避不純物からなる組成、並びに体積
％でフェライト相：２０〜８０％、炭窒化物相：０．３
〜７％、残部：オーステナイト相からなる３相組織を有
する耐熱鋼に特徴を有するものである。
【０００６】以下に、この発明の耐熱鋼の合金組成およ
び組織を前記のごとく限定した理由について詳述する。 Ａ、成分組成 Ｃｒ： Ｃｒ成分には、オーステナイト相およびフェライト相に
固溶して耐熱鋼の高温耐酸化性を著しく向上させる作用
があるが、その含有量が１５％未満ではその効果は少な
く、一方、２７％を越えて含有すると有害相であるσ相
が析出して脆化し、靭性が急激に低下するので好ましく
ない。したがって、この発明の耐熱鋼に含まれるＣｒ含
有量は、１５〜２７％と定めた。Ｃｒ含有量の一層好ま
しい範囲は１６〜２１．５％である。
び組織を前記のごとく限定した理由について詳述する。 Ａ、成分組成 Ｃｒ： Ｃｒ成分には、オーステナイト相およびフェライト相に
固溶して耐熱鋼の高温耐酸化性を著しく向上させる作用
があるが、その含有量が１５％未満ではその効果は少な
く、一方、２７％を越えて含有すると有害相であるσ相
が析出して脆化し、靭性が急激に低下するので好ましく
ない。したがって、この発明の耐熱鋼に含まれるＣｒ含
有量は、１５〜２７％と定めた。Ｃｒ含有量の一層好ま
しい範囲は１６〜２１．５％である。
【０００７】Ｎｉ： Ｎｉ成分は、Ｃｒとの共存下で高温耐酸化性および靭性
を向上させる作用があるが、その含有量が１．０８％未
満ではその効果が不十分であり、一方、６．７０％を越
えて含有すると、耐熱疲労特性を確保することが困難と
なるので好ましくない。したがって、この発明の耐熱鋼
に含まれるＮｉ含有量は１．０８〜６．７０％と定め
た。Ｎｉ含有量の一層好ましい範囲は、２〜６．７０％
である。
を向上させる作用があるが、その含有量が１．０８％未
満ではその効果が不十分であり、一方、６．７０％を越
えて含有すると、耐熱疲労特性を確保することが困難と
なるので好ましくない。したがって、この発明の耐熱鋼
に含まれるＮｉ含有量は１．０８〜６．７０％と定め
た。Ｎｉ含有量の一層好ましい範囲は、２〜６．７０％
である。
【０００８】Ｍｎ： Ｍｎは、溶解時の脱酸に効果がある成分であるが、その
含有量が０．１％未満では所望の効果が得られず、一
方、２．０％よりも多量に添加し過ぎると耐酸化性を阻
害する。従って、この発明の耐熱鋼に含まれるＭｎ含有
量は０．１〜２．０％に定めた。Ｍｎ含有量の一層好ま
しい範囲は、０．３〜１．５％である。
含有量が０．１％未満では所望の効果が得られず、一
方、２．０％よりも多量に添加し過ぎると耐酸化性を阻
害する。従って、この発明の耐熱鋼に含まれるＭｎ含有
量は０．１〜２．０％に定めた。Ｍｎ含有量の一層好ま
しい範囲は、０．３〜１．５％である。
【０００９】Ｓｉ： Ｓｉは、溶解時の脱酸作用を有すると共に鋳造性を上昇
させる作用があるが、その含有量が０．１％未満では不
十分であり、一方、２．０％を越えて添加し過ぎると有
害相の析出による耐酸化性を阻害する。したがって、こ
の発明の耐熱鋼に含まれるＳｉ含有量は、０．１〜２．
０％に定めた。Ｓｉ含有量の一層好ましい範囲は、０．
３〜１．５％である。
させる作用があるが、その含有量が０．１％未満では不
十分であり、一方、２．０％を越えて添加し過ぎると有
害相の析出による耐酸化性を阻害する。したがって、こ
の発明の耐熱鋼に含まれるＳｉ含有量は、０．１〜２．
０％に定めた。Ｓｉ含有量の一層好ましい範囲は、０．
３〜１．５％である。
【００１０】Ｎｂ： Ｎｂは、Ｍ（ＣＮ）型の炭窒化物を形成し、さらに素地
に固溶して高温強度および耐熱疲労特性を増加する作用
があるが、その量は１．１％未満ではその効果が不十分
であり、一方、２．０％を越えて多量に添加し過ぎると
炭窒化物形成と素地への固溶を越えた量は有害相の析出
につながり、靭性を阻害するために好ましくない。した
がって、この発明の耐熱鋼に含まれるＮｂ含有量は１．
１〜２．０％と定めた。
に固溶して高温強度および耐熱疲労特性を増加する作用
があるが、その量は１．１％未満ではその効果が不十分
であり、一方、２．０％を越えて多量に添加し過ぎると
炭窒化物形成と素地への固溶を越えた量は有害相の析出
につながり、靭性を阻害するために好ましくない。した
がって、この発明の耐熱鋼に含まれるＮｂ含有量は１．
１〜２．０％と定めた。
【００１１】Ｗ： Ｗは、素地に固溶して高温強度および耐熱疲労特性を増
加するとともにσ相の析出を抑制する作用があるが、そ
の含有量が０．１％未満では所望の効果が得られず、一
方、２．５％を越えて含有させると靭性および延性を著
しく劣化させるので好ましくない。したがって、この発
明の耐熱鋼に含まれるＷ含有量を０．１〜２．５％に定
めた。
加するとともにσ相の析出を抑制する作用があるが、そ
の含有量が０．１％未満では所望の効果が得られず、一
方、２．５％を越えて含有させると靭性および延性を著
しく劣化させるので好ましくない。したがって、この発
明の耐熱鋼に含まれるＷ含有量を０．１〜２．５％に定
めた。
【００１２】Ｂ： Ｂは、結晶粒界を強化し、高温強度を向上させると共に
粒界炭化物を微細化して靭性を向上させる作用がある
が、その含有量が０．００２％未満では所望の効果が得
られず、一方、０．１％を越えて含有させると有害相が
析出し、靭性および高温強度が低下するので好ましくな
い。したがって、この発明の耐熱鋼に含まれるＢ含有量
を０．００２〜０．１％に定めた。
粒界炭化物を微細化して靭性を向上させる作用がある
が、その含有量が０．００２％未満では所望の効果が得
られず、一方、０．１％を越えて含有させると有害相が
析出し、靭性および高温強度が低下するので好ましくな
い。したがって、この発明の耐熱鋼に含まれるＢ含有量
を０．００２〜０．１％に定めた。
【００１３】Ｃ： Ｃは、Ｎｂとともに炭窒化物を形成して高温強度および
耐熱疲労特性を向上させる作用があるが、その含有量が
０．０６％未満添加しても所望の効果が得られず、一
方、０．１８％を越えて添加し過ぎると炭窒化物が過剰
となり、靭性が低下するので好ましくない。したがっ
て、この発明の耐熱鋼に含まれるＣは０．０６〜０．１
８％に定めた。Ｃ含有量の一層好ましい範囲は０．０７
〜０．１６％である。
耐熱疲労特性を向上させる作用があるが、その含有量が
０．０６％未満添加しても所望の効果が得られず、一
方、０．１８％を越えて添加し過ぎると炭窒化物が過剰
となり、靭性が低下するので好ましくない。したがっ
て、この発明の耐熱鋼に含まれるＣは０．０６〜０．１
８％に定めた。Ｃ含有量の一層好ましい範囲は０．０７
〜０．１６％である。
【００１４】Ｎ Ｎは、Ｃ共存下において主にＮｂと炭窒化物を形成する
とともに、素地（主にオーステナイト相）に固溶して高
温強度および耐熱疲労特性を向上させる作用があるが、
その含有量が０．０１％未満では所望の効果が得られ
ず、一方、０．１５％よりも多量に添加し過ぎると炭窒
化物析出が過剰となって靭性を阻害する。従って、この
発明の耐熱鋼に含まれるＮ含有量は、０．０１〜０．１
５％に定めた。
とともに、素地（主にオーステナイト相）に固溶して高
温強度および耐熱疲労特性を向上させる作用があるが、
その含有量が０．０１％未満では所望の効果が得られ
ず、一方、０．１５％よりも多量に添加し過ぎると炭窒
化物析出が過剰となって靭性を阻害する。従って、この
発明の耐熱鋼に含まれるＮ含有量は、０．０１〜０．１
５％に定めた。
【００１５】Ｔａ，Ｔｉ，Ｖ： これら成分は、炭窒化物を形成するとともに、素地に固
溶して高温強度および耐熱疲労特性を向上させる作用が
あるので必要に応じて添加されるが、その含有量が０．
０１％未満では所望の効果が得られず、一方、２．０％
よりも多量に添加し過ぎると炭窒化物形成と素地への固
溶を越えた量は有害相の析出につながり、靭性を阻害す
るために好ましくない。従って、この発明の耐熱鋼に含
まれるＴａ，Ｔｉ，Ｖの内の１種または２種以上の含有
量は、０．０１〜２．０％に定めた。Ｔａ，Ｔｉ，Ｖの
内の１種または２種以上の含有量の一層好ましい範囲は
０．０４〜１．５％である。
溶して高温強度および耐熱疲労特性を向上させる作用が
あるので必要に応じて添加されるが、その含有量が０．
０１％未満では所望の効果が得られず、一方、２．０％
よりも多量に添加し過ぎると炭窒化物形成と素地への固
溶を越えた量は有害相の析出につながり、靭性を阻害す
るために好ましくない。従って、この発明の耐熱鋼に含
まれるＴａ，Ｔｉ，Ｖの内の１種または２種以上の含有
量は、０．０１〜２．０％に定めた。Ｔａ，Ｔｉ，Ｖの
内の１種または２種以上の含有量の一層好ましい範囲は
０．０４〜１．５％である。
【００１６】Ｍｏ，Ｃｏ，Ｃｕ： これら成分は、素地に固溶して高温強度および耐熱疲労
特性を向上させる作用があるので必要に応じて添加され
るが、その含有量が０．０１％未満では所望の効果が得
られず、一方、２．０％よりも多量に添加し過ぎると有
害相の析出により靭性を阻害するので好ましくない。従
って、この発明の耐熱鋼に含まれるＭｏ，Ｃｏ，Ｃｕの
内の１種または２種以上の含有量は、０．０１〜２．０
％に定めた。Ｍｏ，Ｃｏ，Ｃｕの内の１種または２種以
上の含有量の一層好ましい範囲は０．０４〜１．５％で
ある。
特性を向上させる作用があるので必要に応じて添加され
るが、その含有量が０．０１％未満では所望の効果が得
られず、一方、２．０％よりも多量に添加し過ぎると有
害相の析出により靭性を阻害するので好ましくない。従
って、この発明の耐熱鋼に含まれるＭｏ，Ｃｏ，Ｃｕの
内の１種または２種以上の含有量は、０．０１〜２．０
％に定めた。Ｍｏ，Ｃｏ，Ｃｕの内の１種または２種以
上の含有量の一層好ましい範囲は０．０４〜１．５％で
ある。
【００１７】Ａｌ，Ｒ： これら成分は、酸化膜の密着性を向上させ、高温耐酸化
性を向上させる作用があるので必要に応じて添加される
が、その含有量がＡｌ：０．０１％未満、Ｒ：０．００
１％未満では所望の効果が得られず、一方、Ａｌ：２．
０％を越え、Ｒ：０．０５％を越えて添加すると靭性お
よび延性を阻害するので好ましくない。従って、この発
明の耐熱鋼に含まれるＡｌ，Ｒの内の少なくとも１種
は、それぞれＡｌ：０．０１〜２．０％（一層好ましく
は、０．０４〜１．５％）、Ｒ：０．００１〜０．０５
％（一層好ましくは、０．００４〜０．０３％）に定め
た。
性を向上させる作用があるので必要に応じて添加される
が、その含有量がＡｌ：０．０１％未満、Ｒ：０．００
１％未満では所望の効果が得られず、一方、Ａｌ：２．
０％を越え、Ｒ：０．０５％を越えて添加すると靭性お
よび延性を阻害するので好ましくない。従って、この発
明の耐熱鋼に含まれるＡｌ，Ｒの内の少なくとも１種
は、それぞれＡｌ：０．０１〜２．０％（一層好ましく
は、０．０４〜１．５％）、Ｒ：０．００１〜０．０５
％（一層好ましくは、０．００４〜０．０３％）に定め
た。
【００１８】Ｂ、組織 フェライト相： フェライト相は、熱膨脹係数が小さく耐熱疲労特性に優
れる相であるが、フェライト相が体積％で２０％未満存
在するようではオーステナイト相が多くなって熱膨脹係
数が大きくなり耐熱疲労特性が低くなり過ぎるので好ま
しくなく、一方、素地中にフェライト相が８０％を越え
て存在すると高温強度が低下するので好ましくない。し
たがって、素地中に存在するフェライト相は体積％で２
０〜８０％に定めた。
れる相であるが、フェライト相が体積％で２０％未満存
在するようではオーステナイト相が多くなって熱膨脹係
数が大きくなり耐熱疲労特性が低くなり過ぎるので好ま
しくなく、一方、素地中にフェライト相が８０％を越え
て存在すると高温強度が低下するので好ましくない。し
たがって、素地中に存在するフェライト相は体積％で２
０〜８０％に定めた。
【００１９】炭窒化物相： 炭窒化物相が体積％で０．３％未満存在するようでは高
温強度および耐熱疲労特性が低くなるので好ましくな
く、一方、７％を越えて存在すると延性および靭性が低
下するので好ましくない。したがって、オーステナイト
相素地およびフェライト相中に均一分散して存在する炭
窒化物相は体積％で０．３〜７％に定めた。
温強度および耐熱疲労特性が低くなるので好ましくな
く、一方、７％を越えて存在すると延性および靭性が低
下するので好ましくない。したがって、オーステナイト
相素地およびフェライト相中に均一分散して存在する炭
窒化物相は体積％で０．３〜７％に定めた。
【００２０】
【発明の実施の形態】表１〜表５に示される成分組成を
有する耐熱鋼を大気溶解し、得られた溶湯をロストワッ
クス精密鋳造法にて鋳型に鋳込むことにより外径：１４
ｍｍ、長さ：２００ｍｍの寸法を有する丸棒を作製し、
これら丸棒を表６〜表１０に示される条件で熱処理する
ことにより表６〜表１０に示される組織を有する本発明
耐熱鋼（以下、本発明鋼という）１〜３７、比較耐熱鋼
（以下、比較鋼という）１〜４および従来耐熱鋼（以
下、従来鋼という）１〜２からなる丸棒を作製した。
有する耐熱鋼を大気溶解し、得られた溶湯をロストワッ
クス精密鋳造法にて鋳型に鋳込むことにより外径：１４
ｍｍ、長さ：２００ｍｍの寸法を有する丸棒を作製し、
これら丸棒を表６〜表１０に示される条件で熱処理する
ことにより表６〜表１０に示される組織を有する本発明
耐熱鋼（以下、本発明鋼という）１〜３７、比較耐熱鋼
（以下、比較鋼という）１〜４および従来耐熱鋼（以
下、従来鋼という）１〜２からなる丸棒を作製した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【表４】
【００２５】
【表５】
【００２６】
【表６】
【００２７】
【表７】
【００２８】
【表８】
【００２９】
【表９】
【００３０】
【表１０】
【００３１】前記本発明鋼１〜３７、比較鋼１〜４およ
び従来鋼１〜２の丸棒を切削して平行部直径：６ｍｍ、
平行部長さ：３０ｍｍの寸法を有する引張り試験片を作
製し、これら引張り試験片を用いて温度：１０５０℃に
おける引張り強さを測定し、その測定結果を表１１〜表
１４に示し、高温強度を評価した。
び従来鋼１〜２の丸棒を切削して平行部直径：６ｍｍ、
平行部長さ：３０ｍｍの寸法を有する引張り試験片を作
製し、これら引張り試験片を用いて温度：１０５０℃に
おける引張り強さを測定し、その測定結果を表１１〜表
１４に示し、高温強度を評価した。
【００３２】さらに本発明鋼１〜３７、比較鋼１〜４お
よび従来鋼１〜２の丸棒を切削して直径：８ｍｍ、長
さ：１６ｍｍの寸法を有する熱疲労試験片を作製し、こ
の熱疲労試験片を完全拘束した後、熱疲労試験片を２分
間で１０５０℃に加熱し、１０５０℃に１分間保持した
後、５分間放冷する工程を１回とし、この工程を熱疲労
試験片が破断するまで繰り返し行い、破断するまでの回
数を測定し、その測定結果を表１１〜表１４に示し、耐
熱疲労特性を評価した。
よび従来鋼１〜２の丸棒を切削して直径：８ｍｍ、長
さ：１６ｍｍの寸法を有する熱疲労試験片を作製し、こ
の熱疲労試験片を完全拘束した後、熱疲労試験片を２分
間で１０５０℃に加熱し、１０５０℃に１分間保持した
後、５分間放冷する工程を１回とし、この工程を熱疲労
試験片が破断するまで繰り返し行い、破断するまでの回
数を測定し、その測定結果を表１１〜表１４に示し、耐
熱疲労特性を評価した。
【００３３】
【表１１】
【００３４】
【表１２】
【００３５】
【表１３】
【００３６】
【表１４】
【００３７】
【発明の効果】表１〜表１４に示される結果から、本発
明鋼１〜３７は、従来鋼１〜２と比べて、高温強度およ
び耐熱疲労特性が優れていることがわかる。しかし、こ
の発明の条件から外れている成分組成を有する比較鋼
（この発明の条件から外れている成分組成に＊印を付し
て示す）１〜４は、高温強度および耐熱疲労特性のうち
のいずれかの特性が低下することが分かる。
明鋼１〜３７は、従来鋼１〜２と比べて、高温強度およ
び耐熱疲労特性が優れていることがわかる。しかし、こ
の発明の条件から外れている成分組成を有する比較鋼
（この発明の条件から外れている成分組成に＊印を付し
て示す）１〜４は、高温強度および耐熱疲労特性のうち
のいずれかの特性が低下することが分かる。
【００３８】上述のように、この発明の耐熱鋼は、高温
強度および耐熱疲労特性がともに優れており、ディーゼ
ルエンジンの性能向上に大いに貢献し得るものである。
強度および耐熱疲労特性がともに優れており、ディーゼ
ルエンジンの性能向上に大いに貢献し得るものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平６−256908（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−13102（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−159354（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜２７％、 Ｎｉ：１．０８〜６．７０％、 Ｍｎ：０．１〜２．０％、 Ｓｉ：０．１〜２．０％、 Ｎｂ：１．１〜２．０％、 Ｗ：０．１〜２．５％、 Ｂ：０．００２〜０．１％、 Ｃ：０．０６〜０．１８％、 Ｎ：０．０１〜０．１５％、を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からな る組成、並びに、体積％でフェライト相：２０〜８０
％、炭窒化物相：０．３〜７％、残部：オーステナイト
相からなる３相組織を有することを特徴とする耐熱鋼。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜２７％、 Ｎｉ：１．０８〜６．７０％、 Ｍｎ：０．１〜２．０％、 Ｓｉ：０．１〜２．０％、 Ｎｂ：１．１〜２．０％、 Ｗ：０．１〜２．５％、 Ｂ：０．００２〜０．１％、 Ｃ：０．０６〜０．１８％、 Ｎ：０．０１〜０．１５％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｔｉ、Ｖの内の１種または２種以上：０．０１〜
２．０％、 を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる組
成、並びに体積％でフェライト相：２０〜８０％、炭窒
化物相：０．３〜７％、残部：オーステナイト相からな
る３相組織を有することを特徴とする耐熱鋼。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜２７％、 Ｎｉ：１．０８〜６．７０％、 Ｍｎ：０．１〜２．０％、 Ｓｉ：０．１〜２．０％、 Ｎｂ：１．１〜２．０％、 Ｗ：０．１〜２．５％、 Ｂ：０．００２〜０．１％、 Ｃ：０．０６〜０．１８％、 Ｎ：０．０１〜０．１５％、 を含有し、さらに、 Ｍｏ、Ｃｏ、Ｃｕの内の１種または２種以上：０．０１
〜２．０％、 を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる組
成、並びに体積％でフェライト相：２０〜８０％、炭窒
化物相：０．３〜７％、残部：オーステナイト相からな
る３相組織を有することを特徴とする耐熱鋼。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜２７％、 Ｎｉ：１．０８〜６．７０％、 Ｍｎ：０．１〜２．０％、 Ｓｉ：０．１〜２．０％、 Ｎｂ：１．１〜２．０％、 Ｗ：０．１〜２．５％、 Ｂ：０．００２〜０．１％、 Ｃ：０．０６〜０．１８％、 Ｎ：０．０１〜０．１５％、 を含有し、さらに、Ａｌ：０．０１〜２．０％およびＹ
を含む希土類元素（以下、Ｒと記す。）：０．００１〜
０．０５％の内の少なくとも１種、 を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる組
成、並びに体積％でフェライト相：２０〜８０％、炭窒
化物相：０．３〜７％、残部：オーステナイト相からな
る３相組織を有することを特徴とする耐熱鋼。 - 【請求項５】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜２７％、 Ｎｉ：１．０８〜６．７０％、 Ｍｎ：０．１〜２．０％、 Ｓｉ：０．１〜２．０％、 Ｎｂ：１．１〜２．０％、 Ｗ：０．１〜２．５％、 Ｂ：０．００２〜０．１％、 Ｃ：０．０６〜０．１８％、 Ｎ：０．０１〜０．１５％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｔｉ、Ｖの内の１種または２種以上：０．０１〜
２．０％、 を含有し、さらに、 Ｍｏ、Ｃｏ、Ｃｕの内の１種または２種以上：０．０１
〜２．０％、 を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる組
成、並びに体積％でフェライト相：２０〜８０％、炭窒
化物相：０．３〜７％、残部：オーステナイト相からな
る３相組織を有することを特徴とする耐熱鋼。 - 【請求項６】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜２７％、 Ｎｉ：１．０８〜６．７０％、 Ｍｎ：０．１〜２．０％、 Ｓｉ：０．１〜２．０％、 Ｎｂ：１．１〜２．０％、 Ｗ：０．１〜２．５％、 Ｂ：０．００２〜０．１％、 Ｃ：０．０６〜０．１８％、 Ｎ：０．０１〜０．１５％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｔｉ、Ｖの内の１種または２種以上：０．０１〜
２．０％、 を含有し、さらに、 Ａｌ：０．０１〜２．０％およびＲ：０．００１〜０．
０５％の内の少なくとも１種、 を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる組
成、並びに体積％でフェライト相：２０〜８０％、炭窒
化物相：０．３〜７％、残部：オーステナイト相からな
る３相組織を有することを特徴とする耐熱鋼。 - 【請求項７】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜２７％、 Ｎｉ：１．０８〜６．７０％、 Ｍｎ：０．１〜２．０％、 Ｓｉ：０．１〜２．０％、 Ｎｂ：１．１〜２．０％、 Ｗ：０．１〜２．５％、 Ｂ：０．００２〜０．１％、 Ｃ：０．０６〜０．１８％、 Ｎ：０．０１〜０．１５％、 を含有し、さらに、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｃｕの内の１種または
２種以上：０．０１〜２．０％、 を含有し、さらに、 Ａｌ：０．０１〜２．０％およびＲ：０．００１〜０．
０５％の内の少なくとも１種、 を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる組
成、並びに体積％でフェライト相：２０〜８０％、炭窒
化物相：０．３〜７％、残部：オーステナイト相からな
る３相組織を有することを特徴とする耐熱鋼。 - 【請求項８】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜２７％、 Ｎｉ：１．０８〜６．７０％、 Ｍｎ：０．１〜２．０％、 Ｓｉ：０．１〜２．０％、 Ｎｂ：１．１〜２．０％、 Ｗ：０．１〜２．５％、 Ｂ：０．００２〜０．１％、 Ｃ：０．０６〜０．１８％、 Ｎ：０．０１〜０．１５％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｔｉ、Ｖの内の１種または２種以上：０．０１〜
２．０％、 を含有し、さらに、 Ｍｏ、Ｃｏ、Ｃｕの内の１種または２種以上：０．０１
〜２．０％、 を含有し、さらに、 Ａｌ：０．０１〜２．０％およびＲ：０．００１〜０．
０５％の内の少なくとも１種、 を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる組
成、並びに体積％でフェライト相：２０〜８０％、炭窒
化物相：０．３〜７％、残部：オーステナイト相からな
る３相組織を有することを特徴とする耐熱鋼。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP01509896A JP3282481B2 (ja) | 1996-01-31 | 1996-01-31 | 耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01509896A JP3282481B2 (ja) | 1996-01-31 | 1996-01-31 | 耐熱鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09209090A JPH09209090A (ja) | 1997-08-12 |
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ID=11879377
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01509896A Expired - Fee Related JP3282481B2 (ja) | 1996-01-31 | 1996-01-31 | 耐熱鋼 |
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| JP (1) | JP3282481B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6160625B2 (ja) | 2012-10-10 | 2017-07-12 | 日立金属株式会社 | 被削性に優れたフェライト系耐熱鋳鋼及びそれからなる排気系部品 |
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-
1996
- 1996-01-31 JP JP01509896A patent/JP3282481B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH09209090A (ja) | 1997-08-12 |
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