JPH09146400A - 定着ローラ - Google Patents
定着ローラInfo
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- JPH09146400A JPH09146400A JP33109895A JP33109895A JPH09146400A JP H09146400 A JPH09146400 A JP H09146400A JP 33109895 A JP33109895 A JP 33109895A JP 33109895 A JP33109895 A JP 33109895A JP H09146400 A JPH09146400 A JP H09146400A
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- JP
- Japan
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- layer
- heating element
- resistance heating
- element layer
- fixing roller
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 所定の定着温度までの立上り時間を短くし
て、温度分布を均一にするとともに、低消費電力化を図
った定着ローラを提供する。 【解決手段】 円筒状支持体１上に、パターン化した抵
抗発熱体層２を設け、その上にトナー剥離性を有する層
４を設けたことを特徴とする定着ローラ。ここで、抵抗
発熱体層２の両側端部には電極層３が設けられる。
て、温度分布を均一にするとともに、低消費電力化を図
った定着ローラを提供する。 【解決手段】 円筒状支持体１上に、パターン化した抵
抗発熱体層２を設け、その上にトナー剥離性を有する層
４を設けたことを特徴とする定着ローラ。ここで、抵抗
発熱体層２の両側端部には電極層３が設けられる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は電子写真複写機、プ
リンタ、ファクシミリなどで用いられる定着ローラに関
する。
リンタ、ファクシミリなどで用いられる定着ローラに関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来の定着ローラは、ステンレス、アル
ミニウムなどの金属パイプ内にハロゲンランプ、赤外線
ランプまたはニクロム線などのヒータを内蔵させ、この
ヒータの発する熱により金属パイプを１７０〜１８０℃
に加熱し、この加熱ローラと加圧ローラとの間に未定着
画像を通すことにより定着するものであった。しかし、
この方式では空気を介して金属パイプを間接的に加熱し
ているため、熱効率が悪く、所定の定着温度（１７０〜
１８０℃）になるのに３〜５分かかっていた。
ミニウムなどの金属パイプ内にハロゲンランプ、赤外線
ランプまたはニクロム線などのヒータを内蔵させ、この
ヒータの発する熱により金属パイプを１７０〜１８０℃
に加熱し、この加熱ローラと加圧ローラとの間に未定着
画像を通すことにより定着するものであった。しかし、
この方式では空気を介して金属パイプを間接的に加熱し
ているため、熱効率が悪く、所定の定着温度（１７０〜
１８０℃）になるのに３〜５分かかっていた。
【０００３】そのため、定着の立上り時間の短縮を図る
ために、特開昭５６−１３８７６６号公報ではセラミッ
クヒータをローラ芯体に埋設して、ローラ本体を直接加
熱することが提案された。しかし、所定の定着温度（１
７０〜１８０℃）になるのにまだ１〜２分必要であっ
た。また、特開平３−２８２５７６号公報では固定の抵
抗発熱体を設けて、トナー剥離性の良い層を設けた定着
ベルトを介して定着する方法が提案されている。しか
し、フィルムからなるベルトの制御が難しく、耐久性お
よび高速化に問題があった。
ために、特開昭５６−１３８７６６号公報ではセラミッ
クヒータをローラ芯体に埋設して、ローラ本体を直接加
熱することが提案された。しかし、所定の定着温度（１
７０〜１８０℃）になるのにまだ１〜２分必要であっ
た。また、特開平３−２８２５７６号公報では固定の抵
抗発熱体を設けて、トナー剥離性の良い層を設けた定着
ベルトを介して定着する方法が提案されている。しか
し、フィルムからなるベルトの制御が難しく、耐久性お
よび高速化に問題があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、所定
の定着温度までの立上り時間を短くして、温度分布を均
一にするとともに、低消費電力化を図った定着ローラを
提供するものである。本発明の他の目的は、耐久性及び
安定性にすぐれた定着ローラを提供するものである。
の定着温度までの立上り時間を短くして、温度分布を均
一にするとともに、低消費電力化を図った定着ローラを
提供するものである。本発明の他の目的は、耐久性及び
安定性にすぐれた定着ローラを提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、（１）
円筒状支持体上に、パターン化した抵抗発熱体層を設
け、その上にトナー剥離性を有する層を設けたことを特
徴とする定着ローラ、が提供される。
円筒状支持体上に、パターン化した抵抗発熱体層を設
け、その上にトナー剥離性を有する層を設けたことを特
徴とする定着ローラ、が提供される。
【０００６】また、本発明によれば、（２）前記（１）
において、円筒状支持体が耐熱性プラスチック、あるい
は０．７ｍｍ厚以下のアルミニウム又はステンレス上に
断熱絶縁層を設けたものであることを特徴とする定着ロ
ーラ、（３）前記（１）において、抵抗発熱体層がＮｉ
−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｆｅ−
Ｃｒ、Ｎｉ−Ｔｉ、Ｃｒ−Ｔｉ、Ｔｉ−Ａｌ、Ｎｉ−Ａ
ｌ、Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａ
ｌ、Ｎｉ−Ｔｉ−ＡｌおよびＣｒ−Ｔｉ−Ａｌのいずれ
かであることを特徴とする定着ローラ、（４）前記
（１）において、抵抗発熱体層の両側端部にスパッタ法
によって電極層を設けたことを特徴とする定着ローラ、
（５）前記（１）において、抵抗発熱体層の全部および
両側端部の電極の一部を覆うようにトナー剥離性を有す
る層を設けたことを特徴とする定着ローラ、（６）前記
（１）又は（５）において、抵抗発熱体層とトナー剥離
性を有する層との間に保護層を設けたことを特徴とする
定着ローラ、（７）前記（１）、（５）又は（６）にお
いて、抵抗発熱体層の厚さが０．０５〜５μｍであるこ
とを特徴とする定着ローラ、が提供される。
において、円筒状支持体が耐熱性プラスチック、あるい
は０．７ｍｍ厚以下のアルミニウム又はステンレス上に
断熱絶縁層を設けたものであることを特徴とする定着ロ
ーラ、（３）前記（１）において、抵抗発熱体層がＮｉ
−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｆｅ−
Ｃｒ、Ｎｉ−Ｔｉ、Ｃｒ−Ｔｉ、Ｔｉ−Ａｌ、Ｎｉ−Ａ
ｌ、Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａ
ｌ、Ｎｉ−Ｔｉ−ＡｌおよびＣｒ−Ｔｉ−Ａｌのいずれ
かであることを特徴とする定着ローラ、（４）前記
（１）において、抵抗発熱体層の両側端部にスパッタ法
によって電極層を設けたことを特徴とする定着ローラ、
（５）前記（１）において、抵抗発熱体層の全部および
両側端部の電極の一部を覆うようにトナー剥離性を有す
る層を設けたことを特徴とする定着ローラ、（６）前記
（１）又は（５）において、抵抗発熱体層とトナー剥離
性を有する層との間に保護層を設けたことを特徴とする
定着ローラ、（７）前記（１）、（５）又は（６）にお
いて、抵抗発熱体層の厚さが０．０５〜５μｍであるこ
とを特徴とする定着ローラ、が提供される。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明を図面を参照しながら詳細
に説明する。本発明の定着ローラは、図１に示したよう
に、円筒状支持体１上に抵抗発熱体層２をパターン化し
て設け、その抵抗発熱体層の両端上に電極層３を設け、
さらに、電極層３の一部と抵抗発熱体層２の全部を覆う
ように、トナーの剥離性を有する層４を設けたものであ
る。ここで、抵抗発熱体層２のパターンは、図２のよう
に、（ａ）直線パターン、（ｂ）斜めラインパターン、
（ｃ）ジクザクパターンなど、一定の形状を有し、か
つ、それらの両端上が電極層３に電気的に繋がっている
ものであればよい。これら隣接するパターンどおしの間
隔は適宜採りうるが、少なくとも定着ローラの周面をほ
ぼ均一に加熱できることが必要である。また、発熱体層
２は、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｃｒ−Ｓｉ
Ｏ2、Ｆｅ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｔｉ、Ｃｒ−Ｔｉ、Ｔｉ−Ａ
ｌ、Ｎｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｆｅ
−Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｔｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌの
いずれかからなり、耐久性を上げるために膜厚は０．０
５μｍ以上好ましくは０．１〜１μｍの厚さになるよう
にスパッタ法で作膜する。
に説明する。本発明の定着ローラは、図１に示したよう
に、円筒状支持体１上に抵抗発熱体層２をパターン化し
て設け、その抵抗発熱体層の両端上に電極層３を設け、
さらに、電極層３の一部と抵抗発熱体層２の全部を覆う
ように、トナーの剥離性を有する層４を設けたものであ
る。ここで、抵抗発熱体層２のパターンは、図２のよう
に、（ａ）直線パターン、（ｂ）斜めラインパターン、
（ｃ）ジクザクパターンなど、一定の形状を有し、か
つ、それらの両端上が電極層３に電気的に繋がっている
ものであればよい。これら隣接するパターンどおしの間
隔は適宜採りうるが、少なくとも定着ローラの周面をほ
ぼ均一に加熱できることが必要である。また、発熱体層
２は、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｃｒ−Ｓｉ
Ｏ2、Ｆｅ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｔｉ、Ｃｒ−Ｔｉ、Ｔｉ−Ａ
ｌ、Ｎｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｆｅ
−Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｔｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌの
いずれかからなり、耐久性を上げるために膜厚は０．０
５μｍ以上好ましくは０．１〜１μｍの厚さになるよう
にスパッタ法で作膜する。
【０００８】実際に、こうした構造をもつ定着ローラを
製造するには、円筒状支持体１上に抵抗発熱体層２を低
温成膜法であるスパッタ法で円筒状支持体１を破壊しな
いようにパターン化して設け、抵抗発熱体層２の両端上
に電極層３をスパッタ法で設け、その電極層の一部と抵
抗発熱体層２を覆うようにトナーの剥離性を有する上げ
るための層４（好ましくはテフロン層、パーフルオロア
ルコキシ樹脂層など）を粉体塗装法、チューブ被膜法な
どにより設けることによりなされる。
製造するには、円筒状支持体１上に抵抗発熱体層２を低
温成膜法であるスパッタ法で円筒状支持体１を破壊しな
いようにパターン化して設け、抵抗発熱体層２の両端上
に電極層３をスパッタ法で設け、その電極層の一部と抵
抗発熱体層２を覆うようにトナーの剥離性を有する上げ
るための層４（好ましくはテフロン層、パーフルオロア
ルコキシ樹脂層など）を粉体塗装法、チューブ被膜法な
どにより設けることによりなされる。
【０００９】円筒状支持体１は、アルミニウム、ステン
レス又は耐熱性プラスチックからなる。耐熱性プラスチ
ックとしては、ポリイミド樹脂、フェノール樹脂、液晶
ポリマー、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテル
サルフォンなどがあげられる。ただし、アルミニウム、
ステンレスの円筒支持体を用いる場合には、図３に示し
たように、温度の逃げを防止するため断熱絶縁層５を設
ける。断熱絶縁層５はＳｉＯ2、ポリイミド樹脂、フェ
ノール樹脂、液晶ポリマー、ポリエーテルエーテルケト
ン、ポリエーテルサルフォンのいずれかから選択され、
射出成形法、スクリーン印刷法および真空蒸着法、スパ
ッタ法などにより設ける。
レス又は耐熱性プラスチックからなる。耐熱性プラスチ
ックとしては、ポリイミド樹脂、フェノール樹脂、液晶
ポリマー、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテル
サルフォンなどがあげられる。ただし、アルミニウム、
ステンレスの円筒支持体を用いる場合には、図３に示し
たように、温度の逃げを防止するため断熱絶縁層５を設
ける。断熱絶縁層５はＳｉＯ2、ポリイミド樹脂、フェ
ノール樹脂、液晶ポリマー、ポリエーテルエーテルケト
ン、ポリエーテルサルフォンのいずれかから選択され、
射出成形法、スクリーン印刷法および真空蒸着法、スパ
ッタ法などにより設ける。
【００１０】電極層３は、Ａｌ、Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕ、Ｐ
ｔまたはこれらの合金からなり、スパッタ法で膜厚０．
１μｍ以上好ましくは０．５〜１０μｍの範囲に形成す
る。トナー剥離性を有する層４は、テフロン、パーフル
オロアルコキシ樹脂などからなり、粉体塗装法、チュー
ブ被膜法などにより設ける。また、図４に示すように抵
抗発熱体層２および電極層３の一部を覆うように保護層
６を設けても良い。保護層６は、Ｓｉ3Ｎ4、ＳｉＯ2Ａ
ｌＮ、Ａｌ2Ｏ3などの無機膜、ポリイミド樹脂、フェノ
ール樹脂などの有機膜からなり、スパッタ法、真空蒸着
法、スプレー法、スクリーン印刷法などにより、０．１
〜１０μｍの膜厚に設ける。
ｔまたはこれらの合金からなり、スパッタ法で膜厚０．
１μｍ以上好ましくは０．５〜１０μｍの範囲に形成す
る。トナー剥離性を有する層４は、テフロン、パーフル
オロアルコキシ樹脂などからなり、粉体塗装法、チュー
ブ被膜法などにより設ける。また、図４に示すように抵
抗発熱体層２および電極層３の一部を覆うように保護層
６を設けても良い。保護層６は、Ｓｉ3Ｎ4、ＳｉＯ2Ａ
ｌＮ、Ａｌ2Ｏ3などの無機膜、ポリイミド樹脂、フェノ
ール樹脂などの有機膜からなり、スパッタ法、真空蒸着
法、スプレー法、スクリーン印刷法などにより、０．１
〜１０μｍの膜厚に設ける。
【００１１】
【実施例】次に実施例をあげて本発明をさらに具体的に
説明する。
説明する。
【００１２】実施例１ 外径２０ｍｍφ（肉厚２ｍｍ）の液晶ポリマー上にＮｉ
−Ｃｒの抵抗発熱体層を以下のスパッタ条件で、斜めラ
インパターン（幅３ｍｍ、間隔１ｍｍ）に作製し、その
上にＣｕ電極層をスパッタ法で作製し、さらにその上に
１０μｍ厚のテフロン層を収縮チューブを使って設け、
ＣＡの熱電対を用いて昇温特性を評価した。そして、Ｎ
ｉ−Ｃｒ膜がパターン化している場合と全面に形成して
いる場合の比較を行なった。 （Ｎｉ−Ｃｒ層の作製条件） 残留ガス圧 ：５×１０-7Ｔｏｏｒ Ａｒガス圧 ：５×１０-3Ｔｏｏｒ Ｎｉ放電電力 ：６００Ｗ Ｃｒ放電電力 ：２００Ｗ 基板回転数 ：４０ｒｐｍ プレスパッタ時間：１０ｍｉｎ 膜厚 ：０．２μｍ （Ｃｕ層の作製条件） 残留ガス圧 ：５×１０-7Ｔｏｏｒ Ａｒガス圧 ：５×１０-3Ｔｏｏｒ Ｃｕ放電電力 ：４００Ｗ 基板回転数 ：０ｒｐｍ プレスパッタ時間：１０ｍｉｎ 膜厚 ：２μｍ
−Ｃｒの抵抗発熱体層を以下のスパッタ条件で、斜めラ
インパターン（幅３ｍｍ、間隔１ｍｍ）に作製し、その
上にＣｕ電極層をスパッタ法で作製し、さらにその上に
１０μｍ厚のテフロン層を収縮チューブを使って設け、
ＣＡの熱電対を用いて昇温特性を評価した。そして、Ｎ
ｉ−Ｃｒ膜がパターン化している場合と全面に形成して
いる場合の比較を行なった。 （Ｎｉ−Ｃｒ層の作製条件） 残留ガス圧 ：５×１０-7Ｔｏｏｒ Ａｒガス圧 ：５×１０-3Ｔｏｏｒ Ｎｉ放電電力 ：６００Ｗ Ｃｒ放電電力 ：２００Ｗ 基板回転数 ：４０ｒｐｍ プレスパッタ時間：１０ｍｉｎ 膜厚 ：０．２μｍ （Ｃｕ層の作製条件） 残留ガス圧 ：５×１０-7Ｔｏｏｒ Ａｒガス圧 ：５×１０-3Ｔｏｏｒ Ｃｕ放電電力 ：４００Ｗ 基板回転数 ：０ｒｐｍ プレスパッタ時間：１０ｍｉｎ 膜厚 ：２μｍ
【００１３】このときの昇温特性の変化を図５に示す。
縦軸はＣＡ熱電対の熱起電力、横軸は電源投入後の時間
を表わす。なお、投入パワーは８００Ｗである。これか
ら分かるように、定着温度（７．２ｍＶ＝１８０℃）に
抵抗発熱体層がパターン化されている場合は１２ｓｅ
ｃ、全面に抵抗発熱体層が形成されている場合は１７ｓ
ｅｃで到達し、抵抗発熱体層がパターン化されている場
合の方が昇温特性の立上がりが速いことが分かった。こ
れは抵抗発熱体層をパターン化することにより、見かけ
上の熱容量が小さくなったためと考えられる。
縦軸はＣＡ熱電対の熱起電力、横軸は電源投入後の時間
を表わす。なお、投入パワーは８００Ｗである。これか
ら分かるように、定着温度（７．２ｍＶ＝１８０℃）に
抵抗発熱体層がパターン化されている場合は１２ｓｅ
ｃ、全面に抵抗発熱体層が形成されている場合は１７ｓ
ｅｃで到達し、抵抗発熱体層がパターン化されている場
合の方が昇温特性の立上がりが速いことが分かった。こ
れは抵抗発熱体層をパターン化することにより、見かけ
上の熱容量が小さくなったためと考えられる。
【００１４】実施例２ 外径２０ｍｍφ（肉厚０．５ｍｍ）のステンレスからで
きた円筒上に断熱層としてＳｉＯ2層を設け、その上に
抵抗発熱体層の材料を変えて、以下のスパッタ条件で膜
を作製し、その上に実施例１と同様な条件でＣｕ電極
層、テフロン層を順次積層して作製した。昇温特性は、
ＣＡ熱電対を用いて測定した。抵抗発熱体は、斜めライ
ンパターン（幅３ｍｍ、間隔１ｍｍ）にパターン化して
作製した。抵抗発熱体層の材料はＮｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｔ
ｉ、Ｔｉ−Ａｌとした。 （Ｎｉ−Ｃｒ層の作製条件） 残留ガス圧 ：５×１０-7Ｔｏｏｒ Ａｒガス圧 ：５×１０-3Ｔｏｏｒ Ｎｉ放電電力 ：６００Ｗ Ｃｒ放電電力 ：２００Ｗ 基板回転数 ：４０ｒｐｍ プレスパッタ時間：１０ｍｉｎ 膜厚 ：０．２μｍ （Ｎｉ−Ｔｉ層の作製条件） 残留ガス圧 ：５×１０-7Ｔｏｏｒ Ａｒガス圧 ：５×１０-3Ｔｏｏｒ Ｎｉ放電電力 ：６００Ｗ Ｔｉ放電電力 ：３００Ｗ 基板回転数 ：４０ｒｐｍ プレスパッタ時間：１０ｍｉｎ 膜厚 ：０．２μｍ （Ｔｉ−Ａｌ層の作製条件） 残留ガス圧 ：５×１０-7Ｔｏｏｒ Ａｒガス圧 ：５×１０-3Ｔｏｏｒ Ｔｉ放電電力 ：７００Ｗ Ａｌ放電電力 ：２００Ｗ 基板回転数 ：４０ｒｐｍ プレスパッタ時間：１０ｍｉｎ 膜厚 ：０．２μｍ （ＳｉＯ2層の作製条件） 残留ガス圧 ：５×１０-7Ｔｏｏｒ Ａｒガス圧 ：５×１０-3Ｔｏｏｒ ＳｉＯ2放電電力 ：６００Ｗ 基板回転数 ：０ｒｐｍ プレスパッタ時間：５ｍｉｎ 膜厚 ：２μｍ
きた円筒上に断熱層としてＳｉＯ2層を設け、その上に
抵抗発熱体層の材料を変えて、以下のスパッタ条件で膜
を作製し、その上に実施例１と同様な条件でＣｕ電極
層、テフロン層を順次積層して作製した。昇温特性は、
ＣＡ熱電対を用いて測定した。抵抗発熱体は、斜めライ
ンパターン（幅３ｍｍ、間隔１ｍｍ）にパターン化して
作製した。抵抗発熱体層の材料はＮｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｔ
ｉ、Ｔｉ−Ａｌとした。 （Ｎｉ−Ｃｒ層の作製条件） 残留ガス圧 ：５×１０-7Ｔｏｏｒ Ａｒガス圧 ：５×１０-3Ｔｏｏｒ Ｎｉ放電電力 ：６００Ｗ Ｃｒ放電電力 ：２００Ｗ 基板回転数 ：４０ｒｐｍ プレスパッタ時間：１０ｍｉｎ 膜厚 ：０．２μｍ （Ｎｉ−Ｔｉ層の作製条件） 残留ガス圧 ：５×１０-7Ｔｏｏｒ Ａｒガス圧 ：５×１０-3Ｔｏｏｒ Ｎｉ放電電力 ：６００Ｗ Ｔｉ放電電力 ：３００Ｗ 基板回転数 ：４０ｒｐｍ プレスパッタ時間：１０ｍｉｎ 膜厚 ：０．２μｍ （Ｔｉ−Ａｌ層の作製条件） 残留ガス圧 ：５×１０-7Ｔｏｏｒ Ａｒガス圧 ：５×１０-3Ｔｏｏｒ Ｔｉ放電電力 ：７００Ｗ Ａｌ放電電力 ：２００Ｗ 基板回転数 ：４０ｒｐｍ プレスパッタ時間：１０ｍｉｎ 膜厚 ：０．２μｍ （ＳｉＯ2層の作製条件） 残留ガス圧 ：５×１０-7Ｔｏｏｒ Ａｒガス圧 ：５×１０-3Ｔｏｏｒ ＳｉＯ2放電電力 ：６００Ｗ 基板回転数 ：０ｒｐｍ プレスパッタ時間：５ｍｉｎ 膜厚 ：２μｍ
【００１５】このときの昇温特性の変化を図６に示す。
縦軸はＣＡ熱電対の熱起電力、横軸は投入パワーが８０
０Ｗで電源投入後の時間を変化したときの投入エネルギ
ーを示す。これから、３つの材料ともほぼ同一線上にデ
ータがのり、８００Ｗの投入パワーで２０ｓｅｃ以内に
定着温度（７．２ｍＶ＝１８０℃）になることが分かっ
た。
縦軸はＣＡ熱電対の熱起電力、横軸は投入パワーが８０
０Ｗで電源投入後の時間を変化したときの投入エネルギ
ーを示す。これから、３つの材料ともほぼ同一線上にデ
ータがのり、８００Ｗの投入パワーで２０ｓｅｃ以内に
定着温度（７．２ｍＶ＝１８０℃）になることが分かっ
た。
【００１６】実施例３ 外径２０ｍｍφ（肉厚０．５ｍｍ）のフェノールから成
る円筒上に抵抗発熱体層を材料を変えて設け、その上に
実施例１と同様な条件でＣｕ電極層、テフロン層を順次
積層した。抵抗発熱体層の材料は、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−
Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｆｅ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｔ
ｉ、Ｃｒ−Ｔｉ、Ｔｉ−Ａｌ、Ｎｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ａ
ｌ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｔｉ
−Ａｌ、Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌで、昇温繰返し時に入るクラ
ックの発生を調べた。抵抗発熱体層は、斜めラインパタ
ーン（幅３ｍｍ、間隔１ｍｍ）にパターン化して、作製
した。その結果、表１のようになり、耐熱性プラスチッ
ク上に膜作製する場合には、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｆｅ−Ｃｒ、
Ｎｉ−Ｔｉ、Ｃｒ−Ｔｉ、Ｔｉ−Ａｌ、Ｎｉ−Ａｌ、Ｃ
ｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ
−Ｔｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌの抵抗発熱体層を選定
した方が良いことが分かった。
る円筒上に抵抗発熱体層を材料を変えて設け、その上に
実施例１と同様な条件でＣｕ電極層、テフロン層を順次
積層した。抵抗発熱体層の材料は、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−
Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｆｅ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｔ
ｉ、Ｃｒ−Ｔｉ、Ｔｉ−Ａｌ、Ｎｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ａ
ｌ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｔｉ
−Ａｌ、Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌで、昇温繰返し時に入るクラ
ックの発生を調べた。抵抗発熱体層は、斜めラインパタ
ーン（幅３ｍｍ、間隔１ｍｍ）にパターン化して、作製
した。その結果、表１のようになり、耐熱性プラスチッ
ク上に膜作製する場合には、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｆｅ−Ｃｒ、
Ｎｉ−Ｔｉ、Ｃｒ−Ｔｉ、Ｔｉ−Ａｌ、Ｎｉ−Ａｌ、Ｃ
ｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ
−Ｔｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌの抵抗発熱体層を選定
した方が良いことが分かった。
【００１７】
【表１】 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ 抵抗発熱体層 クラックの有無 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ Ｎｉ−Ｃｒ 無 Ｎｉ−Ｃｒ−ＳｉＯ2 有 Ｃｒ−ＳｉＯ2 有 Ｆｅ−Ｃｒ 無 Ｎｉ−Ｔｉ 無 Ｃｒ−Ｔｉ 無 Ｔｉ−Ａｌ 無 Ｎｉ−Ａｌ 無 Ｃｒ−Ａｌ 無 Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ 無 Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ 無 Ｎｉ−Ｔｉ−Ａｌ 無 Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌ 無 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
【００１８】実施例４ 実施例１と同じ構成で、抵抗発熱体層（Ｎｉ−Ｃｒ）の
層厚を０．０３μｍ、０．０５μｍ、０．１μｍ、０．
２μｍ、０．３μｍと変化して作製し、昇温動作を繰返
したときの抵抗発熱体層に入るクラックの有無を調べ
た。抵抗発熱体層は、斜めラインパターン（幅３ｍｍ、
間隔１ｍｍ）で作製した。その結果、表２のようにな
り、クラックを無くすためには、０．０５μｍ以上の膜
厚が必要であることが分かった。
層厚を０．０３μｍ、０．０５μｍ、０．１μｍ、０．
２μｍ、０．３μｍと変化して作製し、昇温動作を繰返
したときの抵抗発熱体層に入るクラックの有無を調べ
た。抵抗発熱体層は、斜めラインパターン（幅３ｍｍ、
間隔１ｍｍ）で作製した。その結果、表２のようにな
り、クラックを無くすためには、０．０５μｍ以上の膜
厚が必要であることが分かった。
【００１９】
【表２】 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ 抵抗発熱体層の厚さ クラックの有無 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ ０．０３μｍ 有 ０．０５μｍ 無 ０．１μｍ 無 ０．２μｍ 無 ０．３μｍ 無 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
【００２０】実施例５ 外径２０ｍｍφ（肉厚１ｍｍ）のアルミニウム、ステン
レス上にＳｉＯ2の層、その上にＮｉ−Ｃｒの層を表３
のスパッタ条件で作製し、その上にＣｕ電極層をスパッ
タ法で作製し、さらにその上に３０μｍのテフロン層を
収縮チューブを使って設け、ＣＡの熱電対を用いて昇温
特性を評価した。そして、円筒状支持体がアルミニウム
の場合とステンレスの場合の昇温特性の比較を行なっ
た。
レス上にＳｉＯ2の層、その上にＮｉ−Ｃｒの層を表３
のスパッタ条件で作製し、その上にＣｕ電極層をスパッ
タ法で作製し、さらにその上に３０μｍのテフロン層を
収縮チューブを使って設け、ＣＡの熱電対を用いて昇温
特性を評価した。そして、円筒状支持体がアルミニウム
の場合とステンレスの場合の昇温特性の比較を行なっ
た。
【００２１】
【表３】
【００２２】このときの昇温特性の変化を図７に示す。
縦軸はＣＡ熱電対の熱起電力、横軸は投入パワーは８０
０Ｗで電源投入後の時間を変化したときの投入エネルギ
ーを示す。これから分かるように、ステンレスの方がア
ルミニウムの場合より昇温特性の立上りが速く、定着温
度（７．２ｍＶ＝１８０℃）にステンレスの場合は１
７．１ｓｅｃで、アルミニウムの場合は２０．３ｓｅｃ
で到達した。従来技術から比較して、昇温特性の立上り
時間は２０ｓｅｃ以内である必要があり、アルミニウム
の１ｍｍ厚は特性を満足出来ない。
縦軸はＣＡ熱電対の熱起電力、横軸は投入パワーは８０
０Ｗで電源投入後の時間を変化したときの投入エネルギ
ーを示す。これから分かるように、ステンレスの方がア
ルミニウムの場合より昇温特性の立上りが速く、定着温
度（７．２ｍＶ＝１８０℃）にステンレスの場合は１
７．１ｓｅｃで、アルミニウムの場合は２０．３ｓｅｃ
で到達した。従来技術から比較して、昇温特性の立上り
時間は２０ｓｅｃ以内である必要があり、アルミニウム
の１ｍｍ厚は特性を満足出来ない。
【００２３】実施例６ 外径２０ｍｍφのステンレス（肉厚０．５ｍｍ、０．７
ｍｍ）およびアルミニウム（肉厚０．７ｍｍ）からでき
た円筒上に表４の条件で、ＳｉＯ2層（断熱層）を設
け、この上にＮｉ−Ｃｒ層を設け、更にその上にＣｕ電
極層、テフロン層を順次積層して定着ローラをつくっ
た。
ｍｍ）およびアルミニウム（肉厚０．７ｍｍ）からでき
た円筒上に表４の条件で、ＳｉＯ2層（断熱層）を設
け、この上にＮｉ−Ｃｒ層を設け、更にその上にＣｕ電
極層、テフロン層を順次積層して定着ローラをつくっ
た。
【００２４】
【表４】
【００２５】このときの昇温特性の変化を図８に示す。
縦軸はＣＡ熱電対の熱起電力、横軸は投入パワーは８０
０Ｗで電源投入後の時間を変化したときの投入エネルギ
ーを示す。これから、ステンレス、アルミニウム共肉厚
が薄いほど昇温特性が立上りが速くなり、肉厚が０．７
ｍｍ、０．５ｍｍとも２０ｓｅｃ以内に定着温度（７．
２ｍＶ＝１８０℃）になることが分かった。定着温度
（７．２ｍＶ＝１８０℃）になるまでの時間は、次のよ
うになった。 ＳＵＳ ０．７ｍｍｔ：１４．２ｓｅｃ ＳＵＳ ０．５ｍｍｔ：１０．９ｓｅｃ Ａｌ ０．７ｍｍｔ：１６．２ｓｅｃ
縦軸はＣＡ熱電対の熱起電力、横軸は投入パワーは８０
０Ｗで電源投入後の時間を変化したときの投入エネルギ
ーを示す。これから、ステンレス、アルミニウム共肉厚
が薄いほど昇温特性が立上りが速くなり、肉厚が０．７
ｍｍ、０．５ｍｍとも２０ｓｅｃ以内に定着温度（７．
２ｍＶ＝１８０℃）になることが分かった。定着温度
（７．２ｍＶ＝１８０℃）になるまでの時間は、次のよ
うになった。 ＳＵＳ ０．７ｍｍｔ：１４．２ｓｅｃ ＳＵＳ ０．５ｍｍｔ：１０．９ｓｅｃ Ａｌ ０．７ｍｍｔ：１６．２ｓｅｃ
【００２６】実施例７ 外径２０ｍｍφ（肉厚０．７ｍｍ）のステンレスからな
る円筒上に表５の条件で、ＳｉＯ2膜を作製し、その上
に抵抗発熱体層を材料を変えて設け、その上にＣｕ電極
層、テフロン層を順次積層した。抵抗発熱体層の材料
は、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｃｒ−Ｓｉ
Ｏ2、Ｆｅ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｔｉ、Ｃｒ−Ｔｉ、Ｔｉ−Ａ
ｌ、Ｎｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｆｅ
−Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｔｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌ
で、昇温繰返し時に入るクラックの発生を調べた。
る円筒上に表５の条件で、ＳｉＯ2膜を作製し、その上
に抵抗発熱体層を材料を変えて設け、その上にＣｕ電極
層、テフロン層を順次積層した。抵抗発熱体層の材料
は、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｃｒ−Ｓｉ
Ｏ2、Ｆｅ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｔｉ、Ｃｒ−Ｔｉ、Ｔｉ−Ａ
ｌ、Ｎｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｆｅ
−Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｔｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌ
で、昇温繰返し時に入るクラックの発生を調べた。
【００２７】
【表５】
【００２８】その結果、表６のようになり、ステンレス
上に膜作製する場合には、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｓ
ｉＯ2、Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｆｅ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｔｉ、Ｃｒ
−Ｔｉ、Ｔｉ−Ａｌ、Ｎｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−
Ｃｒ−Ａｌ、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｔｉ−Ａｌ、Ｃ
ｒ−Ｔｉ−Ａｌのいずれを選定しても良いことが分かっ
た。
上に膜作製する場合には、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｓ
ｉＯ2、Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｆｅ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｔｉ、Ｃｒ
−Ｔｉ、Ｔｉ−Ａｌ、Ｎｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−
Ｃｒ−Ａｌ、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｔｉ−Ａｌ、Ｃ
ｒ−Ｔｉ−Ａｌのいずれを選定しても良いことが分かっ
た。
【００２９】
【表６】 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ 抵抗発熱体層 クラックの有無 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ Ｎｉ−Ｃｒ 無 Ｎｉ−Ｃｒ−ＳｉＯ2 無 Ｃｒ−ＳｉＯ2 無 Ｆｅ−Ｃｒ 無 Ｎｉ−Ｔｉ 無 Ｃｒ−Ｔｉ 無 Ｔｉ−Ａｌ 無 Ｎｉ−Ａｌ 無 Ｃｒ−Ａｌ 無 Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ 無 Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ 無 Ｎｉ−Ｔｉ−Ａｌ 無 Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌ 無 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
【００３０】実施例８ 実施例７と同じ構成で、抵抗発熱体層をＮｉ−Ｃｒとし
て、層厚を０．０３μｍ、０．０５μｍ、０．１μｍ、
０．２μｍ、０．３μｍと変化して作製し、昇温動作を
繰返したときの抵抗発熱体層に入るクラックの有無を調
べた。その結果、表７のようになり、クラックを無くす
ためには、０．０５μｍ以上の膜厚が必要であることが
分かった。
て、層厚を０．０３μｍ、０．０５μｍ、０．１μｍ、
０．２μｍ、０．３μｍと変化して作製し、昇温動作を
繰返したときの抵抗発熱体層に入るクラックの有無を調
べた。その結果、表７のようになり、クラックを無くす
ためには、０．０５μｍ以上の膜厚が必要であることが
分かった。
【００３１】
【表７】 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ 抵抗発熱体層の厚さ クラックの有無 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ ０．０３μｍ 有 ０．０５μｍ 無 ０．１μｍ 無 ０．２μｍ 無 ０．３μｍ 無 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
【００３２】
【発明の効果】請求項１の発明によれば、円筒状支持体
上に、抵抗発熱体層をスパッタ法でパターン化して設
け、その上にトナー剥離性を上げるための層を設けるこ
とにより、定着温度迄の立上り時間が短く消費電力が低
い定着ローラを提供出来た。請求項２の発明によれば、
円筒状支持体にアルミニウム、ステンレス又は耐熱性プ
ラスチックを用いることにより、耐久性の良い定着ロー
ラを提供出来た。請求項３の発明によれば、抵抗発熱体
層がＮｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｃｒ−Ｓｉ
Ｏ2、Ｆｅ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｔｉ、Ｃｒ−Ｔｉ、Ｔｉ−Ａ
ｌ、Ｎｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｆｅ
−Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｔｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌの
うちのいずれかからなることにより、安定性の良い定着
ローラを提供出来た。請求項４の発明によれば、抵抗発
熱体層の両側端部にスパッタ法で電極層を設けることに
より、再現性がよく、均一性の良好な発熱特性で示す定
着ローラを提供できた。請求項５の発明によれば、抵抗
発熱体層及び両端部の電極の一部を覆うようにトナー剥
離性を上げるための層を設けることにより、抵抗発熱体
層および電極層の剥がれ等のない耐久性の良い定着ロー
ラを提供出来た。請求項６の発明によれば、抵抗発熱体
層および両端部の電極の一部を覆うように保護層を設け
ることにより、安定性の良い抵抗発熱体層および電極層
を提供出来た。請求項７の発明によれば、抵抗発熱体層
の膜厚を０．５μｍ以上とすることにより、クラックの
発生しない耐久性の良い定着ローラを提供できた。
上に、抵抗発熱体層をスパッタ法でパターン化して設
け、その上にトナー剥離性を上げるための層を設けるこ
とにより、定着温度迄の立上り時間が短く消費電力が低
い定着ローラを提供出来た。請求項２の発明によれば、
円筒状支持体にアルミニウム、ステンレス又は耐熱性プ
ラスチックを用いることにより、耐久性の良い定着ロー
ラを提供出来た。請求項３の発明によれば、抵抗発熱体
層がＮｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｃｒ−Ｓｉ
Ｏ2、Ｆｅ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｔｉ、Ｃｒ−Ｔｉ、Ｔｉ−Ａ
ｌ、Ｎｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｆｅ
−Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｔｉ−Ａｌ、Ｃｒ−Ｔｉ−Ａｌの
うちのいずれかからなることにより、安定性の良い定着
ローラを提供出来た。請求項４の発明によれば、抵抗発
熱体層の両側端部にスパッタ法で電極層を設けることに
より、再現性がよく、均一性の良好な発熱特性で示す定
着ローラを提供できた。請求項５の発明によれば、抵抗
発熱体層及び両端部の電極の一部を覆うようにトナー剥
離性を上げるための層を設けることにより、抵抗発熱体
層および電極層の剥がれ等のない耐久性の良い定着ロー
ラを提供出来た。請求項６の発明によれば、抵抗発熱体
層および両端部の電極の一部を覆うように保護層を設け
ることにより、安定性の良い抵抗発熱体層および電極層
を提供出来た。請求項７の発明によれば、抵抗発熱体層
の膜厚を０．５μｍ以上とすることにより、クラックの
発生しない耐久性の良い定着ローラを提供できた。
【図１】本発明の定着ローラの一例を表わした断面図。
【図２】（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は抵抗発熱体層がパタ
ーン状に形成される様子を表わした三例の図。
ーン状に形成される様子を表わした三例の図。
【図３】本発明の定着ローラの他の例を表わした図。
【図４】本発明の定着ローラの更に他の例を表わした
図。
図。
【図５】抵抗発熱体層をパターン化した定着ローラとパ
ターン化しない定着ローラとの、スイッチＯＮ後の昇温
状態を表わした図。
ターン化しない定着ローラとの、スイッチＯＮ後の昇温
状態を表わした図。
【図６】抵抗発熱体層の材料をかえた定着ローラの、ス
イッチＯＮ後の昇温状態を表わした図。
イッチＯＮ後の昇温状態を表わした図。
【図７】実施例５で用いた定着ローラの昇温特性を表わ
した図。
した図。
【図８】実施例６で用いた定着ローラの昇温特性を表わ
した図。
した図。
１ 円筒状支持体 ２ 抵抗発熱体 ３ 電極層 ４ トナー剥離性を有する層 ５ 断熱絶縁層 ６ 保護層
Claims (7)
- 【請求項１】 円筒状支持体上に、パターン化した抵抗
発熱体層を設け、その上にトナー剥離性を有する層を設
けたことを特徴とする定着ローラ。 - 【請求項２】 請求項１において、円筒状支持体が耐熱
性プラスチック、あるいは０．７ｍｍ厚以下のアルミニ
ウム又はステンレス上に断熱絶縁層を設けたものである
ことを特徴とする定着ローラ。 - 【請求項３】 請求項１において、抵抗発熱体層がＮｉ
−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｃｒ−ＳｉＯ2、Ｆｅ−
Ｃｒ、Ｎｉ−Ｔｉ、Ｃｒ−Ｔｉ、Ｔｉ−Ａｌ、Ｎｉ−Ａ
ｌ、Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａ
ｌ、Ｎｉ−Ｔｉ−ＡｌおよびＣｒ−Ｔｉ−Ａｌのいずれ
かであることを特徴とする定着ローラ。 - 【請求項４】 請求項１において、抵抗発熱体層の両側
端部にスパッタ法によって電極層を設けたことを特徴と
する定着ローラ。 - 【請求項５】 請求項１において、抵抗発熱体層の全部
および両側端部の電極の一部を覆うようにトナー剥離性
を有する層を設けたことを特徴とする定着ローラ。 - 【請求項６】 請求項１又は５において、抵抗発熱体層
とトナー剥離性を有する層との間に保護層を設けたこと
を特徴とする定着ローラ。 - 【請求項７】 請求項１、５又は６において、抵抗発熱
体層の厚さが０．０５〜５μｍであることを特徴とする
定着ローラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33109895A JPH09146400A (ja) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | 定着ローラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33109895A JPH09146400A (ja) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | 定着ローラ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09146400A true JPH09146400A (ja) | 1997-06-06 |
Family
ID=18239840
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33109895A Pending JPH09146400A (ja) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | 定着ローラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09146400A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100477678B1 (ko) * | 2002-11-11 | 2005-03-21 | 삼성전자주식회사 | 전자사진방식 화상형성장치의 정착장치 |
| JP2011253084A (ja) * | 2010-06-03 | 2011-12-15 | Konica Minolta Business Technologies Inc | 定着装置および画像形成装置 |
| US8639170B2 (en) | 2010-06-03 | 2014-01-28 | Konica Minolta Business Technologies, Inc. | Fixing device and image forming apparatus with a mechanism to extend life of a fixing belt |
| US8639171B2 (en) | 2010-06-03 | 2014-01-28 | Konica Minolta Business Technologies, Inc. | Fixing device and image forming apparatus with a mechanism to extend a life of a fixing belt |
| WO2018074036A1 (ja) * | 2016-10-17 | 2018-04-26 | 住友電気工業株式会社 | 自己発熱型定着ローラ及び自己発熱型定着ローラの製造方法 |
-
1995
- 1995-11-27 JP JP33109895A patent/JPH09146400A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100477678B1 (ko) * | 2002-11-11 | 2005-03-21 | 삼성전자주식회사 | 전자사진방식 화상형성장치의 정착장치 |
| JP2011253084A (ja) * | 2010-06-03 | 2011-12-15 | Konica Minolta Business Technologies Inc | 定着装置および画像形成装置 |
| US8346148B2 (en) | 2010-06-03 | 2013-01-01 | Konica Minolta Business Technologies, Inc. | Fixing device and image forming apparatus |
| US8639170B2 (en) | 2010-06-03 | 2014-01-28 | Konica Minolta Business Technologies, Inc. | Fixing device and image forming apparatus with a mechanism to extend life of a fixing belt |
| US8639171B2 (en) | 2010-06-03 | 2014-01-28 | Konica Minolta Business Technologies, Inc. | Fixing device and image forming apparatus with a mechanism to extend a life of a fixing belt |
| WO2018074036A1 (ja) * | 2016-10-17 | 2018-04-26 | 住友電気工業株式会社 | 自己発熱型定着ローラ及び自己発熱型定着ローラの製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Effective date: 20040122 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040316 |