JPH09126086A - 蓄圧式燃料噴射装置 - Google Patents
蓄圧式燃料噴射装置Info
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- JPH09126086A JPH09126086A JP28585395A JP28585395A JPH09126086A JP H09126086 A JPH09126086 A JP H09126086A JP 28585395 A JP28585395 A JP 28585395A JP 28585395 A JP28585395 A JP 28585395A JP H09126086 A JPH09126086 A JP H09126086A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 バルブのリフトを大きくしても、バルブが確
実な作動を行う二方弁式油圧制御弁を用いた蓄圧式燃料
噴射装置を提供する。 【解決手段】 ２方弁式油圧制御弁６００のバルブ１６
に永久磁石２３をソレノイド２２に対向して組付け、ソ
レノイド２２の通電時に発生した電磁力により永久磁石
２３が反発することによりバルブ１６がリフトするよう
にする。
実な作動を行う二方弁式油圧制御弁を用いた蓄圧式燃料
噴射装置を提供する。 【解決手段】 ２方弁式油圧制御弁６００のバルブ１６
に永久磁石２３をソレノイド２２に対向して組付け、ソ
レノイド２２の通電時に発生した電磁力により永久磁石
２３が反発することによりバルブ１６がリフトするよう
にする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関に適用され
る蓄圧式燃料噴射装置に関するものである。
る蓄圧式燃料噴射装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の燃料噴射装置としては、例えば特
開平５−３３２２２０号公報に開示されているようなソ
レノイドの吸引力を利用し、油圧制御弁を駆動してニー
ドル弁を開閉し、コモンレールに蓄えられた高圧燃料を
噴射するものが知られている。
開平５−３３２２２０号公報に開示されているようなソ
レノイドの吸引力を利用し、油圧制御弁を駆動してニー
ドル弁を開閉し、コモンレールに蓄えられた高圧燃料を
噴射するものが知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】図１に従来の蓄圧式燃
料噴射装置に用いられているソレノイド吸引力を利用し
た二方弁式油圧制御弁の断面構成を示す。（Ａ）はバル
ブ３の閉弁時の構成、（Ｂ）は開弁時の構成を各々示
す。図１（Ａ）に示すように、バルブボディ２に上下に
摺動自在にバルブ３が収容されており、バルブスプリン
グ４により下方へ付勢されて、バルブシート８にて着座
している。バルブ３の中にはロッド７が収容されてお
り、制御ポート６からの高圧燃料による油圧作用力が小
さくなるように、バルブシート８の径とほぼ同径にロッ
ド７の径は設定してある。この図１（Ａ）に示す状態で
は、バルブ３は閉弁している。この状態から開弁するた
めには、ソレノイド１によりバルブ３を吸引しなければ
ならない。
料噴射装置に用いられているソレノイド吸引力を利用し
た二方弁式油圧制御弁の断面構成を示す。（Ａ）はバル
ブ３の閉弁時の構成、（Ｂ）は開弁時の構成を各々示
す。図１（Ａ）に示すように、バルブボディ２に上下に
摺動自在にバルブ３が収容されており、バルブスプリン
グ４により下方へ付勢されて、バルブシート８にて着座
している。バルブ３の中にはロッド７が収容されてお
り、制御ポート６からの高圧燃料による油圧作用力が小
さくなるように、バルブシート８の径とほぼ同径にロッ
ド７の径は設定してある。この図１（Ａ）に示す状態で
は、バルブ３は閉弁している。この状態から開弁するた
めには、ソレノイド１によりバルブ３を吸引しなければ
ならない。
【０００４】この時に必要な電磁力（吸引力）は、 Ｐf ×（ｄR 2 −ｄs 2 ）π／４ ＋ Ｆ Ｐf ：噴射圧 ｄR ：ロッド７の径 ｄS ：バ
ルブシート８の径 Ｆ：バルブスプリングの力 となる。
ルブシート８の径 Ｆ：バルブスプリングの力 となる。
【０００５】しかしながら、ソレノイド電磁力は、ソレ
ノイドとターゲットとなる部材との距離（これをエアギ
ャップという）により、エアギャップとソレノイド電磁
力との関係を示す図２に示すようにエアギャップが大き
くなるほどソレノイド電磁力は小さくなる。しかしなが
ら、バルブの流路面積を確保するため、バルブのリフト
を大きくすると、従来の構成では必然的にエアギャップ
が大となり、電磁力が低下し、作動不良をひき起こした
り、あるいは全く作動しなくなるといった問題が生じ
る。
ノイドとターゲットとなる部材との距離（これをエアギ
ャップという）により、エアギャップとソレノイド電磁
力との関係を示す図２に示すようにエアギャップが大き
くなるほどソレノイド電磁力は小さくなる。しかしなが
ら、バルブの流路面積を確保するため、バルブのリフト
を大きくすると、従来の構成では必然的にエアギャップ
が大となり、電磁力が低下し、作動不良をひき起こした
り、あるいは全く作動しなくなるといった問題が生じ
る。
【０００６】本発明はバルブのリフトを大きくしても、
バルブが確実な作動を行う二方弁式油圧制御弁を用いた
蓄圧式燃料噴射装置を提供することを目的とする。
バルブが確実な作動を行う二方弁式油圧制御弁を用いた
蓄圧式燃料噴射装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段及び作用・効果】本発明は
前記目的を達成するために、請求項１に示すように、２
方弁式油圧制御弁のバルブに永久磁石をソレノイドに対
向して組付け、ソレノイドの通電時に発生した電磁力に
より永久磁石が反発することによりバルブがリフトする
ようにする；という技術的手段を採用するものである。
前記目的を達成するために、請求項１に示すように、２
方弁式油圧制御弁のバルブに永久磁石をソレノイドに対
向して組付け、ソレノイドの通電時に発生した電磁力に
より永久磁石が反発することによりバルブがリフトする
ようにする；という技術的手段を採用するものである。
【０００８】このため、開弁する時のエアギャップを極
小とすることができ、従って開弁する時にソレノイドの
最大の電磁力を使用することが可能となる。また、バル
ブリフトが大きくなっても、開弁する時のエアギャップ
は影響を受けないためバルブの流路面積を大きくするこ
とも非常に容易となる。更に、開弁する時に大きな電磁
力を用いることができるため、開弁応答を向上出来、逆
に閉弁する時には比較的大きなエアギャップとなってい
るため、残留磁気の影響を受けにくくなり、閉弁応答も
向上できる。
小とすることができ、従って開弁する時にソレノイドの
最大の電磁力を使用することが可能となる。また、バル
ブリフトが大きくなっても、開弁する時のエアギャップ
は影響を受けないためバルブの流路面積を大きくするこ
とも非常に容易となる。更に、開弁する時に大きな電磁
力を用いることができるため、開弁応答を向上出来、逆
に閉弁する時には比較的大きなエアギャップとなってい
るため、残留磁気の影響を受けにくくなり、閉弁応答も
向上できる。
【０００９】
【発明の実施の形態】図３は二方弁式油圧制御弁を本発
明の実施例としての内燃機関の蓄圧式燃料噴射装置に適
用した場合の構成を示す断面図である。燃料圧送ポンプ
２００により燃料タンク１００から圧送された高圧燃料
は、リザーバ３００に蓄圧され、更にエンジンに装着さ
れた燃料噴射装置４００に供給されるようになってい
る。二方弁式油圧制御弁６００のハウジング７００に
は、ドレンをなす燃料タンク１００に連通するドレンポ
ート９および背圧室１０に連通する制御ポート１１が設
けられている。燃料圧送ポンプ２からリザーバ３に蓄圧
された高圧燃料はインレット５より導入され、ニードル
弁１２の周辺にある油溜まり１３へ導入蓄圧されると同
時に、絞り１４を介して背圧室１０及び制御ポート１１
へと導入されている。背圧室１０には高圧が作用してい
るため、ニードル弁１２は下降して、通常は燃料噴射孔
１５を閉鎖している。前記二方弁式油圧制御弁６００の
ハウジング７００内には、バルブ１６が上下方向に摺動
自在に移動することができるように嵌挿され、上部に設
けたバルブスプリング１７により下方に押し付けられ
て、下部のバルブシート部１８で着座している。前記バ
ルブ１６内には、ロッド１９が上下方向に摺動自在に移
動することができるように嵌挿されている。そして、制
御ポート１１に導入された高圧燃料は、バルブ１６に形
成された連通路２０を介してロッド１９の下部室２１ま
で導入されている。従って、ロッド１９は、通常は高い
燃料圧によって上部に押し上げられている。バルブ１６
の下部にソレノイド２２が収容されており、ソレノイド
２２に対向するバルブ１６の部分には永久磁石２３が組
みつけられている。ちなみに、図３は噴射停止状態を示
している。
明の実施例としての内燃機関の蓄圧式燃料噴射装置に適
用した場合の構成を示す断面図である。燃料圧送ポンプ
２００により燃料タンク１００から圧送された高圧燃料
は、リザーバ３００に蓄圧され、更にエンジンに装着さ
れた燃料噴射装置４００に供給されるようになってい
る。二方弁式油圧制御弁６００のハウジング７００に
は、ドレンをなす燃料タンク１００に連通するドレンポ
ート９および背圧室１０に連通する制御ポート１１が設
けられている。燃料圧送ポンプ２からリザーバ３に蓄圧
された高圧燃料はインレット５より導入され、ニードル
弁１２の周辺にある油溜まり１３へ導入蓄圧されると同
時に、絞り１４を介して背圧室１０及び制御ポート１１
へと導入されている。背圧室１０には高圧が作用してい
るため、ニードル弁１２は下降して、通常は燃料噴射孔
１５を閉鎖している。前記二方弁式油圧制御弁６００の
ハウジング７００内には、バルブ１６が上下方向に摺動
自在に移動することができるように嵌挿され、上部に設
けたバルブスプリング１７により下方に押し付けられ
て、下部のバルブシート部１８で着座している。前記バ
ルブ１６内には、ロッド１９が上下方向に摺動自在に移
動することができるように嵌挿されている。そして、制
御ポート１１に導入された高圧燃料は、バルブ１６に形
成された連通路２０を介してロッド１９の下部室２１ま
で導入されている。従って、ロッド１９は、通常は高い
燃料圧によって上部に押し上げられている。バルブ１６
の下部にソレノイド２２が収容されており、ソレノイド
２２に対向するバルブ１６の部分には永久磁石２３が組
みつけられている。ちなみに、図３は噴射停止状態を示
している。
【００１０】図４は本発明の実施例としての蓄圧式燃料
噴射装置に用いた二方弁式油圧制御弁の断面構成図であ
り、（Ａ）はバルブ１６の閉弁時の構成、（Ｂ）は開弁
時の構成を各々示す。以上の様な本発明の構成における
作動を図３、図４に基づいて説明する。バルブ１６の閉
弁時である図４（Ａ）は、この状態においては図３に示
すようにニードル弁１２は着座しており、噴射は停止し
ている。この状態からソレノイド２２に通電すると、発
生した電磁力とバルブ１６に組付られた永久磁石２３と
の間に反発力が生じ、バルブ１６が上方へリフトし、図
４（Ｂ）に示すような状態となり、バルブシート部１８
は離座し、制御ポート１１とドレンポート９が連通し
て、図３の背圧室１０の圧力は降下する。このため、蓄
圧された油溜まり１３の燃料圧によりニードル弁１２は
押し上げられ、噴孔１５は開放される。その結果、油溜
まり１３と噴孔１５の近傍の高圧燃料は噴孔１５から噴
出し、噴射を開始する。
噴射装置に用いた二方弁式油圧制御弁の断面構成図であ
り、（Ａ）はバルブ１６の閉弁時の構成、（Ｂ）は開弁
時の構成を各々示す。以上の様な本発明の構成における
作動を図３、図４に基づいて説明する。バルブ１６の閉
弁時である図４（Ａ）は、この状態においては図３に示
すようにニードル弁１２は着座しており、噴射は停止し
ている。この状態からソレノイド２２に通電すると、発
生した電磁力とバルブ１６に組付られた永久磁石２３と
の間に反発力が生じ、バルブ１６が上方へリフトし、図
４（Ｂ）に示すような状態となり、バルブシート部１８
は離座し、制御ポート１１とドレンポート９が連通し
て、図３の背圧室１０の圧力は降下する。このため、蓄
圧された油溜まり１３の燃料圧によりニードル弁１２は
押し上げられ、噴孔１５は開放される。その結果、油溜
まり１３と噴孔１５の近傍の高圧燃料は噴孔１５から噴
出し、噴射を開始する。
【００１１】噴射を停止しようとする時には、ソレノイ
ド２２への通電を解除すると、ソレノイド２２からの電
磁力が消滅し、バルブ１６に組付ラレタ永久磁石２３と
の間の反発力もなくなるため、バルブ１６はバルブスプ
リング１７の付勢力により下方へ押下げられる。その結
果、バルブシート部１８は着座して図４（Ａ）の状態に
なり、制御ポート１１とドレンポート９は遮断される。
すると絞り１４を介して、リザーバ３００からの高圧燃
料が背圧室１０へ導入されるので、背圧室１０の圧力は
上昇し、ニードル弁１２を押下げ、噴孔１５を閉じて噴
射が終了する。
ド２２への通電を解除すると、ソレノイド２２からの電
磁力が消滅し、バルブ１６に組付ラレタ永久磁石２３と
の間の反発力もなくなるため、バルブ１６はバルブスプ
リング１７の付勢力により下方へ押下げられる。その結
果、バルブシート部１８は着座して図４（Ａ）の状態に
なり、制御ポート１１とドレンポート９は遮断される。
すると絞り１４を介して、リザーバ３００からの高圧燃
料が背圧室１０へ導入されるので、背圧室１０の圧力は
上昇し、ニードル弁１２を押下げ、噴孔１５を閉じて噴
射が終了する。
【００１２】本発明の構成とすることによる効果として
は、図４に示す様に 閉弁時のエアギャップＬ2 ＜開弁
時のエアギャップＬ3 とできるところである。従来の
構成では図１に示すように 閉弁時のエアギャップＬ0 ＞開弁時のエアギャップＬ1 であり、バルブリフトはＬ0 −Ｌ1 となるため、バルブ
リフトを大きくしようとすると、Ｌ0 をどんどん大きく
しなければならないため、同じ磁極面積のソレノイドを
用いれば、電磁力は図２に示した如く低下し、作動不良
を引き起こす。これを回避しようとすれば、より大きな
磁極面積がとれるような大型のソレノイドを用いなくて
はならない。
は、図４に示す様に 閉弁時のエアギャップＬ2 ＜開弁
時のエアギャップＬ3 とできるところである。従来の
構成では図１に示すように 閉弁時のエアギャップＬ0 ＞開弁時のエアギャップＬ1 であり、バルブリフトはＬ0 −Ｌ1 となるため、バルブ
リフトを大きくしようとすると、Ｌ0 をどんどん大きく
しなければならないため、同じ磁極面積のソレノイドを
用いれば、電磁力は図２に示した如く低下し、作動不良
を引き起こす。これを回避しようとすれば、より大きな
磁極面積がとれるような大型のソレノイドを用いなくて
はならない。
【００１３】しかしながら、図４に示した本発明の構成
では、バルブリフトはＬ3 −Ｌ2 となるため、バルブの
構成により、バルブリフトを大きくしても、Ｌ3 を大き
くすればよいため、Ｌ2 は常に極小の値に設定可能であ
る。すなわち、開弁させようとするときに、最大の電磁
力を効果的に利用できる。その結果、開弁する時に大き
な電磁力を用いることができるため、開弁応答を向上出
来、逆に閉弁する時には比較的大きなエアギャップとな
るため、従来ソレノイドの応答悪化の原因となっていた
残留磁気の影響を受けにくくなるため、閉弁応答も向上
できる。
では、バルブリフトはＬ3 −Ｌ2 となるため、バルブの
構成により、バルブリフトを大きくしても、Ｌ3 を大き
くすればよいため、Ｌ2 は常に極小の値に設定可能であ
る。すなわち、開弁させようとするときに、最大の電磁
力を効果的に利用できる。その結果、開弁する時に大き
な電磁力を用いることができるため、開弁応答を向上出
来、逆に閉弁する時には比較的大きなエアギャップとな
るため、従来ソレノイドの応答悪化の原因となっていた
残留磁気の影響を受けにくくなるため、閉弁応答も向上
できる。
【００１４】本発明を用いることで、バルブリフトが大
きくなっても、確実に作動できる噴射装置を提供でき
る。
きくなっても、確実に作動できる噴射装置を提供でき
る。
【図１】従来の蓄圧式燃料噴射装置に用いられているソ
レノイド吸引力を利用した二方弁式油圧制御弁の断面構
成図であり、（Ａ）はバルブ３の閉弁時の構成、（Ｂ）
は開弁時の構成を各々示す。
レノイド吸引力を利用した二方弁式油圧制御弁の断面構
成図であり、（Ａ）はバルブ３の閉弁時の構成、（Ｂ）
は開弁時の構成を各々示す。
【図２】エアギャップとソレノイド電磁力との関係を示
す特性図である。
す特性図である。
【図３】二方弁式油圧制御弁を本発明の実施例としての
内燃機関の蓄圧式燃料噴射装置に適用した場合の構成を
示す断面図である。
内燃機関の蓄圧式燃料噴射装置に適用した場合の構成を
示す断面図である。
【図４】本発明の実施例としての蓄圧式燃料噴射装置に
用いた二方弁式油圧制御弁の断面構成図であり、（Ａ）
はバルブ１６の閉弁時の構成、（Ｂ）は開弁時の構成を
各々示す。
用いた二方弁式油圧制御弁の断面構成図であり、（Ａ）
はバルブ１６の閉弁時の構成、（Ｂ）は開弁時の構成を
各々示す。
９ ドレンポート １０ 背圧室 １２ ニードル弁 １３ 油溜まり １５ 燃料噴射孔 １６ バルブ ２２ ソレノイド ２３ 永久磁石 ４００ 蓄圧式燃料噴射装置 ６００ ２方弁式油圧制御弁
Claims (1)
- 【請求項１】 燃料噴射孔を開閉するニードル弁と、該
ニードル弁の開弁時に前記燃料噴射孔から噴射する高圧
燃料を蓄圧する油溜まりと、該油溜まりに高圧燃料を導
入する導入通路と、前記ニードル弁の上方に形成された
背圧室と、ソレノイドと、該ソレノイドによって駆動さ
れて前記背圧室とドレンポートを連通、遮断する、前記
ソレノイドを含んで成る２方弁式油圧制御弁とを具備し
ている蓄圧式燃料噴射装置において、前記２方弁式油圧
制御弁のバルブに永久磁石を前記ソレノイドに対向して
組付け、前記ソレノイドの通電時に発生した電磁力によ
り前記永久磁石が反発することにより前記バルブがリフ
トするようにしたことを特徴とする蓄圧式燃料噴射装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28585395A JPH09126086A (ja) | 1995-11-02 | 1995-11-02 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28585395A JPH09126086A (ja) | 1995-11-02 | 1995-11-02 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09126086A true JPH09126086A (ja) | 1997-05-13 |
Family
ID=17696911
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28585395A Pending JPH09126086A (ja) | 1995-11-02 | 1995-11-02 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09126086A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005090501A (ja) * | 2003-09-15 | 2005-04-07 | Robert Bosch Gmbh | アキュムレータ燃料噴射系用の調圧弁 |
| CN105626247A (zh) * | 2016-01-21 | 2016-06-01 | 杨炳 | 一种具有优化控制系统的桥梁施工装置 |
| CN109524249A (zh) * | 2018-10-30 | 2019-03-26 | 安溪达亚齐机械设计有限公司 | 磁性曲张减少滴液的电容器注射头 |
-
1995
- 1995-11-02 JP JP28585395A patent/JPH09126086A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005090501A (ja) * | 2003-09-15 | 2005-04-07 | Robert Bosch Gmbh | アキュムレータ燃料噴射系用の調圧弁 |
| JP4653446B2 (ja) * | 2003-09-15 | 2011-03-16 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | アキュムレータ燃料噴射系用の調圧弁 |
| CN105626247A (zh) * | 2016-01-21 | 2016-06-01 | 杨炳 | 一种具有优化控制系统的桥梁施工装置 |
| CN105626247B (zh) * | 2016-01-21 | 2021-01-08 | 建艺国际工程管理集团有限公司 | 一种具有优化控制系统的桥梁施工装置 |
| CN109524249A (zh) * | 2018-10-30 | 2019-03-26 | 安溪达亚齐机械设计有限公司 | 磁性曲张减少滴液的电容器注射头 |
| CN109524249B (zh) * | 2018-10-30 | 2021-06-04 | 江苏三和生物工程股份有限公司 | 磁性曲张减少滴液的电容器注射头 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20040927 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20041019 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050524 |