JPH09125202A - 軸受用鋼 - Google Patents
軸受用鋼Info
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- JPH09125202A JPH09125202A JP7284719A JP28471995A JPH09125202A JP H09125202 A JPH09125202 A JP H09125202A JP 7284719 A JP7284719 A JP 7284719A JP 28471995 A JP28471995 A JP 28471995A JP H09125202 A JPH09125202 A JP H09125202A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/62—Selection of substances
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
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- Y10S148/906—Roller bearing element
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 素材コストと軸受製造上の熱処理コストを低
減しながら、しかも軸受特性を十分に満足し、更に衝撃
特性、圧壊特性および抗折特性等の機械的性質をも向上
させた軸受用鋼を提供すること。 【解決手段】 成分が重量％で、Ｃ：０．７０〜０．９
３％、Ｓｉ：０．１５〜０．５０％、Ｍｎ：０．５０〜
１．１０％、Ｃｒ：０．３０〜０．６５％、Ｎ：０．０
０５〜０．０２％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純
物からなり、且つ０．４≦Ｃｒ／Ｃ≦０．７を主要成分
とし、これに（１）Ａｌ：０．０１〜０．１％、かつＡ
ｌ×Ｎ≧０．０００１５、（２）Ｎｂ：０．０２〜０．
１％の少なくとも１つを添加したことを特徴とする軸受
用鋼。
減しながら、しかも軸受特性を十分に満足し、更に衝撃
特性、圧壊特性および抗折特性等の機械的性質をも向上
させた軸受用鋼を提供すること。 【解決手段】 成分が重量％で、Ｃ：０．７０〜０．９
３％、Ｓｉ：０．１５〜０．５０％、Ｍｎ：０．５０〜
１．１０％、Ｃｒ：０．３０〜０．６５％、Ｎ：０．０
０５〜０．０２％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純
物からなり、且つ０．４≦Ｃｒ／Ｃ≦０．７を主要成分
とし、これに（１）Ａｌ：０．０１〜０．１％、かつＡ
ｌ×Ｎ≧０．０００１５、（２）Ｎｂ：０．０２〜０．
１％の少なくとも１つを添加したことを特徴とする軸受
用鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼塊の鋳込み時の
巨大炭化物の生成を防止することにより高温長時間のソ
ーキング処理を省略し、焼入焼戻後の結晶粒度を微細に
することにより、衝撃特性、抗折特性および圧壊特性等
の機械的性質を向上させた転がり軸受に関する。
巨大炭化物の生成を防止することにより高温長時間のソ
ーキング処理を省略し、焼入焼戻後の結晶粒度を微細に
することにより、衝撃特性、抗折特性および圧壊特性等
の機械的性質を向上させた転がり軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、転がり軸受の構成部品である転動
体や内外輪の材料として、ＳＵＪ２、ＳＵＪ３などのス
ルーハードニング型の軸受用鋼のほか、ＳＣｒ４２０、
ＳＣＭ４２０などのケースハードニング型の肌焼鋼が主
として使用されている。
体や内外輪の材料として、ＳＵＪ２、ＳＵＪ３などのス
ルーハードニング型の軸受用鋼のほか、ＳＣｒ４２０、
ＳＣＭ４２０などのケースハードニング型の肌焼鋼が主
として使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ＳＵＪ
２，ＳＵＪ３などの高炭素クロム鋼の場合は、鋼塊の鋳
込み時に生じた巨大炭化物を消滅させるために高温長時
間のソーキング処理が必要であり、製造コストが高くな
っていた。一方、肌焼鋼の場合は素材の炭素濃度が低い
ので、表面層を硬化させるためには浸炭または浸炭窒化
といった、長時間の熱処理が必要であり、熱処理コスト
は高くなっていた。そこで、本発明はこれらの問題点を
解決するためになされたもので、素材コストと軸受製造
上の熱処理コストを低減しながら、しかも軸受特性を十
分に満足し、更に衝撃特性、圧壊特性および抗折特性等
の機械的性質をも向上させた軸受用鋼を提供することを
目的としている。
２，ＳＵＪ３などの高炭素クロム鋼の場合は、鋼塊の鋳
込み時に生じた巨大炭化物を消滅させるために高温長時
間のソーキング処理が必要であり、製造コストが高くな
っていた。一方、肌焼鋼の場合は素材の炭素濃度が低い
ので、表面層を硬化させるためには浸炭または浸炭窒化
といった、長時間の熱処理が必要であり、熱処理コスト
は高くなっていた。そこで、本発明はこれらの問題点を
解決するためになされたもので、素材コストと軸受製造
上の熱処理コストを低減しながら、しかも軸受特性を十
分に満足し、更に衝撃特性、圧壊特性および抗折特性等
の機械的性質をも向上させた軸受用鋼を提供することを
目的としている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成する本
発明の軸受用鋼は、その成分が重量％で、 Ｃ ：０．７０〜０．９３％ Ｓｉ：０．１５〜０．５０％ Ｍｎ：０．５０〜１．１０％ Ｃｒ：０．３０〜０．６５％ Ｎ ：０．００５〜０．０２％を含有し、残部Ｆｅおよ
び不可避不純物からなり、且つ０．４≦Ｃｒ／Ｃ≦０．
７を主要成分とし、これに （１）Ａｌ：０．０１〜０．１％、かつＡｌ×Ｎ≧０．
０００１５ （２）Ｎｂ：０．０２〜０．１％ の少なくとも１つを添加した軸受用鋼にある。
発明の軸受用鋼は、その成分が重量％で、 Ｃ ：０．７０〜０．９３％ Ｓｉ：０．１５〜０．５０％ Ｍｎ：０．５０〜１．１０％ Ｃｒ：０．３０〜０．６５％ Ｎ ：０．００５〜０．０２％を含有し、残部Ｆｅおよ
び不可避不純物からなり、且つ０．４≦Ｃｒ／Ｃ≦０．
７を主要成分とし、これに （１）Ａｌ：０．０１〜０．１％、かつＡｌ×Ｎ≧０．
０００１５ （２）Ｎｂ：０．０２〜０．１％ の少なくとも１つを添加した軸受用鋼にある。
【０００５】
【作用】本発明者らは、コストを考慮した最適な材料と
熱処理に関して研究を重ねた。その結果、高炭素クロム
鋼の場合、Ｃ量、Ｃｒ量、Ｃｒ／Ｃ比を限定すれば、鋳
込み時に生じる巨大炭化物の生成を防止することが可能
であり、高温長時間のソーキング処理が省略できること
を見出した。さらに、本発明のような高Ｃ域において、
衝撃特性のみならず圧壊特性および抗折特性までもが結
晶粒径の−１／２乗に比例することを突き止め、衝撃特
性、圧壊特性および抗折特性等の機械的性質の向上には
結晶粒度の微細化が非常に有効であることを突き止め
た。また、主要成分のような高Ｃ領域においてはマトリ
ックス中に分散した微細炭化物が結晶粒の粗大化を抑制
することを見出し、さらに、ＡｌＮやＮｂ（Ｃ，Ｎ）の
ような析出物も結晶粒の粗大化を抑制することを見出し
た。それゆえ、ＡｌＮおよびＮｂ（Ｃ，Ｎ）を利用する
ことにより主要成分の軸受用鋼の衝撃特性、圧壊特性お
よび抗折特性等の機械的性質を向上させることが可能で
あるとの知見を得、本発明に至ったものである。
熱処理に関して研究を重ねた。その結果、高炭素クロム
鋼の場合、Ｃ量、Ｃｒ量、Ｃｒ／Ｃ比を限定すれば、鋳
込み時に生じる巨大炭化物の生成を防止することが可能
であり、高温長時間のソーキング処理が省略できること
を見出した。さらに、本発明のような高Ｃ域において、
衝撃特性のみならず圧壊特性および抗折特性までもが結
晶粒径の−１／２乗に比例することを突き止め、衝撃特
性、圧壊特性および抗折特性等の機械的性質の向上には
結晶粒度の微細化が非常に有効であることを突き止め
た。また、主要成分のような高Ｃ領域においてはマトリ
ックス中に分散した微細炭化物が結晶粒の粗大化を抑制
することを見出し、さらに、ＡｌＮやＮｂ（Ｃ，Ｎ）の
ような析出物も結晶粒の粗大化を抑制することを見出し
た。それゆえ、ＡｌＮおよびＮｂ（Ｃ，Ｎ）を利用する
ことにより主要成分の軸受用鋼の衝撃特性、圧壊特性お
よび抗折特性等の機械的性質を向上させることが可能で
あるとの知見を得、本発明に至ったものである。
【０００６】以下に、本発明の合金成分の限定理由につ
いて説明する。本発明の軸受用鋼は、浸炭または浸炭窒
化といったような長時間の熱処理を行わずに、ＳＵＪ２
またはＳＵＪ３などの高炭素クロム鋼と同様の熱処理、
すなわち還元雰囲気中で前処理加熱後、８２０〜８６０
℃で焼入れ、１６０〜２００℃程度の低温焼戻処理を行
って、ロックウェルＣ硬度（ＨＲＣ）６０以上という軸
受として必要な高硬度を得るだけでなく、異物混入潤滑
下における寿命を劣化させないためにマトリックス中に
炭化物を分散させた組織にすることを目標とする。この
ため組成的には過共析組成とする必要があり、他の成分
を考慮して、Ｃ量は０．７％以上を必要とする。
いて説明する。本発明の軸受用鋼は、浸炭または浸炭窒
化といったような長時間の熱処理を行わずに、ＳＵＪ２
またはＳＵＪ３などの高炭素クロム鋼と同様の熱処理、
すなわち還元雰囲気中で前処理加熱後、８２０〜８６０
℃で焼入れ、１６０〜２００℃程度の低温焼戻処理を行
って、ロックウェルＣ硬度（ＨＲＣ）６０以上という軸
受として必要な高硬度を得るだけでなく、異物混入潤滑
下における寿命を劣化させないためにマトリックス中に
炭化物を分散させた組織にすることを目標とする。この
ため組成的には過共析組成とする必要があり、他の成分
を考慮して、Ｃ量は０．７％以上を必要とする。
【０００７】他方、本発明の軸受用鋼は、ソーキング処
理の省略により低コストを達成することを目標とする。
Ｆｅ−Ｃ二元系状態図とブンガルトの状態図によれば一
般のＳＵＪ２の共晶物の理論発生限界はＣ＝１．６８％
程度と考えられる。溶鋼の凝固時のＣ濃化は分析結果か
ら母相（鋼材の中心偏析部以外の部分）の１．８倍程度
まで達してしまう。すなわち、母相のＣ量の上限値は前
記共晶物の理論発生限界１．６８％を偏析の程度１．８
で割った値０．９３％である。すなわち、Ｃ量が０．９
３％を越えると鋼塊の鋳込み時に巨大炭化物が生じ、ソ
ーキング処理が必要となってくる。それ故、このソーキ
ング処理省略のためには、Ｃ量の上限を０．９３％とす
る必要がある。以上の理由から、下限を０．７％、上限
を０．９３％とした。
理の省略により低コストを達成することを目標とする。
Ｆｅ−Ｃ二元系状態図とブンガルトの状態図によれば一
般のＳＵＪ２の共晶物の理論発生限界はＣ＝１．６８％
程度と考えられる。溶鋼の凝固時のＣ濃化は分析結果か
ら母相（鋼材の中心偏析部以外の部分）の１．８倍程度
まで達してしまう。すなわち、母相のＣ量の上限値は前
記共晶物の理論発生限界１．６８％を偏析の程度１．８
で割った値０．９３％である。すなわち、Ｃ量が０．９
３％を越えると鋼塊の鋳込み時に巨大炭化物が生じ、ソ
ーキング処理が必要となってくる。それ故、このソーキ
ング処理省略のためには、Ｃ量の上限を０．９３％とす
る必要がある。以上の理由から、下限を０．７％、上限
を０．９３％とした。
【０００８】Ｓｉは、製鋼時の脱酸剤として作用する以
外に、焼入性を向上させるとともに基地マルテンサイト
を強化するので、転動体および内外輪を問わず軸受の寿
命を延長するのに有効な元素である。その軸受寿命の延
長効果はＳｉ量０．１５％以上１．２％程度までは有効
であるが、反面、含有量が増加するにつれて被削性、鍛
造性、冷間加工性などの加工性が低下する。そこで、現
行のＳＵＪ２と同程度の加工性を確保するためにＳｉ量
の上限値を０．５％とする。下限値の方は、Ｓｉ量０．
１５％未満では焼入性を確保するのが難しい。以上の理
由から、Ｓｉ量の下限を０．１５％、上限を０．５０％
とした。
外に、焼入性を向上させるとともに基地マルテンサイト
を強化するので、転動体および内外輪を問わず軸受の寿
命を延長するのに有効な元素である。その軸受寿命の延
長効果はＳｉ量０．１５％以上１．２％程度までは有効
であるが、反面、含有量が増加するにつれて被削性、鍛
造性、冷間加工性などの加工性が低下する。そこで、現
行のＳＵＪ２と同程度の加工性を確保するためにＳｉ量
の上限値を０．５％とする。下限値の方は、Ｓｉ量０．
１５％未満では焼入性を確保するのが難しい。以上の理
由から、Ｓｉ量の下限を０．１５％、上限を０．５０％
とした。
【０００９】Ｍｎは焼入性の調整と残留オーステナイト
量の確保のために添加する。例えば自動車のトランスミ
ッション用の軸受は異物混入潤滑の状態で使用される
が、このような使用環境のもとでは、軸受素材鋼の残留
オーステナイト量（γＲ）を増加させることが長寿命化
に有効であることが明らかになってきている（特開昭６
４−５５４２３号公報）。そこで、本発明の軸受用鋼に
あっては、ＳＵＪ２と同等以上の焼入性と残留オーステ
ナイト量（例えばγＲ＝１２〜１７容量％）とを確保す
るのに必要な最低限のＭｎ量として０．５０％を規定す
る。しかし、Ｍｎはフェライトを強化する元素でもあ
り、含有量が増すと冷間加工性が著しく劣化するため上
限を１．１％とする。以上の理由から、本発明軸受用鋼
のＭｎ量は０．５０％以上１．１０％以下とする。
量の確保のために添加する。例えば自動車のトランスミ
ッション用の軸受は異物混入潤滑の状態で使用される
が、このような使用環境のもとでは、軸受素材鋼の残留
オーステナイト量（γＲ）を増加させることが長寿命化
に有効であることが明らかになってきている（特開昭６
４−５５４２３号公報）。そこで、本発明の軸受用鋼に
あっては、ＳＵＪ２と同等以上の焼入性と残留オーステ
ナイト量（例えばγＲ＝１２〜１７容量％）とを確保す
るのに必要な最低限のＭｎ量として０．５０％を規定す
る。しかし、Ｍｎはフェライトを強化する元素でもあ
り、含有量が増すと冷間加工性が著しく劣化するため上
限を１．１％とする。以上の理由から、本発明軸受用鋼
のＭｎ量は０．５０％以上１．１０％以下とする。
【００１０】Ｃｒは焼入性向上、焼戻軟化抵抗性向上、
耐摩耗性向上などに有効に機能する元素である。その効
果を有効に出すためには０．３％以上が必要である。し
かし、Ｃ量との関連で炭化物生成元素でもあり、Ｃｒ含
有量が０．６５％を越えると、製鋼過程で巨大炭化物が
生じてこれを消滅させるために高温、長時間のソーキン
グ処理を行う必要があり、コストが上昇してしまう。そ
こで、Ｃｒ量の上限を０．６５％とする。以上の理由か
ら、本発明軸受用鋼のＣｒ量は０．３％以上、０．６５
％以下とする。
耐摩耗性向上などに有効に機能する元素である。その効
果を有効に出すためには０．３％以上が必要である。し
かし、Ｃ量との関連で炭化物生成元素でもあり、Ｃｒ含
有量が０．６５％を越えると、製鋼過程で巨大炭化物が
生じてこれを消滅させるために高温、長時間のソーキン
グ処理を行う必要があり、コストが上昇してしまう。そ
こで、Ｃｒ量の上限を０．６５％とする。以上の理由か
ら、本発明軸受用鋼のＣｒ量は０．３％以上、０．６５
％以下とする。
【００１１】Ｃｒ／Ｃの比の限定値は、鋳造時の溶鋼に
おいて、鋼材の凝固時に中心偏析部にＣ、Ｃｒの溶質が
濃化され、その結果、共晶炭化物が発生することを防止
するための臨界値である。母相のＣ量の上限値は０．９
３％であり、Ｃｒの上限値は上述したように０．６５％
であるから、これらの値に基づいてＣｒ／Ｃの比の上限
は、Ｃｒ／Ｃ≦０．６５／０．９３＝０．７と規定し
た。また、Ｃｒ／Ｃの比の下限は、０．４とする。Ｃｒ
／Ｃの下限値設定理由は、上述したように、ＣとＣｒに
よるマトリックスを強化して焼戻軟化抵抗性、硬さを高
めることにより軸受寿命を高寿命とするためにはＣｒ／
Ｃの最低値を０．４とする必要があるためである。
おいて、鋼材の凝固時に中心偏析部にＣ、Ｃｒの溶質が
濃化され、その結果、共晶炭化物が発生することを防止
するための臨界値である。母相のＣ量の上限値は０．９
３％であり、Ｃｒの上限値は上述したように０．６５％
であるから、これらの値に基づいてＣｒ／Ｃの比の上限
は、Ｃｒ／Ｃ≦０．６５／０．９３＝０．７と規定し
た。また、Ｃｒ／Ｃの比の下限は、０．４とする。Ｃｒ
／Ｃの下限値設定理由は、上述したように、ＣとＣｒに
よるマトリックスを強化して焼戻軟化抵抗性、硬さを高
めることにより軸受寿命を高寿命とするためにはＣｒ／
Ｃの最低値を０．４とする必要があるためである。
【００１２】ＮはＡｌまたはＮｂおよびＣと結合してＡ
ｌＮまたはＮｂ（Ｃ，Ｎ）になり、鋼材中に微細析出し
て結晶粒の粗大化を抑制する働きがある。このＡｌＮや
Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）を均一に分散させるためにはＮが０．０
０５％以上必要である。また、０．０２％以上添加する
ことは通常の製鋼作業上困難であるため、下限を０．０
０５％とし、上限を０．０２％とした。
ｌＮまたはＮｂ（Ｃ，Ｎ）になり、鋼材中に微細析出し
て結晶粒の粗大化を抑制する働きがある。このＡｌＮや
Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）を均一に分散させるためにはＮが０．０
０５％以上必要である。また、０．０２％以上添加する
ことは通常の製鋼作業上困難であるため、下限を０．０
０５％とし、上限を０．０２％とした。
【００１３】ＡｌはＮと結合してＡｌＮになり、鋼材中
に微細析出して結晶粒の粗大化を抑制する働きがある。
０．０１％以下では析出するＡｌＮの量が不十分であ
る。０．１％を越えると大型の介在物が生成するため下
限を０．０１％とし、上限を０．１％とした。また、析
出粒子による結晶粒の粗大化抑制作用はＧｌａｄｄｍａ
ｎらによって導かれ、ＡｌＮでＳＵＪ２並みの結晶粒度
を維持するにはＡｌ×Ｎ≧０．０００１５と考えられ
る。そこでＡｌ×Ｎ≧０．０００１５とした。
に微細析出して結晶粒の粗大化を抑制する働きがある。
０．０１％以下では析出するＡｌＮの量が不十分であ
る。０．１％を越えると大型の介在物が生成するため下
限を０．０１％とし、上限を０．１％とした。また、析
出粒子による結晶粒の粗大化抑制作用はＧｌａｄｄｍａ
ｎらによって導かれ、ＡｌＮでＳＵＪ２並みの結晶粒度
を維持するにはＡｌ×Ｎ≧０．０００１５と考えられ
る。そこでＡｌ×Ｎ≧０．０００１５とした。
【００１４】ＮｂはＣおよびＮと結合してＮｂ（Ｃ，
Ｎ）となり結晶粒の粗大化を抑制させる。その効果は
０．０２％以上で現れる。そこで下限を０．０２％とし
た。また、高価な元素であるため、経済性を考慮し、上
限を０．１％とした。
Ｎ）となり結晶粒の粗大化を抑制させる。その効果は
０．０２％以上で現れる。そこで下限を０．０２％とし
た。また、高価な元素であるため、経済性を考慮し、上
限を０．１％とした。
【００１５】軸受用鋼の不純物元素であるＰとＳは、鋼
の機械的性質を劣化させるので、軸受用鋼としては少な
いほど良い。しかしながら、結晶粒度調整により機械的
性質の劣化は十分に補うことができる。さらに、Ｐ、Ｓ
を極限的に低減させるには高度の精錬設備と十分な精錬
時間が必要であり、コストアップの要因となる。したが
って、Ｐ、Ｓの上限値は、（ＪＩＳ Ｇ ４８０５）を
満足する水準とした。
の機械的性質を劣化させるので、軸受用鋼としては少な
いほど良い。しかしながら、結晶粒度調整により機械的
性質の劣化は十分に補うことができる。さらに、Ｐ、Ｓ
を極限的に低減させるには高度の精錬設備と十分な精錬
時間が必要であり、コストアップの要因となる。したが
って、Ｐ、Ｓの上限値は、（ＪＩＳ Ｇ ４８０５）を
満足する水準とした。
【００１６】ＴｉとＯは転がり軸受の疲労に有害な非金
属介在物生成元素であり、これらの元素を低減した、軸
受の長寿命化に好適な高清浄度鋼が公知である。しかし
ながら、これらの元素を低減するためには、原料の厳
選、取鍋の特別な管理などが必須であり、コストアップ
要因となる。そこで、本発明の軸受用鋼にあっては、鋼
中のＴｉ量、Ｏ量と寿命の関係に着目して、寿命への影
響が緩慢となる含有量をもって上限値を規定し、Ｔｉ≦
４０ｐｐｍ、Ｏ≦１５ｐｐｍとした。
属介在物生成元素であり、これらの元素を低減した、軸
受の長寿命化に好適な高清浄度鋼が公知である。しかし
ながら、これらの元素を低減するためには、原料の厳
選、取鍋の特別な管理などが必須であり、コストアップ
要因となる。そこで、本発明の軸受用鋼にあっては、鋼
中のＴｉ量、Ｏ量と寿命の関係に着目して、寿命への影
響が緩慢となる含有量をもって上限値を規定し、Ｔｉ≦
４０ｐｐｍ、Ｏ≦１５ｐｐｍとした。
【００１７】
【実施例】以下に、本発明の実施例を説明する。 １．供試材 表１に供試材の化学成分を示す。これらの材料は１００
ｋｇ真空溶解炉で溶製し、ソーキング処理は省略し、直
径６５ｍｍの棒鋼に鍛伸した後、前処理として図１に示
す簡易球状化焼鈍処理（図１ａは試料番号１〜１６、図
１ｂは試料番号１７）を行い、その後、図２に示す焼入
焼戻処理を実施した。その後、試験片に粗加工し、焼入
焼戻処理を施し、仕上げ加工を施した後各試験に供し
た。表１中、試料番号１〜３は本発明軸受鋼であり、試
料番号４〜１６は比較鋼である。試料番号１７はＳＵＪ
２であり、この試料についてはソーキング処理を行って
いる。なお、全試料において、不純物であるＰ，Ｓの量
はそれぞれ０．０２５重量％以下、Ｔｉ量は４０ｐｐｍ
以下、Ｏ量は１５ｐｐｍ以下である。
ｋｇ真空溶解炉で溶製し、ソーキング処理は省略し、直
径６５ｍｍの棒鋼に鍛伸した後、前処理として図１に示
す簡易球状化焼鈍処理（図１ａは試料番号１〜１６、図
１ｂは試料番号１７）を行い、その後、図２に示す焼入
焼戻処理を実施した。その後、試験片に粗加工し、焼入
焼戻処理を施し、仕上げ加工を施した後各試験に供し
た。表１中、試料番号１〜３は本発明軸受鋼であり、試
料番号４〜１６は比較鋼である。試料番号１７はＳＵＪ
２であり、この試料についてはソーキング処理を行って
いる。なお、全試料において、不純物であるＰ，Ｓの量
はそれぞれ０．０２５重量％以下、Ｔｉ量は４０ｐｐｍ
以下、Ｏ量は１５ｐｐｍ以下である。
【００１８】
【表１】
【００１９】２．試験 試料番号１〜１７の試料について焼入焼戻し硬さ測定、
異物混入潤滑下寿命試験、被削性試験、巨大炭化物の確
認、衝撃試験、圧壊試験および抗折試験を行った。焼入
焼戻条件は図２のようである。寿命試験は、スラスト型
寿命試験機を用いた。 各供試材毎に試験数ｎは８〜１０とし、Ｌ１０寿命をも
って寿命の評価を行った。結果を表２に示す。
異物混入潤滑下寿命試験、被削性試験、巨大炭化物の確
認、衝撃試験、圧壊試験および抗折試験を行った。焼入
焼戻条件は図２のようである。寿命試験は、スラスト型
寿命試験機を用いた。 各供試材毎に試験数ｎは８〜１０とし、Ｌ１０寿命をも
って寿命の評価を行った。結果を表２に示す。
【００２０】被削性試験 被削性試験は、資料番号１〜１６については簡易球状化
焼鈍後の試験片を用いた。また、資料番号１７の標準鋼
については球状化焼鈍処理後の試験片を用いた。 切削条件： 切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ． 切り込み：１ｍｍ 送 り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ． 上記試験条件で供試材を切削して、切削工具の逃げ面摩
耗量が０．２ｍｍに達する時間をもって優劣を判定し
た。その結果を表２に示す。
焼鈍後の試験片を用いた。また、資料番号１７の標準鋼
については球状化焼鈍処理後の試験片を用いた。 切削条件： 切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ． 切り込み：１ｍｍ 送 り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ． 上記試験条件で供試材を切削して、切削工具の逃げ面摩
耗量が０．２ｍｍに達する時間をもって優劣を判定し
た。その結果を表２に示す。
【００２１】
【表２】
【００２２】衝撃試験 衝撃試験片には１０ＲＣノッチ試験片を用いた。結果を
表２に示す。 圧壊試験 圧壊試験片は外径６０ｍｍ、内径４０ｍｍ、巾１５ｍｍ
のリング状試験片とした。 抗折試験 抗折試験片は直径１０ｍｍ、長さ６０ｍｍの棒状試験片
とした。
表２に示す。 圧壊試験 圧壊試験片は外径６０ｍｍ、内径４０ｍｍ、巾１５ｍｍ
のリング状試験片とした。 抗折試験 抗折試験片は直径１０ｍｍ、長さ６０ｍｍの棒状試験片
とした。
【００２３】本発明鋼である試料番号１〜３は、鋼塊鋳
込み時の巨大炭化物の発生もなく、試料番号１７の標準
鋼に比べて、焼入焼戻硬さ、寿命、球状化焼鈍硬さおよ
び衝撃値とも同等以上の特性を有している。これに対
し、比較鋼は、以下の通りである。試料番号４はＣ量が
本発明の上限を越えており、鋼塊鋳込み時に巨大炭化物
が生じ、ソーキング処理が必要であった。試験結果はソ
ーキング処理を行っていない試験片での結果である。試
料番号５は、Ｃ量が本発明の下限値を下回っており、焼
入焼戻後の組織に微細分散した炭化物がなく、寿命が短
くなっている。試料番号６は、Ｓｉ量が本発明の上限値
を越えており、被削性が著しく低下している。
込み時の巨大炭化物の発生もなく、試料番号１７の標準
鋼に比べて、焼入焼戻硬さ、寿命、球状化焼鈍硬さおよ
び衝撃値とも同等以上の特性を有している。これに対
し、比較鋼は、以下の通りである。試料番号４はＣ量が
本発明の上限を越えており、鋼塊鋳込み時に巨大炭化物
が生じ、ソーキング処理が必要であった。試験結果はソ
ーキング処理を行っていない試験片での結果である。試
料番号５は、Ｃ量が本発明の下限値を下回っており、焼
入焼戻後の組織に微細分散した炭化物がなく、寿命が短
くなっている。試料番号６は、Ｓｉ量が本発明の上限値
を越えており、被削性が著しく低下している。
【００２４】試料番号７は、Ｓｉ量が本発明の下限値を
下回っており焼入性不足から焼入焼戻硬さのばらつきが
大きく、寿命も短くなっている。試料番号８は、Ｍｎ量
が本発明の上限値を越えており、被削性が著しく低下し
ている。試料番号９は、Ｍｎ量が本発明の下限値を下回
っており、寿命が低下している。試料番号１０は、Ｃｒ
量およびＣｒ／Ｃ値が本発明の上限値を越えており、巨
大炭化物が生成して寿命、被削性とも低下している。試
料番号１１は、Ｃｒ量およびＣｒ／Ｃ値が本発明の下限
値を下回っており、寿命値が低下している。
下回っており焼入性不足から焼入焼戻硬さのばらつきが
大きく、寿命も短くなっている。試料番号８は、Ｍｎ量
が本発明の上限値を越えており、被削性が著しく低下し
ている。試料番号９は、Ｍｎ量が本発明の下限値を下回
っており、寿命が低下している。試料番号１０は、Ｃｒ
量およびＣｒ／Ｃ値が本発明の上限値を越えており、巨
大炭化物が生成して寿命、被削性とも低下している。試
料番号１１は、Ｃｒ量およびＣｒ／Ｃ値が本発明の下限
値を下回っており、寿命値が低下している。
【００２５】試料番号１２は、Ｃｒ／Ｃ値が本発明の上
限値を越えており、試料番号１０と同様に寿命、被削性
とも低下している。試料番号１３は、Ｃｒ／Ｃ値が本発
明の下限値を下回っており、寿命値が低下している。試
料番号１４から１６はＡｌ，Ｎのバランスが悪く、焼入
焼戻後の結晶粒度が粗大化しており衝撃値、圧壊荷重お
よび抗折荷重が低くなっている。また、これらの特性と
結晶粒度との関係を図３、４に示す。衝撃値、圧壊荷重
および抗折荷重はどれも結晶粒径の−１／２乗に比例し
ている。試料番号１７は、標準鋼のＳＵＪ２である。ソ
ーキングの条件は１２００℃×１５ｈｒで行った。
限値を越えており、試料番号１０と同様に寿命、被削性
とも低下している。試料番号１３は、Ｃｒ／Ｃ値が本発
明の下限値を下回っており、寿命値が低下している。試
料番号１４から１６はＡｌ，Ｎのバランスが悪く、焼入
焼戻後の結晶粒度が粗大化しており衝撃値、圧壊荷重お
よび抗折荷重が低くなっている。また、これらの特性と
結晶粒度との関係を図３、４に示す。衝撃値、圧壊荷重
および抗折荷重はどれも結晶粒径の−１／２乗に比例し
ている。試料番号１７は、標準鋼のＳＵＪ２である。ソ
ーキングの条件は１２００℃×１５ｈｒで行った。
【００２６】以上説明したように、転がり軸受として、
焼戻軟化抵抗性向上、低寿命となる巨大炭化物を生成せ
ず、従ってソーキングを不要とするため、Ｃ：０．７〜
０．９３ｗｔ％，Ｃｒ：０．３〜０．６ｗｔ％，Ｃｒ／
Ｃ：０．４〜０．７とするのが好適である。また、軸受
の熱処理前加工性を向上させるため、Ｓｉ：０．１５〜
０．５ｗｔ％、また、軸受の異物混入潤滑下長寿命とす
るγR ：１２〜１７ｖｏｌ％を確保するためＭｎ：０．
５〜１．１０ｗｔ％と、さらに、機械的強度を確保する
ための結晶粒径を１５μｍ以下とすることが必要であ
る。
焼戻軟化抵抗性向上、低寿命となる巨大炭化物を生成せ
ず、従ってソーキングを不要とするため、Ｃ：０．７〜
０．９３ｗｔ％，Ｃｒ：０．３〜０．６ｗｔ％，Ｃｒ／
Ｃ：０．４〜０．７とするのが好適である。また、軸受
の熱処理前加工性を向上させるため、Ｓｉ：０．１５〜
０．５ｗｔ％、また、軸受の異物混入潤滑下長寿命とす
るγR ：１２〜１７ｖｏｌ％を確保するためＭｎ：０．
５〜１．１０ｗｔ％と、さらに、機械的強度を確保する
ための結晶粒径を１５μｍ以下とすることが必要であ
る。
【００２７】
【発明の効果】以上、説明したように、本発明の軸受用
鋼によれば、Ｃ量、Ｓｉ量、Ｍｎ量、Ｃｒ量、Ａｌ量、
Ｎ量およびＮｂ量を限定したため、鋼塊の鋳込み時の巨
大炭化物の生成を防止することができ、高温長時間のソ
ーキング処理が省略でき、鋼材の製造コストが低減でき
るという効果が得られると同時に焼入焼戻後の結晶粒度
を微細化し、衝撃特性、圧壊特性および抗折特性等の機
械的性質を向上させることが可能である。また、本発明
の転がり軸受用鋼は、所要量の残留γが確保されて、異
物混入潤滑下の厳しい使用環境においても長寿命を有す
るという効果が得られる。
鋼によれば、Ｃ量、Ｓｉ量、Ｍｎ量、Ｃｒ量、Ａｌ量、
Ｎ量およびＮｂ量を限定したため、鋼塊の鋳込み時の巨
大炭化物の生成を防止することができ、高温長時間のソ
ーキング処理が省略でき、鋼材の製造コストが低減でき
るという効果が得られると同時に焼入焼戻後の結晶粒度
を微細化し、衝撃特性、圧壊特性および抗折特性等の機
械的性質を向上させることが可能である。また、本発明
の転がり軸受用鋼は、所要量の残留γが確保されて、異
物混入潤滑下の厳しい使用環境においても長寿命を有す
るという効果が得られる。
【図１】本発明に係る前処理としての簡易球状化焼鈍処
理を示すヒートサイクル、
理を示すヒートサイクル、
【図２】本発明に係る焼入焼戻処理を示すヒートサイク
ル、
ル、
【図３】結晶粒径と衝撃値との関係を示す図、
【図４】機械的性質の結晶粒径依存性を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村上 保夫 神奈川県秦野市南が丘３−２−１−306
Claims (1)
- 【請求項１】 成分が重量％で、 Ｃ ：０．７０〜０．９３％ Ｓｉ：０．１５〜０．５０％ Ｍｎ：０．５０〜１．１０％ Ｃｒ：０．３０〜０．６５％ Ｎ ：０．００５〜０．０２％を含有し、残部Ｆｅおよ
び不可避不純物からなり、且つ０．４≦Ｃｒ／Ｃ≦０．
７を主要成分とし、これに （１）Ａｌ：０．０１〜０．１％、かつＡｌ×Ｎ≧０．
０００１５ （２）Ｎｂ：０．０２〜０．１％ の少なくとも１つを添加したことを特徴とする軸受用
鋼。
Priority Applications (3)
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|---|---|---|---|
| JP28471995A JP3565960B2 (ja) | 1995-11-01 | 1995-11-01 | 軸受用鋼、軸受および転がり軸受 |
| GB9622662A GB2306506B (en) | 1995-11-01 | 1996-10-31 | Bearing steel |
| US08/718,819 US5788923A (en) | 1995-11-01 | 1996-11-01 | Bearing steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28471995A JP3565960B2 (ja) | 1995-11-01 | 1995-11-01 | 軸受用鋼、軸受および転がり軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09125202A true JPH09125202A (ja) | 1997-05-13 |
| JP3565960B2 JP3565960B2 (ja) | 2004-09-15 |
Family
ID=17682101
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28471995A Expired - Fee Related JP3565960B2 (ja) | 1995-11-01 | 1995-11-01 | 軸受用鋼、軸受および転がり軸受 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5788923A (ja) |
| JP (1) | JP3565960B2 (ja) |
| GB (1) | GB2306506B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012035884A1 (ja) * | 2010-09-15 | 2012-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 軸受用鋼 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1046286A (ja) * | 1996-07-26 | 1998-02-17 | Nippon Seiko Kk | 転がり軸受 |
| JP4114218B2 (ja) * | 1996-09-19 | 2008-07-09 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
| GB2340506B (en) * | 1996-09-19 | 2000-11-15 | Nsk Ltd | Rolling member and device |
| US6224688B1 (en) * | 1997-08-18 | 2001-05-01 | Nsk Ltd. | Rolling bearing |
| GB2342409B (en) * | 1997-08-18 | 2000-10-25 | Nsk Ltd | Rolling bearing |
| JP2000130447A (ja) | 1998-10-28 | 2000-05-12 | Nsk Ltd | 転がり軸受 |
| US6592684B1 (en) | 1999-02-17 | 2003-07-15 | Nsk Ltd. | Rolling bearing |
| JP4252837B2 (ja) * | 2003-04-16 | 2009-04-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 転動疲労寿命の優れた鋼材及びその製造方法 |
| DE102005060113B4 (de) * | 2004-12-23 | 2016-08-04 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Radlager sowie Verfahren zur Herstellung desselben |
| KR101799712B1 (ko) | 2013-11-22 | 2017-11-20 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 고탄소 강판 및 그 제조 방법 |
| CN110643790A (zh) * | 2019-10-31 | 2020-01-03 | 武汉理工大学 | 一种高尺寸稳定性的轴承钢热处理工艺 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58151455A (ja) * | 1982-03-02 | 1983-09-08 | Nippon Steel Corp | 軸受部材 |
| GB2164057A (en) * | 1984-08-27 | 1986-03-12 | Tatu Sa Marchesan Implementos | High carbon, low alloy steel comprising niobium |
| JPH01127651A (ja) * | 1987-11-10 | 1989-05-19 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 軸受用鋼 |
| JPH02294451A (ja) * | 1989-05-10 | 1990-12-05 | Daido Steel Co Ltd | 冷間加工用軸受鋼 |
| JPH08109433A (ja) * | 1994-10-14 | 1996-04-30 | Nippon Seiko Kk | 軸受用鋼 |
| JPH08311603A (ja) * | 1994-09-29 | 1996-11-26 | Nippon Seiko Kk | 転がり軸受 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB389984A (en) * | 1931-08-04 | 1933-03-30 | Herman Johan Van Royen | Process for the manufacture of steel tyres and other steel articles subjected to abrasive wear |
| FR2177214A5 (ja) * | 1972-03-24 | 1973-11-02 | Ugine Aciers | |
| SU720047A1 (ru) * | 1977-12-05 | 1980-03-05 | Украинский научно-исследовательский институт металлов | Сталь |
| DE3335224A1 (de) * | 1983-09-29 | 1985-05-02 | Thyssen Edelstahlwerke AG, 4000 Düsseldorf | Stahl fuer hoher flaechenpressung ausgesetzte gegenstaende, wie waelzlager |
| JPS60194047A (ja) * | 1984-03-14 | 1985-10-02 | Aichi Steel Works Ltd | 高品質軸受鋼およびその製造法 |
| GB8416768D0 (en) * | 1984-07-02 | 1984-08-08 | Bridon Plc | Steel composition |
| JPS61261430A (ja) * | 1985-05-14 | 1986-11-19 | Shinko Kosen Kogyo Kk | 高強度高靭性鋼線の製造方法 |
| DE3721641C1 (de) * | 1987-07-01 | 1989-01-12 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zur Herstellung von Warmband |
| JPH0788851B2 (ja) * | 1987-08-25 | 1995-09-27 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
-
1995
- 1995-11-01 JP JP28471995A patent/JP3565960B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-10-31 GB GB9622662A patent/GB2306506B/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-11-01 US US08/718,819 patent/US5788923A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58151455A (ja) * | 1982-03-02 | 1983-09-08 | Nippon Steel Corp | 軸受部材 |
| GB2164057A (en) * | 1984-08-27 | 1986-03-12 | Tatu Sa Marchesan Implementos | High carbon, low alloy steel comprising niobium |
| JPH01127651A (ja) * | 1987-11-10 | 1989-05-19 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 軸受用鋼 |
| JPH02294451A (ja) * | 1989-05-10 | 1990-12-05 | Daido Steel Co Ltd | 冷間加工用軸受鋼 |
| JPH08311603A (ja) * | 1994-09-29 | 1996-11-26 | Nippon Seiko Kk | 転がり軸受 |
| JPH08109433A (ja) * | 1994-10-14 | 1996-04-30 | Nippon Seiko Kk | 軸受用鋼 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012035884A1 (ja) * | 2010-09-15 | 2012-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 軸受用鋼 |
| JP2012062515A (ja) * | 2010-09-15 | 2012-03-29 | Kobe Steel Ltd | 冷間加工性、耐摩耗性、及び転動疲労特性に優れた軸受用鋼 |
| US9598752B2 (en) | 2010-09-15 | 2017-03-21 | Kobe Steel, Ltd. | Bearing steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2306506A (en) | 1997-05-07 |
| JP3565960B2 (ja) | 2004-09-15 |
| GB9622662D0 (en) | 1997-01-08 |
| US5788923A (en) | 1998-08-04 |
| GB2306506B (en) | 1999-07-28 |
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