JPH09111340A - 高強度低降伏比鉄筋用鋼材及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】超高層ビルの鉄筋コンクリート用に利用できる
耐震性能と曲げ性能に優れた鉄筋用鋼材及びその製造方
法を提供する。 【解決手段】特定の化学組成を有し、最大粒径３０μ
ｍ以下で平均粒径が２０μｍ以下のフェライトを面積率
で３５〜６５％有するフェライト・パーライト組織であ
る高強度低降伏比鉄筋用鋼材。その製造方法は、１０
５０〜１２５０℃の温度に加熱して粗圧延した後、７０
０〜１０５０℃で中間圧延及び最終スタンドを除く仕上
げ圧延の合計圧下量が減面率で３０％以上となるように
圧延し、更に仕上げ圧延の最終スタンドでの圧延を、減
面率が１０％以上で圧延仕上げ温度が７５０〜１０５０
℃の範囲に制御し、その後直ちに４００〜６００℃の温
度まで０．１〜１０℃／ｓの冷却速度で加速冷却する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高強度低降伏比鉄
筋用鋼材及びその製造方法に関し、より詳しくは、明瞭
な降伏棚を有して耐震性に優れると共に曲げ性能にも優
れた高強度低降伏比鉄筋用鋼材及びその製造方法に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】建築物の高層化が進む今日、建築資材と
して従来よりも高い強度を有する高強度鉄筋に対する要
望が大きい。しかし、鉄筋を高強度化すると降伏比（降
伏強度／引張強度）が高くなり、耐震性能を含めた鉄筋
の性能が低下することが知られている。

【０００３】巨大地震により大きな揺れが生じ、建物に
かかる強度が降伏強度を超えた場合でも降伏比が低く降
伏伸びの大きい鉄筋を用いておれば、塑性変形を起こし
て地震のエネルギーを吸収できるので、建物全体の倒壊
を防ぐことが可能である。そのため、地震活動期に入っ
たといわれる現今、特に降伏強度が６８５ＭＰａ以上、
降伏比が０．８以下、降伏伸びが１．４％以上で、且つ
優れた曲げ性能を有して耐震性能に優れる高強度低降伏
比鉄筋が求められている。なお「降伏伸び」とは、引張
試験の経過中、試験片平行部が降伏し始めた時から、ほ
ぼ一定の応力状態で歪が増加し、次に滑らかに応力が増
加し始めるまでの標点間の長さの変化の標点距離に対す
る百分率である。又、上記の一定の応力状態で歪が増加
する領域を「降伏棚」という。

【０００４】こうした高強度低降伏比鉄筋用鋼材の製造
方法として、例えば特開平４−５６７２７号公報には、
ＶとＴｉを多量に添加した鋼を用いて圧延終了温度を９
００℃以下とする技術が提案されている。しかしなが
ら、このような高価な元素を多量に添加する場合のコス
トアップは膨大である。更に、降伏比はその実施例から
も明らかなように０．８を超えており、所望の高強度低
降伏比鉄筋用鋼材を確実に製造できるものではない。

【０００５】特開昭６２−８６１２５号公報には、熱間
仕上げ圧延に際して表層部のみに制御冷却を行い、次い
で自己焼戻しさせて表層部が焼戻しマルテンサイト、内
部がフェライト・パーライト組織もしくはベイナイト、
又はこれらの混合組織からなる鋼材を製造する方法が提
案されている。しかし、この強制冷却−自己焼戻しを用
いた技術には、曲げ試験時に表層の焼戻しマルテンサイ
ト層から割れが生じるという問題があった。

【０００６】特開平２−２１３４１５号公報には、特定
の化学組成を有する鋼片を用いて圧延終了後に鋼材の表
面を冷却し、次いで復熱させて、表層部に微細なフェラ
イトと粒状炭化物（又は）層状炭化物を生成させるか、
更にその後再度急冷して、表層部を内部より軟質とする
高強度・高靭性棒鋼の製造方法が開示されている。しか
し、この技術を用いた場合に得られる降伏強度は、その
実施例からも明らかなように高々６３ｋｇｆ／ｍｍ²
（６１８ＭＰａ）である。従って、前記公報に提案され
た技術を用いても、所望の高強度低降伏比鉄筋用鋼材が
確実に得られるものではない。

【０００７】一方、本発明者らも特開平６−１３６４４
１号公報及び特開平６−２２８６３５号公報で「高強度
低降伏比鉄筋用棒鋼の製造方法」及び「高強度低降伏比
鉄筋用鋼の製造方法」を提案した。このうち特開平６−
１３６４４１号公報で提案した方法によれば高強度低降
伏比鉄筋用棒鋼は得られるものの、表層部が焼戻しマル
テンサイト組織であるためマルテンサイトへの変態時に
変態歪に基づく曲がりが発生し、これを矯正しなければ
ならないという問題があった。又、特開平６−２２８６
３５号公報で提案した方法は、細径の高強度低降伏比鉄
筋用棒鋼に対して有効ではあるが、太径、なかでも呼び
名Ｄ５１のような超太径の鉄筋用棒鋼に対しては、必ず
しも所望の特性が得られるというものでもなかった。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記現状に鑑
みなされたもので、その目的は明瞭な降伏棚を発現して
１．４％以上の降伏伸びを有し、降伏強度が６８５ＭＰ
ａ以上であって、且つ降伏比が０．８以下である曲げ性
能に優れた高強度低降伏比鉄筋用鋼材及びその製造方法
を提供することにある。特に、上記特性を満足させるこ
とで耐震性能を大幅にアップし、先の兵庫県南部地震の
ような巨大地震が起こっても鉄筋自体が塑性変形を起こ
して地震のエネルギーを吸収し、建物全体の倒壊を防ぐ
ことに寄与できるような、曲げ性能に優れた高強度低降
伏比鉄筋用鋼材及びその製造方法を提供することを最大
の目的とするものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の目的
を達成するために種々検討を重ねた結果、下記の知見を
得た。

【００１０】降伏棚を有し、且つ降伏伸びが１．４％
以上ある鋼材を用いた鉄筋の耐震性は極めて優れる。

【００１１】兵庫県南部地震クラスの巨大地震の発生
時にも鉄筋自体が塑性変形を起こして地震のエネルギー
を吸収し、建物全体の倒壊を防ぐためには、少なくとも
鉄筋には降伏強度が６８５ＭＰａ以上、降伏比が０．８
以下、降伏伸びが１．４％以上の特性が必要である。

【００１２】大きな降伏棚を発現して降伏伸びを大き
くし、曲げ特性も良好とするには鉄筋用鋼材の組織をフ
ェライト・パーライト組織とすれば良い。

【００１３】フェライト・パーライト組織において、
６８５ＭＰａ以上の大きな降伏強度と０．８以下の降伏
比及び１．４％以上の降伏伸びを確保するには、フェラ
イトの粒径を最大粒径が３０μｍ以下、且つ平均粒径が
２０μｍ以下となし、更に前記のフェライトを面積率で
３５〜６５％有するようにすれば良い。

【００１４】上記の組織は、特定の化学組成を有す
る鋼を１０５０〜１２５０℃の温度域に加熱して粗圧延
を行い、次いで７００〜１０５０℃の温度域で、中間圧
延及び最終圧延スタンドを除く仕上げ圧延の合計圧下量
が減面率で３０％以上となるように圧延し、更に仕上げ
圧延の最終スタンドでの圧延を、減面率が１０％以上で
圧延仕上げ温度が７５０〜１０５０℃の範囲に制御し、
その後直ちに４００〜６００℃の温度域の温度まで０．
１〜１０℃／ｓの冷却速度で加速冷却することによって
得られる。

【００１５】上記知見に基づく本発明は下記（１）に示
した高強度低降伏比鉄筋用鋼材及び（２）に示した高強
度低降伏比鉄筋用鋼材の製造方法を要旨とする。

【００１６】（１）重量％で、Ｃ：０．１５〜０．５０
％、Ｓｉ：０．１５〜１．５０％、Ｍｎ：０．３０〜
２．５０％、Ｃｒ：０．０２〜２．００％、Ｖ：０．０
１〜０．４０％、Ｎｂ：０．００５〜０．４０％、Ｎ：
０．００３〜０．０２％、Ｃｕ：０〜０．５０％、Ｎ
ｉ：０〜０．５０％、Ｍｏ：０〜０．５０％及びＡｌ：
０．０８％以下を含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物
の化学組成からなり、組織が、最大粒径３０μｍ以下で
平均粒径が２０μｍ以下のフェライトを面積率で３５〜
６５％有するフェライト・パーライト組織であることを
特徴とする高強度低降伏比鉄筋用鋼材。

【００１７】（２）圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕
上げ圧延の各工程からなる高強度低降伏比鉄筋用鋼材の
製造方法であって、重量％で、Ｃ：０．１５〜０．５０
％、Ｓｉ：０．１５〜１．５０％、Ｍｎ：０．３０〜
２．５０％、Ｃｒ：０．０２〜２．００％、Ｖ：０．０
１〜０．４０％、Ｎｂ：０．００５〜０．４０％、Ｎ：
０．００３〜０．０２％、Ｃｕ：０〜０．５０％、Ｎ
ｉ：０〜０．５０％、Ｍｏ：０〜０．５０％及びＡｌ：
０．０８％以下を含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物
からなる化学組成を有する鋼を、１０５０〜１２５０℃
の温度域に加熱して粗圧延を行い、次いで７００〜１０
５０℃の温度域で、中間圧延及び最終圧延スタンドを除
く仕上げ圧延の合計圧下量が減面率で３０％以上となる
ように圧延し、更に仕上げ圧延の最終スタンドでの圧延
を、減面率が１０％以上で圧延仕上げ温度が７５０〜１
０５０℃の範囲に制御し、その後直ちに４００〜６００
℃の温度域の温度まで０．１〜１０℃／ｓの冷却速度で
加速冷却することを特徴とする高強度低降伏比鉄筋用鋼
材の製造方法。

【００１８】

【発明の実施の形態】以下、本発明の各要件について詳
しく説明する。なお、成分含有量の「％」は「重量％」
を意味する。

【００１９】（Ａ）鋼材の化学組成 Ｃ：Ｃは、強度を高めるのに有効な元素である。しか
し、その含有量が０．１５％未満では所望の高強度が得
られない。一方、０．５０％を超えるとパーライト分率
（面積率）の増加が起こり、そのため逆にフェライトの
面積率が低くなって靭性と曲げ特性の劣化をきたすこと
となる。従って、Ｃの含有量を０．１５〜０．５０％と
した。なお、Ｃの好ましい含有量は０．２０〜０．５０
％である。

【００２０】Ｓｉ：Ｓｉは、鋼の脱酸の安定化及び強度
の向上を図る作用がある。しかし、その含有量が、０．
１５％未満では所望の効果が得られず、１．５０％を超
えると靭性の低下を招くようになる。このため、Ｓｉの
含有量を０．１５〜１．５０％とした。

【００２１】Ｍｎ：Ｍｎは、強度を向上させる作用を有
する。しかし、その含有量が０．３０％未満では所望の
効果が得られない。一方、２．５０％を超えると焼入れ
性が著しく高くなって所望の組織と機械的性質が得られ
なくなる。従って、Ｍｎの含有量を０．３０〜２．５０
％とした。

【００２２】Ｃｒ：Ｃｒは、Ｍｎと同様に強度を高める
作用がある。更に、パーライトコロニーを細かくして延
性を向上させる効果も有する。しかし、その含有量が
０．０２％未満では上記の効果が得られない。一方、
２．００％を超えて含有させると、焼入れ性が著しく上
昇して所望の組織と機械的性質が得られなくなる。従っ
て、Ｃｒの含有量を０．０２〜２．００％とした。

【００２３】Ｖ：Ｖは、オーステナイト相からフェライ
ト相への変態の際に、その窒化物や炭窒化物がフェライ
ト相に分散析出してフェライトを強化する。又、結晶粒
の微細化を促進して降伏棚を発現させ、低い降伏比を維
持しつつ強度を向上させる作用を有する。しかし、その
含有量が０．０１％未満では所望の効果が得られず、
０．４０％を超えて含有させても強度向上効果は飽和
し、製造コストを上昇させるだけである。従って、Ｖの
含有量を０．０１〜０．４０％とした。

【００２４】Ｎｂ：Ｎｂは、その窒化物や炭窒化物が、
オーステナイト結晶粒の粗大化を抑えるとともに析出強
化に寄与する極めて重要な元素である。しかし、その含
有量が０．００５％未満では添加効果に乏い。一方、
０．４０％を超えて含有させても強度向上効果は飽和
し、製造コストを上昇させるだけである。このため、Ｎ
ｂの含有量を０．００５〜０．４０％とした。なお、Ｎ
ｂの好ましい含有量は、０．０１〜０．１０％である。

【００２５】Ｎ：Ｎは、Ｎｂ及びＶとフェライト中で窒
化物や炭窒化物を形成し、強度を高めるとともに結晶粒
を微細化して鋼を強靭化する作用がある。しかし、その
含有量が０．００３％未満では所望の効果が得られず、
０．０２％を超えると却って靭性の低下をもたらすよう
になる。従って、Ｎの含有量を０．００３〜０．０２％
とした。なお、Ｎの好ましい含有量は、０．００５〜
０．０２％である。

【００２６】Ｃｕ：Ｃｕは添加しなくても良い。添加す
れば強度を高める作用がある。この効果を確実に得るに
は、Ｃｕは０．０２％以上の含有量とすることが好まし
い。しかし、その含有量が０．５０％を超えると前記効
果が飽和する。更に熱間加工性の劣化をも招くし、コス
トアップにもつながる。従って、Ｃｕ含有量を０〜０．
５０％とした。

【００２７】Ｎｉ：Ｎｉは添加しなくても良い。添加す
れば強度を高める作用がある。前記効果を確実に得るに
は、Ｎｉは０．０２％以上の含有量とすることが好まし
い。しかし、その含有量が０．５０％を超えると前記効
果が飽和し、コストアップにつながるばかりである。従
って、Ｎｉ含有量を０〜０．５０％とした。

【００２８】Ｍｏ：Ｍｏは添加しなくても良い。添加す
れば強度を高める作用がある。この効果を確実に得るに
は、Ｍｏは０．０２％以上の含有量とすることが好まし
い。しかし、その含有量が０．５０％を超えると前記効
果が飽和し、コストアップにつながるばかりである。従
って、Ｍｏ含有量を０〜０．５０％とした。

【００２９】Ａｌ：Ａｌは、強化に有効なＮｂとＶの窒
化物や炭窒化物の形成を阻害して強度の低下をもたら
し、特にその含有量が０．０８％を超えると、強度の低
下が著しくなる。従って、Ａｌの含有量の上限を０．０
８％とした。

【００３０】（Ｂ）鋼材の組織 後の実施例でも詳しく述べるが、鋼材が所定の化学組成
を有し、その組織が最大粒径３０μｍ以下で平均粒径が
２０μｍ以下のフェライトを面積率で３５〜６５％有す
るフェライト・パーライト組織である場合に、鋼材は大
きな降伏棚を発現して１．４％以上の降伏伸びが安定し
て得られるようになり、高強度で曲げ特性も良好とな
る。

【００３１】すなわち、鋼材に所望の強度、伸び及び曲
げ特性を付与するためには、先ず鋼材の組織をフェライ
ト・パーライト組織にする必要がある。この場合、フェ
ライトの最大粒径が３０μｍを超えるか平均粒径が２０
μｍを超えると、降伏伸びが減少して１．４％以上の降
伏伸びが安定して得られなくなり、又所望の高強度が得
難くなる。従って、フェライトは最大粒径が３０μｍ以
下で、且つ平均粒径が２０μｍ以下とした。前記サイズ
のフェライトの面積率が３５％を下回る場合には、降伏
伸びが減少して１．４％以上の降伏伸びが安定して得ら
れなくなり、一方、面積率が６５％を超えると、強度の
低下を招き所望の高強度が得られない。このため、前記
サイズのフェライトの面積率を３５〜６５％とした。

【００３２】（Ｃ）熱間圧延 （Ｃ−１）加熱 本発明においては、ＶとＮｂの析出硬化を利用して高強
度化を達成する。このためには、ＶとＮｂを圧延前の加
熱時にオーステナイト中へ充分に固溶させておかなけれ
ばならない。そこで、前記の化学組成を有する鋼を１０
５０℃以上に加熱する。一方、１２５０℃を超えて加熱
すると、オーステナイト粒の粗大化が著しく所望の組織
と機械的性質が得られない。従って、本発明において
は、加熱を１０５０〜１２５０℃の温度域に限定した。

【００３３】（Ｃ−２）中間圧延及び最終スタンドを除
く仕上げ圧延 上記温度域に加熱して粗圧延した後の、中間圧延及び最
終スタンドを除く仕上げ圧延は、７００〜１０５０℃の
温度域で合計圧下量が減面率で３０％以上となるように
行う必要がある。前記の圧延を１０５０℃を超える温度
で行うと、再結晶が著しくなって微細な組織が得られ
ず、所望の強度を達成できない。一方、７００℃を下回
る温度での圧延は、鋼材の変形抵抗が大きくなって圧延
機への負荷が極めて大きくなる。従って、前記圧延の温
度を７００〜１０５０℃とした。

【００３４】前記圧延における合計圧下量が減面率で３
０％未満の場合には、微細な再結晶粒が得られず所望の
組織と機械的性質を達成できない。従って、前記温度域
における前記圧延の合計圧下量を減面率で３０％以上と
した。この合計圧下量が大きければ大きいほど再結晶粒
が微細化する。従って、前記圧延の合計圧下量の上限は
後述の仕上げ圧延の最終スタンドで少なくとも１０％の
圧延が行え、且つ所望の寸法形状の得られるように決定
すれば良い。

【００３５】（Ｃ−３）仕上げ圧延の最終スタンドでの
圧延 仕上げ圧延の最終スタンドでの圧延は、微細な再結晶粒
から所望の微細フェライト・パーライト組織を得るため
に未再結晶域圧延とする必要がある。そのため前記圧延
の仕上げ温度は７５０〜１０５０℃に制御しなければな
らない。なお、前記圧延における圧下量は、仕上げ温度
を確保し、且つ所望の寸法形状を得るために減面率で１
０％以上とする必要がある。この圧下量の上限は特に設
ける必要はなく、設備制約面や寸法形状面からの上限と
すれば良い。

【００３６】（Ｄ）圧延後の加速冷却 熱間圧延終了後は、フェライト変態を抑制して圧延後に
放冷した場合よりも一層微細なフェライト・パーライト
組織とするために、直ちに冷却速度を制御して加速冷却
することが必要である。この加速冷却の冷却速度が０．
１℃／ｓ未満の場合には、所望の微細なフェライト・パ
ーライト組織が得られない。又、１０℃／ｓを超える場
合には、ベイナイトやマルテンサイトといった所謂「低
温変態組織」となってしまって、所望の機械的性質を得
ることができない。従って、加速冷却の冷却速度は０．
１〜１０℃／ｓとしなければならない。前記冷却速度で
の加速冷却は、圧延後直ちに４００〜６００℃の温度域
の温度まで行う必要がある。加速冷却を６００℃を超え
る温度で停止した場合には、所望の微細なフェライト・
パーライト組織が得られない。一方、４００℃を下回る
温度域の温度まで加速冷却すればベイナイトやマルテン
サイトといった所謂「低温変態組織」となってしまう。
このため、いずれの場合にも所望の機械的性質が得られ
ない。なお、加速冷却後の冷却は放冷とすれば良い。

【００３７】ところで、既に述べたように兵庫県南部地
震クラスの巨大地震の発生時にも、鉄筋自体が塑性変形
を起こして地震のエネルギーを吸収し、建物全体の倒壊
を防ぐためには、少なくとも鉄筋が降伏強度：６８５Ｍ
Ｐａ以上、降伏比：０．８以下、且つ降伏伸び：１．４
％以上の機械的性質を有することが必要である。なお、
降伏強度に関しては、構造物の降伏機構を確実にし、且
つ設計強度上の必要な割り増しである「安全係数」を小
さくするために、７８５ＭＰａ程度を上限として規制す
ることが好ましい。降伏比は、小さければ小さいほど降
伏後の歪集中による破断を防ぐことができるため、降伏
比の下限は特に規制しなくても良い。又、降伏伸びは、
大きければ大きいほど耐震性が良くなるので、降伏伸び
の上限も特に規制する必要はない。

【００３８】一方、鉄筋用鋼材の強度上昇及び太径化に
よって、その破断伸びは低下する傾向にある。一般に、
破断伸びは降伏伸びや曲げ特性と相関を有する。更に、
破断伸びが小さいと歪エネルギーの吸収が小さいため、
地震などによって過大な歪エネルギーが加わると破断を
生じ易くなる。このため、耐震性の観点からは、破断伸
びも大きければ大きいほど良い。従って、鉄筋としての
用途を考えた場合、破断伸びとして、従来のＪＩＳＳＤ
３４５〜ＳＤ４９０と同等の破断伸びを確保することが
好ましい。

【００３９】

【実施例】表１〜４に示す化学組成の鋼を通常の方法に
よって溶製した。表１〜４において、鋼Ａ〜Ｓは本発明
の対象鋼（以下、「本発明鋼」という）、鋼ａ〜ｌは成
分のいずれかが本発明で規定する含有量の範囲から外れ
た比較鋼である。

【００４０】

【表１】

【００４１】

【表２】

【００４２】

【表３】

【００４３】

【表４】

【００４４】次いで、これらの鋼を通常の方法によって
鋼片となし、表５〜１０に示す条件で圧延と加速冷却を
行い、JIS G 3112に規定される呼び名Ｄ３２とＤ５１の
鉄筋用棒鋼を製造した。なお、加速冷却を終了した後は
放冷した。

【００４５】

【表５】

【００４６】

【表６】

【００４７】

【表７】

【００４８】

【表８】

【００４９】

【表９】

【００５０】

【表１０】

【００５１】こうして得られた棒鋼について、実体引張
試験と実体曲げ試験を行った。又、組織観察用試験片を
切り出して組織観察を行った。

【００５２】表１１〜１６に試験結果を示す。組織は、
Ｄ３２の場合は表面から８ｍｍの部位を、又、Ｄ５１の
場合は表面から１２ｍｍの部位を、それぞれ光学顕微鏡
で観察して判定したものである。上記の表の組織欄にお
けるF はフェライト、P はパーライト、B はベイナイト
をそれぞれ意味する。引張試験における降伏伸びは応力
−歪曲線から求めた。曲げ特性は、Ｄ３２の場合は曲げ
半径３０ｍｍで、Ｄ５１の場合は曲げ半径５０ｍｍで、
それぞれ９０度曲げた後の割れ発生の有無で評価した。
表において○は割れ発生無し、×は割れ発生有りを意味
する。

【００５３】表１１〜１６の結果から、本発明で規定す
る化学組成を有し、且つ本発明で規定する条件で「熱間
圧延−加速冷却」の処理を施された鋼材にあっては規定
の組織を有するので、所定の降伏強度、降伏伸び及び降
伏比が得られ、更に曲げ特性も優れていることが明らか
である。

【００５４】

【表１１】

【００５５】

【表１２】

【００５６】

【表１３】

【００５７】

【表１４】

【００５８】

【表１５】

【００５９】

【表１６】

【００６０】

【発明の効果】以上説明したように、本発明による高強
度低降伏比鉄筋用鋼材は耐震性能に優れているので、超
高層ビルの鉄筋コンクリート用として利用することがで
きる。この高強度低降伏比鉄筋用鋼材は本発明方法によ
って、比較的容易に低コストで製造することができる。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】重量％で、Ｃ：０．１５〜０．５０％、Ｓ
   ｉ：０．１５〜１．５０％、Ｍｎ：０．３０〜２．５０
   ％、Ｃｒ：０．０２〜２．００％、Ｖ：０．０１〜０．
   ４０％、Ｎｂ：０．００５〜０．４０％、Ｎ：０．００
   ３〜０．０２％、Ｃｕ：０〜０．５０％、Ｎｉ：０〜
   ０．５０％、Ｍｏ：０〜０．５０％及びＡｌ：０．０８
   ％以下を含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物の化学組
   成からなり、組織が、最大粒径３０μｍ以下で平均粒径
   が２０μｍ以下のフェライトを面積率で３５〜６５％有
   するフェライト・パーライト組織であることを特徴とす
   る高強度低降伏比鉄筋用鋼材。
2. 【請求項２】圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧
   延の各工程からなる高強度低降伏比鉄筋用鋼材の製造方
   法であって、重量％で、Ｃ：０．１５〜０．５０％、Ｓ
   ｉ：０．１５〜１．５０％、Ｍｎ：０．３０〜２．５０
   ％、Ｃｒ：０．０２〜２．００％、Ｖ：０．０１〜０．
   ４０％、Ｎｂ：０．００５〜０．４０％、Ｎ：０．００
   ３〜０．０２％、Ｃｕ：０〜０．５０％、Ｎｉ：０〜
   ０．５０％、Ｍｏ：０〜０．５０％及びＡｌ：０．０８
   ％以下を含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる
   化学組成を有する鋼を、１０５０〜１２５０℃の温度域
   に加熱して粗圧延を行い、次いで７００〜１０５０℃の
   温度域で、中間圧延及び最終圧延スタンドを除く仕上げ
   圧延の合計圧下量が減面率で３０％以上となるように圧
   延し、更に仕上げ圧延の最終スタンドでの圧延を、減面
   率が１０％以上で圧延仕上げ温度が７５０〜１０５０℃
   の範囲に制御し、その後直ちに４００〜６００℃の温度
   域の温度まで０．１〜１０℃／ｓの冷却速度で加速冷却
   することを特徴とする高強度低降伏比鉄筋用鋼材の製造
   方法。