JPH09137222A - 高強度低降伏比鉄筋用鋼材の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】超高層ビルの鉄筋コンクリート用に利用できる
耐震性能と曲げ性能に優れた鉄筋用鋼材を高い生産性の
下に製造する方法を提供する。 【解決手段】特定の化学組成を有する鋼材を、１０５０
〜１２５０℃の温度域に加熱して粗圧延を行い、次いで
中間圧延及び／又は仕上げ圧延のパス間で水冷して鋼材
の表面を５００〜７００℃の温度域に急冷することを１
〜５回繰り返しながら圧延し、更に、圧延仕上げ温度を
７５０〜１０５０℃の範囲に、仕上げ圧延速度を６．４
−０．００１４・ｄ² ｍ／ｓ以上に制御して圧延を終了
し、その後０．１〜３．０℃／ｓの冷却速度で冷却す
る。但し、ｄは鉄筋用鋼材のｍｍの単位の公称直径であ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高強度低降伏比鉄
筋用鋼材の製造方法に関し、より詳しくは、明瞭な降伏
棚を有して耐震性に優れると共に曲げ性能にも優れた高
強度低降伏比鉄筋用鋼材を生産性高く製造する方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】建築物の高層化が進む今日、建築資材と
して従来よりも高い強度を有する高強度鉄筋に対する要
望が大きい。しかし、鉄筋を高強度化すると降伏比（降
伏強度／引張強度）が高くなり、耐震性能を含めた鉄筋
の性能が低下することが知られている。

【０００３】巨大地震により大きな揺れが生じ、建物に
かかる強度が降伏強度を超えた場合でも降伏比が低く降
伏伸びの大きい鉄筋を用いておれば、塑性変形を起こし
て地震のエネルギーを吸収できるので、建物全体の倒壊
を防ぐことが可能である。そのため、地震活動期に入っ
たといわれる現今、特に降伏強度が６８５ＭＰａ以上、
降伏比が０．８以下、降伏伸びが１．４％以上で、且つ
優れた曲げ性能を有して耐震性能に優れる高強度低降伏
比鉄筋が求められている。なお「降伏伸び」とは、引張
試験の経過中、試験片平行部が降伏し始めた時から、ほ
ぼ一定の応力状態で歪が増加し、次に滑らかに応力が増
加し始めるまでの標点間の長さの変化の標点距離に対す
る百分率である。又、上記のほぼ一定の応力状態で歪が
増加する領域を「降伏棚」という。

【０００４】こうした高強度低降伏比鉄筋用鋼材の製造
方法として、例えば特開平４−５６７２７号公報には、
ＶとＴｉを多量に添加した鋼を用いて圧延終了温度を９
００℃以下とする技術が提案されている。しかしなが
ら、このような高価な元素を多量に添加する場合のコス
トアップは膨大である。更に、降伏比はその実施例から
も明らかなように０．８を超えており、所望の高強度低
降伏比鉄筋用鋼材を確実に製造できるものではない。

【０００５】特開昭６２−８６１２５号公報には、熱間
仕上げ圧延に際して表層部のみに制御冷却を行い、次い
で自己焼戻しさせて表層部が焼戻しマルテンサイト、内
部がフェライト・パーライト組織もしくはベイナイト、
又はこれらの混合組織からなる鋼材を製造する方法が提
案されている。しかし、この強制冷却−自己焼戻しを用
いた技術には、曲げ試験時に表層の焼戻しマルテンサイ
ト層から割れが生じるという問題があった。

【０００６】特開平２−２１３４１５号公報には、特定
の化学組成を有する鋼片を用いて圧延終了後に鋼材の表
面を冷却し、次いで復熱させて、表層部に微細なフェラ
イトと粒状炭化物（又は）層状炭化物を生成させるか、
更にその後再度急冷して、表層部を内部より軟質とする
高強度・高靭性棒鋼の製造方法が開示されている。しか
し、この技術を用いた場合に得られる降伏強度は、その
実施例からも明らかなように高々６３ｋｇｆ／ｍｍ²
（６１８ＭＰａ）である。したがって、前記公報に提案
された技術を用いても、所望の高強度低降伏比鉄筋用鋼
材が確実に得られるものではない。

【０００７】一方、本発明者らも特開平６−１３６４４
１号公報及び特開平６−２２８６３５号公報で「高強度
低降伏比鉄筋用棒鋼の製造方法」及び「高強度低降伏比
鉄筋用鋼の製造方法」を提案した。このうち特開平６−
１３６４４１号公報で提案した方法によれば高強度低降
伏比鉄筋用棒鋼は得られるものの、表層部が焼戻しマル
テンサイト組織であるためマルテンサイトへの変態時に
変態歪に基づく曲がりが発生し、これを矯正しなければ
ならないという問題があった。又、特開平６−２２８６
３５号公報で提案した方法は、細径の高強度低降伏比鉄
筋用棒鋼に対して有効ではあるが、太径、特に呼び名Ｄ
５１のような超太径の鉄筋用棒鋼に対しては、必ずしも
所望の特性が得られるというものでもなかった。更に、
前記の提案による方法では、圧延仕上げ温度を低く管理
するために圧延速度を下げなければならず、生産性が低
くなってコストの上昇をきたすという問題があった。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記現状に鑑
みなされたもので、その目的は明瞭な降伏棚を発現して
１．４％以上の降伏伸びを有し、降伏強度が６８５ＭＰ
ａ以上であって、且つ降伏比が０．８以下である曲げ性
能に優れた高強度低降伏比鉄筋用鋼材を、高い生産性の
下に製造する方法を提供することにある。特に、上記特
性を満足させることで耐震性能を大幅にアップし、先の
兵庫県南部地震のような巨大地震が起こっても鉄筋自体
が塑性変形を起こして地震のエネルギーを吸収し、建物
全体の倒壊を防ぐことに寄与できるような、曲げ性能に
優れた高強度低降伏比鉄筋用鋼材の製造方法を提供する
ことを最大の目的とするものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の目的
を達成するために種々検討を重ねた結果、下記の知見を
得た。

【００１０】降伏棚を有し、且つ降伏伸びが１．４％
以上ある鋼材を用いた鉄筋の耐震性は極めて優れる。

【００１１】大きな降伏棚を発現して降伏伸びを大き
くし、曲げ特性も良好とするには鉄筋用鋼材の組織、な
かでも表面近傍の組織を制御すれば良い。

【００１２】上記の表面近傍の組織制御のためには中
間圧延及び／又は仕上げ圧延のパス間で水冷して鋼材の
表面を５００〜７００℃の温度域に急冷すれば良い。

【００１３】上記の処理に続いて圧延仕上げ温度を
７５０〜１０５０℃の範囲に制御し、その後０．１〜
３．０℃／ｓの冷却速度で冷却すれば効果が大きい。

【００１４】上記のの処理を行えば、容易に圧延仕
上げ温度を制御できるので圧延速度を下げる必要がな
い。このため高い生産性が得られる。

【００１５】兵庫県南部地震クラスの巨大地震の発生
時にも鉄筋自体が塑性変形を起こして地震のエネルギー
を吸収し、建物全体の倒壊を防ぐためには、少なくとも
鉄筋には降伏強度が６８５ＭＰａ以上、降伏比が０．８
以下、降伏伸びが１．４％以上の特性が必要である。

【００１６】鋼の化学組成を調整し、熱間圧延と冷却
の条件を制御すれば、呼び名Ｄ１９以上の太径、なかで
もＤ５１のような超太径の鉄筋用鋼材に対しても、降伏
強度６８５ＭＰａ以上、降伏比０．８以下、降伏伸び
１．４％以上を付与できる。

【００１７】上記知見に基づく本発明は下記に示した高
強度低降伏比鉄筋用鋼材の製造方法を要旨とする。

【００１８】「圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕上げ
圧延の各工程からなる高強度低降伏比鉄筋用鋼材の製造
方法であって、重量％で、Ｃ：０．１５〜０．５０％、
Ｓｉ：０．１５〜１．５０％、Ｍｎ：０．３０〜２．５
０％、Ｃｒ：０．０２〜２．００％、Ｖ：０．０１〜
０．４０％、Ｎｂ：０．００５〜０．４０％、Ｎ：０．
００３〜０．０２％、Ｃｕ：０〜０．５０％、Ｎｉ：０
〜０．５０％、Ｍｏ：０〜０．５０％、Ａｌ：０．０８
％以下、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる組成の鋼
材を、１０５０〜１２５０℃の温度域に加熱して粗圧延
を行い、次いで中間圧延及び／又は仕上げ圧延のパス間
で水冷して鋼材の表面を５００〜７００℃の温度域に急
冷することを１〜５回繰り返しながら圧延し、更に、圧
延仕上げ温度を７５０〜１０５０℃の範囲に、仕上げ圧
延速度を６．４−０．００１４・ｄ² ｍ／ｓ以上に制御
して圧延を終了し、その後０．１〜３．０℃／ｓの冷却
速度で冷却することを特徴とする高強度低降伏比鉄筋用
鋼材の製造方法。但し、ｄは鉄筋用鋼材のｍｍ単位の公
称直径である。」

【００１９】

【発明の実施の形態】以下に本発明の各要件について詳
しく説明する。なお、成分含有量の「％」は「重量％」
を意味する。

【００２０】（Ａ）鋼材の化学組成 Ｃ：Ｃは、強度を高めるのに有効な元素である。しか
し、その含有量が０．１５％未満では所望の高強度が得
られず、０．５０％を超えるとパーライト分率（面積
率）の増加が起こり、そのため逆にフェライトの面積率
が低くなって靭性と曲げ特性の劣化をきたすこととな
る。したがって、Ｃの含有量を０．１５〜０．５０％と
した。なお、Ｃの好ましい含有量は０．２０〜０．５０
％である。

【００２１】Ｓｉ：Ｓｉは、鋼の脱酸の安定化及び強度
の向上を図る作用がある。しかし、その含有量が、０．
１５％未満では所望の効果が得られず、１．５０％を超
えると靭性の低下を招くようになる。したがって、Ｓｉ
の含有量を０．１５〜１．５０％とした。

【００２２】Ｍｎ：Ｍｎは、強度を向上させる作用を有
する。しかし、その含有量が０．３０％未満では所望の
効果が得られず、２．５０％を超えると焼入れ性が著し
く高くなって所望の組織と機械的性質が得られなくな
る。したがって、Ｍｎの含有量を０．３０〜２．５０％
とした。

【００２３】Ｃｒ：Ｃｒは、Ｍｎと同様に強度を高める
作用がある。更に、パーライトコロニーを細かくして延
性を向上させる効果も有する。しかし、その含有量が
０．０２％未満では所望の効果が得られない。一方、
２．００％を超えて含有させると、焼入れ性が著しく上
昇して所望の組織と機械的性質が得られなくなる。した
がって、Ｃｒの含有量を０．０２〜２．００％とした。

【００２４】Ｖ：Ｖは、オーステナイト相からフェライ
ト相への変態の際に、その窒化物や炭窒化物がフェライ
ト相に分散析出してフェライトを強化する。又、結晶粒
の微細化を促進して降伏棚を発現させ、低い降伏比を維
持しつつ強度を向上させる作用を有する。しかし、その
含有量が０．０１％未満では所望の効果が得られず、
０．４０％を超えて含有させても強度向上効果は飽和
し、製造コストを上昇させるだけである。したがって、
Ｖの含有量を０．０１〜０．４０％とした。

【００２５】Ｎｂ：Ｎｂは、その窒化物や炭窒化物が、
オーステナイト結晶粒の粗大化を抑えるとともに析出強
化に寄与する極めて重要な元素である。しかし、その含
有量が０．００５％未満では添加効果に乏しく、一方、
０．４０％を超えて含有させても強度向上効果は飽和
し、製造コストを上昇させるだけであるため、Ｎｂの含
有量を０．００５〜０．４０％とした。なお、Ｎｂの好
ましい含有量は、０．０１〜０．１０％である。

【００２６】Ｎ：Ｎは、Ｎｂ及びＶとフェライト中で窒
化物や炭窒化物を形成し、強度を高めるとともに結晶粒
を微細化して鋼を強靭化する作用がある。しかし、その
含有量が０．００３％未満では所望の効果が得られず、
０．０２％を超えると却って靭性の低下をもたらすよう
になるので、Ｎの含有量を０．００３〜０．０２％とし
た。なお、Ｎの好ましい含有量は、０．００５〜０．０
２％である。

【００２７】Ｃｕ：Ｃｕは添加しなくても良い。添加す
れば強度を高める作用がある。この効果を確実に得るに
は、Ｃｕは０．０２％以上の含有量とすることが好まし
い。しかし、その含有量が０．５０％を超えると前記効
果が飽和する。更に熱間加工性の劣化をも招くし、コス
トアップにもつながる。したがって、Ｃｕ含有量を０〜
０．５０％とした。

【００２８】Ｎｉ：Ｎｉは添加しなくても良い。添加す
れば強度を高める作用がある。前記効果を確実に得るに
は、Ｎｉは０．０２％以上の含有量とすることが好まし
い。しかし、その含有量が０．５０％を超えると前記効
果が飽和し、コストアップにつながるばかりである。し
たがって、Ｎｉ含有量を０〜０．５０％とした。

【００２９】Ｍｏ：Ｍｏは添加しなくても良い。添加す
れば強度を高める作用がある。この効果を確実に得るに
は、Ｍｏは０．０２％以上の含有量とすることが好まし
い。しかし、その含有量が０．５０％を超えると前記効
果が飽和し、コストアップにつながるばかりである。し
たがって、Ｍｏ含有量を０〜０．５０％とした。

【００３０】Ａｌ：Ａｌは、強化に有効なＮｂとＶの窒
化物や炭窒化物の形成を阻害して強度の低下をもたら
し、特にその含有量が０．０８％を超えると、強度の低
下が著しくなる。したがって、Ａｌの含有量の上限を
０．０８％とした。

【００３１】（Ｂ）熱間圧延 （Ｂ−１）加熱 本発明においては、ＮｂとＶの析出硬化を利用して高強
度化を達成する。このためには、ＮｂとＶを圧延前の加
熱時にオーステナイト中へ充分に固溶させておかなけれ
ばならない。そこで、前記の化学組成を有する鋼を１０
５０℃以上に加熱する。一方、１２５０℃を超えて加熱
すると、オーステナイト粒の粗大化が著しく所望の機械
的性質が得られない。更に、圧延素材の表面酸化が著し
くなって圧延時に表面割れを生ずることがある。したが
って、本発明においては、加熱を１０５０〜１２５０℃
の温度域に限定した。

【００３２】（Ｂ−２）中間圧延及び／又は仕上げ圧延
のパス間水冷 熱間連続圧延工程は、粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧延
の３工程からなるが、このうち中間圧延及び／又は仕上
げ圧延のパス間において水冷を行い、鋼材の表面を５０
０〜７００℃の温度域に急冷することを１〜５回繰り返
しながら圧延することが重要である。

【００３３】パス間水冷の１つの目的は圧延温度を強制
的に下げることにあり、これによって仕上げ圧延温度の
制御が容易になるため、圧延速度を下げることなく未再
結晶域圧延を行うことができ、組織の微細化が可能とな
る。更に、圧延速度を下げる必要がないことは、高い生
産性の下での製品製造につながる。

【００３４】パス間水冷のもう１つの目的は、中間圧延
及び／又は仕上げ圧延のパス間で水冷して鋼材の表面を
Ａr₁点を下回る７００℃以下に急冷してオーステナイト
からフェライトとパーライトに変態させる処理と、鋼材
内部の保有熱により復熱させてフェライト・パーライト
からオーステナイトへ逆変態させる処理を繰り返すこと
により、最終的な鋼材の組織を微細なフェライト・パー
ライト組織にすることである。前記の処理によって鋼材
の表面を微細なフェライト・パーライト組織にすること
で、鋼材の降伏伸びを大きくし、曲げ特性も良好とする
ことが可能となる。

【００３５】パス間水冷した場合の鋼材表面温度が７０
０℃を上回る場合には、オーステナイトからフェライト
とパーライトへの変態が充分起こらないので所望の組織
が得られない。鋼材表面温度が５００℃を下回る場合に
は、鋼材内部の保有熱による復熱による再加熱が充分で
ないためフェライト・パーライトからオーステナイトへ
の逆変態が不十分となって、やはり所望の組織が得られ
ない。更にこの場合は圧延機にかかる負荷が大きなもの
となってしまう。したがって、前記のパス間水冷を行う
場合に鋼材の表面を急冷する温度は、５００〜７００℃
の温度域としなければならない。

【００３６】前記したパス間水冷を１回以上行うことに
より、鋼材表面を微細なフェライト・パーライト組織に
することが可能であるが、６回以上繰り返してもフェラ
イト・パーライト組織を微細化する効果が飽和する。し
たがって、パス間水冷は１〜５回繰り返すこととした。

【００３７】ところで、パス間水冷する「鋼材表面」
は、単に鋼材の表面に留まらず、鋼材表面から半径比で
０．１の深さの部位までであっても良い。パス間水冷に
よって５００〜７００℃の温度域に急冷される部位が前
記深さまでの場合には、所謂「表面部」の組織が微細と
なって、降伏強度６８５ＭＰａ以上、降伏比０．８以
下、降伏伸び１．４％以上という所望の特性を付与する
ことができるためである。これに対して、前記深さが鋼
材表面から半径比で０．１の深さを超えると、内部保有
熱量が小さくなって復熱による再加熱が充分起こらなく
なるため所望の組織が得られなくなるとともに、急冷後
の圧延時に変形抵抗が大きくなって圧延機に過度の負荷
がかかってしまう。

【００３８】（Ｂ−３）圧延仕上げ温度 結晶粒微細化のためには圧延仕上げ温度を低くするほど
効果があるが、７５０℃を下回ると圧延機に対する負荷
が過大となることに加えて鋼材に表面割れが生じるよう
になる。一方、１０５０℃を超えると結晶粒が粗大化し
て所望の微細な組織が得られなくなる。このため、圧延
仕上げ温度を７５０〜１０５０℃の範囲とした。なお、
この圧延仕上げ温度は、被圧延鋼材自身の復熱及び圧延
時の加工発熱によって確保できる。

【００３９】（Ｂ−４）仕上げ圧延速度 本発明者らの詳細な調査によると、通常の方法で丸鋼及
び異形棒鋼を圧延した場合の仕上げ圧延速度の下限値
（ｖ）は、ｄを鋼材のｍｍ単位の公称直径とした時、ｖ
＝６．４−０．００１４ｄ² ｍ／ｓとなる。本発明にお
いては、パス間水冷するので仕上げ圧延温度の制御は容
易である。そこで、通常の圧延の場合の仕上げ圧延速度
の下限値を少なくとも維持して、高い生産性を確保する
ため、本発明では仕上げ圧延速度を前記ｖの値以上に規
定する。

【００４０】（Ｃ）圧延後の冷却 圧延終了後は、鋼材を０．１〜３．０℃／ｓの冷却速度
で少なくとも４００℃まで、すなわち４００℃以下の任
意温度（Ｔ）まで冷却する必要がある。３．０℃／ｓを
超える冷却速度で冷却した場合には、極表層部は焼きが
入った所謂「低温変態組織」となり内部はフェライト・
パーライト組織となって、組織が不均一となるため所望
の機械的性質を得ることができない。一方、０．１℃／
ｓ未満の冷却速度では、中心部の組織が粗大なフェライ
ト・パーライト組織となるためやはり所望の機械的性質
が得られない。したがって、圧延後の冷却速度は０．１
〜３．０℃／ｓとした。なお、ここでいう冷却速度とは
鋼材表面における冷却速度のことである。温度Ｔを下回
る温度域での冷却速度は特に規定しなくても良い。

【００４１】上記の（Ａ）に示した化学組成を有する鋼
材に、上記の（Ｂ）及び（Ｃ）に示した条件によって制
御圧延・冷却を行うことにより、降伏強度６８５ＭＰａ
以上、降伏比０．８以下で、降伏棚を発現して１．４％
以上の降伏伸びを有する高強度低降伏比鉄筋用鋼材を製
造することができる。

【００４２】ところで、鉄筋用鋼材の強度上昇及び太径
化によって、その破断伸びは低下する傾向にある。一般
に、破断伸びは前記した降伏伸びや曲げ特性と相関を有
する。更に、破断伸びが小さいと歪エネルギーの吸収が
小さいため、地震などによって過大な歪エネルギーが加
わると破断を生じ易くなる。このため、耐震性の観点か
らは、破断伸びも大きければ大きいほど良い。したがっ
て、鉄筋としての用途を考えた場合、破断伸びとして、
従来のＪＩＳＳＤ３４５〜ＳＤ４９０と同等の破断伸び
を確保することが好ましい。

【００４３】

【実施例】表１〜４に示す化学組成の鋼を通常の方法に
よって溶製した。表１〜４において、鋼Ａ〜Ｓは本発明
の対象鋼（以下、「本発明鋼」という）、鋼ａ〜ｌは成
分のいずれかが本発明で規定する含有量の範囲から外れ
た比較鋼である。

【００４４】

【表１】

【００４５】

【表２】

【００４６】

【表３】

【００４７】

【表４】

【００４８】次いで、これらの鋼を通常の方法によって
鋼片となし、表５〜１０に示す条件で圧延と冷却を行
い、JIS G 3112に規定される呼び名Ｄ３２とＤ５１の鉄
筋用棒鋼を製造した。なお、表５〜１０におけるパス間
水冷において、回数が１回の場合は仕上げ圧延列で、２
〜５回の場合は中間圧延列と仕上げ圧延列でパス間水冷
を行った。又、圧延終了後は記載の冷却速度で常温まで
冷却した。

【００４９】

【表５】

【００５０】

【表６】

【００５１】

【表７】

【００５２】

【表８】

【００５３】

【表９】

【００５４】

【表１０】

【００５５】こうして得られた棒鋼について実体引張試
験と実体曲げ試験を行った。

【００５６】試験結果を表１１〜１３に示す。引張試験
における降伏伸びは応力−歪曲線から求めた。曲げ特性
は、Ｄ３２の場合は曲げ半径３０ｍｍで、Ｄ５１の場合
は曲げ半径５０ｍｍで、それぞれ９０度曲げた後の割れ
発生の有無で評価した。表において○は割れ発生無し、
×は割れ発生有りを意味する。

【００５７】表１１〜１３の結果から、本発明で規定す
る化学組成を有し、且つ本発明で規定する条件で「熱間
圧延−冷却」の処理を施された鋼材にあっては、仕上げ
圧延速度を大きくしても、又、呼び名Ｄ５１のような超
太径であっても、所定の降伏強度、降伏伸び及び降伏比
が得られ、更に曲げ特性も優れていることが明らかであ
る。

【００５８】

【表１１】

【００５９】

【表１２】

【００６０】

【表１３】

【００６１】

【発明の効果】本発明の高強度低降伏比鉄筋用鋼材の製
造方法によれば、比較的容易に低コストで、降伏強度６
８５ＭＰａ以上、降伏比０．８以下、降伏伸び１．４％
以上の機械的性質を有する高強度低降伏比鉄筋用鋼材を
製造することが可能で、超高層ビルの鉄筋コンクリート
用として使用される場合にも安全性の高い耐震性能に優
れた構造用鉄筋を提供することがことができる。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】圧延工程が粗圧延、中間圧延及び仕上げ圧
   延の各工程からなる高強度低降伏比鉄筋用鋼材の製造方
   法であって、重量％で、Ｃ：０．１５〜０．５０％、Ｓ
   ｉ：０．１５〜１．５０％、Ｍｎ：０．３０〜２．５０
   ％、Ｃｒ：０．０２〜２．００％、Ｖ：０．０１〜０．
   ４０％、Ｎｂ：０．００５〜０．４０％、Ｎ：０．００
   ３〜０．０２％、Ｃｕ：０〜０．５０％、Ｎｉ：０〜
   ０．５０％、Ｍｏ：０〜０．５０％、Ａｌ：０．０８％
   以下、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる組成の鋼材
   を、１０５０〜１２５０℃の温度域に加熱して粗圧延を
   行い、次いで中間圧延及び／又は仕上げ圧延のパス間で
   水冷して鋼材の表面を５００〜７００℃の温度域に急冷
   することを１〜５回繰り返しながら圧延し、更に、圧延
   仕上げ温度を７５０〜１０５０℃の範囲に、仕上げ圧延
   速度を６．４−０．００１４・ｄ²ｍ／ｓ以上に制御し
   て圧延を終了し、その後０．１〜３．０℃／ｓの冷却速
   度で冷却することを特徴とする高強度低降伏比鉄筋用鋼
   材の製造方法。但し、ｄは鉄筋用鋼材のｍｍ単位の公称
   直径である。