JPH0910801A - ４ロール圧延機における軸ずらし量の決定方法 - Google Patents
４ロール圧延機における軸ずらし量の決定方法Info
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- JPH0910801A JPH0910801A JP19367695A JP19367695A JPH0910801A JP H0910801 A JPH0910801 A JP H0910801A JP 19367695 A JP19367695 A JP 19367695A JP 19367695 A JP19367695 A JP 19367695A JP H0910801 A JPH0910801 A JP H0910801A
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- roll
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Abstract
(57)【要約】
【課題】丸棒材の高精度なサイジング圧延を可能とする
４ロール圧延機の最適軸ずらし量の決定方法を提供す
る。 【解決手段】丸棒材の４ロール圧延において、第一スタ
ンドの駆動ロール１Ａ，１Ｂに対する非駆動ロール１
Ｃ，１Ｄの圧延方向への軸ずらし量Ｌの上限を、当該軸
ずらし量Ｌの増大に応じて増加する圧延トルクの増加量
ΔＴの値が、２ロール２スタンド圧延時と軸ずらし無し
４ロール圧延時との圧延トルク差ΔＴm の１０〜２０％
となるように設定する。または、当該軸ずらし量に応じ
て変化する駆動ロールの圧延荷重が最小となるように設
定する。このように、測定容易な圧延トルクまたは圧延
荷重に基づいて軸ずらし量を設定することにより、サイ
ジング精度が良好な丸棒材を、極めて能率よく製造でき
る。
４ロール圧延機の最適軸ずらし量の決定方法を提供す
る。 【解決手段】丸棒材の４ロール圧延において、第一スタ
ンドの駆動ロール１Ａ，１Ｂに対する非駆動ロール１
Ｃ，１Ｄの圧延方向への軸ずらし量Ｌの上限を、当該軸
ずらし量Ｌの増大に応じて増加する圧延トルクの増加量
ΔＴの値が、２ロール２スタンド圧延時と軸ずらし無し
４ロール圧延時との圧延トルク差ΔＴm の１０〜２０％
となるように設定する。または、当該軸ずらし量に応じ
て変化する駆動ロールの圧延荷重が最小となるように設
定する。このように、測定容易な圧延トルクまたは圧延
荷重に基づいて軸ずらし量を設定することにより、サイ
ジング精度が良好な丸棒材を、極めて能率よく製造でき
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、４ロール圧延機に
より断面丸型の棒鋼や線材等の条鋼をサイジング圧延す
るに際して設定する４ロール圧延機の軸ずらし量の決定
方法に関し、特に、サイジング精度が良好な（偏径差が
小さい）製品が得られるロール軸ずらし量を、偏径差の
実測によらずに決定することを可能とするものである。
より断面丸型の棒鋼や線材等の条鋼をサイジング圧延す
るに際して設定する４ロール圧延機の軸ずらし量の決定
方法に関し、特に、サイジング精度が良好な（偏径差が
小さい）製品が得られるロール軸ずらし量を、偏径差の
実測によらずに決定することを可能とするものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に丸棒鋼のサイジング圧延には、２
ロール圧延機や４ロール圧延機などが用いられる。４ロ
ール圧延機によるサイジング圧延の特徴としては、２ロ
ール圧延機による場合に比べて圧延された素材の幅広が
りが小さいため、同一サイズのロールでより高精度の製
品が製造できるという点が挙げられる。すなわち、４ロ
ール圧延法によれば、２対４個のロールで直交する二方
向から素材を圧下する４ロール圧延機を二台直列に配置
し、両圧延機の間で圧下方向を４５°ずらして条鋼をサ
イジング圧延するため、圧延による幅寸法変化（幅広が
り変形量）が２ロール法圧延に比べて小さくなり、同一
ロールで丸棒鋼製品の同一断面の最大径ｄ 1 と最小径ｄ
2 との差（偏径差＝ｄ1 −ｄ2 ）が小さい製品が得られ
る。
ロール圧延機や４ロール圧延機などが用いられる。４ロ
ール圧延機によるサイジング圧延の特徴としては、２ロ
ール圧延機による場合に比べて圧延された素材の幅広が
りが小さいため、同一サイズのロールでより高精度の製
品が製造できるという点が挙げられる。すなわち、４ロ
ール圧延法によれば、２対４個のロールで直交する二方
向から素材を圧下する４ロール圧延機を二台直列に配置
し、両圧延機の間で圧下方向を４５°ずらして条鋼をサ
イジング圧延するため、圧延による幅寸法変化（幅広が
り変形量）が２ロール法圧延に比べて小さくなり、同一
ロールで丸棒鋼製品の同一断面の最大径ｄ 1 と最小径ｄ
2 との差（偏径差＝ｄ1 −ｄ2 ）が小さい製品が得られ
る。
【０００３】しかし他方、同一断面内で４個のロールで
圧延を行うために噛み出しが発生し易く、サイジング可
能な範囲が２ロール圧延に比べて小さくなる。これにた
いして、本出願人は、４ロール圧延機におけるサイジン
グ可能範囲を大きくするサイジング圧延方法を特開平６
−６３６０１号公報に提案した。このものは、直列に配
列した二台の４ロール圧延機のうち、上流側に配置され
た第一スタンドの圧延機の直交しているロール軸の軸線
を圧延方向に間隔Ｌだけずらすとともに、その軸ずらし
量Ｌの大きさを、駆動ロールにおける投影接触長の５倍
以下に設定して圧延を行うものである。これによりサイ
ジング可能な範囲が拡大され、例えば直径１９ｍｍから
８５ｍｍに及ぶ広範囲の丸棒鋼製品を製造することが可
能になる。
圧延を行うために噛み出しが発生し易く、サイジング可
能な範囲が２ロール圧延に比べて小さくなる。これにた
いして、本出願人は、４ロール圧延機におけるサイジン
グ可能範囲を大きくするサイジング圧延方法を特開平６
−６３６０１号公報に提案した。このものは、直列に配
列した二台の４ロール圧延機のうち、上流側に配置され
た第一スタンドの圧延機の直交しているロール軸の軸線
を圧延方向に間隔Ｌだけずらすとともに、その軸ずらし
量Ｌの大きさを、駆動ロールにおける投影接触長の５倍
以下に設定して圧延を行うものである。これによりサイ
ジング可能な範囲が拡大され、例えば直径１９ｍｍから
８５ｍｍに及ぶ広範囲の丸棒鋼製品を製造することが可
能になる。
【０００４】なお、実際の４ロール圧延機では、四個の
ロールを同時に駆動することは困難であるから、一方の
対向する一対を駆動ロールとし、他方の対向する一対を
非駆動ロールとすることが多い。その場合は、駆動ロー
ルの方を先に素材に噛み込ませるようにしなければなら
ない。
ロールを同時に駆動することは困難であるから、一方の
対向する一対を駆動ロールとし、他方の対向する一対を
非駆動ロールとすることが多い。その場合は、駆動ロー
ルの方を先に素材に噛み込ませるようにしなければなら
ない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、４ロー
ル圧延機の第一スタンドの直交しているロール軸の軸線
を、圧延方向に所定の範囲でずらす従来の圧延方法にあ
っては、その軸ずらし量Ｌが駆動ロールの投影接触長の
５倍以下の範囲内であっても、素材径の小さなものでは
丸棒鋼製品の形状精度（偏径差）が十分とはいえない場
合がある。
ル圧延機の第一スタンドの直交しているロール軸の軸線
を、圧延方向に所定の範囲でずらす従来の圧延方法にあ
っては、その軸ずらし量Ｌが駆動ロールの投影接触長の
５倍以下の範囲内であっても、素材径の小さなものでは
丸棒鋼製品の形状精度（偏径差）が十分とはいえない場
合がある。
【０００６】この点に関しては、新たに、軸ずらし量Ｌ
の範囲の上限値を入側素材径により特定できることが判
明した。しかしながら、素材径を考慮に入れて軸ずらし
量Ｌを設定するに際し、例えば線材ミルのようにロール
径がかなり小さい圧延機などでは、ロール径が大きく変
わる場合に軸ずらし量Ｌの上限値が変化する。すなわ
ち、軸ずらし量が入側素材径の０．２５倍以下ならば設
定値を縮小しなければならない。一方、０．２５倍より
大きい場合は設定値は更に拡大可能ではあるが、そのた
びに圧延実験を行う必要がある。しかも、その圧延実験
にあたって素材の微小な偏径差量を測定する寸法計は高
価なものであり、且つ４ロール圧延機の１パス目の出側
に設置することは困難なため、実圧延において丸棒鋼の
ねじれにより駆動側の直下の寸法が正確に測定できない
ことがあるという問題点を有している。
の範囲の上限値を入側素材径により特定できることが判
明した。しかしながら、素材径を考慮に入れて軸ずらし
量Ｌを設定するに際し、例えば線材ミルのようにロール
径がかなり小さい圧延機などでは、ロール径が大きく変
わる場合に軸ずらし量Ｌの上限値が変化する。すなわ
ち、軸ずらし量が入側素材径の０．２５倍以下ならば設
定値を縮小しなければならない。一方、０．２５倍より
大きい場合は設定値は更に拡大可能ではあるが、そのた
びに圧延実験を行う必要がある。しかも、その圧延実験
にあたって素材の微小な偏径差量を測定する寸法計は高
価なものであり、且つ４ロール圧延機の１パス目の出側
に設置することは困難なため、実圧延において丸棒鋼の
ねじれにより駆動側の直下の寸法が正確に測定できない
ことがあるという問題点を有している。
【０００７】また、実際の圧延においては第一スタンド
目の入・出側には少なからず張力が作用するのが普通
で、このような圧延状況の中で正確に駆動側の直下の素
材径寸法を把握して適正な軸ずらし量を求めることは、
実際問題としては非常に困難である。そこで本発明は、
このような従来技術の問題点に着目してなされたもので
あり、その一の発明は、軸ずらし量Ｌの大きさを、駆動
ロールにおける投影接触長や、あるいは入側素材径によ
り特定する代りに、圧延トルクに基づいて設定するよう
にした４ロール圧延機の軸ずらし量の上限値の決定方法
を提供することを目的としている。
目の入・出側には少なからず張力が作用するのが普通
で、このような圧延状況の中で正確に駆動側の直下の素
材径寸法を把握して適正な軸ずらし量を求めることは、
実際問題としては非常に困難である。そこで本発明は、
このような従来技術の問題点に着目してなされたもので
あり、その一の発明は、軸ずらし量Ｌの大きさを、駆動
ロールにおける投影接触長や、あるいは入側素材径によ
り特定する代りに、圧延トルクに基づいて設定するよう
にした４ロール圧延機の軸ずらし量の上限値の決定方法
を提供することを目的としている。
【０００８】また、本発明の他の発明は、軸ずらし量Ｌ
の上限値を駆動側ロールの圧延荷重の測定値に基づいて
設定するようにした４ロール圧延機の最適軸ずらし量の
決定方法を提供することを目的としている。
の上限値を駆動側ロールの圧延荷重の測定値に基づいて
設定するようにした４ロール圧延機の最適軸ずらし量の
決定方法を提供することを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明の請求項１の発明は、一対の駆動ロールと一対の非駆
動ロールとにより直交する二方向から丸棒鋼のサイジン
グ圧延を行う４ロール圧延機において、前記駆動ロール
の軸の中心線に対する前記非駆動ロールの軸の中心線の
下流側への軸ずらし量を、当該軸ずらし量に応じて増加
する圧延トルクの増加量ΔＴの値が次式 ΔＴ＜αΔＴm ここに、 ΔＴm ：軸ずらし量が０のときの圧延時と軸ずらし量の
変動が圧延トルクの変動を生じさせない程度まで軸ずら
し量を拡大した時の圧延時の圧延トルクの差 α ：定数 を満足するように設定することを特徴とするものであ
る。
明の請求項１の発明は、一対の駆動ロールと一対の非駆
動ロールとにより直交する二方向から丸棒鋼のサイジン
グ圧延を行う４ロール圧延機において、前記駆動ロール
の軸の中心線に対する前記非駆動ロールの軸の中心線の
下流側への軸ずらし量を、当該軸ずらし量に応じて増加
する圧延トルクの増加量ΔＴの値が次式 ΔＴ＜αΔＴm ここに、 ΔＴm ：軸ずらし量が０のときの圧延時と軸ずらし量の
変動が圧延トルクの変動を生じさせない程度まで軸ずら
し量を拡大した時の圧延時の圧延トルクの差 α ：定数 を満足するように設定することを特徴とするものであ
る。
【００１０】また、本発明の請求項２の発明は、一対の
駆動ロールと一対の非駆動ロールとにより直交する二方
向から丸棒鋼のサイジング圧延を行う４ロール圧延機に
おいて、前記駆動ロールの軸の中心線に対する前記非駆
動ロールの軸の中心線の下流側への軸ずらし量の上限値
を、当該軸ずらし量に応じて変化する前記駆動ロールの
圧延荷重が最小となるように設定することを特徴とする
ものである。
駆動ロールと一対の非駆動ロールとにより直交する二方
向から丸棒鋼のサイジング圧延を行う４ロール圧延機に
おいて、前記駆動ロールの軸の中心線に対する前記非駆
動ロールの軸の中心線の下流側への軸ずらし量の上限値
を、当該軸ずらし量に応じて変化する前記駆動ロールの
圧延荷重が最小となるように設定することを特徴とする
ものである。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照して説明する。先ず、４ロール圧延機の最適軸ず
らし量を圧延トルクに基づいて設定する請求項１の発明
の実施形態例について説明する。図１に示すように、第
一スタンドの４ロール圧延機と、これに対し圧延方向を
４５°ずらした第二スタンドの４ロール圧延機とを直列
に配して丸棒鋼素材Ｗのサイジング圧延を行う場合につ
いて述べる。第一スタンドの４ロール圧延機では、一対
の駆動ロール１Ａ，１Ｂ（図で上下方向から素材Ｗを圧
下する）に対し、一対の非駆動ロール１Ｃ，１Ｄが直交
方向（図で紙面の垂直方向から素材Ｗを圧下する方向）
に配設されている。その駆動ロール１Ａ，１Ｂの中心同
士を結ぶ線Ｏ1 に対して、非駆動ロール１Ｃ，１Ｄの中
心線をこの紙面上に投影した線Ｏ2を下流側へ間隔Ｌだ
けずらす。
を参照して説明する。先ず、４ロール圧延機の最適軸ず
らし量を圧延トルクに基づいて設定する請求項１の発明
の実施形態例について説明する。図１に示すように、第
一スタンドの４ロール圧延機と、これに対し圧延方向を
４５°ずらした第二スタンドの４ロール圧延機とを直列
に配して丸棒鋼素材Ｗのサイジング圧延を行う場合につ
いて述べる。第一スタンドの４ロール圧延機では、一対
の駆動ロール１Ａ，１Ｂ（図で上下方向から素材Ｗを圧
下する）に対し、一対の非駆動ロール１Ｃ，１Ｄが直交
方向（図で紙面の垂直方向から素材Ｗを圧下する方向）
に配設されている。その駆動ロール１Ａ，１Ｂの中心同
士を結ぶ線Ｏ1 に対して、非駆動ロール１Ｃ，１Ｄの中
心線をこの紙面上に投影した線Ｏ2を下流側へ間隔Ｌだ
けずらす。
【００１２】いま、軸ずらし量Ｌを有する第一スタンド
の４ロール圧延機で直径Ｄ0 の素材Ｗをサイジング圧延
する。すると、図２に示すように、駆動ロール１Ａの直
下寸法Ｄ1 は予め定めたロール１Ａ設定寸法（ロール１
Ａ，１Ｂの面間距離）Ｄ1Aよりも径変化量ｂ＝Ｄ1 −Ｄ
1Aだけ拡大される。これは、ロール１Ａ（１Ｂ）で設定
寸法Ｄ1Aに圧延された後、軸ずらし量Ｌだけ下流の位置
で今度は直交方向にロール１Ｃ（１Ｄ）で圧延されて素
材Ｗが幅広がり変形したためである。こうして幅広がり
変形した素材Ｗは、続いて第二スタンドの４ロール圧延
機で圧下されるが、第二スタンドのロール２Ａ，２Ｃの
圧下位置が第一スタンドのロール１Ａ，１Ｃに対し４５
°回転されているために、寸法Ｄ1 に幅広がり変形した
部分は第二スタンドでは圧下されず未圧下部になって、
そのまま製品径に反映されることとなる。
の４ロール圧延機で直径Ｄ0 の素材Ｗをサイジング圧延
する。すると、図２に示すように、駆動ロール１Ａの直
下寸法Ｄ1 は予め定めたロール１Ａ設定寸法（ロール１
Ａ，１Ｂの面間距離）Ｄ1Aよりも径変化量ｂ＝Ｄ1 −Ｄ
1Aだけ拡大される。これは、ロール１Ａ（１Ｂ）で設定
寸法Ｄ1Aに圧延された後、軸ずらし量Ｌだけ下流の位置
で今度は直交方向にロール１Ｃ（１Ｄ）で圧延されて素
材Ｗが幅広がり変形したためである。こうして幅広がり
変形した素材Ｗは、続いて第二スタンドの４ロール圧延
機で圧下されるが、第二スタンドのロール２Ａ，２Ｃの
圧下位置が第一スタンドのロール１Ａ，１Ｃに対し４５
°回転されているために、寸法Ｄ1 に幅広がり変形した
部分は第二スタンドでは圧下されず未圧下部になって、
そのまま製品径に反映されることとなる。
【００１３】したがって、偏径差の小さい高寸法精度の
サイジング圧延を行うためには、軸ずらし量Ｌと上記径
変化量ｂ（＝Ｄ1 −Ｄ1A）との関係を正確に把握してお
く必要がある。そこで本発明者らは、多くの素材径Ｄ0
につき圧延実験を行って軸ずらし量Ｌと素材の径変化量
ｂの関係を調べた。その結果得られた多くのデータのう
ち、代表例として入側素材径Ｄ0 ＝４８ｍｍの場合につ
いてプロットしたものを、サイジング量ΔＤをパラメー
タとして図３に示す。また、このとき同時に測定を行っ
た軸ずらし量に対する圧延トルクの測定結果を図４に示
す。なお、この実験では、第一スタンドのロール１Ａ，
１Ｃのサイジング量を同一に設定した。また、各ロール
対１Ａ，１Ｂ及び１Ｃ，１Ｄのロール孔型形状は、図５
に示すものとした。
サイジング圧延を行うためには、軸ずらし量Ｌと上記径
変化量ｂ（＝Ｄ1 −Ｄ1A）との関係を正確に把握してお
く必要がある。そこで本発明者らは、多くの素材径Ｄ0
につき圧延実験を行って軸ずらし量Ｌと素材の径変化量
ｂの関係を調べた。その結果得られた多くのデータのう
ち、代表例として入側素材径Ｄ0 ＝４８ｍｍの場合につ
いてプロットしたものを、サイジング量ΔＤをパラメー
タとして図３に示す。また、このとき同時に測定を行っ
た軸ずらし量に対する圧延トルクの測定結果を図４に示
す。なお、この実験では、第一スタンドのロール１Ａ，
１Ｃのサイジング量を同一に設定した。また、各ロール
対１Ａ，１Ｂ及び１Ｃ，１Ｄのロール孔型形状は、図５
に示すものとした。
【００１４】図６は、４ロール圧延機における軸ずらし
量と圧延トルクとの典型的な関係を示したもので、軸ず
らし量Ｌが増加すると、圧延トルクは軸ずらし量が小さ
い領域では増加量が小さく、ある軸ずらし量から増加量
は大きくなり、やがて２ロール２スタンド圧延に要する
圧延トルク値（Ｔ2roll-2std）に収束する。ここで、 Ｔ4roll ：軸ずらし量が０の時の４ロール圧延トルク Ｔ2roll-2std：軸ずらし量の変動が圧延トルクの変動を
生じさせない程度まで軸ずらし量を拡大した時の圧延
（以下「２ロール２スタンド圧延」という）時の圧延ト
ルク ΔＴｍ＝Ｔ2roll-2std−Ｔ4roll ：４ロール圧延時に対
する２ロール２スタンド圧延時のトルク増加量 ΔＴ（Ｌ／Ｄ0 ）＝Ｔ（Ｌ／Ｄ0 ）−Ｔ4roll ：軸ずら
し量がＬの場合のトルク増加量である。
量と圧延トルクとの典型的な関係を示したもので、軸ず
らし量Ｌが増加すると、圧延トルクは軸ずらし量が小さ
い領域では増加量が小さく、ある軸ずらし量から増加量
は大きくなり、やがて２ロール２スタンド圧延に要する
圧延トルク値（Ｔ2roll-2std）に収束する。ここで、 Ｔ4roll ：軸ずらし量が０の時の４ロール圧延トルク Ｔ2roll-2std：軸ずらし量の変動が圧延トルクの変動を
生じさせない程度まで軸ずらし量を拡大した時の圧延
（以下「２ロール２スタンド圧延」という）時の圧延ト
ルク ΔＴｍ＝Ｔ2roll-2std−Ｔ4roll ：４ロール圧延時に対
する２ロール２スタンド圧延時のトルク増加量 ΔＴ（Ｌ／Ｄ0 ）＝Ｔ（Ｌ／Ｄ0 ）−Ｔ4roll ：軸ずら
し量がＬの場合のトルク増加量である。
【００１５】いま、上記の図３及び図４に示すものにつ
いて、軸ずらし量に対する圧延トルクと径変化量との関
係を図７により比較してみると、径変化量ｂの非常に小
さい領域（Ａ）と、圧延トルクの増加量が比較的小さい
領域（Ｂ）との軸ずらし量の上限値（Ｌ／Ｄ0 ＝０．
５）が、よく一致していることがわかる。さらに、この
領域はサイジング量ΔＤに依存しないことがわかる。
いて、軸ずらし量に対する圧延トルクと径変化量との関
係を図７により比較してみると、径変化量ｂの非常に小
さい領域（Ａ）と、圧延トルクの増加量が比較的小さい
領域（Ｂ）との軸ずらし量の上限値（Ｌ／Ｄ0 ＝０．
５）が、よく一致していることがわかる。さらに、この
領域はサイジング量ΔＤに依存しないことがわかる。
【００１６】換言すれば、軸ずらし量Ｌが０から入側素
材径Ｄ0 の５０％の範囲内では、幅広がりが小さいとい
う４ロール圧延の特性の影響が大きく効いており（未
だ、２ロール圧延の影響を受けるに至っておらず）、偏
径差が極めて小さく高寸法精度のサイジングが確保さ
れ、且つ圧延トルクについても軸ずらしの無い場合の４
ロール圧延の特性がほぼそのまま維持されている。
材径Ｄ0 の５０％の範囲内では、幅広がりが小さいとい
う４ロール圧延の特性の影響が大きく効いており（未
だ、２ロール圧延の影響を受けるに至っておらず）、偏
径差が極めて小さく高寸法精度のサイジングが確保さ
れ、且つ圧延トルクについても軸ずらしの無い場合の４
ロール圧延の特性がほぼそのまま維持されている。
【００１７】そこで、さらに、図７中のΔＴ1 〜ΔＴ3
（径変化量ΔＤの非常に小さい領域（Ａ）での軸ずらし
量の上限値Ｌ／Ｄ0 ＝０．５における圧延トルクの増加
量）の値をサイジング量ΔＤ別に測定した結果、当該ト
ルク増加量は、４ロール圧延時のトルクに対する２ロー
ル２スタンド圧延時のトルク増加分ΔＴｍ1 〜ΔＴｍ 3
の１０％〜２０％（サイジング量に応じて変わる）であ
ることがわかった。
（径変化量ΔＤの非常に小さい領域（Ａ）での軸ずらし
量の上限値Ｌ／Ｄ0 ＝０．５における圧延トルクの増加
量）の値をサイジング量ΔＤ別に測定した結果、当該ト
ルク増加量は、４ロール圧延時のトルクに対する２ロー
ル２スタンド圧延時のトルク増加分ΔＴｍ1 〜ΔＴｍ 3
の１０％〜２０％（サイジング量に応じて変わる）であ
ることがわかった。
【００１８】したがって、いま、この比率を定数α＝
０．１〜０．２として用い、軸ずらしのない４ロール圧
延機で圧延したときのトルクＴ4roll と、２ロール２ス
タンド圧延機で圧延したときのトルクＴ2roll-2stdとを
測定して、両トルク値の差ΔＴｍ＝Ｔ2roll-2std−Ｔ
4roll を求め、軸ずらしのない４ロール圧延（Ｌ／Ｄ0
＝０．０）からの圧延トルクの増加量ΔＴ* を、 ΔＴ* ＝αΔＴｍ （α＝０．１〜０．２） （１） とおくと、軸ずらしの無い４ロール圧延から任意の軸ず
らし量での４ロール圧延を行ったときの圧延トルクの増
加量測定値ΔＴが ΔＴ＜ΔＴ* ＝αΔＴｍ （２） の範囲内にあれば、偏径差が極めて小さいといえる。
０．１〜０．２として用い、軸ずらしのない４ロール圧
延機で圧延したときのトルクＴ4roll と、２ロール２ス
タンド圧延機で圧延したときのトルクＴ2roll-2stdとを
測定して、両トルク値の差ΔＴｍ＝Ｔ2roll-2std−Ｔ
4roll を求め、軸ずらしのない４ロール圧延（Ｌ／Ｄ0
＝０．０）からの圧延トルクの増加量ΔＴ* を、 ΔＴ* ＝αΔＴｍ （α＝０．１〜０．２） （１） とおくと、軸ずらしの無い４ロール圧延から任意の軸ず
らし量での４ロール圧延を行ったときの圧延トルクの増
加量測定値ΔＴが ΔＴ＜ΔＴ* ＝αΔＴｍ （２） の範囲内にあれば、偏径差が極めて小さいといえる。
【００１９】すなわち、４ロール圧延において、軸ずら
し量の上限値を、（１）式で示される圧延トルク増加量
を満足する値とすることにより、サイジング量に関係な
くサイジング精度が良好な圧延が可能になる。以下に請
求項１の発明をより具体的に説明する。図１に示すよう
に、パスラインＰに直列に二台の４ロール圧延機１，２
を配置した。このうち、上流側の第一スタンドＰ１に配
置された４ロール圧延機１は、２対４個のロール１Ａ，
１Ｂ，１Ｃ，１Ｄからなり、被圧延材Ｗは、一方の対を
なすロール１Ｃ，１Ｄにより図１における上下方向か
ら、他方の対をなすロール１Ａ，１Ｂにより図１におけ
る紙面垂直方向から圧下される。そして、各ロール対
は、ロール１Ａ（１Ｂ）の中心Ｃ1 ，Ｃ2 同士をロール
端面に平行な面（例えばこの紙面上）において結んだ第
一基準線Ｏ1 と、ロール１Ｃ（１Ｄ）の中心線を前記面
に投影した第二基準線Ｏ2 との間に軸ずらし量Ｌを保持
し得る機能を有して配置してある。
し量の上限値を、（１）式で示される圧延トルク増加量
を満足する値とすることにより、サイジング量に関係な
くサイジング精度が良好な圧延が可能になる。以下に請
求項１の発明をより具体的に説明する。図１に示すよう
に、パスラインＰに直列に二台の４ロール圧延機１，２
を配置した。このうち、上流側の第一スタンドＰ１に配
置された４ロール圧延機１は、２対４個のロール１Ａ，
１Ｂ，１Ｃ，１Ｄからなり、被圧延材Ｗは、一方の対を
なすロール１Ｃ，１Ｄにより図１における上下方向か
ら、他方の対をなすロール１Ａ，１Ｂにより図１におけ
る紙面垂直方向から圧下される。そして、各ロール対
は、ロール１Ａ（１Ｂ）の中心Ｃ1 ，Ｃ2 同士をロール
端面に平行な面（例えばこの紙面上）において結んだ第
一基準線Ｏ1 と、ロール１Ｃ（１Ｄ）の中心線を前記面
に投影した第二基準線Ｏ2 との間に軸ずらし量Ｌを保持
し得る機能を有して配置してある。
【００２０】被圧延材Ｗは、第一スタンドの第１パスで
ある１Ａ，１Ｂロールにおいて前記第一基準線Ｏ1 で示
される圧下方向に圧延され、続く第２パス１Ｃ，１Ｄロ
ールにおいて前記第一基準線Ｏ1 と直交する圧下方向に
圧延された後に、下流側の第二スタンドＰ２に向かう。
第二スタンドＰ２に配置された４ロール圧延機２は、２
対４個のロール２Ａ，２Ｂ，２Ｃ，２Ｄからなり、一方
の対をなすロール２Ａ，２Ｂによる圧下方向と第一スタ
ンドＰ１のロール１Ａ，１Ｂによる圧下方向Ｏ 1 とのな
す角度、および他方の対をなすロール２Ｃ，２Ｄによる
圧下方向と第一スタンドＰ１のロール１Ｃ，１Ｄによる
圧下方向とのなす角度とが共に４５°にしてある。
ある１Ａ，１Ｂロールにおいて前記第一基準線Ｏ1 で示
される圧下方向に圧延され、続く第２パス１Ｃ，１Ｄロ
ールにおいて前記第一基準線Ｏ1 と直交する圧下方向に
圧延された後に、下流側の第二スタンドＰ２に向かう。
第二スタンドＰ２に配置された４ロール圧延機２は、２
対４個のロール２Ａ，２Ｂ，２Ｃ，２Ｄからなり、一方
の対をなすロール２Ａ，２Ｂによる圧下方向と第一スタ
ンドＰ１のロール１Ａ，１Ｂによる圧下方向Ｏ 1 とのな
す角度、および他方の対をなすロール２Ｃ，２Ｄによる
圧下方向と第一スタンドＰ１のロール１Ｃ，１Ｄによる
圧下方向とのなす角度とが共に４５°にしてある。
【００２１】このように構成された圧延機列により、上
記（１），（２）式の関係を満足する軸ずらし量を決定
して、その軸ずらし量のもとでサイジング量ΔＤが１．
０ｍｍ，２．０ｍｍ，３．０ｍｍの各場合につきサイジ
ング圧延実験を実施して、本発明の効果を検証した。 実験条件：被圧延材Ｗとしては入側素材径Ｄ0 ＝４８ｍ
ｍの丸棒鋼を用いた。
記（１），（２）式の関係を満足する軸ずらし量を決定
して、その軸ずらし量のもとでサイジング量ΔＤが１．
０ｍｍ，２．０ｍｍ，３．０ｍｍの各場合につきサイジ
ング圧延実験を実施して、本発明の効果を検証した。 実験条件：被圧延材Ｗとしては入側素材径Ｄ0 ＝４８ｍ
ｍの丸棒鋼を用いた。
【００２２】ロール径は、ロール径４００ｍｍ及びその
半分の２００ｍｍの二種類とした。 実験手順：先ず、（１），（２）式の関係を満足する軸
ずらし量を決定した。次に、その決定した軸ずらし量
を、第一スタンドＰ１の４ロール圧延機１に設定した。
半分の２００ｍｍの二種類とした。 実験手順：先ず、（１），（２）式の関係を満足する軸
ずらし量を決定した。次に、その決定した軸ずらし量
を、第一スタンドＰ１の４ロール圧延機１に設定した。
【００２３】その後、当該第一スタンドＰ１の４ロール
圧延機１と第二スタンドＰ２の４ロール圧延機２とを通
して圧延し、得られた製品の偏径差を測定した。 軸ずらし量の上限値の決定：式（１），（２）の関係を
満足する軸ずらし量の決定は、以下の通り行った。 軸ずらしのない４ロール圧延機で圧延したときのトル
クＴ4roll を求める。これは、第一スタンドＰ１の４ロ
ール圧延機１を軸ずらし量Ｌ＝０に設定して、被圧延材
Ｗを通常通りに圧延することにより求めた。
圧延機１と第二スタンドＰ２の４ロール圧延機２とを通
して圧延し、得られた製品の偏径差を測定した。 軸ずらし量の上限値の決定：式（１），（２）の関係を
満足する軸ずらし量の決定は、以下の通り行った。 軸ずらしのない４ロール圧延機で圧延したときのトル
クＴ4roll を求める。これは、第一スタンドＰ１の４ロ
ール圧延機１を軸ずらし量Ｌ＝０に設定して、被圧延材
Ｗを通常通りに圧延することにより求めた。
【００２４】２ロール２スタンド圧延で圧延したとき
のトルクＴ2roll-2stdを有限要素法を利用した計算によ
り求める。 ４ロールと２ロール２スタンド圧延時のトルク増加量
ΔＴｍを求める。これは、で求めたトルク値Ｔ4rolと
で求めたトルク値Ｔ2roll-2stdとの差ΔＴｍ＝Ｔ
2roll-2std−Ｔ4roll を計算することにより求めた。
のトルクＴ2roll-2stdを有限要素法を利用した計算によ
り求める。 ４ロールと２ロール２スタンド圧延時のトルク増加量
ΔＴｍを求める。これは、で求めたトルク値Ｔ4rolと
で求めたトルク値Ｔ2roll-2stdとの差ΔＴｍ＝Ｔ
2roll-2std−Ｔ4roll を計算することにより求めた。
【００２５】得られた値は、サシジング量３ｍｍに対し
て、 Ｔ4roll ＝５．５ＫＮｍ Ｔ2roll-2std＝７．８ＫＮｍ ΔＴｍ＝２．３ＫＮｍ スタンドＰ１の４ロール圧延機１の軸ずらし量を比較
的小さな任意の値に設定して被圧延材Ｗを圧延し、その
圧延における圧延トルクを測定して、軸ずらし無し圧延
時の圧延トルクからの増加量ΔＴを求め、上記圧延トル
ク増加量ΔＴｍと比較してΔＴ＜αΔＴｍの関係が成り
立つか否かを検討する。 第一スタンドＰ１の４ロール圧延機１の軸ずらし量を
次第に大きくしながら、上記の工程を繰り返す。
て、 Ｔ4roll ＝５．５ＫＮｍ Ｔ2roll-2std＝７．８ＫＮｍ ΔＴｍ＝２．３ＫＮｍ スタンドＰ１の４ロール圧延機１の軸ずらし量を比較
的小さな任意の値に設定して被圧延材Ｗを圧延し、その
圧延における圧延トルクを測定して、軸ずらし無し圧延
時の圧延トルクからの増加量ΔＴを求め、上記圧延トル
ク増加量ΔＴｍと比較してΔＴ＜αΔＴｍの関係が成り
立つか否かを検討する。 第一スタンドＰ１の４ロール圧延機１の軸ずらし量を
次第に大きくしながら、上記の工程を繰り返す。
【００２６】こうして、圧延トルクの増加量ΔＴがΔＴ
＜αΔＴｍの関係を満足するような軸ずらし量の上限値
Ｌmax を決定した。 Ｌmax ＝２４ｍｍ 実験結果：上記実験の結果を図８に示す。
＜αΔＴｍの関係を満足するような軸ずらし量の上限値
Ｌmax を決定した。 Ｌmax ＝２４ｍｍ 実験結果：上記実験の結果を図８に示す。
【００２７】この結果から、式ΔＴ＜αΔＴｍの関係を
満足するように決定した軸ずらし量において、非常に寸
法精度の良いサイジング圧延が可能なことが明らかであ
る。すなわち、式（１），（２）に示す本発明の軸ずら
し量設定条件にしたがって、４ロール圧延機の軸ずらし
量Ｌを設定すれば、サイジング精度が極めて良好な圧延
結果が得られることが確認できた。
満足するように決定した軸ずらし量において、非常に寸
法精度の良いサイジング圧延が可能なことが明らかであ
る。すなわち、式（１），（２）に示す本発明の軸ずら
し量設定条件にしたがって、４ロール圧延機の軸ずらし
量Ｌを設定すれば、サイジング精度が極めて良好な圧延
結果が得られることが確認できた。
【００２８】続いて、４ロール圧延機の最適軸ずらし量
を駆動側ロールの圧延荷重の測定値に基づいて設定する
請求項２の発明の実施形態例について説明する。本発明
者らは、図１に示す４ロール圧延機を用いて丸棒の圧延
実験を行ない、軸ずらし量Ｌとロール１Ａの圧下位置で
の素材の径変化量ｂ＝Ｄ1 −Ｄ1A（図２参照）との間に
図３のような関係が見出されたことを先に述べた。この
とき、同時に圧延荷重の測定をも行い軸ずらし量Ｌとロ
ール圧延荷重との関係を調べた。その結果得られた多く
のデータのうち、代表例として入側素材径Ｄ0 ＝４８ｍ
ｍ、サイジング量ΔＤ＝３ｍｍの場合についてプロット
したものを図９に示す。以下、軸ずらし量Ｌにおける駆
動側の圧延荷重の値をＰＡ（Ｌ）と表記する。
を駆動側ロールの圧延荷重の測定値に基づいて設定する
請求項２の発明の実施形態例について説明する。本発明
者らは、図１に示す４ロール圧延機を用いて丸棒の圧延
実験を行ない、軸ずらし量Ｌとロール１Ａの圧下位置で
の素材の径変化量ｂ＝Ｄ1 −Ｄ1A（図２参照）との間に
図３のような関係が見出されたことを先に述べた。この
とき、同時に圧延荷重の測定をも行い軸ずらし量Ｌとロ
ール圧延荷重との関係を調べた。その結果得られた多く
のデータのうち、代表例として入側素材径Ｄ0 ＝４８ｍ
ｍ、サイジング量ΔＤ＝３ｍｍの場合についてプロット
したものを図９に示す。以下、軸ずらし量Ｌにおける駆
動側の圧延荷重の値をＰＡ（Ｌ）と表記する。
【００２９】図９に示すように、４ロール圧延機におけ
る圧延荷重は、軸ずらし量Ｌが増加すると、 （ａ）駆動側ロール（１Ａ）の圧延荷重は一旦減少し、
その後増加する。 （ｂ）非駆動側ロール（１Ｃ）の圧延荷重は単調に増加
する。そして、やがて２ロール２スタンド圧延に要する
圧延荷重に収束する。
る圧延荷重は、軸ずらし量Ｌが増加すると、 （ａ）駆動側ロール（１Ａ）の圧延荷重は一旦減少し、
その後増加する。 （ｂ）非駆動側ロール（１Ｃ）の圧延荷重は単調に増加
する。そして、やがて２ロール２スタンド圧延に要する
圧延荷重に収束する。
【００３０】いま、上記の図３に示す径変化量ｂと軸ず
らし量Ｌとの関係、及び図９に示す圧延荷重と軸ずらし
量Ｌとの関係について、それぞれサイジング量ΔＤ＝１
ｍｍ，２ｍｍの場合を含めてプロットしたものを図１０
のように一図にまとめて表し比較してみる。図１０か
ら、軸ずらし量Ｌに対する圧延荷重と径変化量の関係を
見ると、径変化量ｂが非常に小さい領域（Ａ1 ）と、駆
動側の圧延荷重が一旦減少して極小値に至るまでの領域
（Ｂ1 ）とがよく一致していることがわかる。また、こ
の領域はサイジング量ΔＤに依存しないことがわかる。
らし量Ｌとの関係、及び図９に示す圧延荷重と軸ずらし
量Ｌとの関係について、それぞれサイジング量ΔＤ＝１
ｍｍ，２ｍｍの場合を含めてプロットしたものを図１０
のように一図にまとめて表し比較してみる。図１０か
ら、軸ずらし量Ｌに対する圧延荷重と径変化量の関係を
見ると、径変化量ｂが非常に小さい領域（Ａ1 ）と、駆
動側の圧延荷重が一旦減少して極小値に至るまでの領域
（Ｂ1 ）とがよく一致していることがわかる。また、こ
の領域はサイジング量ΔＤに依存しないことがわかる。
【００３１】軸ずらし量Ｌに対する圧延荷重の変化は、
駆動ロールに作用する後方張力と非駆動ロールに作用す
る前方圧縮力とのバランスの結果生じるものである。４
ロール圧延の影響が大きい領域（すなわち径変化量ｂが
非常に小さい領域Ａ1 ）では、駆動ロールに作用する後
方張力が非駆動ロールに作用する圧縮力の反作用で生ず
る駆動ロール後方圧縮力より大きくなるため、軸ずらし
量Ｌが増加すると圧延荷重が減少する。更に軸ずらし量
が領域Ａ1 を越えて大きくなると、以後は２ロール２ス
タンド圧延の影響が大きくなり、非駆動ロールに作用す
る圧縮力の反作用が大きくなるために圧延荷重は増加に
転ずる。
駆動ロールに作用する後方張力と非駆動ロールに作用す
る前方圧縮力とのバランスの結果生じるものである。４
ロール圧延の影響が大きい領域（すなわち径変化量ｂが
非常に小さい領域Ａ1 ）では、駆動ロールに作用する後
方張力が非駆動ロールに作用する圧縮力の反作用で生ず
る駆動ロール後方圧縮力より大きくなるため、軸ずらし
量Ｌが増加すると圧延荷重が減少する。更に軸ずらし量
が領域Ａ1 を越えて大きくなると、以後は２ロール２ス
タンド圧延の影響が大きくなり、非駆動ロールに作用す
る圧縮力の反作用が大きくなるために圧延荷重は増加に
転ずる。
【００３２】即ち、４ロール圧延の特性を維持すること
が可能な領域における最大軸ずらし量Ｌ* は、駆動側圧
延荷重の値ＰＡ（Ｌ）が最小となる ＰＡ（Ｌ* ）＝ｍｉｎ （３） なる関係を満足する軸ずらし量Ｌ* であることがわか
る。軸ずらし量Ｌが Ｌ≦Ｌ* （４） の範囲においては、４ロール圧延の影響が大きく、径変
化量は非常に小さい。
が可能な領域における最大軸ずらし量Ｌ* は、駆動側圧
延荷重の値ＰＡ（Ｌ）が最小となる ＰＡ（Ｌ* ）＝ｍｉｎ （３） なる関係を満足する軸ずらし量Ｌ* であることがわか
る。軸ずらし量Ｌが Ｌ≦Ｌ* （４） の範囲においては、４ロール圧延の影響が大きく、径変
化量は非常に小さい。
【００３３】従って、本発明の請求項２の発明にあって
は、４ロール圧延においてサイジング量に関係なくサイ
ジング精度が良好な圧延が可能な軸ずらし量の上限値
を、（３）式で示される圧延荷重値を満足する軸ずらし
量と決定する。この請求項２の発明の効果を検証するた
め、図１に示した直列二台の４ロール圧延機１，２を配
したパスラインＰによる圧延実験を行った。
は、４ロール圧延においてサイジング量に関係なくサイ
ジング精度が良好な圧延が可能な軸ずらし量の上限値
を、（３）式で示される圧延荷重値を満足する軸ずらし
量と決定する。この請求項２の発明の効果を検証するた
め、図１に示した直列二台の４ロール圧延機１，２を配
したパスラインＰによる圧延実験を行った。
【００３４】先に述べた請求項１の実験の場合と同様
に、被圧延材Ｗとして入側素材径Ｄ0＝４８ｍｍの丸棒
鋼を使用し、ロール径４００ｍｍ及び２００ｍｍの二種
類について、先ず上式（３），（４）式の関係を満たす
軸ずらし量を決定し、次にその決定した軸ずらし量を、
第一スタンドＰ１の４ロール圧延機１に設定して、その
軸ずらし量のもとでサイジング量ΔＤが１．０ｍｍ，
２．０ｍｍ，３．０ｍｍの各場合について、サイジング
圧延実験を実施し、得られた製品の偏径差を測定したも
のである。
に、被圧延材Ｗとして入側素材径Ｄ0＝４８ｍｍの丸棒
鋼を使用し、ロール径４００ｍｍ及び２００ｍｍの二種
類について、先ず上式（３），（４）式の関係を満たす
軸ずらし量を決定し、次にその決定した軸ずらし量を、
第一スタンドＰ１の４ロール圧延機１に設定して、その
軸ずらし量のもとでサイジング量ΔＤが１．０ｍｍ，
２．０ｍｍ，３．０ｍｍの各場合について、サイジング
圧延実験を実施し、得られた製品の偏径差を測定したも
のである。
【００３５】上式（３），（４）式の関係を満たす最大
軸ずらし量Ｌ* 、すなわち駆動ロール１Ａの圧延荷重が
最小となる軸ずらし量は、図９，図１０から明らかなよ
うにＬ／Ｄ0 ＝０．２５であり、この場合Ｄ0 が４８ｍ
ｍであるからＬ* ＝１２ｍｍとなる。上記の軸ずらし量
に設定してサイジング圧延したところ、先の請求項１の
圧延実験で得られた図８に示すものと同一の結果が得ら
れた。この結果から、ＰＡ（Ｌ* ）＝ｍｉｎ，Ｌ≦Ｌ*
を満足する軸ずらし量Ｌを設定すれば、サイジング精度
が極めて良好な圧延結果が得られることが確認された。
軸ずらし量Ｌ* 、すなわち駆動ロール１Ａの圧延荷重が
最小となる軸ずらし量は、図９，図１０から明らかなよ
うにＬ／Ｄ0 ＝０．２５であり、この場合Ｄ0 が４８ｍ
ｍであるからＬ* ＝１２ｍｍとなる。上記の軸ずらし量
に設定してサイジング圧延したところ、先の請求項１の
圧延実験で得られた図８に示すものと同一の結果が得ら
れた。この結果から、ＰＡ（Ｌ* ）＝ｍｉｎ，Ｌ≦Ｌ*
を満足する軸ずらし量Ｌを設定すれば、サイジング精度
が極めて良好な圧延結果が得られることが確認された。
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の請求項１
の発明によれば、４ロール圧延機における第一スタンド
の駆動ロールに対する非駆動ロールの軸ずらし量の上限
を、当該軸ずらし量に応じて増加する圧延トルクの増加
量ΔＴの値がΔＴ＜αΔＴm （α＝０．１〜０．２、Δ
Ｔm は軸ずらし無し４ロール圧延時と２ロール２スタン
ド圧延時との圧延トルク差）を満足するように設定した
ため、偏径差の極めて良好な高精度のサイジング圧延に
必要な軸ずらし量を偏径差の実測によらずに測定の容易
な圧延トルクから決定することが可能となり、その結
果、広いサイズ範囲にわたる丸棒鋼製品を製造するにあ
たり、従来のように困難な製品偏径差の実測作業を伴わ
ずに適正な軸ずらし量が簡単に設定できて圧延作業効率
が大幅に向上するという効果を奏する。
の発明によれば、４ロール圧延機における第一スタンド
の駆動ロールに対する非駆動ロールの軸ずらし量の上限
を、当該軸ずらし量に応じて増加する圧延トルクの増加
量ΔＴの値がΔＴ＜αΔＴm （α＝０．１〜０．２、Δ
Ｔm は軸ずらし無し４ロール圧延時と２ロール２スタン
ド圧延時との圧延トルク差）を満足するように設定した
ため、偏径差の極めて良好な高精度のサイジング圧延に
必要な軸ずらし量を偏径差の実測によらずに測定の容易
な圧延トルクから決定することが可能となり、その結
果、広いサイズ範囲にわたる丸棒鋼製品を製造するにあ
たり、従来のように困難な製品偏径差の実測作業を伴わ
ずに適正な軸ずらし量が簡単に設定できて圧延作業効率
が大幅に向上するという効果を奏する。
【００３７】また、本発明の請求項２の発明によれば、
４ロール圧延機の一対の駆動ロールと一対の非駆動ロー
ルとにより直交する二方向から丸棒鋼のサイジング圧延
を行う場合に、その駆動ロールに対する非駆動ロールの
軸ずらし量を、当該軸ずらし量に応じて変化する駆動ロ
ールの圧延荷重が最小となるように設定したため、入側
素材の径変化量を非常に小さい範囲内に維持できて、そ
の結果、広いサイズ範囲にわたる丸棒鋼製品を製造する
にあたり、従来のように困難な製品偏径差の実測作業を
伴わずに適正な軸ずらし量が簡単に設定可能となり圧延
作業効率が大幅に向上するという効果を奏する。
４ロール圧延機の一対の駆動ロールと一対の非駆動ロー
ルとにより直交する二方向から丸棒鋼のサイジング圧延
を行う場合に、その駆動ロールに対する非駆動ロールの
軸ずらし量を、当該軸ずらし量に応じて変化する駆動ロ
ールの圧延荷重が最小となるように設定したため、入側
素材の径変化量を非常に小さい範囲内に維持できて、そ
の結果、広いサイズ範囲にわたる丸棒鋼製品を製造する
にあたり、従来のように困難な製品偏径差の実測作業を
伴わずに適正な軸ずらし量が簡単に設定可能となり圧延
作業効率が大幅に向上するという効果を奏する。
【図１】本発明の４ロール圧延機のロール構成を説明す
る概要図で、（ａ）はロール配置の側面図、（ｂ）はロ
ール配置の正面図である。
る概要図で、（ａ）はロール配置の側面図、（ｂ）はロ
ール配置の正面図である。
【図２】図１に示すものの、第一スタンドにおける圧延
前後の素材断面形状の変化を説明する概要図である。
前後の素材断面形状の変化を説明する概要図である。
【図３】４ロール圧延における軸ずらし量と素材の径変
化量との関係を示すグラフである。
化量との関係を示すグラフである。
【図４】４ロール圧延における軸ずらし量と圧延トルク
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
【図５】４ロール圧延機のロール孔型溝形状図である。
【図６】４ロール圧延機における軸ずらし量と圧延トル
クとの典型的な関係を説明する図である。
クとの典型的な関係を説明する図である。
【図７】４ロール圧延における軸ずらし量と素材の径変
化量及び圧延トルクとの相関を説明する図である。
化量及び圧延トルクとの相関を説明する図である。
【図８】軸ずらし量を圧延トルク、または圧延荷重に基
づいて決定した４ロール圧延機による本発明の効果を示
すグラフである。
づいて決定した４ロール圧延機による本発明の効果を示
すグラフである。
【図９】４ロール圧延における、軸ずらし量と圧延荷重
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
【図１０】４ロール圧延における軸ずらし量と素材の径
変化量及び圧延荷重との相関を説明する図である。
変化量及び圧延荷重との相関を説明する図である。
１ ４ロール圧延機（第一スタンドの） １Ａ 駆動ロール １Ｂ 駆動ロール １Ｃ 非駆動ロール １Ｄ 非駆動ロール ２ ４ロール圧延機（第二スタンドの） ２Ａ 駆動ロール ２Ｂ 駆動ロール ２Ｃ 非駆動ロール ２Ｄ 非駆動ロール Ｗ 被圧延素材 ０1 駆動ロール軸中心線 ０2 非駆動ロール軸中心線 Ｌ 軸ずらし量 ＤO 入側素材径
フロントページの続き (72)発明者 金堂 秀範 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 武田 了 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 大森 和郎 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内
Claims (2)
- 【請求項１】 一対の駆動ロールと一対の非駆動ロール
とにより直交する二方向から丸棒鋼のサイジング圧延を
行う４ロール圧延機において、前記駆動ロールの軸の中
心線に対する前記非駆動ロールの軸の中心線の下流側へ
の軸ずらし量を、当該軸ずらし量に応じて増加する圧延
トルクの増加量ΔＴの値が次式 ΔＴ＜αΔＴm ここに、 ΔＴm ：軸ずらし量が０のときの圧延時と軸ずらし量の
変動が圧延トルクの変動を生じさせない程度まで軸ずら
し量を拡大した時の圧延時の圧延トルクの差 α ：定数 を満足するように設定することを特徴とする４ロール圧
延機における軸ずらし量の決定方法。 - 【請求項２】 一対の駆動ロールと一対の非駆動ロール
とにより直交する二方向から丸棒鋼のサイジング圧延を
行う４ロール圧延機において、前記駆動ロールの軸の中
心線に対する前記非駆動ロールの軸の中心線の下流側へ
の軸ずらし量の上限値を、当該軸ずらし量に応じて変化
する前記駆動ロールの圧延荷重が最小となるように設定
することを特徴とする４ロール圧延機における軸ずらし
量の決定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19367695A JPH0910801A (ja) | 1995-04-28 | 1995-07-28 | ４ロール圧延機における軸ずらし量の決定方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10637495 | 1995-04-28 | ||
| JP7-106374 | 1995-04-28 | ||
| JP19367695A JPH0910801A (ja) | 1995-04-28 | 1995-07-28 | ４ロール圧延機における軸ずらし量の決定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0910801A true JPH0910801A (ja) | 1997-01-14 |
Family
ID=26446484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19367695A Pending JPH0910801A (ja) | 1995-04-28 | 1995-07-28 | ４ロール圧延機における軸ずらし量の決定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0910801A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107921494A (zh) * | 2015-08-13 | 2018-04-17 | (株)韩荣机械 | 圆棒可变成形装置 |
-
1995
- 1995-07-28 JP JP19367695A patent/JPH0910801A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107921494A (zh) * | 2015-08-13 | 2018-04-17 | (株)韩荣机械 | 圆棒可变成形装置 |
| CN107921494B (zh) * | 2015-08-13 | 2020-01-17 | (株)韩荣机械 | 将圆棒成形为各种形状的装置 |
| US10695807B2 (en) | 2015-08-13 | 2020-06-30 | Hanyoung Machinery | Device for forming round bar into variable shapes |
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