JPH07265904A - 棒線材のフリーサイズ圧延方法 - Google Patents
棒線材のフリーサイズ圧延方法Info
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- JPH07265904A JPH07265904A JP5701594A JP5701594A JPH07265904A JP H07265904 A JPH07265904 A JP H07265904A JP 5701594 A JP5701594 A JP 5701594A JP 5701594 A JP5701594 A JP 5701594A JP H07265904 A JPH07265904 A JP H07265904A
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- Japan
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- diameter
- rolling
- pass
- roll
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ３ロール圧延機による棒線材のフリーサイズ
圧延方法を提供する。 【構成】 ３本のロールの軸線延長が垂直面内で形成す
る正三角形の傾きを６０°違えて配置させた３パスの３
ロール圧延機による圧延方法において、素材を円形、１
パス目のロールカリバーを素材の直径に対し同一以上の
円弧、又は直径と適当な逃がしとを配し、２パス目およ
び３パス目のロールカリバーを素材の直径に対し９５〜
１００％の直径の円弧と適当な逃がしとを配した形状と
して、ロールの圧下位置を各パス目圧延機それぞれ独立
して選択して、素材を素材直径ないし素材直径の８０％
の範囲内でフリーサイズ圧延する。 【効果】 素材を素材直径ないし素材直径の８０％の範
囲内でフリーサイズ圧延を行っても、偏径差が１．４％
以内の高精度の形状が得られる。
圧延方法を提供する。 【構成】 ３本のロールの軸線延長が垂直面内で形成す
る正三角形の傾きを６０°違えて配置させた３パスの３
ロール圧延機による圧延方法において、素材を円形、１
パス目のロールカリバーを素材の直径に対し同一以上の
円弧、又は直径と適当な逃がしとを配し、２パス目およ
び３パス目のロールカリバーを素材の直径に対し９５〜
１００％の直径の円弧と適当な逃がしとを配した形状と
して、ロールの圧下位置を各パス目圧延機それぞれ独立
して選択して、素材を素材直径ないし素材直径の８０％
の範囲内でフリーサイズ圧延する。 【効果】 素材を素材直径ないし素材直径の８０％の範
囲内でフリーサイズ圧延を行っても、偏径差が１．４％
以内の高精度の形状が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、棒線材の製品フリーサ
イズ圧延方法に関するものであり、詳しくは、３ロール
圧延機を使用した同一ロールによる製品サイズ造り分け
圧延方法に関するものである。
イズ圧延方法に関するものであり、詳しくは、３ロール
圧延機を使用した同一ロールによる製品サイズ造り分け
圧延方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】棒線材の３ロール圧延機を使用したフリ
ーサイズ圧延方法としては、本出願人が提案し開示され
た特公平３−５０６０１および特開平４−３２２８０１
が有る。
ーサイズ圧延方法としては、本出願人が提案し開示され
た特公平３−５０６０１および特開平４−３２２８０１
が有る。
【０００３】特公平３−５０６０１は、２台の３ロール
圧延機によって、ロールカリバーを円形素材の直径に対
し同一ないし１１０％の円弧となし、ロールの圧下を選
択して、圧延機出側製品径を入側素材径に対して、最大
８５％の範囲までフリーサイズ圧延可能とすることを特
徴とする圧延方法である。この特公平３−５０６０１の
発明は、偏径差２．１％を許容基準として直径減少率１
５％までのフリーサイズ圧延を意図するものである。
圧延機によって、ロールカリバーを円形素材の直径に対
し同一ないし１１０％の円弧となし、ロールの圧下を選
択して、圧延機出側製品径を入側素材径に対して、最大
８５％の範囲までフリーサイズ圧延可能とすることを特
徴とする圧延方法である。この特公平３−５０６０１の
発明は、偏径差２．１％を許容基準として直径減少率１
５％までのフリーサイズ圧延を意図するものである。
【０００４】前記特開平４−３２２８０１は、製品形状
精度が更に厳格な偏径差１．４％を許容基準として特公
平３−５０６０１と同様の直径減少率１５％までのフリ
ーサイズ圧延を意図するものであり、その方法は、１パ
ス目のロールカリバーを素材直径の１２０％ないし６０
０％の円弧、２パス目のロールカリバーを素材直径と同
一ないし１１０％の円弧とする２台の３ロール圧延機に
より圧延するものである。
精度が更に厳格な偏径差１．４％を許容基準として特公
平３−５０６０１と同様の直径減少率１５％までのフリ
ーサイズ圧延を意図するものであり、その方法は、１パ
ス目のロールカリバーを素材直径の１２０％ないし６０
０％の円弧、２パス目のロールカリバーを素材直径と同
一ないし１１０％の円弧とする２台の３ロール圧延機に
より圧延するものである。
【０００５】一方、棒線圧延に適用されている３ロール
圧延機の他の例として、２ロール圧延機の円形状素材を
供給し、３ロール圧延機３台のブロック型圧延機にて成
形し、製品形状を得ているものが知られている。この３
ロール圧延機３台のブロック型圧延機は、精密圧延材
（寸法公差±０．１０ｍｍ）を製造するために用いられ
ており、ロールの圧下調整によるフリーサイズ圧延は、
一般的に行われておらず、製品サイズ毎にロール組み替
えが必要なものである。
圧延機の他の例として、２ロール圧延機の円形状素材を
供給し、３ロール圧延機３台のブロック型圧延機にて成
形し、製品形状を得ているものが知られている。この３
ロール圧延機３台のブロック型圧延機は、精密圧延材
（寸法公差±０．１０ｍｍ）を製造するために用いられ
ており、ロールの圧下調整によるフリーサイズ圧延は、
一般的に行われておらず、製品サイズ毎にロール組み替
えが必要なものである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、最近では、製
品サイズに合わせてロール組み替えを必要としないフリ
ーサイズ圧延における直径減少率の更なる拡大が望まれ
ている。
品サイズに合わせてロール組み替えを必要としないフリ
ーサイズ圧延における直径減少率の更なる拡大が望まれ
ている。
【０００７】本発明は、製品形状精度が厳格なものに対
してもフリーサイズ範囲が更に広い圧延方法を提供する
ものであり、詳しくは、偏径差１．４％を許容基準とし
ても直径減少率２０％まで圧延することを可能とし、ロ
ール組み替え頻度を更に削減することが可能な圧延方法
を提供するものである。
してもフリーサイズ範囲が更に広い圧延方法を提供する
ものであり、詳しくは、偏径差１．４％を許容基準とし
ても直径減少率２０％まで圧延することを可能とし、ロ
ール組み替え頻度を更に削減することが可能な圧延方法
を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記の課題を
有利に解決した棒線材のフリーサイズ圧延方法でありそ
の要旨は以下の通りである。
有利に解決した棒線材のフリーサイズ圧延方法でありそ
の要旨は以下の通りである。
【０００９】３本のロールの軸線延長が垂直面内で形成
する正三角形の傾きを６０°違えて配置させた３台の３
ロール圧延機による圧延方法において、素材を円形、１
パス目のロールカリバーを素材の円の直径と同一以上の
円弧、又は直線と適当な逃がしとを配した形状とし、２
パス目および３パス目のロールカリバーを素材の円の直
径に対し９５％ないし同一の直径の円弧と適当な逃がし
とを配した形状とし、ロールの圧下位置を各パス目圧延
機それぞれ独立して選択して、素材を素材直径ないし素
材直径の８０％の範囲内でフリーサイズ圧延することを
特徴とする棒線材のフリーサイズ圧延方法。
する正三角形の傾きを６０°違えて配置させた３台の３
ロール圧延機による圧延方法において、素材を円形、１
パス目のロールカリバーを素材の円の直径と同一以上の
円弧、又は直線と適当な逃がしとを配した形状とし、２
パス目および３パス目のロールカリバーを素材の円の直
径に対し９５％ないし同一の直径の円弧と適当な逃がし
とを配した形状とし、ロールの圧下位置を各パス目圧延
機それぞれ独立して選択して、素材を素材直径ないし素
材直径の８０％の範囲内でフリーサイズ圧延することを
特徴とする棒線材のフリーサイズ圧延方法。
【００１０】これらの各パスの圧延によって発生する鋼
材の先進（入側鋼材と出側鋼材との速度差）による各パ
ス間の張力変化を解消するために、例えば、張力制御が
行える様に各圧延機を独立駆動方式とするか、或いは、
特開平４−３２２８０４に示されているワンウェイクラ
ッチを２および３パス目の圧延機に配して各パス間の鋼
材に働く圧縮力を小さくして、上段圧延機からの押し込
み圧延方式とした１モーターによる駆動方式、或いは、
１パス目圧延機を１モーターで駆動し、２および３パス
目圧延機を別の１モーターで駆動して３パス目圧延機に
ワンウェイクラッチを配した駆動方式等を採用するのが
必要であることは言うまでもないが、その方式を限定す
るものではない。
材の先進（入側鋼材と出側鋼材との速度差）による各パ
ス間の張力変化を解消するために、例えば、張力制御が
行える様に各圧延機を独立駆動方式とするか、或いは、
特開平４−３２２８０４に示されているワンウェイクラ
ッチを２および３パス目の圧延機に配して各パス間の鋼
材に働く圧縮力を小さくして、上段圧延機からの押し込
み圧延方式とした１モーターによる駆動方式、或いは、
１パス目圧延機を１モーターで駆動し、２および３パス
目圧延機を別の１モーターで駆動して３パス目圧延機に
ワンウェイクラッチを配した駆動方式等を採用するのが
必要であることは言うまでもないが、その方式を限定す
るものではない。
【００１１】尚、当該３ロール圧延機３台の上流側の圧
延方式は問わない。
延方式は問わない。
【００１２】また、本発明のフリーサイズ圧延法にて採
用している３台の３ロール圧延機において、１パス目の
ロールカリバーを素材の直径と同一以上の円弧、又は直
線と適当な逃がしとを配した形状とし、２パス目及び３
パス目のロールカリバーを素材の直径に対して９５〜１
００％の直径の円弧と適当な逃がしとを配した形状とし
て、次パスでの圧延による鋼材の幅拡がりを制御するよ
うに自パスでのロールの圧下位置を選択できるようにし
た場合、更に下流側にロールカリバーを素材の直径に対
して９５〜１００％の直径の円弧と適当な逃がしとを配
した形状とした３ロールの圧延機を複数台配置して圧延
しても、カリバー円弧の直径が素材の直径に対して９５
〜１００％と素材径に近いため、次パスでの圧延による
鋼材の幅拡がりの制御範囲が狭く、当該４パス目以降の
圧延機の配置は意味がない。
用している３台の３ロール圧延機において、１パス目の
ロールカリバーを素材の直径と同一以上の円弧、又は直
線と適当な逃がしとを配した形状とし、２パス目及び３
パス目のロールカリバーを素材の直径に対して９５〜１
００％の直径の円弧と適当な逃がしとを配した形状とし
て、次パスでの圧延による鋼材の幅拡がりを制御するよ
うに自パスでのロールの圧下位置を選択できるようにし
た場合、更に下流側にロールカリバーを素材の直径に対
して９５〜１００％の直径の円弧と適当な逃がしとを配
した形状とした３ロールの圧延機を複数台配置して圧延
しても、カリバー円弧の直径が素材の直径に対して９５
〜１００％と素材径に近いため、次パスでの圧延による
鋼材の幅拡がりの制御範囲が狭く、当該４パス目以降の
圧延機の配置は意味がない。
【００１３】
【作用】素材を円形、１パス目のロールカリバーを素材
の直径に対し同一以上の円弧、又は直線と適当な逃がし
とを配した形状とし、２パス目および３パス目のロール
カリバーを素材の直径に対して９５〜１００％の直径の
円弧と適当な逃がしとを配した形状とした３本のロール
の軸線延長が垂直面内で形成する正三角形の傾きを６０
°違えて配置させた３台の３ロール圧延機による圧延方
法において、各パスの入側鋼材形状および当該パスでの
圧延による出側鋼材形状を図３にて説明する。
の直径に対し同一以上の円弧、又は直線と適当な逃がし
とを配した形状とし、２パス目および３パス目のロール
カリバーを素材の直径に対して９５〜１００％の直径の
円弧と適当な逃がしとを配した形状とした３本のロール
の軸線延長が垂直面内で形成する正三角形の傾きを６０
°違えて配置させた３台の３ロール圧延機による圧延方
法において、各パスの入側鋼材形状および当該パスでの
圧延による出側鋼材形状を図３にて説明する。
【００１４】入側素材を半径をＲ0 の円形とし、１パス
目圧延時のロールカリバーによる圧下量をδ1 ，幅拡が
り部の鋼材中心部からの半径は、 ａ×Ｒ0 となる。１パス目の圧延によって成形された鋼材に対し
て２パス目圧延時のロールカリバーによる圧下量をδ2
とすると、幅拡がり部の鋼材中心部からの半径は、 ｂ×（Ｒ0 −δ1 ） で記述出来る。また、２パス目の圧延によって成形され
た鋼材に対して３パス目圧延時のロールカリバーによる
圧下量をδ3 とすると、幅拡がり部の鋼材中心部からの
半径は、 ｃ×（ａ×Ｒ0 −δ2 ） で記述出来る。
目圧延時のロールカリバーによる圧下量をδ1 ，幅拡が
り部の鋼材中心部からの半径は、 ａ×Ｒ0 となる。１パス目の圧延によって成形された鋼材に対し
て２パス目圧延時のロールカリバーによる圧下量をδ2
とすると、幅拡がり部の鋼材中心部からの半径は、 ｂ×（Ｒ0 −δ1 ） で記述出来る。また、２パス目の圧延によって成形され
た鋼材に対して３パス目圧延時のロールカリバーによる
圧下量をδ3 とすると、幅拡がり部の鋼材中心部からの
半径は、 ｃ×（ａ×Ｒ0 −δ2 ） で記述出来る。
【００１５】この係数ａ，ｂ，ｃは、ロール径比（＝ロ
ール径／入側鋼材径）によってほぼ一義的に決定される
値であり、通常１．００〜１．１０程度の値となる。ま
た、係数ａ，ｂ，ｃはロールカリバーによる圧下量によ
っても変化するが、その変化代は、ロール径比によって
ほぼ一義的に決定される１．００〜１．１０程度のａ，
ｂ，ｃ値に対して０〜２０％程度である。合計３パスの
圧延によって得られる製品半径をＲN とすると、 ｃ×（ａ×Ｒ0 −δ2 ）＝〔ｂ×（Ｒ0 −δ1 ）〕−δ
3 ＝ＲN となるようにするのが圧下調整の目安となる。
ール径／入側鋼材径）によってほぼ一義的に決定される
値であり、通常１．００〜１．１０程度の値となる。ま
た、係数ａ，ｂ，ｃはロールカリバーによる圧下量によ
っても変化するが、その変化代は、ロール径比によって
ほぼ一義的に決定される１．００〜１．１０程度のａ，
ｂ，ｃ値に対して０〜２０％程度である。合計３パスの
圧延によって得られる製品半径をＲN とすると、 ｃ×（ａ×Ｒ0 −δ2 ）＝〔ｂ×（Ｒ0 −δ1 ）〕−δ
3 ＝ＲN となるようにするのが圧下調整の目安となる。
【００１６】ここで、ｃ×（ａ×Ｒ0 −δ2 ）は、３パ
ス目圧延の幅拡がり後の半径であり、１パス目圧延時の
ロールカリバーによる圧下量δ1 と２パス目圧延時の幅
拡がりｂ×（Ｒ0 −δ1 ）とによって制御可能であるこ
とを示している。
ス目圧延の幅拡がり後の半径であり、１パス目圧延時の
ロールカリバーによる圧下量δ1 と２パス目圧延時の幅
拡がりｂ×（Ｒ0 −δ1 ）とによって制御可能であるこ
とを示している。
【００１７】最終的に得られる製品半径ＲN が、素材の
半径Ｒ0 に対して小さい場合、２パス目の幅拡がり面と
３パス目の成形面との境界に直径の最大値が発生する。
この時の偏径差〔（直径の最大値−直径の最小値）／製
品呼称直径×１００〕を小さくするためには、３パス目
成形面と対向する２パス目の幅拡がり面の半径をＲ0よ
り大きく制御し、３パス目圧延時のロールカリバーによ
る圧下量δ3 を大きくすることによって達成できる。逆
に、得られる製品半径ＲN が、素材の半径Ｒ0と同等の
場合は、３パス目成形面と対向する２パス目の幅拡がり
面の半径をＲ0と同じに制御し、３パス目圧延時のロー
ルカリバーによる圧下量δ3 を小さくし、３パス目圧延
時の幅拡がりを小さくすることによって達成できる。
半径Ｒ0 に対して小さい場合、２パス目の幅拡がり面と
３パス目の成形面との境界に直径の最大値が発生する。
この時の偏径差〔（直径の最大値−直径の最小値）／製
品呼称直径×１００〕を小さくするためには、３パス目
成形面と対向する２パス目の幅拡がり面の半径をＲ0よ
り大きく制御し、３パス目圧延時のロールカリバーによ
る圧下量δ3 を大きくすることによって達成できる。逆
に、得られる製品半径ＲN が、素材の半径Ｒ0と同等の
場合は、３パス目成形面と対向する２パス目の幅拡がり
面の半径をＲ0と同じに制御し、３パス目圧延時のロー
ルカリバーによる圧下量δ3 を小さくし、３パス目圧延
時の幅拡がりを小さくすることによって達成できる。
【００１８】上述から、１パス目の成形面となるカリバ
ー形状は素材の直径に対し１００％か、それ以上の直径
を有する孔型である必要があり、３パス目にて最終製品
が成形されるため、素材の直径に対し１００％以上の直
径であれば、直径が無限大の直線でも問題なく所定のフ
リーサイズ圧延を行うことが出来る。
ー形状は素材の直径に対し１００％か、それ以上の直径
を有する孔型である必要があり、３パス目にて最終製品
が成形されるため、素材の直径に対し１００％以上の直
径であれば、直径が無限大の直線でも問題なく所定のフ
リーサイズ圧延を行うことが出来る。
【００１９】また、２パス目および３パス目のカリバー
形状は、どちらも最終製品の偏径差に大きく影響するた
め、素材の直径に対し同等かそれ以下の直径の円弧を有
する孔型である必要があるが、素材の直径より小さくし
た場合は、当該孔型の直径より大きい製品を圧延する場
合、製品表面の形状不良（製品径より小さい直径の円弧
を使用することによる表面の凹凸）が発生しやすいた
め、素材の直径に対して９５％以上の直径とする必要が
ある。
形状は、どちらも最終製品の偏径差に大きく影響するた
め、素材の直径に対し同等かそれ以下の直径の円弧を有
する孔型である必要があるが、素材の直径より小さくし
た場合は、当該孔型の直径より大きい製品を圧延する場
合、製品表面の形状不良（製品径より小さい直径の円弧
を使用することによる表面の凹凸）が発生しやすいた
め、素材の直径に対して９５％以上の直径とする必要が
ある。
【００２０】このように、３本のロールの軸線延長が垂
直面内で形成する正三角形の傾きを６０°違えて配置さ
せた３台の３ロール圧延機による圧延方法において、素
材を円形、１パス目のロールカリバーを素材の直径と同
一以上の直径の円弧、又は直径と適当な逃がしとを配し
た形状とし、２パス目および３パス目のロールカリバー
を素材の直径に対して９５〜１００％の直径の円弧と適
当な逃がしとを配した形状として、次パスでの圧延によ
る鋼材の幅拡がりを制御するように目パスでのロールの
圧下位置を選択できる構成とし、また、これらの各パス
の圧延によって発生する鋼材の先進（入側鋼材と出側鋼
材との速度差）による各パス間の張力変化を解消するた
めに、張力制御が行えるように前述の各パスの圧延機を
独立駆動方式等とし、次パスでの圧延による鋼材の幅拡
がりを制御するように自パスでのロールの圧下位置を選
択して圧延を行えば、最終的に偏径差の良好な製品断面
形状を得ることが出来る。
直面内で形成する正三角形の傾きを６０°違えて配置さ
せた３台の３ロール圧延機による圧延方法において、素
材を円形、１パス目のロールカリバーを素材の直径と同
一以上の直径の円弧、又は直径と適当な逃がしとを配し
た形状とし、２パス目および３パス目のロールカリバー
を素材の直径に対して９５〜１００％の直径の円弧と適
当な逃がしとを配した形状として、次パスでの圧延によ
る鋼材の幅拡がりを制御するように目パスでのロールの
圧下位置を選択できる構成とし、また、これらの各パス
の圧延によって発生する鋼材の先進（入側鋼材と出側鋼
材との速度差）による各パス間の張力変化を解消するた
めに、張力制御が行えるように前述の各パスの圧延機を
独立駆動方式等とし、次パスでの圧延による鋼材の幅拡
がりを制御するように自パスでのロールの圧下位置を選
択して圧延を行えば、最終的に偏径差の良好な製品断面
形状を得ることが出来る。
【００２１】本発明による圧延方法にて、図１に示す様
に、次パスでの圧延による鋼材の幅拡がりを制御するよ
うに自パスでのロールの圧下位置を選択して圧延を行
い、最終的に図２に示す様に偏径差の良好な製品断面形
状を得る。
に、次パスでの圧延による鋼材の幅拡がりを制御するよ
うに自パスでのロールの圧下位置を選択して圧延を行
い、最終的に図２に示す様に偏径差の良好な製品断面形
状を得る。
【００２２】図２により、偏径差１．４％を上限として
考えると、特公平３−５０６０１は直径減少率１０％範
囲が限界であるのに対して、本発明は特公平３−５０６
０１の２倍の直径減少率２０％までがフリーサイズ圧延
可能範囲となってることが判る。
考えると、特公平３−５０６０１は直径減少率１０％範
囲が限界であるのに対して、本発明は特公平３−５０６
０１の２倍の直径減少率２０％までがフリーサイズ圧延
可能範囲となってることが判る。
【００２３】素材が３角形または六角形でも素材直径を
平均直径と置き換えれば本発明の適用は可能である。
平均直径と置き換えれば本発明の適用は可能である。
【００２４】
【実施例】３本のロールの軸線延長が垂直面内で形成す
る正三角形の傾きを６０°違えて配置させた３台の３ロ
ール圧延機により、素材を円形とし、１パス目のロール
カリバーを素材の直径に対し１１０％の直径の円弧、又
は直線と適当な逃がしとを配した形状とし、２パス目お
よび３パス目のロールカリバーを素材の直径に対し９５
％、又は１００％の直径の円弧と適当な逃がしとを配し
た形状として、次パスでの圧延による鋼材の幅拡がりを
制御するように自パスでのロールの圧下位置を選択し
て、直径が２０．２４φ、８０．９６φの素材から直径
減少率が２〜２０％の丸鋼製品を圧延した。
る正三角形の傾きを６０°違えて配置させた３台の３ロ
ール圧延機により、素材を円形とし、１パス目のロール
カリバーを素材の直径に対し１１０％の直径の円弧、又
は直線と適当な逃がしとを配した形状とし、２パス目お
よび３パス目のロールカリバーを素材の直径に対し９５
％、又は１００％の直径の円弧と適当な逃がしとを配し
た形状として、次パスでの圧延による鋼材の幅拡がりを
制御するように自パスでのロールの圧下位置を選択し
て、直径が２０．２４φ、８０．９６φの素材から直径
減少率が２〜２０％の丸鋼製品を圧延した。
【００２５】この時、素材からの各パスの圧延によって
発生する鋼材の先進による各パス間の張力変化を解消す
る手段として、１パス目圧延機を１モーターで駆動し、
２および３パス目圧延機を別の１モーターで駆動して３
パス目圧延機にワンウェイクラッチを配した駆動方式を
採用した。
発生する鋼材の先進による各パス間の張力変化を解消す
る手段として、１パス目圧延機を１モーターで駆動し、
２および３パス目圧延機を別の１モーターで駆動して３
パス目圧延機にワンウェイクラッチを配した駆動方式を
採用した。
【００２６】また、次パスでの圧延による鋼材の幅拡が
りを制御するように自パスでのロールの圧下位置を選択
した。
りを制御するように自パスでのロールの圧下位置を選択
した。
【００２７】この結果を表１に示す。表１に示すよう
に、素材を素材直径ないし素材直径の８０％の範囲内で
フリーサイズ圧延を行っても、偏径差が１．４％以内で
ある。また、２パス目および３パス目のロールカリバー
の円弧の直径が入側素材直径と同等で、且つ直径減少率
が２％の場合、精密圧延材相当の形状精度が得られてい
ることが判る。
に、素材を素材直径ないし素材直径の８０％の範囲内で
フリーサイズ圧延を行っても、偏径差が１．４％以内で
ある。また、２パス目および３パス目のロールカリバー
の円弧の直径が入側素材直径と同等で、且つ直径減少率
が２％の場合、精密圧延材相当の形状精度が得られてい
ることが判る。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【発明の効果】本発明により、フリーサイズ圧延を行っ
ても従来圧延法よりも形状精度の悪化程度が少ないた
め、素材を素材直径ないし素材直径の８０％の範囲内で
フリーサイズする事が可能となり、ロール組み替え頻度
の大幅な削減が可能となる。
ても従来圧延法よりも形状精度の悪化程度が少ないた
め、素材を素材直径ないし素材直径の８０％の範囲内で
フリーサイズする事が可能となり、ロール組み替え頻度
の大幅な削減が可能となる。
【図１】本発明の圧延フローを説明する図、（ａ）は素
材直径に対して５％のフリーサイズ圧延時を示す図、
（ｂ）は素材直径に対して５％のフリーサイズ圧延時を
示す図。
材直径に対して５％のフリーサイズ圧延時を示す図、
（ｂ）は素材直径に対して５％のフリーサイズ圧延時を
示す図。
【図２】本発明と従来技術の直径減少率と偏径差の関係
を示す図。
を示す図。
【図３】本発明の圧延方法における圧下量、幅拡がりを
説明する図。
説明する図。
Claims (1)
- 【請求項１】 ３本のロールの軸線延長が垂直面内で形
成する正三角形の傾きを６０°違えて配置させた３台の
３ロール圧延機による圧延方法において、素材を円形、
１パス目のロールカリバーを素材の円の直径と同一以上
の円弧、又は直線と適当な逃がしとを配した形状とし、
２パス目および３パス目のロールカリバーを素材の円の
直径に対し９５％乃至同一の直径の円弧と適当な逃がし
とを配した形状とし、ロールの圧下位置を各パス目圧延
機それぞれ独立して選択して、素材を素材直径ないし素
材直径の８０％の範囲内でフリーサイズ圧延することを
特徴とする棒線材のフリーサイズ圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5701594A JPH07265904A (ja) | 1994-03-28 | 1994-03-28 | 棒線材のフリーサイズ圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5701594A JPH07265904A (ja) | 1994-03-28 | 1994-03-28 | 棒線材のフリーサイズ圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07265904A true JPH07265904A (ja) | 1995-10-17 |
Family
ID=13043619
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5701594A Withdrawn JPH07265904A (ja) | 1994-03-28 | 1994-03-28 | 棒線材のフリーサイズ圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07265904A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012240070A (ja) * | 2011-05-17 | 2012-12-10 | Kobe Steel Ltd | 条鋼圧延方法 |
| CN103286126A (zh) * | 2013-06-08 | 2013-09-11 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 高速线材组合式少机架终成型机组及轧制工艺 |
| KR102393094B1 (ko) * | 2020-12-01 | 2022-04-29 | 주식회사 포스코 | 3롤 압연 시스템 |
-
1994
- 1994-03-28 JP JP5701594A patent/JPH07265904A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012240070A (ja) * | 2011-05-17 | 2012-12-10 | Kobe Steel Ltd | 条鋼圧延方法 |
| CN103286126A (zh) * | 2013-06-08 | 2013-09-11 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 高速线材组合式少机架终成型机组及轧制工艺 |
| KR102393094B1 (ko) * | 2020-12-01 | 2022-04-29 | 주식회사 포스코 | 3롤 압연 시스템 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010605 |