JP2589028B2 - 丸棒鋼のサイジング圧延方法 - Google Patents
丸棒鋼のサイジング圧延方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、４ロール圧延機により
断面丸型の棒材や線材をサイジング圧延する方法に関
し、特に、４ロール式の特長である高い寸法精度を保持
しながら、同一ロールによるサイジング可能範囲を広く
することのできる方法に関する。
断面丸型の棒材や線材をサイジング圧延する方法に関
し、特に、４ロール式の特長である高い寸法精度を保持
しながら、同一ロールによるサイジング可能範囲を広く
することのできる方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の丸棒鋼のサイジング圧延方法に
は、１スタンドにおいて使用するロール対の数により、
２ロール法、３ロール法、および４ロール法がある。各
方法においては、例えば図７〜９に示すように、素材１
３を、周面に所定断面形状の溝１２ａ〜１４ｃを備えた
対をなすロール１２Ａ〜１４Ｃにより、圧下方向を変え
ながら複数パスで圧延している。
は、１スタンドにおいて使用するロール対の数により、
２ロール法、３ロール法、および４ロール法がある。各
方法においては、例えば図７〜９に示すように、素材１
３を、周面に所定断面形状の溝１２ａ〜１４ｃを備えた
対をなすロール１２Ａ〜１４Ｃにより、圧下方向を変え
ながら複数パスで圧延している。
【０００３】図７〜９に示す各方法により、同一素材１
３に対してサイジング圧延を行い、各方法の性能を比較
する実験を行った。ここで、素材１３の直径ｒを５０mm
とし、最終パスに使用した各ロールの溝１４ａ，１４
ｂ，１４ｃ形状は、図１０（ａ）〜（ｃ）に示すよう
に、溝半径をＲ1 ＝Ｒ2 ＝Ｒ3 ＝２５mm、溝の中心角を
θ 1 ＝９０°、θ2 ＝６０°、θ3 ＝４５°とした。
３に対してサイジング圧延を行い、各方法の性能を比較
する実験を行った。ここで、素材１３の直径ｒを５０mm
とし、最終パスに使用した各ロールの溝１４ａ，１４
ｂ，１４ｃ形状は、図１０（ａ）〜（ｃ）に示すよう
に、溝半径をＲ1 ＝Ｒ2 ＝Ｒ3 ＝２５mm、溝の中心角を
θ 1 ＝９０°、θ2 ＝６０°、θ3 ＝４５°とした。
【０００４】得られる丸棒鋼の断面は、図１１に示すよ
うに、２ロール法ではやや四角形に近い円に、３ロール
法ではやや六角形に近い円に、および４ロール法ではや
や八角形に近い円になるが、各断面の最大径ｄ1 と最小
径ｄ2 との差（偏径差）と圧下量との関係を調べた。ま
た、圧下量が大きくなって被圧延材がロール間隙からか
み出すと製品として不良となるが、図１２に示すよう
な、隣接するロール（例えば１４Ｄ，１４Ｅ）における
溝の直線部１４ｄ，１４ｅが交わる点ｔを、かみ出し限
界すなわち圧延可能限界として、かみ出し限界となるま
での圧下量も調べた。これらの結果を図１３にグラフで
示す。図１３において、かみ出し限界は↓で示した。
うに、２ロール法ではやや四角形に近い円に、３ロール
法ではやや六角形に近い円に、および４ロール法ではや
や八角形に近い円になるが、各断面の最大径ｄ1 と最小
径ｄ2 との差（偏径差）と圧下量との関係を調べた。ま
た、圧下量が大きくなって被圧延材がロール間隙からか
み出すと製品として不良となるが、図１２に示すよう
な、隣接するロール（例えば１４Ｄ，１４Ｅ）における
溝の直線部１４ｄ，１４ｅが交わる点ｔを、かみ出し限
界すなわち圧延可能限界として、かみ出し限界となるま
での圧下量も調べた。これらの結果を図１３にグラフで
示す。図１３において、かみ出し限界は↓で示した。
【０００５】図１３から分かるように、同じ圧下量では
４ロール法が寸法精度良くサイジングされるが、かみ出
し限界となるまでの圧下量が少ない（すなわち、すぐに
かみ出しが生じてしまう）ためサイジング可能な範囲が
狭くなる。逆に２ロール法では寸法精度は悪いが、かみ
出し限界となるまでかなりの量だけ圧下できることか
ら、サイジング可能範囲が最も広くなる。
４ロール法が寸法精度良くサイジングされるが、かみ出
し限界となるまでの圧下量が少ない（すなわち、すぐに
かみ出しが生じてしまう）ためサイジング可能な範囲が
狭くなる。逆に２ロール法では寸法精度は悪いが、かみ
出し限界となるまでかなりの量だけ圧下できることか
ら、サイジング可能範囲が最も広くなる。
【０００６】さらに、各方法により得られた丸棒鋼の幅
拡がり率と圧下率との関係を図１４に示す。幅拡がり率
は、〔（圧延後の素材の幅−圧延前の素材の幅）／圧延
前の素材の幅〕×１００で表される。図１４の結果から
分かるように、同じ圧下率における幅拡がり率は、２ロ
ール法が最も大きく、３ロール法、４ロール法の順に小
さくなる。
拡がり率と圧下率との関係を図１４に示す。幅拡がり率
は、〔（圧延後の素材の幅−圧延前の素材の幅）／圧延
前の素材の幅〕×１００で表される。図１４の結果から
分かるように、同じ圧下率における幅拡がり率は、２ロ
ール法が最も大きく、３ロール法、４ロール法の順に小
さくなる。
【０００７】そして、圧下による幅拡がりが大きいと、
同じ圧下量で圧延しても、被圧延材の鋼種や温度，速度
等の圧延条件により幅変化量のバラツキが大きくなるた
め、製品の寸法精度が悪くなる。すなわち、この点にお
いても４ロール法が寸法精度上有利である。
同じ圧下量で圧延しても、被圧延材の鋼種や温度，速度
等の圧延条件により幅変化量のバラツキが大きくなるた
め、製品の寸法精度が悪くなる。すなわち、この点にお
いても４ロール法が寸法精度上有利である。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】前述の結果から考える
と、従来の丸棒鋼のサイジング圧延方法では、寸法精度
がさほど要求されないもののみを製造する場合には、２
ロール法を採用して同一ロールでのサイジング可能範囲
を大きくとることが有利であり、高い寸法精度が要求さ
れるものを製造する場合には４ロール法を採用すること
になる。しかしながら、４ロール法では、同一ロールに
よるサイジング可能範囲が狭いためにロール交換を頻繁
に行う必要がある。ロール交換の際には圧延を停止する
必要があるため、ロール交換回数が多いと作業効率が大
幅に低下することになる。
と、従来の丸棒鋼のサイジング圧延方法では、寸法精度
がさほど要求されないもののみを製造する場合には、２
ロール法を採用して同一ロールでのサイジング可能範囲
を大きくとることが有利であり、高い寸法精度が要求さ
れるものを製造する場合には４ロール法を採用すること
になる。しかしながら、４ロール法では、同一ロールに
よるサイジング可能範囲が狭いためにロール交換を頻繁
に行う必要がある。ロール交換の際には圧延を停止する
必要があるため、ロール交換回数が多いと作業効率が大
幅に低下することになる。
【０００９】本発明は、このような不具合を解決するた
めのものであり、４ロール法の特長である高い寸法精度
を保持しながら、同一ロールによるサイジング可能範囲
を広くすることのできる方法を提供することを目的とす
る。
めのものであり、４ロール法の特長である高い寸法精度
を保持しながら、同一ロールによるサイジング可能範囲
を広くすることのできる方法を提供することを目的とす
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、二対四個のロールで直交する二方向から
素材を圧下する４ロール圧延機を二台、両圧延機の間で
圧下方向を４５°ずらして直列に配置してなる圧延機列
により丸棒鋼をサイジング圧延する方法において、前記
二台の圧延機のうち上流側に配置された第一スタンドの
４ロール圧延機における、一方の対をなすロールの軸の
中心線を他方の対をなすロールの端面に平行な面に投影
した第一基準線と、他方の対をなすロールの中心同士を
前記面において結んだ第二基準線との距離を、０より大
きく、前記両ロール対のうち上流側に位置するロール対
における投影接触長の五倍以下に保持したことを特徴と
する丸棒鋼のサイジング圧延方法を提供する。
に、本発明は、二対四個のロールで直交する二方向から
素材を圧下する４ロール圧延機を二台、両圧延機の間で
圧下方向を４５°ずらして直列に配置してなる圧延機列
により丸棒鋼をサイジング圧延する方法において、前記
二台の圧延機のうち上流側に配置された第一スタンドの
４ロール圧延機における、一方の対をなすロールの軸の
中心線を他方の対をなすロールの端面に平行な面に投影
した第一基準線と、他方の対をなすロールの中心同士を
前記面において結んだ第二基準線との距離を、０より大
きく、前記両ロール対のうち上流側に位置するロール対
における投影接触長の五倍以下に保持したことを特徴と
する丸棒鋼のサイジング圧延方法を提供する。
【００１１】なお、前記距離の最も好適な範囲は、３０
mm〜投影接触長の二倍である。
mm〜投影接触長の二倍である。
【００１２】
【作用】前記距離をＬとすると、Ｌ＝０であれば従来の
４ロール法と同じになるが、本発明の方法では、Ｌ＞０
とすることにより、対をなす二つのロールで圧下される
被圧延材の位置が各対間でずれるため、Ｌの値を適切に
設定することにより従来の４ロール法と２ロール法との
両方の良い点が合わされた作用が発揮される。すなわ
ち、２ロール法の利点により従来の４ロール法と比較し
て同一ロールによるサイジング可能範囲が大きくなり、
４ロール法の利点により従来の２ロール法と比較して寸
法精度が高くなる。
４ロール法と同じになるが、本発明の方法では、Ｌ＞０
とすることにより、対をなす二つのロールで圧下される
被圧延材の位置が各対間でずれるため、Ｌの値を適切に
設定することにより従来の４ロール法と２ロール法との
両方の良い点が合わされた作用が発揮される。すなわ
ち、２ロール法の利点により従来の４ロール法と比較し
て同一ロールによるサイジング可能範囲が大きくなり、
４ロール法の利点により従来の２ロール法と比較して寸
法精度が高くなる。
【００１３】ここで、前記距離Ｌが大きすぎると、従来
の４ロール法から離れて従来の２ロール法に近いものと
なる。本発明の方法でＬを変えた実験を多数行い、得ら
れた丸棒鋼の幅拡がり率を測定した。そして、この幅拡
がり率と、上流側に位置するロール対における投影接触
長ｌd に対するＬの比（Ｌ／ｌd ）との関係を調べた。
その結果を図４にグラフで示す。この結果から分かるよ
うに、Ｌ／ｌd が５を超えると幅拡がり率の悪化程度が
激しくなる。したがって、Ｌの値は０より大きく投影接
触長ｌd の五倍以下に保持する必要がある。
の４ロール法から離れて従来の２ロール法に近いものと
なる。本発明の方法でＬを変えた実験を多数行い、得ら
れた丸棒鋼の幅拡がり率を測定した。そして、この幅拡
がり率と、上流側に位置するロール対における投影接触
長ｌd に対するＬの比（Ｌ／ｌd ）との関係を調べた。
その結果を図４にグラフで示す。この結果から分かるよ
うに、Ｌ／ｌd が５を超えると幅拡がり率の悪化程度が
激しくなる。したがって、Ｌの値は０より大きく投影接
触長ｌd の五倍以下に保持する必要がある。
【００１４】すなわち、図４のグラフで、本発明の範囲
であるＬ／ｌd ≦５の領域Ｅ1 においては、被圧延材を
先にかみ込む上流側の一対のロールと後でかみ込む下流
側の一対のロールとが比較的近い位置で被圧延材を圧下
するため拘束力が大きく、従来の４ロール法の特徴が生
かされて幅拡がり率を小さく抑えることができる。本発
明の範囲外であるＬ／ｌd ＞５の領域Ｅ 2においては、
前後のロール対間の距離が大きすぎて前記拘束力が低減
し、従来の２ロール法の特徴から幅拡がり率が大きくな
る。
であるＬ／ｌd ≦５の領域Ｅ1 においては、被圧延材を
先にかみ込む上流側の一対のロールと後でかみ込む下流
側の一対のロールとが比較的近い位置で被圧延材を圧下
するため拘束力が大きく、従来の４ロール法の特徴が生
かされて幅拡がり率を小さく抑えることができる。本発
明の範囲外であるＬ／ｌd ＞５の領域Ｅ 2においては、
前後のロール対間の距離が大きすぎて前記拘束力が低減
し、従来の２ロール法の特徴から幅拡がり率が大きくな
る。
【００１５】一方、本発明の方法による、圧延可能な圧
下量（前述のかみ出し限界に達するまでの圧下量）とＬ
との関係を調べた結果を図５にグラフで示す。実線ａ1
はロール孔型の曲率半径〔図１０（ｃ）におけるＲ3 〕
を２５mmに、破線ａ2 はＲ3を１５mmにした時の結果を
示している。図５における直線ｂ1 ，ｂ2 は比較のため
に行った実験で分かった、従来の３ロール法による圧延
可能な圧下量を示す線であり、それぞれ前記ａ1 ，ａ2
と同じ曲率半径のロール孔型を使用した時の結果に対応
する。図５により、Ｌ≧３０mmとすれば、本発明の方法
で、従来の３ロール法と同程度以上のサイジング可能範
囲とすることができることがわかる。
下量（前述のかみ出し限界に達するまでの圧下量）とＬ
との関係を調べた結果を図５にグラフで示す。実線ａ1
はロール孔型の曲率半径〔図１０（ｃ）におけるＲ3 〕
を２５mmに、破線ａ2 はＲ3を１５mmにした時の結果を
示している。図５における直線ｂ1 ，ｂ2 は比較のため
に行った実験で分かった、従来の３ロール法による圧延
可能な圧下量を示す線であり、それぞれ前記ａ1 ，ａ2
と同じ曲率半径のロール孔型を使用した時の結果に対応
する。図５により、Ｌ≧３０mmとすれば、本発明の方法
で、従来の３ロール法と同程度以上のサイジング可能範
囲とすることができることがわかる。
【００１６】また、距離Ｌは、要求される製品の寸法保
証レベルや目標とする圧延能率等の条件を考慮して前記
範囲の中で適性な値に決定されるが、本発明者らによる
多数の実機圧延結果から、距離Ｌの最も好適な範囲は３
０mm〜投影接触長の二倍であることが判明している。
証レベルや目標とする圧延能率等の条件を考慮して前記
範囲の中で適性な値に決定されるが、本発明者らによる
多数の実機圧延結果から、距離Ｌの最も好適な範囲は３
０mm〜投影接触長の二倍であることが判明している。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づき説明す
る。図１は本発明の構成を説明するための概要図であ
り、図２は図１のＡ−Ａ線断面における孔型部分を示す
拡大図であり、図３は図１のＢ−Ｂ線断面における孔型
部分を示す拡大図である。
る。図１は本発明の構成を説明するための概要図であ
り、図２は図１のＡ−Ａ線断面における孔型部分を示す
拡大図であり、図３は図１のＢ−Ｂ線断面における孔型
部分を示す拡大図である。
【００１８】図１に示すように、パスラインＰに直列に
二台の４ロール圧延機１，２を配置した。このうち上流
側の第一スタンドＰ１に配置された４ロール圧延機１
は、二対四個のロール１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄからな
り、被圧延材３は、一方の対をなすロール１Ｃ，１Ｄに
より図１における上下方向から、他方の対をなすロール
１Ａ，１Ｂにより図１における左右方向から圧下され
る。
二台の４ロール圧延機１，２を配置した。このうち上流
側の第一スタンドＰ１に配置された４ロール圧延機１
は、二対四個のロール１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄからな
り、被圧延材３は、一方の対をなすロール１Ｃ，１Ｄに
より図１における上下方向から、他方の対をなすロール
１Ａ，１Ｂにより図１における左右方向から圧下され
る。
【００１９】そして、各ロール対は、ロール１Ａ（１
Ｂ）の中心線をロール１Ｃ（１Ｄ）の端面に平行な面
（例えばこの紙面上）に投影した第一基準線Ｏ1 と、ロ
ール１Ｃ，１Ｄの中心Ｃ1 ，Ｃ2 同士を前記面において
結んだ第二基準線Ｏ2 との間に距離Ｌを保持して配置し
てある。そのため、この４ロール圧延機１は、４ロール
圧延機でありながら、図２（ａ）に示すような、一対の
ロール１Ｃ，１Ｄからなる２ロール圧延機２１と、図２
（ｂ）に示すような、一対のロール１Ａ，１Ｂからなる
２ロール圧延機２２とが、Ｌだけずれた位置に配置され
てなると考えることができる。
Ｂ）の中心線をロール１Ｃ（１Ｄ）の端面に平行な面
（例えばこの紙面上）に投影した第一基準線Ｏ1 と、ロ
ール１Ｃ，１Ｄの中心Ｃ1 ，Ｃ2 同士を前記面において
結んだ第二基準線Ｏ2 との間に距離Ｌを保持して配置し
てある。そのため、この４ロール圧延機１は、４ロール
圧延機でありながら、図２（ａ）に示すような、一対の
ロール１Ｃ，１Ｄからなる２ロール圧延機２１と、図２
（ｂ）に示すような、一対のロール１Ａ，１Ｂからなる
２ロール圧延機２２とが、Ｌだけずれた位置に配置され
てなると考えることができる。
【００２０】そして、図２（ａ）の第一パスにおいて前
記第二基準線Ｏ2 で示される圧下方向に圧延された被圧
延材３が、図２（ｂ）の第二パスにおいて、前記線Ｏ2
と直交する線Ｏ3 （すなわち、θ1 ＝９０°）で示され
る圧下方向に圧延された後に下流側の第二スタンドＰ２
に向かう。第二スタンドＰ２に配置された４ロール圧延
機２は、二対四個のロール２Ａ，２Ｂ，２Ｃ，２Ｄから
なり、一方の対をなすロール２Ａ，２Ｄによる圧下方向
Ｏ 4 と第一スタンドＰ１の圧下方向Ｏ2 とのなす角度θ
2 、および他方の対をなすロール１Ｂ，１Ｃによる圧下
方向Ｏ5 と第一スタンドＰ１の圧下方向Ｏ3 とのなす角
度θ3 とを共に４５°にしてある。
記第二基準線Ｏ2 で示される圧下方向に圧延された被圧
延材３が、図２（ｂ）の第二パスにおいて、前記線Ｏ2
と直交する線Ｏ3 （すなわち、θ1 ＝９０°）で示され
る圧下方向に圧延された後に下流側の第二スタンドＰ２
に向かう。第二スタンドＰ２に配置された４ロール圧延
機２は、二対四個のロール２Ａ，２Ｂ，２Ｃ，２Ｄから
なり、一方の対をなすロール２Ａ，２Ｄによる圧下方向
Ｏ 4 と第一スタンドＰ１の圧下方向Ｏ2 とのなす角度θ
2 、および他方の対をなすロール１Ｂ，１Ｃによる圧下
方向Ｏ5 と第一スタンドＰ１の圧下方向Ｏ3 とのなす角
度θ3 とを共に４５°にしてある。
【００２１】このように構成された圧延機列により、本
発明の方法で、断面ほぼ円形の各種素材を、以下に示す
条件によりサイジング圧延した。 圧延条件 鋼種 Ｓ４５Ｃ 圧延温度 ８５０〜９００℃ 素材径（mm） ２１，３３，４４，５５ ロール径 ３８０mm ロール孔型〔図１０（ｃ）参照〕 中心角θ13＝４５° 曲率半径Ｒ3 (mm) １０．０，１６．０，２１．５，２
７．０ 圧下量（mm） １．０〜５．０ 距離Ｌ ４０〜６０mm （Ｌ／ｌd １．５〜４．４） 各径の素材に対して、１．０〜５．０mm圧下したことに
より、それぞれ表１に示したように、従来の４ロール法
と比較して同一ロール孔型により広範囲の径の製品が得
られた。
発明の方法で、断面ほぼ円形の各種素材を、以下に示す
条件によりサイジング圧延した。 圧延条件 鋼種 Ｓ４５Ｃ 圧延温度 ８５０〜９００℃ 素材径（mm） ２１，３３，４４，５５ ロール径 ３８０mm ロール孔型〔図１０（ｃ）参照〕 中心角θ13＝４５° 曲率半径Ｒ3 (mm) １０．０，１６．０，２１．５，２
７．０ 圧下量（mm） １．０〜５．０ 距離Ｌ ４０〜６０mm （Ｌ／ｌd １．５〜４．４） 各径の素材に対して、１．０〜５．０mm圧下したことに
より、それぞれ表１に示したように、従来の４ロール法
と比較して同一ロール孔型により広範囲の径の製品が得
られた。
【００２２】
【表１】
【００２３】また、得られた各丸棒鋼について偏径差を
測定し、偏径差と製品径との関係を図６にグラフで示し
た。図６において、破線ＴはＪＩＳに定められた公差を
示す。図６から分かるように、本発明の方法により、Ｊ
ＩＳに定められた公差より二倍以上の高い寸法精度でサ
イジング圧延ができることがわかる。
測定し、偏径差と製品径との関係を図６にグラフで示し
た。図６において、破線ＴはＪＩＳに定められた公差を
示す。図６から分かるように、本発明の方法により、Ｊ
ＩＳに定められた公差より二倍以上の高い寸法精度でサ
イジング圧延ができることがわかる。
【００２４】
【発明の効果】以上説明してきたように、本発明によれ
ば、４ロール圧延機を構成する二対のロール間に前記距
離Ｌを保持して、Ｌの値を適切な範囲に設定することに
より、従来の２ロール法と４ロール法との利点が合わさ
れた作用が発揮されて、高い寸法精度を保持しながら、
同一ロールによるサイジング可能範囲を広くすることが
できる。
ば、４ロール圧延機を構成する二対のロール間に前記距
離Ｌを保持して、Ｌの値を適切な範囲に設定することに
より、従来の２ロール法と４ロール法との利点が合わさ
れた作用が発揮されて、高い寸法精度を保持しながら、
同一ロールによるサイジング可能範囲を広くすることが
できる。
【００２５】その結果、引き抜きやピーリング等の二次
加工をする必要がない寸法精度のよい製品を幅広いサイ
ズ範囲に圧延することができるとともに、ロール交換回
数が減少することで圧延停止時間が大幅に短縮され、作
業効率が上昇するという効果ももたらされる。
加工をする必要がない寸法精度のよい製品を幅広いサイ
ズ範囲に圧延することができるとともに、ロール交換回
数が減少することで圧延停止時間が大幅に短縮され、作
業効率が上昇するという効果ももたらされる。
【図１】本発明の構成を説明するための概要図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面における孔型部分を示す拡
大図である。
大図である。
【図３】図１のＢ−Ｂ線断面における孔型部分を示す拡
大図である。
大図である。
【図４】幅拡がり率と上流側に位置するロール対におけ
る投影接触長ｌd に対するＬの比（Ｌ／ｌd ）との関係
を示すグラフである。
る投影接触長ｌd に対するＬの比（Ｌ／ｌd ）との関係
を示すグラフである。
【図５】本発明の方法による、圧延可能な圧下量とＬと
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図６】本発明の実施例により得られた丸棒鋼の偏径差
と製品径との関係を示すグラフである。
と製品径との関係を示すグラフである。
【図７】従来の２ロール法の一例を示す概要図である。
【図８】従来の３ロール法の一例を示す概要図である。
【図９】従来の４ロール法の一例を示す概要図である。
【図１０】実験に使用したロールの溝形状を示す概要図
である。
である。
【図１１】偏径差を説明するための概要図である。
【図１２】実験において設定したかみ出し限界を示す概
要図である。
要図である。
【図１３】従来例における偏径差と圧下量との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図１４】従来例における幅拡がり率と圧下率との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
１ ４ロール圧延機 １Ａ〜１Ｄ ロール ２ ４ロール圧延機 ２Ａ〜２Ｄ ロール Ｏ1 第一基準線 Ｏ2 第二基準線 Ｐ１ 第一スタンド
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−38501（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−289502（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−91904（ＪＰ，Ａ) 特公 平３−6841（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】 二対四個のロールで直交する二方向から
素材を圧下する４ロール圧延機を二台、両圧延機の間で
圧下方向を４５°ずらして直列に配置してなる圧延機列
により丸棒鋼をサイジング圧延する方法において、前記
二台の圧延機のうち上流側に配置された第一スタンドの
４ロール圧延機における、一方の対をなすロールの軸の
中心線を他方の対をなすロールの端面に平行な面に投影
した第一基準線と、他方の対をなすロールの中心同士を
前記面において結んだ第二基準線との距離を、０より大
きく、前記両ロール対のうち上流側に位置するロール対
における投影接触長の五倍以下に保持したことを特徴と
する丸棒鋼のサイジング圧延方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22006592A JP2589028B2 (ja) | 1992-08-19 | 1992-08-19 | 丸棒鋼のサイジング圧延方法 |
| EP92120233A EP0549896B1 (en) | 1991-11-29 | 1992-11-26 | Four-roller type sizing mill apparatus for producing round steel rods |
| DE69224725T DE69224725T2 (de) | 1991-11-29 | 1992-11-26 | Vier-Rollen Masswalzwerk zur Herstellung von rundförmigen Stahlstäben |
| KR1019920022764A KR950011311B1 (ko) | 1991-11-29 | 1992-11-28 | 원형봉 강 제조용 4롤식 사이징압연기 |
| US07/982,982 US5363682A (en) | 1991-11-29 | 1992-11-30 | Four-roller type sizing mill apparatus for producing round steel rods |
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